-
STATICA CONSTRUCIILOR
1.
S se precizeze care dintre valorile lui n (gradul de nedeterminare static)
este corect pentru structura din figura alturat:
a. n = 0 (static determinat) b. n = -1 (mecanism) c. n = 1 (static nedeterminat)
2.
S se precizeze care dintre valorile lui n (gradul de nedeterminare static)
este corect pentru structura din figura alturat:
a. n = 1 (static nedeterminat) b. n = 0 (static determinat) c. n = -1 (mecanism)
3.
Pentru sistemul de baz din figur, s se indice valoarea
corect a termenului liber t1 dac: 1510 = Ct
43
0 ,12
10040cm
xI =
a. 51 1020= t b. 01 = t c.
51 1020
= t
4.
S se precizeze care dintre valorile lui n (gradul de
nedeterminare static) este corect pentru structura din
figura alturat:
a. n = -1 (mecanism) b. n = 0 (static determinat) c. n = 1 (static nedeterminat)
5.
Pentru bara cu seciunea constant (moment de inerie 2I0), avnd legturi
rigide la ambele capete, matricea de rigiditate redus, n coordonate proprii
este:
2I0
l
a. [ ]
=
15,0
5,014 0
l
IEk ij b. [ ]
=
21
124 0
l
IEk ij c. [ ]
=
42
244 0
l
IEk ij )
6.
S se precizeze care dintre valorile lui n (gradul de nedeterminare static) este corect pentru structura din figura alturat:
a. n = -1 (mecanism) b. n = 0 (static determinat) c. n = 1 (static nedeterminat
2m
I0
4m
I0
0
+10
X1
-
45
6m 6m 6m 6m 6m
4m
1m3m
P=10KN
7.
S se indice valoarea corect a gradului de nedeterminare cinematic -
elastic Z pentru structura din figura alturat( se neglijeaz deformaiile axiale ale barelor):
a. Z = 9 b. Z = 7 c. Z = 4
8.
S se precizeze pentru care efort secional este
trasat linia de influen din figura alturat:
a. VC b. MC c. ME
9. S se indice cea mai eficient metod pentru rezolvarea
structurii static nedeterminate din figura alturat:
a. metoda forelor b. metoda deplasrilor c. indiferent care din ele
10. S se indice care dintre mrimile precizate reprezint fora axial
din bara indicat n structura cu zbrele din figura alturat:
a. N = -1,06 KN b. N = 2,31 KN c. N = 1,06 KN
11.
Care sistem de baz este cel corect pentru rezolvarea structurii prin
metoda forelor:
a.
b.
c.
x2
x1
x2
x1 x2
x3
x1
1/6 1/44
1/24 1
B C D E F G H i j
1m 4m 1m 4m 1m 4m 1m 4m 1m
-
l l l
I 2I 2I I
F
H
-
a
x1 I0 1,5I0 x2
1,5a 3a
F 3I0
12. S se precizeze care dintre valorile lui n (gradul de nedeterminare static) este
corect pentru structura din figura alturat:
a. n = 1 (static nedeterminat) b. n = 0 (static determinat) c. n = -1 (mecanism)
13.
S se indice valoarea corect a gradului de nedeterminare cinematic - elastic Z pentru structura din figura alturat (se neglijeaz
deformaiile axiale ale barelor):
a. Z = 5 b. Z = 6 c. Z = 4
14.
S se indice ce relaii exist ntre coeficienii
necunoscutelor n metoda forelor pentru
sistemul de baz din figur:
a.
=
2112
2211
b.
=
=
1222
1211
c. { 21122211 ===
15. S se indice sistemul de baz geometric determinat,
corect, pentru structura din figura alturat:
a.
b. c.
16. S se precizeze care dintre valorile lui n (gradul de nedeterminare static)
este corect pentru structura din figura alturat:
a. n = 3 (static nedeterminat) b. n = 0 (static determinat) c. n = -1 (mecanism)
5
2 3 4
1
6 7 8
5
2 3 4 1
6 7 8 5
2 3 4 1
6 7 8 5
2 3 4 1
6 7 8
-
4I0
m32=4000
I0
3 2m 4m
2
2m
1
4
m12=4000
m14=10000
m41=4000
4m
20KNm A B
4m 2m
10KN/m
40KN
17. S se indice care din diagramele M1, M2 sau Ms este cea greit:
a. b.
c.
18.
Fiind date momentele de ncastrare perfect mij s se indice care sunt momentele corecte rezultate n urma operaiei de distribuie
i transmitere a momentelor (echilibrare Cross):
a. b. c.
19. Pentru structura din figura alturat s se indice care din diagramele de momente de pe bara AB este corect:
a. b.
c.
20. Dac n sistemul de ecuaii de echilibru elastic: (1) 01313212111 =+++ pxxx
(2) 02323222121 =+++ pxxx
(3) 03333232131 =+++ pxxx
Coeficienii din ecuaiile (1) i (2) sunt coreci (se verific), iar cei din ecuaia (3) nu se verific, atunci :
a. este greit coeficientul 31 b. este greit coeficientul 32 c. este greit coeficientul 33
M32=4000
3 2m 4m
2
2m
1
4
M12=7600
M14=7600
M41=8800 M32=4000
3 2m 4m
2
2m
1
4
M12=8200
M14=8200
M41=9200 M32=4000
3 2m 4m
2
2m
1
4
M12=6800
M14=6800
M41=11400
160KNm
160KNm 140KNm 160KNm 160KNm
140KNm 160KNm 160KNm
1
0,5m 1m
x1=1,1 1
1m
M1 M1
0,5
0,5m 1m
x2=1,1 1
1m
M2 M2
x1=1
0,5m 1m
x2=1 1
1m
Ms
I0
-
LMi
10KN/m
12/5
20KNm 30KN
6/5 4m 6m 3m
+
-
i
21.
S se precizeze care dintre valorile indicate
reprezint momentul ncovoietor din seciunea i a
grinzii din figura alturat, fiind cunoscut linia de influen corespunztoare:
a. Mi = - 48 KNm b. Mi = 72 KNm c. Mi = 96 KNm
22.
S se indice valoarea corect a gradului de nedeterminare cinematic -
elastic Z pentru structura din figura alturat( se neglijeaz
deformaiile axiale ale barelor):
a. Z = 4 b. Z = 5 c. Z = 6
23.
Fiind dat sistemul de baz, s se indice care este ecuaia de echilibru elastic corect
(EA = constant):
a. 0)2
( 1111 =+
+ pxEA
a b. 0)
2( 111 =
x
EA
a c. 11111
2x
EA
ax p
=+
24.
S se indice care dintre mrimile precizate reprezint fora axial din
bara indicat n structurile cu zbrele din figura alturat:
a. N = 9,452 KN b. N = -11,186 KN c. N = -9,452 KN
a a
F a
x1
x1
10KN 10KN
10KN
3m 3m 3m 3m 3m
1,5m 1,5m
10KN
-
25.
S se indice care din matricele de transformare [A] a deplasrilor
nodurilor n deformaii ale capetelor de bar este corect pentru
structura din figura alturat:
a.
y1=1 ya=1
[ ]
41
14
32
12
2,0
2,0
333,0
0
0
1
0
1
=A
b.
y1=1 ya=1
[ ]
41
14
32
12
25,0
0
25,0
333,0
0
0
5,1
5,1
=A c.
y1=1 ya=1
[ ]
41
14
32
12
0
25,0
25,0
0
1
1
0
0
=A
26. S se precizeze ce sistem de baz este mai convenabil de ales n cazul
structurii date.
a. metoda forelor b. metoda deplasrilor c. ambele metode sunt la fel de
indicate
27. S se precizeze care dintre valorile lui n (gradul de nedeterminare static) este corect pentru structura din figura alturat:
a. n = 0 (static determinat) b. n = 1 (static nedeterminat) c. n = -1 (mecanism)
28. Fiind dat structura din figur s se indice care este sistemul de baz
corect pentru rezolvarea structurii prin metoda forelor:
a.
b.
c.
29.
a. n = 0 (static determinat) b. n = -1 (mecanism) c. n = 1 (static nedeterminat)
3
4m
2
5m
1
4
3m
a
II
I
III
x1 x2 x1 x2
x2 x1
-
30. S se indice deformata corespunztoare gradului de libertate elastic (a):
a.
b.
c.
31.
Folosind verificare condiie de compatibilitate elastic, s se indice care este diagrama de momente corect pentru structura din
figur:
a.
b.
c.
32. S se precizeze ce sistem de baz este mai convenabil de ales n cazul
structurii date:
a. metoda forelor b. metoda deplasrilor (forma
analitic) c. ambele metode sunt la fel de
indicate
33. S se precizeze care dintre valorile lui n (gradul de nedeterminare static) este corect pentru structura din figura alturat:
a. n = -1 (mecanism) b. n = 1 (static nedeterminat) c. n = 0 (static determinat)
a
90
I0
a I0
2a
M
M
a
M 2a
M
M
a
2M 2a
M M
a
0,5M 2a
M
-
a.
b.
c.
34. S se precizeze pentru care dintre grinzi corespunde diagrama de momente din figura alturat:
35.
Fiind dat arcul din figur, s se indice cel mai eficient sistem de baz n metoda forelor:
EI = constant
a.
b.
c.
36.
S se indice valoarea corect a gradului de nedeterminare cinematic -
elastic Z pentru structura din figura alturat( se neglijeaz
deformaiile axiale ale barelor):
a. Z = 5 b. Z = 8 c. Z = 9
10KN/m
1m 3m 3m 2m 1m
1m 3m 3m 2m 1m
1m 3m 3m 2m 1m
1m 3m 3m 2m 1m
5KNm
10,6KNm
30,6KNm 46,2KNm
3,3KNm
20KNm 30KN 6,6KN/m
10KN/m 20KNm 30KN 10KN/m
17KN/m
20KNm 10KN/m
30KN
x1 x1
F F
x2 x2
x1 x1
F F
F F
f
l/4 l/4 l/4 l/4
x1
F F c x1
x2 x2
-
37. S se precizeze care dintre ncrcrile indicate conduce la
diagrama de momente din figura alturat:
a.
b.
c.
38. Cte semnificaii poate avea un coeficient Sij din ecuaiile metodei deplasrilor, forma analitic, cu necunoscute
deplasri elastice ale nodurilor:
a. 2 semnificaii b. 3 semnificaii c. 4 semnificaii
39.
S se indice care din momentele de ncastrare mij sunt corecte pentru cedrile de reazeme indicate (momente spre bar):
EI0=105KNm
2
a.
=
=
mKNm
mKNm
1000
2500
42
12 b.
=
=
mKNm
mKNm
1000
3000
42
12 c.
=
=
mKNm
mKNm
2500
3000
42
12
186,67KNm
20KNm
53,33KNm
240KNm
M 4m 2m
4m
20KNm
10KN/m
60KN 4m 2m
4m
20KNm
10KN/m
60KN 4m 2m
4m
20KNm
10KN/m
60KN
I0
v3=0,04m 3
4m
2
4m
1
4
3m
I0
4I0
=0,01
-
40. De cte ori este static nedeterminat structura din figur:
a. n = de 4 ori b. n = de 3 ori c. n =0 este un sistem static
determinat
41.
S se indice care dintre rezemrile indicate corespund diagramei de
momente din figura alturat:
a.
b. c.
42. Fiind dat linia de influent a forei tietoare din seciunea i s se precizeze care dintre ncrcrile din figur
produc fora tietoare Qi=25KN:
a.
b.
c.
M
15KNm 25KNm 15KNm
20KNm 25KNm
40KNm 40KNm
2m 4m 4m 2m 4m
5m 3m
10KN/m 20KN
2m 4m 4m 2m 4m
5m 3m
10KN/m 20KN
2m 4m 4m 2m 4m
5m 3m
10KN/m 20KN
-
+
-
10m 3m
i
LQi
10KN/m
10KN/m
10KN/m
2/5
20KNm
30KN
30KN
30KN
3/10
3/5
4m 6m 3m
4m 6m 4m
4m 6m 4m
20KNm
20KNm
-
43. S se indice care dintre liniile de influen pentru efortul stcQ este corect:
a.
b.
c.
44. S se indice pentru care efort din seciunea i este trasat
linia de influen din figur:
a. Qi b. Mi c. Ni
45. S se indice care din grupa de coeficieni din metoda forelor este
corect pentru sistemul de baz din figur:
a.
011
72
EI=
02112
108
EI==
022
252
EI=
b.
011
72
EI=
02112
108
EI==
022
216
EI=
c.
011
86
EI=
02112
108
EI==
022
252
EI=
46. S se indice care este relaia corect de calcul a mpingerii H pentru arcul dublu articulat:
a.
+
=
l
l
p
lidsxyI
I
dsxyxMI
I
H
0
20
20
0
0
)(
)()(
b.
+
=l
l
p
lidsxyI
I
dsxyxMI
I
H
0
220
20
0
0
)(
)()(
c.
+
=l
l
p
lidsxyI
I
dsxyxMI
I
H
0
20
20
0
0
)(
)()(
A C DB
-1
+ +
+
-
1
1
i
+
-
1
3m 6m
6m
2I 0 2I 0
I 0
x12x 1
1
6
Ms
-
47. Cunoscnd linia de influen a reaciunii VA, s se
indice care este valoarea corect a acesteia:
a. VA=8 KN b. VA=10 KN c. VA=5 KN
48. S se indice care este valoarea corect a termenului liber p1 pentru sistemul de baz din
figur:
a. 01 = p b. 0
1
10
EIp = c.
01
10
EIp =
49. Cunoscnd linia de influen a mpingerii H, s se indice
care este valoarea corect a acesteia:
HL
6m6m
4m
H
+
6m6m
0,125
10 KN/m
a. H=160 KN b. H=135 KN c. H=140 KN
50. S se indice care este varianta corect pentru relaia celor 3
momente (Clapeyron):
a. 0)(2 1'
1,''
1,1111 =++++ +++++ iiiiiiiiiiiii lmlmMlMllMl
b. 0)(2''
1,1'
1,1111 =+++++ +++++ iiiiiiiiiiiii mlmlMlMllMl
c. 0)(2'
1,1''
1,1111 =+++++ +++++ iiiiiiiiiiiii mlmlMlMllMl
1/24LVA +
VA
4m
20 KN
12m 6m 6m
I 0
i-1 i
li
M i-1 M i M i+1
i+1
li+1
I 0
i
i
i
10 KN/m
1x
I 0I 0
1m
6m
3m
I 0
-
vA=2cm
uA=2cm
C
BA
4m
4m
4m
51. S se indice valoarea corect a deplasrii vc pentru cedrile de reazem indicate:
a. vc=2 cm b. vc=0 c. vc=-2 cm
52.
S se indice pentru care dintre necunoscutele Xi (i=1,2,3) este
corect relaia de mai jos:
=
l
l
p
i
dsxI
I
dsxxMI
I
X
0
20
0
0 )(
a. i=1 b. i=2 c. i=3
53. S se precizeze la care dintre metodele de rezolvare a structurilor static nedeterminate se pot adopta mai multe
variante pentru sistemul de baz:
a. metoda deplasrilor b. metoda forelor c. ambele metode
54. S se indice care este definiia corect a unei flexibiliti ij :
a. deplasarea (sgeat sau rotire) produs pe direcia i de o aciune egal cu 1 (for sau moment) aplicat pe direcia j
b. reaciunea (for sau moment) ce ia natere pe direcia i datorit deplasrii (sgeat sau rotire) egale cu 1 pe direcia j
c. ambele
55. S se indice care este definiia corect a unei rigiditi ijK :
a. deplasarea (sgeat sau rotire) produs pe direcia i de o aciune egal cu 1 (for sau moment) aplicat pe direcia j
b. reaciunea (for sau moment) ce ia natere pe direcia i datorit deplasrii (sgeat sau rotire) egale cu 1 pe direcia j
c. ambele
56. Utiliznd metoda simplificat, s se indice care este valoarea corect a
forei tietoare din bara indicat:
a. KNQ 10= b. KNQ 15= c. KNQ 20=
57.
S se indice care este ecuaia de echilibru elastic corect pentru structura din figur, avnd sistemul de baz indicat:
a. 1
01111 X
EI
lX p =+ b. 11111 X
IE
lX
ttp =+ c. 11111 XAE
lX
ttp =+
3m 6m
3m
3m
I 0 I 0
I 0
I 0
I 0
I 0
2I 0
2I 0
10KN
30KN
x'
x
3x3x1xx1
x2
y
2x
c
SB1xx1
l l
-
58. S se indice care este relaia de calcul corect pentru determinarea poziiei centrului elastic la structuri simetrice:
a.
dsI
I
dsxyI
I
cl
l
=
0
0
0
0 )(
b.
=
=
=n
ii
n
iii
W
yW
c
1
1 ; ii
0i S
I
IW = c. ambele
59.
S se indice care este relaia corect de calcul a unui coeficient Lqr din ecuaia de echilibru prin LMV, pentru
determinarea coeficienilor de corecie din metoda deplasrilor, procedeul distribuirii i transmiterii momentelor
n 2 trepte:
a. rij
qji
qijqr MML += )( b.
qij
rji
rijqr MML += )( c. ambele
60 S se indice care este relaia de calcul a momentelor finale din extremitile barelor n cazul structurilor cu noduri
deplasabile, acionate de fore concentrate n noduri, rezolvate prin procedeul distribuirii i transmiterii
momentelor n dou trepte:
a. rm
r
rij
Iijij XMMM +=
=1 b.
r
m
1r
rijij XMM =
= c.
Iijij MM =
61. S se indice care este relaia de calcul a momentelor finale din extremitile barelor n cazul structurilor cu noduri
fixe supuse unor cedri de reazeme, rezolvate prin procedeul distribuirii i transmiterii momentelor n dou trepte:
a. rm
r
rij
Iijij XMMM +=
=1 b.
r
m
r
rijij XMM =
=1 c.
Iijij MM =
62. S se prezinte care este varianta cea mai avantajoas pentru rezolvarea arcelor static nedeterminate:
a. metoda deplasrilor b. metoda forelor c. oricare
63 S se prezinte ce metod este practic pentru rezolvarea grinzilor cu zbrele static nedeterminate cu noduri rigide:
a. metoda deplasrilor b. metoda forelor c. ambele metode
64. S se precizeze ce metod de calcul este mai convenabil n cazul structurii indicate:
a. metoda forelor b. metoda deplasrilor (forma
analitic) c. nici una
65. S se indice care este ecuaia corect, prin aplicarea relaiei
celor 3 momente, pentru sistemul de baz indicat:
a. 0)40(8)86(2206 1 =+++ M b. 0240140 1 =++ M c. 040M820 1 =+
F
2F
M 1
I 0 I 0
8m
40KNmM 120KNm
6m
-
66. S se indice care este condiia de compatibilitate corect a deformatei pentru o structur static nedeterminat
supus unei variaii neuniforme de temperatur:
a. =l
iti
f
dxEI
MM
0
b. =l if
dxEI
MM
0
0 c. =l
iti
f
dxEI
MM
0
67. S se indice care este condiia de compatibilitate corect a deformatei pentru o structur static nedeterminat
supus unor cedri de reazeme:
a. =l if
dxEI
MM
0
0 b. cedk
l
kii
f
RdxEI
MM =
0
c. cedk
l
kii
f
RdxEI
MM =
0
68. S se indice care este condiia de compatibilitate corect a deformatei pentru o structur static nedeterminat
supus aciunii unor fore:
a. =l
ipi
f
dxEI
MM
0
b. =l
ipi
f
dxEI
MM
0
c. =l if
dxEI
MM
0
0
69.
Fiind cunoscute momentele mKN30M 52 = , mKN21M 58 = i utiliznd metoda simplificatoare, s se indice care sunt valorile i sensurile corecte ale momentelor M54 i M56:
a.
b.
c.
70. S se precizeze n care dintre cazurile de mai jos sunt corecte forele axiale din stlpi:
a.
b.
c.
71.
S se indice care este valoarea corect a momentului de ncastrare
perfect pentru cedarea de reazem indicat:
270 mdaN102EI =
a. m=12968,33 daNm b. m=33333,33 daNm c. m=27777,78 daNm
7
I 0
I 0
I 0
I 0
I 0I 0
3m
3m
6m3m
I 0
I 0
4
1
8
5
2
9
6
3
M 58
M 52
I 0 I 0
5M 54=34KN M 56=17KN M 56=15KNM 54=36KN 5 5
M 54=28KN M 56=23KN
20KN
1,8KN 1,8KN2,7KN
13,6KN 8,8KN 4,8KN 4,8KN8,8KN13,6KN
2,7KN 0,9KN1,8KN
20KN 20KN
1,8KN 0,9KN2,7KN
13,6KN 8,8KN 6,8KN
m
I 0
I 0
I 0
2m
4m
6m
v=0,02m
-
72.
S se indice care este valoarea corect a momentului de ncastrare
perfect pentru creterea uniform de temperatur indicat:
C30tmo=
15t C10
= o 27
0 mdaN102EI =
a. m =2500 daNm b. m =3000 daNm c. m =1000 daNm
73.
Fiind cunoscute:
- matricea cvasidiagonal a rigiditilor [\ k \]
- matricea de transformare a deplasrilor n deformaii [A]
- matricea de rigiditate a structurii [KS]
- vectorul ncrcrilor reduse la noduri pe direcia deplasrilor acestora (rotiri i translaii) { }P - vectorul momentelor de ncastrare perfect { m } s se precizeze care sunt etapele i relaiile de calcul corecte pentru rezolvarea unei structuri prin metoda
deplasrilor n formulare matricial:
a. - vectorul deplasrilor nodurilor { } [ ] { }PKD S = 1 - vectorul deformaiilor (rotirilor) capetelor de bar { } [ ] { }DAd = - vectorul eforturilor (momentelor) din capetele barelor {S}=[\ k \]{d}+{m}
b.
- vectorul deplasrilor nodurilor { } [ ] { }PKD S = - vectorul deformaiilor (rotirilor) capetelor de bar { } [ ] { }DAd T = - vectorul eforturilor (momentelor) din capetele barelor {S}=[\ k \]{d}
c. - vectorul deplasrilor nodurilor { } [ ] { }PKD S = 1 - vectorul deformaiilor (rotirilor) capetelor de bar { } [ ] { }DAd = - vectorul eforturilor (momentelor) din capetele barelor {S}={m}+ [\ k \]
-1{d}
74. S se precizeze care dintre teoremele de reciprocitate a deplasrilor este corect:
a. )1M(ji
)1P(
ijij == = b. )1()1( == = ij Pji
P
ij c. ambele
75. S se precizeze care dintre teoremele de reciprocitate a reaciunilor este corect:
a. )1(ji)1y(
ijij ss== = b. )1(
ji
)1(
ijij ss== =
c. ambele
76. Fiind cunoscute deplasrile nodului 1, y1 i ya, s se indice care sunt expresiile corecte pentru momentele din
extremitile barelor:
a.
+= 11313 ykM m13
a1211212 ykykM +=
021 =M
b.
+= 11313 ykM m13
aykykM +=1211212
112212
1ykM =
c.
+= 11313 ykM m13
aykykM +=1211212
a2111212 ykyk2
1M +=
a
2
31 F
m13
F1 3
2
2
31y1=1
k13k12
k1212
k12
1 3
2
k21
ya=1
m
6m
4m
2m
I 0
I 0
I 0
-
I 0
I 0
3m
3m
77. S se indice care este matricea de rigiditate [KS] corect pentru structura din figur:
a. [ ] [ ]20 = EIK S b. [ ]
=
15,0
5,01SK c. [ ]
=
21
12SK
78.
S se precizeze care este sistemul de baz corect pentru grinda cu zbrele din
figur:
a.
b. c. ambele
79. S se indice care este valoarea corect a coeficientului aas din sistemul de
ecuaii de echilibru static din metoda deplasrilor:
a. 0aa EI
3
4s = b. 0aa EIs = c. 0aa EI3
5s =
80. S se indice care este valoarea corect a coeficientului 11s din sistemul de ecuaii de
echilibru static din metoda deplasrilor:
a. 011 EI5s = b. 011 EI
3
7s = c. 011 EI7s =
x11x
x1
1x
3m
3m
3m
Saa
I 03I 0
3I 0
I 0
52
k21
3
4
a
ya=1
k31
1
k13
3I 0
3I 0
s11
4
3 3m
3m
3m
2 5
I 0
3I 0
1
y1=1
k14k13
k1312
-
s12
k2512
k25
y2=1
1 4
3
k21
25I 0
3I 0
3I 0I 0
3m
3m
3m
81. S se indice care este valoarea corect a coeficientului 12s din sistemul de ecuaii de
echilibru static din metoda deplasrilor:
a. 012 EI3
1s = b. 0s12 = c. 012 EIs =
82. S se indice sistemul de baz corect pentru rezolvarea structurii prin metoda forelor:
a.
b.
c.
83. S se indice care este valoarea corect a termenului liber p1 pentru sistemul de baz
din figur:
a. 0
1
120
EIp = b. 01 = p c.
01
90
EIp =
x2
1x
3x
x3
1x
x2
30KN
I 0
3m
6m3m
I 0I 0
x1
10 KN/m
-
84. S se indice sistemul de baz corect pentru rezolvarea structurii prin metoda deplasrilor:
a.
b.
c.
85. S se indice care este numrul corect al gradelor de libertate elastica la
deplasare m pentru structura din figur:
a. m=1 b. m=0 c. m=2
86.
Pentru sistemul de baz din figur s se indice valoarea corect a termenului liber t3 dac:
1510 = Cto
47
012
6030cmI
=
a. 5
3 10720= t b.
53 10900
= t c. 5
3 10480= t
87.
S se precizeze care sunt relaiile corecte ntre momentele )( ''' MM n cazul grinzilor din figur:
a.
>
>>
''''''
''''''
''''''
,
,
,
ACCA
BAAB
ACCA
MMMM
MMMM
MMMM
88. S se indice care este relaia corect de verificare global a coeficienilor necunoscutelor din metoda forelor:
a. dxEI
MMl
0
1s
ss
n
1iij
==
= b. ==
=
l
0
2s
ss
n
1j,iij
EI
M c. nici una
x2
1x
3x
x3
1x
x2
0
+30 6m
6m
I 0
I 0 I 0
00
2xx1
3x
MA' MA
MBMB
I0 0I I 00I
MC MC
I 0 I 0
l
l
a b a a b a
lA
B C
''
'' ''' '
-
89. Pentru sistemul de baz din figur s se indice valoarea corect a termenului liber
cedkkR 1 :
a. 02,01 = cedkkR b. 02,01 =cedkkR c. 01 =
cedkkR
90. S se indice care este relaia corect de verificare a termenilor liberi din metoda forelor, n cazul aciunii sarcinilor:
a. dxEI
MMl
0
ps
sp
n
1iip
==
= b. dx
EI
MMl
0
ps
sp
n
1iip
==
= c. nici una
91. S se indice care este relaia corect de verificare a termenilor liberi din metoda forelor, n cazul aciunii cedrilor
de reazeme:
a. cedk
kks
n
i
cedk
kki RR =
=1)( b.
cedk
kks
n
i
cedk
kki RR =
=1)( c. nici una
92. S se indice care este relaia corect de verificare a termenilor liberi din metoda forelor, n cazul aciunii variaiei
neuniforme de temperatur:
a. +===
sMtsNmtst
n
1iit
h
tt
oo b. 0
1
==
n
iit c. nici una
93.
S se indice valoarea corect a gradului de nedeterminare cinematic-elastic
Z pentru structura din figura alturat (se neglijeaz deformaiile axiale ale
barelor):
a. Z=4 b. Z=5 c. Z=6
94. Cte necunoscute are n metoda matricei de rigiditate (metoda deplasrilor) structura
din figur:
a. 9 necunoscute b. 6 necunoscute c. 8 necunoscute
95. Cte necunoscute are n metoda matricei de rigiditate (metoda deplasrilor)
structura din figur:
a. 6 rotiri i deplasri b. 7 rotiri i deplasri c. 8 rotiri i deplasri
x3
1xx 2
I 0I 0
I 0
6m
6m
u=2cm
-
96. Cte necunoscute are n metoda matricei de rigiditate (metoda deplasrilor)
structura din figur:
a. 6 necunoscute b. 7 necunoscute c. 8 necunoscute
97. De cte ori este static nedeterminat structura din figur:
a. de 9 ori b. de 4 ori c. de 6 ori
98. S se precizeze n ce categorie se ncadreaz grinda cu zbrele din figura
alturat:
a. static determinat b. static nedeterminat c. mecanism
99. S se precizeze n ce categorie se ncadreaz grinda cu zbrele din figura
alturat:
a. static determinat b. static nedeterminat c. mecanism
100. S se precizeze n ce categorie se ncadreaz grinda cu zbrele din figura
alturat:
a. static determinat b. static nedeterminat c. mecanism