E D I T O R I A L

Estudiar, peregrinar

Estudiar, peregrinar he ahí nuestro destino, ser peregrino estudiante y estudiante peregrino.

En el luminoso camino de Santiago, que de todos los lugares trae gentes, no puede faltar el andar peregrino de los ceramistas. Los que vienen de tie­rras lejanas y los que viven en la bendita tierra donde el Apóstol descansa y perdona, se encuentran en los caminos y se unen en la ofrenda. Traen barro en la mano y una lágrima de arrepentimiento en el corazón.

Peregrinar es recorrer —sudorosos— el polvoriento y empinado camino de la perfección. Peregrinar es caminar hacia la luz, es buscar la santidad. Todos los caminos de peregrinación terminan en el Supremo Creador.

Estudiar es tratar de conocer la admirable obra de la creación, esa obra grandiosa que empieza en nosotros mismos y termina más allá de las estrellas.

La infinita sabiduría del Creador —plasmada en su creación— ofrece al asombro y a la curiosidad del hombre interminables filas de interrogantes, que éste, con su limitada inteligencia, se esfuerza en descifrar.

El estudiante explora y observa, se maravilla y ama. Sí, ama la creación y también ama al Creador porque es el origen y el fin último de su inteligencia.

Nosotros —ceramistas siempre estudiantes— que nos aturdimos y nos con­fundimos en la simple contemplación de un trozo tan pequeño de la Creación como es ese puñado de minerales que forman nuestras pastas, y esos proce­sos mediante los cuales el fuego les proporciona la plenitud de su nobleza cerámica, no somos una excepción en el concierto humano.

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Nosotros, los ceramistas que hemos recorrido el verdor de las tierras ga­llegas como estudiantes y como peregrinos, los que hemos atravesado los um­brales de sus aulas y de sus santuarios, atesoramos ahora los valiosos frutos del estudio y de la peregrinación.

Nosotros, los ceramistas peregrinos, te pedimos Señor Santiago que nos concedas, ahora y para siempre, el fuego purificador que ennoblece nuestro barro y nuestro corazón.

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aetÍTidadei^ ceraniicaní

Alocución presidencial del limo, se­ñor on Vicente Aleixandre Ferran-dis, durante la sesión inaugural de la V Reunión Técnica de la Sección

de Refractarios.

LA TOJA (Pontevedra), 6 septiembre 1965

Para la Sociedad Española de Cerá­mica y para todos aquellos que están Interesados en la extensión y progre­so de la industria cerámica de nues­tro país, esta sesión inaugural de la V Reunión Técnica de la Sección de Refractarios es un acontecimiento sa­tisfactorio porque es una prueba más del arraigo y del interés que despier­tan los estudios sobre esta importante rama cerámica, que son los productos refractarios.

Por otra parte, quiero expresar la alegría que nos produce a todos que esta Reunión tenga lugar en La Toja, lugar de singular belleza en una re­gión en donde lo bello es norma. Si a esto unimos el señorío y nobleza de sus habitantes, su laboriosidad y su espíritu emprendedor, encontramos razones más que sobradas para felici­tarnos de encontrarnos en este lugar. Pero, independientemente de estas ra­zones, la celebración de esta reunión aquí está plenamente justificada por­que en Galicia radican empresas ce­rámicas de gran categoría y, además, la región es extraordinariamente rica en materias primas cerámicas de alta calidad.

Estamos, pues, aquí, queridoís ami­gos, reunidos en La Toja, ceramistas y especialistas en refractarios venidos de todas las partes de España con una

expectación y una asistencia que sin­ceramente os confieso que supera a las más esperanzadoras ilusiones de cuan­tos desde todos los puntos de España han contribuido a hacer posible esta serie de actos que comienzan con esta feliz sesión inaugural.

El interés con que ha sido acogida esta V Reunión de la Sección de Re­fractarios queda bien de manifiesto por el número de inscripciones, por el interés doctrinal de las conferencias, por la autoridad científica de los pro­fesores que las desarrollarán y por el contenido práctico de los coloquios y la discusión de los diversos temas. Por todo estOi, tenemos por seguro que es­ta V Reunión constituirá un éxito ro­tundo y definitivo al propio tiempo que servirá de estímulo para los organiza­dores regionales, para la directiva de la Sociedad Española de Cerámica y para todos cuantos colaboramos en es­tas tareas.

Permitidme, pues, que al dirigir es­tas palabras de salutación a todos los que asistís a este acto solemne, en nombre de la Directiva de la Sociedad Española de Cerámica, agradezca pú­blicamente la colaboración eficaz y el cordial afecto con que todos, sin ex­cepción, habéis respondido a nuestro llamamiento. A la Comisión organiza­dora, que ha trabajado denodadamen­te, a las autoridades provinciales que hoy nos honran con su presencia, a las instituciones e industrias que nos han ofrecido su cooperación económi­ca y personal y a los conferenciantes que con todo desinterés van a disertar sobre modernos temas de extraordina­rio valor teórico y práctico.

La conveniencia de celebrar estas

Sil

reuniones, que periódicamente pro­mueve la Sociedad y en particular su activa Sección de Refractarios, es ob­via si se consideran el beneficio influjo que ejercen, l. ) Sobre la extensión de los conocimientos cerámicos con su in­negable repercusión en la mejora de la producción cerámica; 2.«) En la di­fusión y estímulo de las investigacio­nes cerámicas; y 3.°) En el conoci­miento personal entre los ceramistas que da lugar al intercambio de ideas y experiencias y que contribuye a evi­tar la rutina de los hombres y de las empresas y estimulan el intento crea­dor.

La extensión de los conocimientos cerámicos a círculos cada vez más am­plios del personal de estas Industrias, tiene una gran importancia en la ex­pansión económica de las mismas, porque hay que tener en cuenta que el crecimiento económico está condi­cionado no sólo por los bienes de pro­ducción en forma de máquinas, herra­mientas e instalaciones, sino también por el potencial humano calificado disponible. De la misma manera que el progreso técnico aumenta el rendi­miento de la maquinaria, la formación profesional aumenta la eficiencia y rendimiento de los recursos humanos con que se cuenta. Recientes estudios estadísticos han puesto de relieve que la mejora del factor humano se tradu­ce en un mayor rendimiento econó­mico. En efecto, según el famoso eco­nomista norteamericano Harbison «dos tercios del desarrollo económico se deben a las inversiones realizadas para elevar la educación y la prepa­ración técnica». En los Estados Unidos, menos de la mitad del aumento de la producción puede explicarse, según opiniones autorizadas, por incremen­to de los bienes de producción y de las horas hombre trabajadas, debiendo atribuirse el resto, o al menos su ma­yor parte, a la mejora de la produc­tividad determinada por la elevación

del nivel de formación técnica en sec­tores cada vez más amplios de la po­blación.

A este respecto, hay que tener en cuenta que las escuelas y universida­des no pueden proporcionar a sus alumnos una formación completa, si­no que el desempeño adecuado de cualquier oficio o profesión exige cier­ta experiencia y determinados cono­cimientos especializados adicionales que solamente pueden ser adquiridos mediante la práctica. Por consiguien­te, un importante objetivo de la for­mación técnica debe ser el de dotar a los estudiantes de la flexibilidad men­tal que les haga aptos para este proce­so de aprendizaje, pudiéndose compro­bar el valor de una buena formación básica por la rapidez con que el indi­viduo realiza su aprendizaje posterior y per su capacidad para adaptarse a determinadas condiciones de trabajo no previstas con anterioridad. Aparte de esto, el progreso económico e indus­trial viene favorecido' ppr la creciente división del trabajo, lo cual hace nece­sario que los hombres que intervienen en la producción constituyan equipos más o menos nutridos en los que fi­guran personas que se complementan entre sí por sus conocimientos y habi­lidades especiales.

Todo esto hace posible la transfe­rencia de las innovaciones técnicas del laboratorio a los procesos de produc­ción y de una unidad de producción a otra, lo que constituye un claro signo de la progresividad de una economía determinada.

El progreso de los países poco des­arrollados depende en gran parte de una aceleración de esta transferencia de avances técnicos desde el laborato­rio a la práctica industrial, de don­de se deduce la importancia de la formación técnica y de la elección del tipo de ésta más adecuada para cada caso. Una formación demasiado ape­gada a los viejos moldes, capaz de pro-

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ducir en quienes la reciben una cier­ta rigidez mental, encierra considera­bles riesgos. Pero tampoco son ade­cuados los sistemas de formación téc­nica, por las exigencias concretas de determinadas técnicas de producción, que puedan quedar anticuados en un plazo relativamente corto. La finalidad de una educación bien orientada, de­be ser preparar las inteligencias para hacerlas más receptivas a los incenti­vos que les llegan del exterior y de es­ta manera aumentar los contactos en­tre los diferentes países y entre los di­versos sectores económicos.

En cuanto a la evolución de los pro­ductos refractarios debemos señalar la gran actividad que se desarrolla en los centros de investigación con el fin de adaptarlos a las necesidades actuales de las diversas industrias que los uti­lizan.

En los hornos de coque, los ladrillos de sílice, incluso los de gran calidad, es decir, los completamente transforma­dos con pequeño contenido en alúmi­na y baja permeabilidad, tienden a ser reemplazados por ladrillos de alto contenido en alúmina (90 al 99 por 100) que tienen conductividades tér­micas mucho más elevadas.

En los hornos altos, las nuevas con­diciones de funcionamiento exigen, para resolver los problemas por ellas originados, ladrillos de gran contenido en alúmina, tales como ladrillos de co­rindón, de silimanita, de cianita y an­dalucita, de gibsita, diásporo o boemi-ta y de mullita sintética. Estos prot ductos contienen proporciones muy pequeñas de fase vitrea, lo que les co­munica una elevada refractariedad y un mejor comportamiento en el re­blandecimiento bajo carga.

El rápido desarrollo de los conver­tidores a base de oxígeno está obligan­do a sustituir los revestimientos ac­tuales de dolomita por revestimientos de dolomita-magnesia, dolomita-cal e incluso por cal electrofundida.

En los hornos Martin el aumento de la temperatura de funcionamiento exi­ge el reemplazamiento de los ladrillos de sílice por cromo-magnesia que son estables a 1.800« C.

Los refractarios electrofundidos ad­quieren de día en día más importancia en siderurgia y en la hialurgia.

Entre los productos refractarios ais­lantes empleados en siderurgia deben citarse los bloques obtenidos a partir de cordierita, vermlculita, giobertita, lana mineral, perlita, etc.

Muy interesantes son los ensayos de utilización de la cascarilla de arroz co­mo medio de obtener sílice de un pro­ducto de origen vegetal, muy extendi­do y todavía poco utilizado.

Los refractarios a base de óxidos pu­ros han permitido resolver los proble­mas que se presentan en las industrias modernas aeronáuticas, nucleares, et­cétera. En la actualidad todos se ob­tienen por sinterización. Los trabajos sobre cerámica a base de óxidos puros han comenzado con un grupo de sus­tancias conocidas y de fácil adquisi­ción : alúmina, magnesia, óxido de be­rilio, óxido de circonio, pero el cam­po se extiende muy rápidamente y comprende en la actualidad los óxidos raros y radioactivos. Todos estos óxi­dos tienen una resistencia química y una densidad relativamente b^jas.

También los refractarios a base de carburos, nitrurps, siliciuros, boruros, sulfuros, etc., están adquiriendo un in­terés creciente en nuestros días.

Esta breve y sucinta visión panorá­mica demuestra el dinamismo que ca­racteriza a la industria de los refrac­tarios y la necesidad de que disponga­mos también nosotros de una investi­gación potente que nos permita seguir sin servidumbre los rápidos avances del exterior.

Esta investigación puede realizarse, evidentemente, en Centros oficiales, que frecuentemente disponen de equi­pos de trabajo bien dotados en hom-

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bres y en medios experimentales, y producirá, en el mejor de los casos, importantes resultados científicos que en general quedarán en eso solamente, o marcarán nuevas direcciones a la técnica; en cualquier caso, manten­drán un clima científico en el país y unos equipos dispuestos para cualquier trabajo que pueda surgir en un mo­mento dado.

Esto es lo que ocurre en todas las naciones, y la investigación oficial constituye en cualquiera de ellas la avanzada en la investigación científi­ca nacional; pero en todas ellas se plantea como un problema que preo­cupa hondamente, la falta de conexión entre estos centros de investigación y la industria misma, que puede tener consecuencias desfavorables para el país, sobre todo en lo referente a la falta de aprovechamiento por la in­dustria de los resultados obtenidos en dichos centros. Entre el final de unas investigaciones realizadas en los labo­ratorios de una industria y su reali­zación práctica pasan generalmente de cinco a diez años. Pero si las inves­tigaciones se han llevado a cabo en un centro desconectado de la vida indus­trial inmediata, aún se tarda más. De aquí la necesidad evidente de que la industria de un país se desarrolle so­bre una investigación propia, y por ello las grandes empresas industriales cuentan con sus propios laboratorios de investigación. Quede bien claro que cuando se habla de laboratorios de investigación n o deben confundirse con los de análisis o control de fabri­cación que han de existir siempre en una industria, sino que se trata de la­boratorios exclusivamente dedicados a los programas de investigación que deben desarrollarse de acuerdo con los planes generales de la empresa. Es in­negable el valor de la investigación oficial patrocinada por el propio Es­tado, pero no cabe tampoco la menor duda de que, atendiendo al propio

bien de la empresa, es extraordinaria­mente útil el estímulo que para los in­vestigadores representa el íntimo con­tacto con otros departamentos de la propia empresa, que los alientan y es­timulan siendo un incentivo de los más poderosos el poder ver realizados en escala técnica y hechos productos de mercado, los resultados logrados en el laboratorio. Por eso es perfectamente comprensible el punto de vista de aquéllos directores de grandes firmas industriales, que consideran de extre­ma importancia que la investigación industrial se integre con las demás funciones de la empresa, y por ello, fomentan que su alto personal tenga al propio tiempo una experiencia prác­tica personal y directa en la investi­gación y en otras esferas de la activi­dad técnica y administrativa. El per­sonal investigadoír pasa de los labora­torios de investigación a la planta de fabricación industrial y toma parte en procesos en cuyo desarrollo ha inter­venido a escala de laboratorio o planta piloto. De esta forma se crea en el con­junto de la industria un equipo de profesionales capaces de desarrollar eficazmente la totalidad del proceso industrial desde la ciencia básica a la producción comercial.

De todo lo dicho anteriormente se desprende una consecuencia: que se debe desarrollar como soporte de la técnica de un país, la investigación di­rectamente elaborada por la industria, independientemente de la investiga­ción oficial.

Para terminar, solamente me resta por decir que la Sociedad Española de Cerámica, aunque joven, ha actuado con eficacia y hoy en día puede ofre­cer a sus asociados una serie de acti­vidades cuyo interés es bien manifies­to. Por otra parte, la publicación de su «Boletín» mantiene vivas las rela­ciones de la Sociedad con sus miem­bros.

Pero no es solamente en el ámbito

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nacional donde la Sociedad ha adqui­rido prestigio, sino también en el in­ternacional. Y así, recientemente, la Asociación Europea ác Cerámica le ha encargado la celebración del Congreso Internacional de Cerámica, que se ce­lebrará en 1968, demostrando de esta forma la confianza que le inspira, al propio tiempo que le da el espaldarazo internacional.

Tenemos la seguridad, que de la misma manera que siempre han sido un éxito las reuniones y actos nacio­nales que ha organizado —y ésta que hoy inauguramos es un buen exponen­te de lo que decimos— también lo será el Congreso Internacional, porque pa­ra ello contamos con el apoyo de nues­tra industria cerámica y con la cola­boración sin reservas de nuestros en­tusiastas socios.

SOCIEDAD ESPAÑOLA DE CERÁMICA

V Reunión Técnica de la Sección de Refractarios

LA TOJA (Pontevedra)

6-9 septiembre 1965

En los locales de la piscina del Gran Hotel de La Toja y bajo la presiden­cia del excelentísimo señor don Vicen­te Aleixandre Ferrandis, presidente de la Sociedad Española de Cerámica, tuvo lugar el solemne acto de apertura de la V Reunión Técnica de la Sección de Refractarios.

Acompañaban en la presidencia al señor don Vicente Aleixandre, el ilus-trísimo señor don Enrique Lorenzo

Lunch ofrecido a Jos señores congresistas en los locales de la piscina del Gran Hotel de La Toja. (Foto Magar.)

SIS

Dacampo, presidente de la Excma. Diputación Provincial de Pontevedra, don Moisés Alvarez O'Farril, el señor Alcalde del Grove, don Alvaro Cun-queiro y don José Lomba González, presidente de la Comisión Organiza­dora de esta V Reunión Técnica y de­legado de la Sociedad Española de Ce­rámica en Galicia.

El acto se inició con un saludo de bienvenida a cargo de don José Lom­ba, que en breves y sentidas palabras agradeció las facilidades recibidas de las autoridades para la celebración de esta Reunión, al mismo tiempo que en nombre de la Comisión organiza­dora, deseaba a todos los asistentes una feliz y fructífera estancia en es­tos días de convivencia en Galicia. A continuación, expuso el orden de las sesiones de trabajo y dijo que confiaba en que, de esta V Reunión, saldrían resultados concretos e interesantes para la industria, que cuenta en Gali­cia con Instalaciones de gran impor­tancia en el conjunto nacional.

Acto seguido, don Vicente Aleixan­

dre, pronunció el discurso de apertura, insistiendo de manera especial en la necesidad de conectar las investigacio­nes en el campo de la cerámica con la explotación industrial. Las nuevas téc­nicas exigen un personal altamente capacitado y especializado, y para lo­grarlo ya existen planes concretos en las previsiones del Gobierno.

Prosiguió el señor Aleixandre po­niendo de manifiesto la necesidad de recurrir a la utilización de nuevas ma­terias primas (muchas de las cuales se encuentra en Galicia en condicio­nes explotables) para servir las nuevas necesidades industriales. Dijo asimis­mo que en el desarrollo y utilización de nuevos métodos reside el éxito de una industria potente y moderna. El señor Aleixandre fue calurosamente aplaudido.

A continuación, por especial invita­ción, habló el escritor y académico don Alvaro Cunqueiro, quien en una mara­villosa charla expuso a los congresis­tas provenientes de otras regiones es­pañolas una descripción poética de

Intervención de don José Lomba durante el acto de apertura. Constituyen la mesa el señor alcaide del Grove, el limo. Sr. D. Vicente Aleixandre Ferrandis, presidente de la Sociedad Española de Cerámica, el limo. Sr. D. Enrique Lorenzo Docampo, presidente de la Excma. Diputación Provincial de Pontevedra, don Moisés Alvarez O'Farril y el académico don

Alvaro Cunqueiro. (Foto M agar.)

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Galicia, de su historia, de sus diversas comarcas, de sus alicientes turísticos, de su gastronomía y de sus vinos. Hizo referencia igualmente a la peregrina­ción que los asistentes realizarían a Santiago de Compostela para ganar el Jubileo compostelano, y terminó ha­ciendo elogio de los capitanes de la industria cerámica gallega, verdadero orgullo de la región natal. El señor Cunqueiro fue largamente aplaudido por los asistentes.

Una vez terminado el acto y decla­rada abierta la V Reunión Técnica de la Sección de Refractarios por el exce­lentísimo señor don Vicente Aleixan-dre, fue servido un lunch en los loca­les de la piscina del Gran Hotel de La Toja.

En la tarde del mismo día, dio co­mienzo la primera reunión de trabajo con dos interesantes conferencias, a cargo de la doctora doña María del Carmen Sánchez Conde, colaborador científico del Instituto de Cerámica y Vidrio del C. S. I. C. y del ingeniero don Abel Simoes, jefe de la Sección de Cerámica del Laboratorio Nacional de Ingeniería Civil de Lisboa.

La doctora Sánchez Conde desarro­lló el tema «La mullita y su identifi­cación en materiales cerámicos». Ini­ció su amena y brillante conferencia exponiendo las diferentes materias primas utilizadas para la obtención de mullita, así como los diversos tipos de ésta, que pueden lograrse según las materias primas de partida y las con­diciones de fabricación.

A continuación pasó revista a las propiedades de la mullita, así como a los diferentes diagramas de fase pro­puestos del sistema AI2O3-SÍO2, cuyo conocimiento es necesario para poder preveer el comportamiento de la mu­llita en los materiales cerámicos. Con­cluyó su disertación haciendo una re­visión crítica de los métodos de deter­minación cuantitativa y cualitativa de

La Dr a. Z>." Carmen Sánchez Conde en un momento de su disertación sobre la mullita en los materiales cerámicos, (Foto Quin­

tero.)

la mullita en diferentes productos ce­rámicos.

El segundo conferenciante, ingenie­ro señor Simoes, abordó el tema «El ladrillo, viejo y siempre nuevo mate­rial de construcción». Inició su diser­tación haciendo una e^^posición suma­mente interesante de la utilización del ladrillo a través de la historia, hasta llegar a nuestros días, donde el ladri­llo ha dejado de ser utilizado en la mayoría de los casos, en las obras de sostén, para ser empleado no sólo en el cierre de huecos en la construcción sino también en la decoración de fa­chadas e interiores. Puso de manifies­to la diversidad de formas y dimension nes existentes en esta clase de mate­riales, lo que hoy en día es un impedi­mento grave para la construcción pla­nificada y normalizada. Con el fin de reducir el número de formatos y ta­maños expuso los planes a desarrollar por el Instituto de Ingeniería Civil de

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Lisboa. Por último describió los ensa­yos a realizar sobre estos materiales, así como una visión de lo que el futuro reserva a la industria ladrillera.

Tanto la doctora Sánchez Conde, como el ingeniero señor don Abel Si-moes, respondieron a cuantas pregun­tas les fueron formuladas por los asis­tentes, siendo calurosamente aplau­didos.

Como cierre de esta primera sesión de trabajo se exhibió la película titu­lada «Plantas para producir cerámi­ca», amablemente cedida y doblada al español por la Oficina Comercial de Checoslovaquia en España. Los con­gresistas manifestaron su satisfacción ovacionándola al término de su pro­yección.

En la mañana del día 7 tuvieron lu­gar dos conferencias, una a cargo de la doctora doña Julia María González Peña, colaborador científico del Con­sejo Superior de Investigaciones Cien­

tíficas, y otra a cargo del doctor don Demetrio Alvarez-Estrada, investiga­dor científico del Instituto de Cerámi­ca y Vidrio del C. S. I. C.

La doctora doña Julia María Gon­zález Peña trató de «Métodos de de­terminación de la fase vitrea en ma­teriales cerámicos» y comenzó hacien­do hincapié en la importancia de po­der llegar a conocer, no sólo la canti­dad de fase vitrea presente en un ma­terial refractario, sino también sus propiedades, con vistas a un mejor co­nocimiento del comportamiento de los ladrillos refractarios en servicio. Por último pasó revista a los diferentes métodos expuestos en la literatura, so­bre la determinación cuantitativa de fase vitrea, haciendo después un de­tallado estudio crítico de cada uno de ellos.

El doctor Alvarez-Estrada desarrolló el tema «Grés cerámico». Inició su ex­posición poniendo de manifiesto lo que

D. José Lomba González, presidente de la Comisión Organizadora de la Reunión, presenta a la conferenciante Dra. D.« Julia María González Peña. (Foto Quintero.)

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El Dr. D. Demetrio Alvarez-Estrada en un momento de su conferencia sobre grés ce­

rámico. (Foto Quintero.)

se entiende por grés cerámico, y la amplia gama de materiales que tienen cabida en< dicha denominación. Pasó a continuación a considerar las pro­piedades del grés, así como los dife­rentes tipos, según las aplicaciones a las que estuviera destinado, dando composiciones y propiedades y subra­yando los materiales de grés aptos pa­ra el choque térmico. Concluyó su di­sertación poniendo de relieve la im­portancia industrial de estos materia­les y su amplio campo de aplicación, por su bondad y versatilidad.

Tanto la doctora González Peña co­mo el doctor Alvarez-Estrada, respon­dieron a cuantas preguntas les fueron formuladas por los asistentes siendo calurosamente aplaudidos.

En la tarde del mismo día 7 tuvie­ron lugar las dos últimas conferencias del ciclo, una a cargo dei Mr. W. H. Hawkes, director general de la Divi­sión de Refractarios de Cawood Whar­

ton & Co. Ltd., de Londres, y otra a cargo de don Salvador de Aza Pendas, colaborador científico del Instituto de Cerámica y Vidrio del C. S. I. C.

El señor Hawkes disertó sobre el te­ma « Z desarrollo en la producción y el uso de la mullita», poniendo de ma­nifiesto las operaciones y factores que intervienen en la obtención de la mu-llita, tanto por el método de reacción en estado sólido como por elecrof usión y las características del producto aca­bado, según haya sido obtenida por uno o por otro método. Por último, pu­so de relieve la importancia que hoy día tienen los refractarios de mullita sintética, por su gran resistencia al ataque químico y alta estabilidad a elevadas temperaturas.

El señor Aza cerró el ciclo con una magnífica exposición sobre el tema «Refractarios aglomerados con ácido

El Dr. D. Antonio García Verduch actúa de intérprete en la discusión de la confe­rencia de Mr. W. H. Hawkes. (Foto Quin­

tero.)

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bórico», desarrollando durante su di­sertación parte de los trabajos expe­rimentales llevados a cabo sobre este

D. Salvador de Aza Pendas, vicesecretario general de la S. E. C., diserta sobre refrac­tarios básicos aglomerados con ácido bó­

rico. (Foto Quintero.)

tema en el Instituto de Cerámica y Vidrio, haciendo hincapié principal­mente en el estudio granulométrlco, con objeto de obtener piezas más den­sas con vista a poder remediar, en lo posible, las elevadas contracciones que poseen los materiales aglomerados químicamente, cuando sufren la ac­ción del calor en servicio.

Tanto el señor Hawkes, como el se­ñor Aza, correspondieron a cuantas aclaraciones les fueron solicitadas por los asistentes, siendo aplaudidos calu­rosamente al final de sus respectivas disertaciones.

Durante el mismo día 7, las señoras asistentes a esta V Reunión realizaron una excursión marítima por la ría de Arosa. Durante la gira fueron obse­quiadas espléndidamente con un al­muerzo típico gallego en Villagarcía.

En la mañana del día 8, todos los asistentes a los actosi se trasladaron a

Santiago de Compostela con objeto de ganar el Jubileo. Después de realizada la concentración en la Plaza del Obra-doiro, y encabezados por don Moisés Alvarez O'Farril y su distinguida se­ñora, se encaminaron al interior de la catedral compostelana para hacer la ofrenda al glorioso apóstol Santiago, patrón de España. Ya en el interior de la catedral, el oferente, señor don Moisés Alvarez O'Farril pronunció las siguientes palabras:

«Señor Santiago:

Henos aquí, postrados humildemen­te ante vuestras plantas, a un grupo de hombres procedentes de varias na­ciones europeas y todas las regiones de esta tierra inmortal, por vos evan­gelizada, pero unidos entrañablemen­te en el esfuerza cotidiano de una ta­rea común y por la fe inquebrantable en la eterna verdad, predicada por vuestra lengua de fuego.

No podrían faltar en estos caminos del tradicional peregrinaje hasta vuestro sepulcro, las huellas de quie­nes vamos dejando perennidad en el polvo, transformado en piezas de ce­rámica. Como las almas adquieren su máxima pureza primitiva, al depurar-se en la llama vivía del amor, así la que fue polvorienta partícula, brilla y refulge a la luz del sol, tras de salir de los hornos purificadores.

Somos mísero barro pecador, ama­sado por la mano' del Padre Eterno.

Haz tú, señor Santiago, que nos veamos libres de bastardas impurezas adquiridas, y logremos arder, sin que­marnos, en el crisol de nuestras con­ciencias.

Acudimos a ti como representación de la extensa familia de productores, consagrados a este noMe oficio. Mer­ced al arte secular de tantos abnega­dos artífices, lo que en un principio estaba destinado a ser hollado por los caminantes, se eleva y engrandece,

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hasta constituir el ladrillo que inte­gra la vivienda, el plato que contiene la comida y la jarra que encierra el agua cristalina, con lo cual, sirve de instrumento para el sublime precepto, que ordena albergar al hombre, cal-rriar su hambre y saciar su sed.

Acoged nuestra ofrenda, mirando no ya su pequenez ante vuestra grandeza, sino el simbolismo entrañable de amo­rosa adhesión que encierra.

Fuisteis evangelizador de España y a España le corresponde la gloria de conservar vuestros santos restos, como el eco de aquellas palabras vuestras, que saltaron, cual chispas refulgentes, entre nuestros bosques y sobre nues­tras aguas. Dignaos bendecirnos y bendecir a nuestras familias. Y, en la hora del tránsito final que a todos nos aguarda, servios escuchar nuestras sú­plicas y ser nuestro valedor ante Aquel de quien fuisteis discípulo y paladin excelso.»

A continuación, en nombre del Emi­nentísimo y Reverendísimo señor Car­denal Arzobispo de Santiago de Com-postela, del limo, señor Obispo Auxi­

liar dirigió unas palabras de saluta­ción y bienvenida a los asistentes de la V Reunión Técnica.

Finalizada la ofrenda, los congresis­tas pasaron en fila devotamente a dar el abrazo tradicional al Santo Patrón.

A continuación les fue ofrecido a los asistentes un lunch en los magníficos salones del Hostal de los Reyes Cató­licos.

En la tarde del mismo día, los asis­tentes realizaron una visita turística por Santiago, saliendo a la caída de la tarde hacia La Toja.

A las 21,30 horas del mismo día, tuvo lugar en el Gran Hotel de La Toja la cena de despedida ofrecida a los con­gresistas. A los postres, tomó la pala­bra el ingeniero don José María Bilbao Aristegui, presidente de la Sección de Refractarios, para agradecer en nom­bre de todos los asistentes, las aten­ciones recibidas durante los días de convivencia en estas hermosas tierras gallegas, a lo cual contestó don José Lomba en nombre de la Comisión or­ganizadora.

A continuación, don Moisés Alvarez pronunció unas palabras expresando

Aspecto del salón de actos durante una de las conferencias. (Foto Quintero.)

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el deseo de todos los organizadores, de que esta Reunión hubiera sido de la satisfacción y agrado de todos, con lo que se consideraban sobradamente re­compensados del trabajo y desvelo que la organización de esta V Reunión ha-bia supuesto.

Igualmente, los representantes de Inglaterra, Alemania y Portugal, agra­decieron sucesivamente a la Sociedad Española de Cerámica, su amable in­vitación, congratulándose de haber tenido ocasión de iniciar, y en algunos casos continuar, estos contactos de amistad y colaboración en bien de la indusria cerámica europea. En nom­bre de la Sociedad Española de Cerá­mica, contestó el doctor don Antonio García Verduch, Secretario general, para agradecer a los asistentes extran­jeros sus amables palabras y ejchortar a los congresistas nacionales y a todos los miembros de la Sociedad Española

de Cerámica a continuar en el cami­no emprendido, del cual hasta el mo­mento todos podemos considerarnos satisfechos.

Al final de la cena, la factoría de Manuel Alvarez e Hijos, S. A. tuvp la gentileza de obsequiar, tanto a las se­ñoras acompañantes como a los seño­res asistentes con un grato recuerdo cerámico, producto de la esmerada producción de dicha fábrica.

Por último se cerró la agradable velada de confraternidad con un bai­le que duró hasta horas avanzadas.

En la mañana del día 9, se dividie­ron los congresistas en dos grupos, pa­ra visitar las factorías de la zona Nor-te-LaCoruña y zona Sur-Vigo.

Los congresistas que eligieron la zo­na Norte-La Coruña, rindieron visita a las factorías de Grafitos Eléctricos de Noroeste, S. A. y Aluminio de Ga­licia, S. A. donde pudieron admirar la

D. José Lomba González conversa con D. Moisés Alvarez O'Farril al final de la cena de clausura, (Foto Quintero.)

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modernidad y eficacia de ambas ins­talaciones. Al final de las visitas, tan­to las damas acompañantes como los señores asistentes fueron obsequiados con un vino español.

La zona Sur -Vigo fue elegida por un numeroso grupo de asistentes, los cua­les visitaron las factorías de Manuel Alvarez e Hijos, S. A. y Massó Herma­nos, S. A. La primera factoría citada, fue recorrida con gran detenimiento por los congresistas, acompañados por el personal director de la compañía los cuales amablemente contestaron a cuantas preguntas se les realizaron. A continuación fueron espléndidamente obsequiados en los salones-exposición con un lunch, y con un grato recuer­do cerámico.

En la tarde del mismo día y después de un maravilloiso paseo por la ría de Vigo, se trasladaron los congresistas a visitar la industria Massó, donde re­corrieron detenidamente dicha fac­toría.

En la mañana del viernes 10, los asistentes se despidieron para volver a sus lugares y provincias de origen, con el deseo de que en reuniones fu­turas persistiera la misma unión y co­laboración que ha presidido ésta de La Toja.

Los miembros de la Comisión de Normas de Materiales Refractarios tuvieron una reunión técnica en la mañana del viernes 10, con objeto de estudiar algunas comunicaciones y ob-jecciones presentadas al proyecto de normas editado por la Sociedad Espa­ñola de Cerámica.

Hay que resaltar con sincera grati­tud la contribución entusiasta —per­sonal y económica—T del grupo de fa­bricantes de materiales cerámicos de la región gallega, que tan acertada­mente ha organizado esta Reunión y con tanta gentileza ha obsequiado a sus colegas del resto de España y del

Cartel anunciador a la entrada de La Toja. (Foto Magar.)

extranjero. Esta Reunión Técnica ha honrado a nuestros socios de Galicia y a esta Sociedad que nos alberga.

S. DE AZA.

Tercera Feria Internacional de Artículos de Mesa

EARLS COURT. LONDRES. 18-22 abril 1966

Esta Tercera Feria Internacional de Artículos de Mesa no estará abierta al público, sino solamente a la represen­tación del comercio. Como en las ver­siones anteriores en ella se expondrán artículos de cuchillería, de vidrio, de porcelana, de loza, de alfarería, de

S23

madera, de metal y textiles, relaciona­dos con la mesa.

El interés de esta Feria puede juz­garse por el hecho de que la mayoría de los expositores del año 1965 h a n re­servado ya su espacio para 1966.

Se puede obtener más información dirigiéndose a: The Organisers, T ra ­des Exhibitions Limited, Exhibition House, Spring Street, London, W. 2. Inglaterra.

VII Congreso Internacional del Vidrio

BRUSELAS, 28 JUNIO-3 JULIO, 1965

A continuación se reseñan los t í tu­los de las comunicaciones (*) presen­tadas a dicho Congreso:

1. Efecto de la anarmonicidad de las vibraciones térmicas sobre las propiedades de los cristales y de los vidrios. W. A. Weyl. The Pennsylvania State University. University Park. Pa., U. S. A.

2. Estructuras desordenadas y de­fectos reticulares. W. Dekeyser. Université de Gand. Bélgica.

3. Sustancias amorfas, especial­mente azufre y otros elementos. J. A. Prins. Laboratorium voor Technische Natuurkunde, Tech­nische Hogeschool, Delft, Ho­landa.

4. ¿»Se pueden ver los átomos? A. Guinier. Faculté des Sciences d' Orsay, Francia.

5. Aplicación de nuestro conoci­miento de las llamas y de la transferencia de calor al futuro diseño de los hornos de vidriería.

(*) Se pueden obtener copias de los resúmenes de estas comunicaciones dirigiéndose a la Sociedad Española de Cerámica, c. Serrano, 113, Ma-drid-6.

M. W. Thring. Department of Mechanical Engineering, Queen Mary College, University of Lon­don, Inglaterra.

6. Características de los compues­tos y de las soluciones en las fa­ses vitreas. A. E. van Arkel. La­boratorium voor Anorganische en Phys. Chemie der Rijksuni-versiteit. Leiden, Holanda.

7. Vidrios ópticos. E. Deeg. Jenaer Glaswerk Schott & Gen., Mainz. República Federal Alemana.

8. Investigación de las relaciones matemáticas entre la composi­ción del vidrio y el índice de re­fracción. P. S. Ir lam y R. Rim-mer. Pükington Brothers Ltd., Research Laboratories, Lathom, Ormskirk, Lañes., Inglaterra.

9. Causa de la dispersión parcial anormal de los vidrios ópticos. T. Izumitani y K. Nakagawa, Hoya Glass Works, Tokyo, Japón.

10. Un método espectrofotométrico para la determinacióri de la ra­zón hierro ferroso/hierro férrico en los vidrios sodocálcicos. C. R. Bamford y E. J. Hudson. Püking­ton Brothers Ltd., Research La­boratories. Lathom, Ormskirk, Lañes., Inglaterra.

11. Capas delgadas absorbentes y reflectantes del ultravioleta, de­positadas en vacío sobre vidrio plano y hueco. H. Schroeder., J e ­naer Glaswerk Schott & Gen., Mainz, República Federal Ale­mana.

12. Algunas observaciones sobre la fluorescencia del vidrio. M. Ohno, The Ceramic Association of J a ­pan, Glass Division, Tokyo, J a ­pón.

13. Modificaciones introducidas en el vidrio óptico por el paso de una corriente eléctrica de alta ten­sión. L. Prod'homme, C. N. S. R.,

524

Laboratoire des Verres à Tlnsti-tu t d'Optique de Paris. Francia.

14. Procesos de intercambio de ener­gía y oscilación de tipo Laser en el vidrio. A. D. Pearson y G. E. Peterson, Bell Telephone Labo­ratories Incorporated, Murray Hill, New Jersey, U. S. A.

15. Determinación cuantitativa de la influencia reciproca de algu­nos iones colorantes en el vidrio. J. Kocik, Ins t i tu t de Recherche Verrière de l'Etat, Hradec Krá-lové, Checoslovaquia.

16. La absorción molar de diferentes iones en los vidrios. W. Geffcken, Jenaer Glaswerk Schott & Gen., Mainz, República Federal Ale­mana.

17. Adsorción física y química del agua por el vidrio. A. Jelli, Gla-verbel, Laboratoire Central, Gil-ly, Bélgica.

18. Estudio de las interacciones agua-sílice por espectroscopia in­frarroja. José J. Fripiat y A. Jel­li, Laboratoire de Chimie Miné-rale, Ins t i tu t Agronomique de l'Université de Louvain et Labo­ratoire Central de Recherches, Glaverbel, Gilly, Bélgica.

19. Corrosión de los vidrios de sili­catos por soluciones acuosas. J. Matej. Université de Technolo­gie Chimique, Laboratoire de Chiimie et Technologie des Sili­cates, Praha, Checoslovaquia.

20. Lixiviación de vidrios sencillos. H. J. Oel, Max-Planck-Inst i tut für Silikatforschung, Würzburg, República Federal Alemana.

21. Acción de los microorganismos sobre las superficies vitreas. Mme. M. Prod'homme, C. N. S. R., Laboratoire des Verres à l ' Insti tut d'Optique de Paris, Francia.

22. Electrólisis y polarización en el

vidrio. R. H. Dalton, Corning Glass Works, Technical Staffs Division, Research and Develop­ment Laboratory, Applied Che­mistry Research Department, Corning, N. Y., U. S. A.

23. Examen espectroscópico de la evaporación de los vidrios. W. Kessler, Physikalisch - Chemis­ches und Elektrochemisches Ins­t i tut der Technischen Hochschu­le, München, República Federal Alemana.

24. Volatilización de fluoruros, bo­ratos y arsénico a partir del vi­drio. D. F. Barlow, Pilkington Brothers Ltd., Research Labora­tories, Lathom,, Ormskirk, Lañes. Inglaterra.

25. La evolución^] anormal de la di­fusión de los iones litio en el vi­drio. J. Nebrensky y J. Kocik, Sta tni Vyzkumny Ustav Sklars-ky, Hradec Kralove, Checoslova­quia.

26. Reacciones de transferencia de electrones en el vidrio fundido, con especial referencia al hierro en el vidrio. T. Baak, Owens-Il­linois Technical Center, General Research Division, Toledo, Ohio, U. S. A.

27. La estructura fina del vidrio es-tíídiada a partir de considera­ciones volumétricas y de trans­porte iónico. J. D. Mackenzie, Rensselaer Polytechnic Inst i tu­te, Troy, N. Y., U. S. A.

28. Fotosensibilidad de los vidrios reducidos de silicatos, contenien­do hierro. E. I. Swarts y L. M. Cook, Pit tsburgh Plate Glass Company, Glass Research Cen­ter, Glass Division, Pittsburgh, Pa., U. S. A.

29. Propiedades de los vidrios de an­timonio en relación con su es­tructura. A. M. Bishay y P. Aska-

S2S

lani, The American University in Cairo, El Cairo, Egipto.

30. Comportamiento reúlógico de los vidrios de anhídrido bórico y de borato alcalino. H. N. Stein y J. M. Stevels, Philips Research La­boratories, N. V. Philips Gloei-lampenf abrieken, E i n d h oven, Holanda.

31. Entropía configuracional crítica en la transformación vitrea. S. S. Chang, A. B. Bestul y J. A. Horman, U. S. Depar tment of Commerce, National Bureau of Standards , Washington, D. C , U. S. A.

32. Refracción mular de los vidrios en función de su historia térmi­ca. V. Gottardi, G. Bonetti y M. Nicoletti, Stazione Sperimentale del Vetro, Murano, Italia.

33. La estructura del vidrio. Hipóte­sis y hechos. E. A. Porai-Koshits, Laboratoire de Physique, Inst i ­tu t de Chemie des Silicates, Aca­démie des Sciences de TU. R. S. S. Leningrado, Rusia.

34. La síntesis y la estructura de los vidrios silicatados. M. A. Besbo-rodov. Académie des Sciences! de r u . R. S. S., Leningradoi, Rusia.

35. Vidrios nitrurados. T. H. Elmer y M. E. Nordberg, Corning Glass Works, Technical Staffs Divi­sion, Research Laboratory, Cor­ning, N. Y., U. S. A.

36. Cinética del cambio de solubili­dad del «agua» en el vidrio de sílice durante el tratamiento tér­mico de estabilización. G. J. Ro­berts, y J. P. Roiberts, University of Sheffield, Depar tment of Glass Technology, Sheffield, In ­glaterra, y University of Leeds, Houldsworth School of Applied Science, Leeds, Inglaterra.

37. Formación y estructura de las fases separadas en los vidrios del

sistema sosa-cal-sílice. S. M. Ohlberg y J. J. Hammel, P i t t s ­burg Plate Glass Cotmpany, Glass Research Center, Pittsburg, Pa., U. S. A.

38. Relación entre microheteroge-neidady nucleación y cristaliza­ción en los vidrios. W. Vogel, VEB Jenaer Glaswerk Schott & Gen., Jena, República Democrática Alemana.

39. Análisis físico de las separacio­nes de fases en los vidrios de fluosilicatos conteniendo titanio. H. Rötger, VEB Jenaer Glaswerk Schott & Gen., Jena, República Democrática Alemana.

40. Demostración experimental de la descomposición espinodal en los vidrios del sistema NaX). SiO^. J. J. Hammel, Pi t tsburgh Plate Glass Company, Glass Re­search Center, Pit tsburgh, Pa., U. S. A.

41. Comparación de los módulos elásticos en el estado vitreo y en el estado cristalino. N. Soga y O. L. Anderson, Columbia Universi­ty, Palisades, N. Y. U. S. A.

42. Estructura de las fibras de vi­drio, con especial referencia a las fibras de vidrio de sílice. R. Brückner, Max-Planck-Inst i -tu t für Silikat forschung, Würz­burg, República Federal Ale­mana.

43. Efecto Mössbauer en los vidrios inorgánicos. C. R. Kurkjian y E. A. Sigety, Bell Telephone Labo­ratories Inc., Murray Hill, N. J., U. S. A.

44. Estudios sobre la estructura del vidrio por resonancia magnética nuclear. P. J. Bray, Brown Uni­versity, Providence, Rhode Is­land, U. S. A.

45. Los estados paramagnéticos in­trínsecos de los óxidos cristalinos

526

SÍO2 y GeOo, y su relación con la estructura del estado vitreo, R. A. Weeks, Brown University, Providence, Rhode Island, USA,

46. La retención de cargas y la es­tructura electrónica del vidrio J. S. Stroud, J. W. H. Schreurs y R. F. Tucker, Corning Glass Works, Technical Staffs Divi­sion, Research Laboratory, Cor­ning, N. Y., U S. A.

47. El efecto Faraday en los vidrios. N. F. Borrelli, Corning Glass Works, Technical Staffs' Divi­sion, Research Laboratory, Cor­ning, N. Y., U. S. A.

48. El efecto de la temperatura so­bre el espectro de absorción óz)-tica del ion Cr^^ en un vidrio, H. T. Marsh, Pilkington Bro­thers Ltd., Research Laborato­ries, Lathom, Or^mskirk, Lanes., Inglaterra.

49. Centros de color en vidrios de fosfatos. P. Beekenkamp, H. J. A. van Dijk y J. M. Stevels, Philips Research Laboratories, N. V. Philips Gloeilampfabrieken, Ein­dhoven, Holanda.

50. Espectros infrarrojos/ de los vi­drios binarios de metafosfato C. K. Shih y G. J. Su, The Uni­versity of Rochester, College of Engineering ang Applied Scien­ce, Rochester, N. Y., U. S. A.

51. Estudio por difracción de neu­trones de la estructura de los vi­drios sodosilicicos. Giuseppe Ca-rraro, «Vetrocoke» S. p. A., Cen­tro Studi Vetro, Venise-Porto Marghera, Italia, y Marcello Do-menici, «Sorin» S. p. A., Societá Ricerche ed Impianti Nucleari, Saluggia-Vercelli, Italia.

52. Las limitaciones de las funcione^ de distribución radial derivadas de medidas de difracción de ra­yos X. L. Cartz, I. L T. Research Institute, Chicagoi, 111., U. S. A.

53. Nuevo horno eléctrico para pro­ducción y afinado del vidrio. J. le Clerc de Bussy, Verreries Pochet et du Courval par Senar-pont (Somme) Francia.

54. Aplicación de la fusión eléctrica a la fusión del vidrio en un hor­no de crisol. Fusión eléctrica de un vidrio duro en un crisol. H. Shimada e Y. Takanashi, Shi-mada Glass Laboratory Co, Ltd., Tokyo (Japón).

55. Horno redondo. Ensayos en mo­delo y piloto. E. Plumât, M. Du-perroy y J. Cl. Barbier, Glaver-bel. Laboratoire Central, Gilly (Bélgica).

56. Establecimiento de una fórmula general de consumo de combus­tible de los hornos Unit-Melter. Maurice Scohy, Verreries de la Gare et A. Belotte Réunies, Blanc-Mîsseron par Quiévre-chain Nord), Francia.

57. Método para determinar las ve­locidades de fusión de las com­posiciones sodocálcicas, y algu­nas aplicaciones. A. Pons y F. Pons, S. A. Compagnie de St.-Gobain, Paris, Francia.

58. Comportamiento de las burbujas gaseosas que se adhieren a una interfase vidrio-aleación de pla-tino/rodio. M. Cable y M. M. Bhuiyan, University of Sheffield, Department of Glass Technolo­gy, Elmfield, Sheffield, Ingla­terra.

59. Ensayos con modelos sobre el burbujeo en el vidrio fundido. I. Sawai, K. Takahashi, M. Ku-nugi y A. Tsumagari, School of Engineering, Okayama Universi­ty, Kyoto University, Japón.

60. Ecuaciones de flujo para regio­nes no perturbadas de los hor­nos continuos de vidriería. A. Naulaers, G. van Roosbroeck y

527

L. Hellinckx, Université de Lou-vain, Bélgica.

61. Reacciones de alta temperatura que conducen a la formación de vidrio en las mezclas de talco y arcilla. S. Kumar, R. H. Lake y N. P. H. Bright, Central Glass & Ceramic Research ¡Institute, Jadavpur University, Calcutta, India, y Depar tment of Mines & Technical Surveys, Ottawa, Canadá.

62. La disolución de los refractarios en el vidrio fundido. T. S. Busby, The British Glass Industry Re­search Association, Sheffield, In ­glaterra.

63. La corrosión de los materiales refractarios por el vidrio fun­dido. E. Vago y C. E. Smith, Pil-kington Brothers Ltd., Research Laboratories, Lathom, Ormskirk, Lañes, Inglaterra.

64. Fusión del vidrio y calefacción con elementos de siliciuro de mo-lihdeno y reacción entre estos elementos y el vidrio. N. Schre-welius, M e t a l l u r g i c a l Depart­ment, A k t i e b o l a g e t Kanthal , Hallstahamm.ar, Suecia.

65. Defectos en las láminas de vi­drio, causados por la capa que se hunde localmente cerca del ca­nal. Hidéo Kita y Kunihiko Ito, Nippon Sheet Glass Co., Ltd., Research Laboratory Kukuchi, Amagasaki, Japón.

66. Escamas silíceas que se despren­den de la bóveda del horno. N. Araki, Nippon Sheet Glass Co., Ltdj., Research Laboratory Kukuchi, Amagasaki, Japón.

67. Cinética de la formación de ca­pas de cristobalita sobre el vidrio de búrosilicato. L. F. Oldfield y M. A. Notton, Research Labora­tories, G. E. Co., Ltd., Wembley-Middlesex, Inglaterra.

68. Influencia sobre las tensiones permanentes de las desviaciones observadas en la práctica con relación al recocido ideal. W. M. Buehl, Corning Glass Works, Technical Staffs Division, Rese­arch Laboratory, Corning, N. Y., U. S. A.

69. Gráfica universal para hacer rectilíneas las curvas de viscosi­dad de los vidrios. André An-drieu, Sovirel Bafneaux - sur-Loing (S. et M.), Francia.

70. La teoría de la relajación de la formación del vidrio para el en­friamiento rápido. M. Coenen, Deutsche Spiegelglas A. G. Al-feld/Leine, República Federal Alemana.

71. Relajación del vidrio estabiliza­do. Comparación de los ensayos estáticas y dinámicos. J. de Bast y P. Gilard, Ins t i tu t National du Verre, Charleroi, Bélgica.

72. Investigación, por medio de mo­delos líquidos, de los procesos de flujo en la producción de vidrio hueco. H. P. Reinhardt , Inst i tut für Luftfahrzeugbau, Technis­che Universität Berlin, Berlin, República Federal Alemana.

73. Medidas de temperatura durante el moldeo del vidrio por medio de un pirómetro de radiación de respuesta muy rápida. W. van Gerwen, N. V. Philips Gloeilam-penfabrieken. Ontwikkelingscen-für Luftfahrzeugbau, Technis-Holanda.

74. El comportamiento de los émbo­los de la máquina Lynch 10, he­chos con metales de distintas conductividades térmicas. A. J. Madgwick y R. D. Howe, United Glass Limited, Group Research Deparment, London S. E. 7, In­glaterra.

75. Fabricación de filamentos de vi­drio de secciones poco frecuentes.

528

R. A. Humphrey, De Bell & Ri­chardson, Inc., Hazard ville, Con­necticut, U. S. A.

76. Algunos aspectos de la reologia del hilado de las fibras de vidrio. G. Manfre, Vetrocoke S. p. A., Porto Marghera, Venezia, Italia.

77. El templado del vidrio plano por .. convección forzada. R. Gardon,

Applied Research Office, Ford Motor Company, Dearborn, Mi­chigan, U. S. A.

78. Propiedades mecánicas del vidrio templado. K. Akeyoski y E. Ka­nal, Asahi Glass Company Ltd., Research Laboratory, Yokohama, Japón.

79. Físico-química de las interfases vidrio metal. J. A. Pask y M. P. Borom, Inorganic Materials Re­search Division, Lawrence Ra­diation Laboratory and Depart­ment of Mineral Technology, College of Engineering, Univer­sity of California, Berkeley, Ca­lif., Ü. S. A.

80. El empleo de piezas coladas en coquilla en la fabricación de mol­des de vidriería. W. R. B. Frank, Walter Frank & Sons Ltd., Bam-sley, Inglaterra.

81. Método para definir las condi­ciones tecnológicas de la fabri­cación de una lámina de vidrio. T. Spitz y H. Goerk. Vyskumné a vyvojové pracovisité plockéko skia, Teplice-Retenice, Checoslo­vaquia.

82. Estudio experimental sobre el estirado por el proceso Libbey-Owens. E. Lemaire, S. A. des Glaces de Boussois, Service de Recherches, ParíSi, Francia.,

83. Efectos dinámicos en la forma­ción del vidrio. M. Bré, Compag­nie de St. Gobain, París, France.

84. Aplicación del análisis roentge-nográfico por emisión directa al

control y ala investigación en la industria del vidrio. J. Ducha-teau, Glaces de Boussois, París, Francia.

85. Influencia de las impurezas apor­tadas por las materias x>ñmas, sobre la cristalización heterogé­nea del vidrio de ventana produ­cido por estirado vertical. Janina Nowakowska, Institut Przemyslu Szkla i Ceramiki, Warszawie, Polonia.

86. Análisis por fluorescencia de ra­yos X en la industria del vidrio. D. D. Inneá, F. J. Cliffe y R. S. Lowe, Pilkington Brothers Limi­ted, Central Analytical Labora­tory, St. Helens, Lanes., Ingla­terra.

87. Método para controlar las pro­piedades de la superficie del vi­drio plano estirado. T. Spitz y H. Goerk, Vyzkumné a vyvojové pracovisté, plochého skia. Te­plice-Retenice, Checoslovaquia.

88. Identificación de las inclusiones cristalinas o no cristalinas ßor micro-radiografía de contacto. G. Dusollier, Institut du Verre, París, Francia.

89. Algunas relaciones entre las pro­piedades de los vidrios y sus com­posiciones, historias térmicas y estructuras. H. Blau, The Ohio State University, Department of Ceramic Engineering, Columbus, Ohio, U. S. A.

90. Relaciones entre composición química, estructura, módulo de elasticidad y resistencia mecá­nica de los vidrios de silicatos, C. J. Phillips. Rutgers, The State University, College of Enginee­ring, School of Ceramics, New Brunswick, N. J., U. S. A.

9L Validez de las miedidas de la re­sistividad eléctrica del vidrio por debajo de la zona de transfor-

529

mación. J. Soulié y E. du Trieu, Compagnie de St. Gobain, Paris, Francia.

92. La acción protectora de los re-cipientes de vidrio en función de su transmisión espectral. M, Kriz, J. Kaderavek y V. Pa-covsky, Obalové a lisované sklo, Dubi U. Teplic, CiiecoslovaQuia.

93. Espectros de absorción del vidrio hueco decolorado por selenio. S. M. Budd y M. Blanchard, Uni­ted Glass Limited, Group Rese­arch Department, London, In­terra.

94. Los problemas actuales de la do­cumentación. J. de Keersmaec-ker, S. A. Glaverbel, Bruxelles, Bélgica.

95. Sistema automático de selección de datos relativos a los vidrios. R. V. Harrington, Corning Glass Works, Technical Staffs Divi­sion, Research Laboratory, Cor­ning, N. Y., U.S.A.

96. Variaciones anormalmente ele­vadas del índice de refracción de los vidrios de titanio por trata­miento térmico. G. E. Rindone, College of Mineral Industries, Department Jof Ceramics, The Pennsylvania Sítate University, University Park, Pennylvania, U. S. A.

97. Propiedades poco frecuentes y estructuras de los vidrios en los sistemias: Bi^Oa - B^Os - SrO; Bi^Os - BJD. - BaO) Bi^O^ -B,Os - ZnO y Bi.Os - B,Os - PhO. Bh. V. Janakirama-Rao, Owens-Illinois Technical Center, Toledo, Ohio, U.S. A.

98. Preparación y propiedades de los vidrios de Ge-As-S. J. A. Savage y S. Nielsen, Ministry of Avia­tion, Royal Radar Establish­ment, Great Malvern, Worcs, In­glaterra.

99. Conductividad eléctrica de los

vidrios de óxido de vanadio. H. H. Nester, Canoga Park, Cali­fornia, U. S. A., y W. D. Kingery, Centre d'études nucléaires de Grenoble, Grenoble, Isère, Fran­cia.

100. Efectos de la adición de TÍO2 sobre las propiedades dieléctri­cas de los vidrios y de los %>ro-ductos vitrocristalinos del tivo CABAL, M. Monneraye, Centre d'Etudes et d'Applications' Chi­miques, S. A. Philips-Bobigny, Francia, y H. J. L. Trap, Labo­ratoire de Recherches, S. A. Phi-lips-Eindoven, Holanda.

101. Los vidrios fotocrómicos de ha-luros de plata. G. P. Smith, Cor­ning Glass Works, Research and Development Laboratory, Tech­nical Staffs Division, Corning, N. Y., U.S.A.

102. Las sustancias orgánicas foto-crómicas y su empleo para el desarrollo de vidrios planos con transmisión variuble. C. Wippler, Service de Recherche Fonda­mentale de la Cié. de Blaint-Gobain, Paris, Francia.

103. Vidrio de transmisión variable. G. Reusch, J. Eberspächer, Ess­lingen a.N., República Fedenal Alemana.

104. Mecanismos en los vidrios de si­licatos, de transmisión variable. A. J. Cohen, University of Pitts­burgh, Department of Earth and Planetary Sciences, Pittsburgh, Pa., U. S. A.

105. Estudio de las formas del vidrio en la Escuela Superior de Artes Aplicadas de Praga. Stanislav Libensky, Hochschule für Kunst­gewerbe, Prague, Checoslova­quia.

106. La formación de los diseñadoras. M. Daum, Cristallerie Daum et Cie., Nancy, Francia.

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107. La formación del personal como factor económico en la industria del vidrio. A. P. Gangkofner, Staatl iche Fachschule für Gla­sindustrie, Z w i e s e l , República Federal Alemana.

108. La función de la creación esté­tica, D. Obroin, Caithness Glass Ltd., Wick, Inglaterra.

109. Programa de un centro para la formación de diseñadores del vi­drio en Francia. J. Mouclier, Chambre Syndicale des Verre­ries à la main, Paris, Francia.

110. Analogías estilísticas entre la vi­driería y el arte de los metalas. C. Calvi, Universita di Padova, Istituto di Archeologia, Padova, Italia.

111. Evolución del diseño de los vi­drios prensados, según las fuen­tes británicas. H. Wakefield, Vic­toria & Albert Museum, London, Inglaterra.

112. Tres grandes vidrieros de Mu-rano: Paolo Venini, Vittorio Zecchin y Giacomo Cappelin. F. Poli, Societá Veneziana Con-terie e Cristallerie, Venezía, Italia.

113. Algunas fuentes de inspiración de los vidrieros de Lorraine entre 1867 y 1900. M. T. Charpentier, Université de Nancy, Francia.

114. La influencia del «Arte Nuevo» sobre la vidriería de Bohemia al­rededor del 1900. K. Hettes, P ra ­ga, Checoslovaquia.

115. El vidrio en la arquitectura de hoy y de mañana. H. N. KnoU, Herausgeber «Glasforum», Mu­nich, República Federal Ale­mana.

116. El vidrio húngaro. K. Tasnadi Marik, Kungstgewerbe-museum, Budapest, Hungría.

117. Desarrollo de la estética en la vidriería artística checa. Dr. J a r -

mila Brozova, Narodni Galerie, Praga, Checoslovaquia.

118. Una gran placa de vidrio en la antigua necrópolis de Beth She' Arim. Robert H. Brill y John F. Wosinski, The Corning Mu­seum of Glass, Corning, N. Y., U. S. A.

119. Perfeccionamiento de los méto­dos de análisis por activación neutrónica de objetos antiguos de vidrio por empleo de contado­res de diodo de germanio acti­vados por litio. Edward W. Sayre, Chemistry Department, Broo-khaven N a t i o n a l Laboratory, Upton, N. Y., U. S. A.

120. La copa de Rothschild Lycurgus. Una investigación analítica. R. C. Chirnside, The General Electric Company Ltd., Central Research Laboratories, Wembley, Inglaterra.

121. La química de la copa de Lycur­gus. R. H. Brill, The Corning Museum of Glass, Corning, N. Y., U. S. A.

122. Aplicación a la antropología de la datdción a partir de los pro-ductos de fisión. R. L. Fleischer, P. B. Price y R. M. Walker, Ge­neral Electric Research Labora­tory, Schenectady, N. Y., U. S. A.

123. Experimentos comparativos so­bre análisis del vidrio antiguo, realizados en diferentes labora­torios. R. H. Brill, The Corning Museum of Glass, Corning, N. Y., U. S. A.

124. La conservación del vidrio des­integrad/) durante la excavación, J. Ypey, Rijksdienst voor he t Oudheidkundig, Amersfoort, Ho­landa.

125. Procesos físico-químicos que in­tervienen en los procesos de descomposición de los vidrios antiguos. I. Peyches, Compagnie

531

de Saint- Gobain, Paris, Francia. 126. Alteración de las superficies de

los vidrios antiguos. A. Winter, C. N. R. S. Laboratoire des Ve­rres, Paris.

127. Estudio de la textura de los vi­drios antiguos. E. Plumât, L. Le­ger, G. Croegaert y J. de la Ruye, S. A. Glaverbel, Bruselas.

128. Método de control industrial aplicado a la identificación de objetos antiguos. J. P. Vasseur y G. Doquire, S. A. Glaverbel, Bru­selas.

129. Vidrios islámicos con sifones in­ternos. J. Strauss, State College, Pennsylvania, U. S. A.

130. Los vidrios españoles en las mi­niaturas de la alta Edad Media (Mozárabes y Romanos). C. Cid Priego, Universidad de Barce­lona.

131. Una vidriería de los siglos séuti-rn{o y octavo en Torcello, cerca de Venecia. Excavaciones de los años 1961 y 1962. E. Tabaczyns-ka, Akademie der Wissenschaf­ten, Varsovia, Polonia.

132. Las excavaciones de Tor cello y su aportación a la histúria de Iß vidriería de Venecia de la alta Edad Media. A. Gasparetto, Ve-necia, Italia.

133. Excavaciones en la factoría de John Frederick Amelung. P. N. Pe r rot, Corning Museum of Glass, Corning, N. Y., U. S. A.

134. Excavaciones recientes en Nim-rudy Irak, y su importancia para la historia del vidrio del primer milenio antes de Jesucristo- A. von Saldern, The Brooklyn Mu­seum, Brooklyn, U. S. A.

135. Vasos de vidrio de una tumba romana en Nahariya. Dan Ba-rag, The Hebrew University, Je-rusalén, Israel.

136. Fragmentos de vidrios medieva­les hallados en Novo Brdo. M. Corovic Ljubinkovic, Musée Na­

tional de Beograd, Beograd, Yugoslavia.

137. Aspectos y problemas del estudio del vidrio romano en España. A. Balil, Instituto Español de Arqueología, Madrid.

138. La vidriería en los descubri­mientos arqueológicos realizados en territorio de Checoslovaquia. Dagmar Hejdova, Narodni Gale­rie, Praga, Checoslovaquia.

139. Variación de las formas del vi­drio, según las provincias del imperio franco. W. von Pfeffer, Albertumsmuseum der S t a d t Mainz, República Federal Ale­mana.

140. Localización y problemas de mano de obra de la industria sueca del vidrio durante los si­glos XVI, XVII y XVIII. O. Nords­trom, University of Lund, De­partment of Geography, Lund, Suecia.

141. Desarrollo histórico de las vi­drierías de Croacia durante el si­glo XVIII. M. Despot, Zagreb, Yugoslavia.

142. La Sociedad Vidriera de Mt. Washington y sus relaciones con Inglaterra. K. M. Wilson, The Corning Musem of Glass, Cor­ning, N. Y., U. S. A.

143. Los tallistas de vidrio de Turin-gia de los siglos xvii y xviii. A. Janda, Berlín, República De­mocrática Alemana.

144. Los trabajos de Lomonosov sobrß la tecnología del vidrio (1711-1765). M. A. Besboirodov, Acadé­mie des Sciences, Leningrado, Rusia.

145. El arte del retrato sobre vidrio en Bohemia. Dominik Biemann, primer grabador que trabajó con un modelo vivo. J. Vydrova, Mu­sée des Arts Décoratifs, Praga, Checoslovaquia.

146. La excavación de dos fábricas de

532

vidrio localizadas en Israel Occi­dental. P. N. Perrot, The Corning Museum of Gljasis, Corning, N. y., u. s. A.

Ensayos no destructivos de materiales

VIII Coloquio Internacional

AQÜISGRÁN, 8-9 DICIEMBRE 1965

Organizado por el Forschungsinsti­tut der Feuerfest-Industrie, de Bonn, y el Institut für Gesteinshüttenkunde der Rhein, Westf. Technischen Hoch­schule de Aquisgrán, tendrá lugar en esta última ciudad, entre los días 8 y 9 de diciembre de 1965, un Coloquio internacional sobre ensayos no des­tructivos de materiales. Los dos Cen­tros mencionados estarán representa­dos por el profesor Dr. K. Konopicky y por el profesor Dr. H. E. Schwiete, respectivamente.

Durante el día 8 se realizarán de­mostraciones de funcionamiento de instrumentos y maquinaria empleados en los ensayos no destructivos, a car­go de algunas casas productoras.

Durante el día 9 se pronunciarán las siguientes conferencias:

1. Ensayos no destructivos por vi­bración. H. Oberst (Hoechst).

2. Sobre la obtención de datos fisicos por métodos dinámicos en mate­riales cerámicos. H. W. Hennicke (Clausthal-Zellerfeld).

3. Ensayos no destructivos en la construcción. E. Pohl (Leipzig).

4. Inspección de refractarios por ul­trasonido y por radiaciones elec­tro-magnéticos, con el fin de ca­racterizar anomalias de textura preexistentes en las piezas, pro­vocadas por las condiciones de servicio (choques térmicos, ten­siones mecánicas). Empleo de ul­trasonidos para la determinación

de características fisicas por me­dida de la velocidad de transmi­sión de la vibración y de su amor­tiguamiento. Medidas del módulo de elasticidad a diferentes tempe­raturas, h. Lécrivain (París).

5. Aplicación de ultrasonidos al con­trol de calidad en una fábrica de productos refractarios. Posibilida­des actuales y orientaciones. Fri­son y Guyot (Irvy).

6. Ensayos no destructivos que se realizan en Estados Unidos sobre productos fabricados. N. N. (U. S. Steel).

7. Influencia de la situación de los defectos en las probetas refracta­rias sobre la determinación de los mismos y sobre las constantes elásticas. Posibilidades de empleo de la irradiación Roentgen en la determinación de defectos. K. Ko­nopicky (Bonn).

8. Utilización de los ensayos no des­tructivos para dictaminar sobre la calidad de los refractarios. H. Geimer (Hagen-Haspe) E. Over-kott (Duisburg) y P. Artelt (Salz­gitter).

9. Determinación de las propiedades elásticas y mecánicas de electro­dos de grafito y de refractarios monolíticos. J. Lakin (Rother-dam).

10. Estudios de correlación entre la velocidad de transmisión de ul­trasonidos y el comportamiento en servicio del refractario, si este comportamiento está controlado principalmente por la textura. Mlle. Halm y L. Lécrivain (París).

10. Estudios de correlación entre la al choque térmico mediante pruQ-'bas sónicas. H. E. Schwiete (Aquisgrán).

Se puede solicitar información a: Kur-und Werbeamt, Aachen, Ursuli-nerstrasse, Alemania.

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Interacciones moleculares y cristalo­grafía de la cerámica.

NOTTINGHAM, 14-15 ABRIL 1966

El grupo de análisis por rayos X del The Institute of Physics and The Phy­sical Society está organizando una reunión sobre el tema «l7iteracciones moleculares y cristalografía de la ce­rámica», Que tendrá lugar en la uni­versidad de Nottingham, durante los días 14 y 15 de abril de 1966.

Esta conferencia estará dividida en dos sesiones principales en las que se tratarán respectivamente la cristalo­grafía de la cerámica y las interaccio­nes moleculares. Para participar en la primera sesión se han invitado a los siguientes conferenciantes: Prof. H. F. W. Taylpr (university of Aberdeen), Dr. B. T. M. Willis (A. E. R. E., Har­well), Mr. H. M. Richardson (British Ceramic Research Assiociation, Stoke-on-Trent), y para la segunda sesión a: Prof. C. A. Goulson (University of Ox­ford), Prof. R. Mason (University of Sheffield) y Dr. C. W. Bunn (The Ro­yal Institution). Se prevee también la celebración de una tercera sesión que estará dedicada enteramente a las co­municaciones cortas contribuidas por otros autores.

Las personas que deseen presentar alguna comunicación deben enviar un resumen de la misma, de no más de 300 palabras, antes del 21 de enero de 1966 al secretario técnico de la re­unión, Dr. S. C. Wallwork, Department of Chemistry, University of Notting­ham, University Park, Nottingham, Inglaterra.

En el mes de enero de 1966 se pueden solicitar inípresos de inscripción a: Meetings Officer, The Institute of Physics and The Physical Society, 47 Belgrave Square, London S. W. 1.

Cambios constitucionales y propie­dades mecánicas de ios materiales.

El grupo de ensayo de materiales del The Physical Society, en cooperación

con el National Physical Laboratory, está organizando una conferencia so­bre : «Las etapas iniciales de lo^ cam­bios constitucionales de los metales y de otros materiales, y su influencia so­bre las propiedades mecánicas», que tendrá lugar en el National Physical Laboratory, durante los días 21 y 22 de abril de 1966.

Se presentarán ocho trabajos de re­visión que cubrirán los asuntos si­guientes: La termodinámica de la precipitación; medidas roentgenográ-ficas, calorimétricas y de resistividad de las heterogeneidades en materiales; la nucleación de los precipitados y la formación de zonas en metales; cris­talización en pirocerámica : el creci­miento de unidades cristalinas en po­límeros y en gomas deformadas, y sus efectos sobre las propiedade mecáni­cas.

Durante el mes de diciembre de 1965 se podrán obtener impresos para solicitar la inscripción, escribiendo a: Meetings Officer, The Institute of Physics and The Physical Society, 47 Belgrave Square, London S. W. 1. In­glaterra.

Física del estado sólido

MANCHESTER, 4-7 ENERO 1966

The Institute of Physics and The Physical Society está organizando una conferencia sobre física del estado só­lido que habrá de celebrarse en Man­chester, Inglaterra, entre los días 4 y 7 de enero de 1966. El lugar de la re­unión será el Renold Building, del Manchester College of Science and Technology.

Los conferenciantes invitados son los siguientes:

1. G. Benedek, «Resonancia magné­tica nuclear a elevadas presio­nes».

534

2. M. Blume, «Efecto Mossbauer en medios fluctuantes».

3. P. A. Egelstaff, «Estudio experi­mental de los líquidos».

4. R. J. Elliot, «Localización». 5. W. Hayes, «Estructura electróni­

ca de los defectos». 6. C. Hilsum y P. Butcher, «Efecto

Gunn». 7. A. B. Lidiard, «Difusión en só­

lidos». 8. A. C. Rose-Innes, «Superconduc­

tores de tipo 2». 9. M. W. Thompson, «Efectos reticu­

lares en el bombardeo iónico». 10. P. C. Thonemann, «Plasmas». 11. R. J. Thouless, «Avances teóricos

en la cuántica de líquidos». 12. J. C. Wheatley, «El helio 3 como

un líquido Fermi». 13. A. D. B. Woods, «Estados fonóni-

cos».

La fecha límite para la admisión de comunicaciones se ha fijado en el 12 de noviembre de 1965. El tiempo de presentación no ha de exceder los diez minutos.

Las consultas referentes al progra­ma científico deben dirigirse al profe­sor S. F. Edwards, Department of Phy­sics, The University, Manchester 13, Inglaterra, y las relacionadas con asistencia y alojamiento a: Meetings The Physical Society, 47 Belgrave Square, London S. W. 1. Inglaterra.

La integración de las enseñanzas de física y de química.

SHEFFIELD, 13-15 ABRIL 1966

El grupo de educación de The Insti­tute of Physics and The Physical So­ciety está ocupado en la organización de una conferencia sobre la integra­ción de las enseñanzas de física y quí­mica. Esta reunión tendrá lugar entre

los días 13 y 15 de abril de 1966 en la Universidad de Sheffield, Inglaterra, El programa estará dividido en tres sesiones principales, en cada una de las cuales intervendrán dos confe­renciantes invitados.

En la primera sesión, que tendrá ca­rácter de introducción general, se dis­cutirá el concepto de la unidad básica de las ciencias físicas y las razones fundamentales por las cuales deben desaparecer las barreras entre estas disciplinas. También se discutirán los puntos clave que confirman la unidad entre física y química, y sus relacioi-nes con la biología y la matemática.

En la segunda sesión se estudiará el replanteo de las divisiones en las es­cuelas de ciencias a distintos niveles.

En la tercera sesión serán sometidas a dicusión las divisiones universitarias convencionales, y se analizarán sus puntos fuertes y débiles. También se hará una descripción de alguno de los nuevos tipos de cursos universitarios.

Se dispondrá de alojamiento en los University Halls of Residence, y será necesario el realizar la inscripción con anterioridad. Se pueden obtener más detalles escribiendo a Meetings Offi­cer, The Institute of Physics and The Physical Society, 47 Belgrave Square, London S. W. 1. Se podrá disponer de las hojas de inscripción a partir del mes de enero. La correspondencia re­ferente al programa debe dirigirse al Honorary Secretary of The Education Group, Dr. P. J. Black, Department of Physics, The University, Birmingham 15, Inglaterra.

Tierras raras

DURHAM, 5-7 SEPTIEMBRE 1966

The Institute of Physics and The Physical Society anuncia la celebra­ción de una conferencia sobre «Tierras raras», que tendrá lugar en la Univer-

S3S

sidad de Durham^ entre los días 5 y 7 de septiembre de 1966. La conferencia estará relacionada con los aspectos teóricos y experimentales de la física de los elementos, aleaciones y com­puestos de las tierras raras. Se dedi­cará una sección a los problemas metalúrgicos. En el programa se in­cluirán contribuciones cortas de unos quince minutos de duración. Los au­tores deben remitir tres copias de un resumen que no exceda las 500 pala­bras al secretario de la Conferencia Dr. W. D. Córner, Department of Physics, South Road Durham, Ingla­terra, antes del 24 de junio de 1966.

No se publicarán las memorias com­pletas de la reunión y, por tanto, los

autores pueden publicar sus trabajos en las revistas que deseen.

Se dispondrá de alojamiento en el Grey College, adyacente al Departa­mento de Física. Es necesario verificar la inscripción por anticipado. Se pue­den obtener impresos de inscripción solicitándolos a : Meetings Officer, The Institute of Physics and The Physical Society, 47 Belgrave Square, London, S .W. 1 en el próximo mes de abril.

Aquellas personas que no asistan a la conferencia podrán disponer de un fascículo conteniendo los resúmenes de las conferencias presentadas, soli­citándolo al Instituto después de la reunión. Su coste para los no miem­bros será de 7 chelines y 6 peniques.

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NUEVOS LIBROS

Silimanita. «Sillimanite», E. R. VARLEY, Her Majesty's Stationery Office, 1965. 165 paga Precio: 15 chelines.

Esta monografía ha sido preparada por la Mineral Resources Division of Overseas Geological Surveys, con la ayuda de las secciones de estadística y de índices, y es la últ ima aportación a la serie sobre metales y minerales de interés económico.

Se hace una descripción general de los minerales en la que se incluye su origen, existencia en la naturaleza, minería, explotación, calcinación, usos especificaciones comerciales, comercio mundial, precios, posibles sustitutos y fabricación de mullita sintética. Se dan detalles de producción de mine­rales en cuarenta y seis países. Por último se incluye una extensa biblio­grafía y un índice muy amplio.

Ciencia de silicatos, «Silicate science», W. EITEL, Academic Press, New York and London, 1964, tomo II, 707 pá­ginas. Precio: $ 26.

El tomo I I de esta importante obra está consagrado a los vidrios, a los es­maltes y a las escorias. Está dedicado a la memoria del profesor Salmang.

Consta de tres partes, precedidas de sus respectivas introducciones. En la primera de ellas se estudian las pro­piedades y la constitución de los vi­drios silicatados, profundizando acer­ca de los conceptos estructurales y analizando con detalle los aspectos fí­sicos y fisico-químicos. Esta parte abarca 347 páginas y contiene 231 fi­guras y 703 referencias.

En la segunda par te se aborda el estudio de los vidrios industriales y de los esmaltes y se dedica gran atención a los procesos de fusión, a la influen­cia de la composición de los vidrios sobre sus propiedades, a las propie­dades eléctricas de los vidrios a bajas temperaturas, a su resistencia quími­ca, a la devitrificación, a los vidriados, a los esmaltes y a los vidrios opales. Se dedican a esta sección 225 páginas,

y se incluyen 143 figuras y 458 refe­rencias.

La tercera y úl t ima parte, aparece con| el título de «Escorias industr ia­les», y se refiere no solamente a la ac­ción metalúrgica propiamente dicha, sino también a sus aplicaciones prác­ticas. A lo largo de las 75 páginas de esta sección, el autor estudia los fac­tores de composición, la viscosidad, la agresividad de las escorias y los equi­librios entre éstas y los metales. Se dan 186 referencias biliográficas.

Por último se incluyen cuatro índi­ces que 'abarcan 56 páginas.

Regulación automática industrial. «Régulation automatique industriel­le», D. P. EcKMAN, traducido del in­glés por R. Janiaud, con la colabo­ración de P. Naslin. Editions Dunod, 92, rue Bonaparte, Paris, 408 págs., 249 figs., 1963. Precio: 68 F.

Este libro constituye una de las con­tribuciones más importantes hechas recientemente a la técnica de la regu­lación automática industrial. A conti­nuación presentamos un extracto del índice de mater ias : Nota preliminar sobre las unidades. La ciencia de la regulación automática. Característi­cas de los procesos. Características de los reguladores. Bucle cerrado en la regulación automática. Elementos de medida. Elementos reguladores. Ele­mentos terminales de regulación. Ins­trumentación del proceso. Análisis si­nusoidal. Análisis de la estabilidad. Apéndice : Léxico de la regulación au­tomática. Transformación de Laplace. Empleo de los analizadores diferen­ciales. Experimentos. Soluciones de los ejercicios.

Interpretación de las estructuras me-talográficas». «Interpretation of me-tallographic structures», W. ROSTO-KER y J. R. DVORAK, Academic Press, New York & London, 1965, 1 volu­men, 226 págs. Precio: $ 10.

Se da cuenta de los avances realiza­dos en metalografía, no solamente en el estudio de los materiales metálicos,

537

sino también de otros tales como ce­rámica, cemento, etc.

El objeto de esta obra es poner a dis­posición de los que utilizan estos mé­todos un cierto número de casos, cui­dadosamente elegidos, especialmente demostrativos, que son explicados con detalle, e ilustrados con magníficas fo­tografías.

La obra consta de cinco capítulos:

Estructuras policristalinas, cristaliza­ción, transformaciones en estado sóli­do, difusión y procesos de transporte y metalografía cuantitativa.

Se trata de una obra muy atractiva por su documentación fotográñca y que resulta de una utilidad indudable para todos aquellos que utilizan los métodos metalográficos aplicados a cualquiera que sea el tipo de material.

RESÚMENES *

Metalización por evaporación sobre cerámica. LEONARD R E E D y R. C. M C R A E , Amer, Ceram. Soc. Bull, 44 (1), 12-13 (i) (1965).

La mineralogía de algunas formulaciones cerámicas. D. A. HOLDRIDGE, Trans. Brit. Ceram. Soc, 64 (2), 85-103 (i) (1965).

Con ayuda de la difracción de rayos X se ha estudiado el efecto de la temperatura de cocción sobre el desarrollo de minerales en una serie de pas­tas cerámicas. Se estudia, desde el punto de vista práctico, la repercusión de la composición mineralógica sobre las propiedades físicas más importantes, con especial atención a las pastas de cerámica blanca.

(7 tblas, 12 refs.) A. G. V.

La fase ferrito en cementos. A. J. MAJUNDAR, Trans. Brit. Ceram. Soc, 64 (2), 105-119 (i) (1965).

Basándose en estudios de equilibrio de fases en el pseudosistema CaO-CaO.Al203-2CaO.Fe203, efectuados en aire y en atmósfera de Oo, se ha de­mostrado que las composiciones de la fase ferrito se hallan situadas en una línea hipotética CsF-^CoA". El límite de la sustitución de Al en la fase ferrito a 1.325° C, en oxígeno, corresponde a 70 moles % de "C2A" y 30 moles % de C2F. Las temperaturas de líquidos de las composiciones situadas sobre esta línea, que producen una fase ferrito homogénea por cristalización a partir de fundidos, disminuyen de forma continua por la sustitución de Al. Se ha de­terminado la importancia de la sustitución de Fe "*" en el C3A; en aire, a 1.325° C, corresponden a 7 moles % de C3F. La composición de la fase ferrito que coexiste con CgAss y con CaO, en aire, a esta temperatura, está formada por 52 moles % de C2F y 48 moles % de "C.A".

(4 figs., 2 tablas, 23 refs.) A. G. V.

Aglomeración de áridos ligeros con vidrio. E. TAUBER y D. N. CROOK, Brit. Clayworker, 74 (873), 4 2 - 4 3 (i) (1965).

Las piezas cerámicas estructurales hechas con áridos ligeros de arcillas o esquistos aglomerados con vidrio tienen baja densidad, y su ciclo de fabrica­ción es más rápido que el de los productos normales de arcilla y práctica­mente no sufren contracción de secado ni de cocción, con lo cual es posible obtener piezas de dimensiones muy controladas. Por engobado o vidriado se pueden obtener piezas de aspecto muy atractivo. Su resistencia mecánica es la requerida para unidades estructurales. Las piezas poseen baja conductividad térmica, son estables a los agentes atmosféricos y sufren muy pequeñas varia­ciones dimensionales por larga exposición al ambiente. Se pueden emplear para

* Las personas interesadas en adquirir copias de los textos íntegros de los artículos cuj^os resúmenes aparecen en esta sección, pueden dirigirse a : Sociedad Española de Cerámica, calle de Serrano, 113, M a d r i d - 9 .

538

interior y para exterior, y los estudios económicos prehminares han demostrado que su precio puede ser competitivo con otros productos cerámicos.

A. G. V.

Elección del combustible en la industria alfarera. E. RowDEN y W. H. HOLMES, Brit, Clayworker, 74 (873), 46-48 (i) (1965).

El carbón ha sido completamente desplazado en la industria alfarera y en su lugar se está empleando electricidad, gas de ciudad o fuel-oil. Más reciente­mente se está empleando keroseno y gases licuados del petróleo. Aunque en la actualidad predominan los hornos túnel, se están desarrollando nuevos tipos de hornos discontinuos. Una preocupación esencial en nuestros días es el acorta­miento de los ciclos de cocción. Se presentan datos, obtenidos en el área de Stoke-on-Trent, acerca del cambio en los tipos de hornos empleados que se ha producido entre 1938 y 1963 y en el tipo de combustible. Puede verse que de un millón de toneladas de carbón consumidas en 1938 se pasa a veinte mil en 1963. El número total de hornos túnel pasa de 109 en 1938 a 425 en 1963. Se presentan datos sobre consumo de los distintos combustibles y sobre pre­cios de los mismos.

(4 tablas.) A. G. V.

Resistencia a la abrasión, resistencia al choque térmico, textura, densidad apa­rente y resistencia mecánica de la cerámica aluminosa.

J. H. DUNCAN, D . T. TRIGG y W. E. C. CREYKE, Trans. Brit. Ceram. Soc, 64 (2), 121-136 (i) (1965).

Se han estudiado estas propiedades en una porcelana para alta tensión, dos tipos de porcelana aluminosa y dos tipos de cerámica con contenidos aproxi­mados de 95 por 100 en peso de alúmina. Los resultados obtenidos han mos­trado que no existe una relación simple entre la resistencia al choque térmico (entre 400° C y temperatura ambiente) y el contenido en alúmina (AI2O3 total o a-AlaOa libre). La resistencia a la abrasión depende de la cantidad de a-AlaOa presente en la cerámica cocida. Se ha estudiado la relación entre textura y re­sistencia mecánica de las dos composiciones cerámicas ricas en alúmina (aproxi­madamente 95 por 100), a distintas temperaturas de cocción. Los valores más altos de resistencia mecánica se han hallado en piezas cocidas a 1.600° C.

(10 figs., 3 tablas, 5 refs.) A. G. V.

Estudios microscópicos de vidriados de sal sobre piezas de bajo contenido en hierro.

E. R. SEGNIT, Trans. Brit. Ceram. Soc, 64 (2), 71-84 (i) 1965).

Las secciones delgadas han mostrado que el vidriado está compuesto esen­cialmente por un vidrio rico en álcalis, de bajo punto de fusión. Ha habido poco desarrollo de nuevas fases cristalinas aparte de la formación de una fina película superficial de pequeñas placas hexagonales, que parecen ser una for­ma de /3-AI2O3. Las partículas ocasionales de óxido de hierro son atacadas por el fundido con formación de nuevas placas hexagonales marrón-rojizas de he-matita. Se discute el mecanismo de formación del vidriado y de sus constitu­yentes con referencia al sistema ternario Na.O-AloOa-SiOa.

(5 figs., 1 tabla, 15 refs.) A. G. V.

£1 problema de la transmisión de ruidos de impacto por suelos de materiales cerámicos. Una solución sencilla.

C. BARDIN, Industr. Ceram., [565], 373-376 (f) (1964).

Después de recordar la importancia del problema de la transmisión de rui­dos en la vida moderna, el autor examina con mayor detalle los remedios clásicos a la transmisión de ruidos de impacto y menciona los principios fun­damentales que hay que recordar siempre.

Se describe el método para valorar el grado de atenuación de ruidos de

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choques por un material dado, según se utiliza en el Centre Scientifique et Technique du Bâtiment. Por último se estudia la eficacia de un método ade­cuado para disminuir la transmisión de los ruidos de impacto por los pisos de grés cerámico. El autor menciona las posibilidades de aplicación del procedi­miento a los métodos de prefabricación.

(3 figs., 7 refs.) A. G. V.

Perspectivas de la prefabricación de edificios. R. LAURET, Industr. Ital Cemento, 34 [ 6 ] , 655-662 (it) (1964).

Prefabricación del edificio: Proyectos de estructuras y normalización. GUIDO OBERTI, /nJw5ír. Ital Cemento, 34 [ 6 ] , 493-498 (it) (1964).

Calidad arquitectónica y estética en los proyectos de edificios prefabricados. AUGUSTO CAVALLARI MURAT, Industr. Ital. Cemento, 34 [ 6 ] , 481-492 (it) (1964).

Construcciones portuarias: esquema de las investigaciones sistemáticas para ob­tener nuevas formas sólidas de bloques de protección artificiales y prefa­bricadas.

ETTORE GALLARET, Industr. Ital. Cemento, 34 [ 7 ] , 723-734 (it) (1964).

El mercado local de Livorno. G. U G H I , Industr. Ital. Cemento, 34 [ 8 ] , 785-792 (it) (1964).

El puente de hormigón pretensado sobre el río Medway (Inglaterra). I. DUNSTER, Industr. Ital. Cemento, 34 [8], 761-784 (it) (1964).

Instalaciones de molienda para la industria del cemento. R. RUEGO, Cemento-Horm., 30 [364] , 387-398 (e) (1964).

Se hace una descripción de las instalaciones de molienda fabricadas por la casa Escher Wyss, S. A., de Zurich (Suiza), dedicando especial atención a la molienda de cemento en circuito cerrado completo. Se presenta un esquema de una de estas instalaciones que se está construyendo actualmente en la fábrica de Meco (Madrid) de la Hispano Suiza de Cementos. Consta en esencia d e : a) Dosificadores de la mezcla; b) Molino; c) Separadores centrífugos; c) Ex­tractor de polvo; e) Elevador de cangilones, y /) Engranaje reductor. Se des­cribe con detalle el funcionamiento del separador centrífugo de Escher Wyss, y se menciona un nuevo tipo de apoyo del molino sobre soporte fijo, basado en el principio de apoyo sobre fuentes de aceite.

(10 figs.) A. G. V.

Estudio dinámico de los hornos de cuba para la fusión del vidrio. J. KELLY, Verres et Refract., 19 (1), 3-12 (f) (1965).

En los grandes hornos de cuba, la evolución del vidrio entre las zonas de fusión y de trabajo está condicionada por las corrientes de convección que proporcionan al vidrio las características químicas y físicas deseables para su elaboración y moldeo. La realización directa de medidas es muy difícil.

El autor discute una serie de procedimientos para determinar e interpretar las curvas de respuesta de los hornos a las perturbaciones. Se pueden realizar las medidas con ayuda de fósforo-32 o con neodimio-147 y los datos registra­dos pueden ser analizados por una calculadora.

Los métodos usados para el estudio de los sistemas controlados permiten dividir la cuba en un cierto número de elementos, estando cada uno de ellos perfectamente definido por su función de transferencia. Por análisis de la fun­ción de estos elementos se puede obtener un modelo que permite buscar la combinación óptima.

(8 figs., 8 refs.) A. G. V.

540

Producción de chamotas para alta temperatura. ANÓNIMO, Brit. Clayworker, 74 (875), 119-121 (i) (1965).

Se describen dos nuevos métodos para la producción de chamotas refracta­rias, que han sido ensayados en el Insti tuto Giprostal de Rusia. Uno de ellos es el de cocción en lecho fluidizado y el otro el de cocción en vórtice. La cocción de la arcilla, que en el horno rotatorio dura 3-4 horas, en el lecho fluidizado es que las temperaturas de trabajo y de sinterización son práctica­mente iguales, mientras que en el horno rotatorio la temperatura del horno excede en 100-150° C a la de sinterización. Otra importante ventaja es que en el lecho fluidizado la capacidad térmica de volumen es de 350.000-400.000 Kilo-calorías/mVh., valor que es unas 15-20 veces mayor que el de hornos rota­torios industriales. Al contrario que en las plantas clásicas de chamota, si se emplea el lecho fluidizado hay que hacer la molienda y el tamizado antes de la cocción. Se hace una breve descripción de la cocción en vórtice.

(1 fig.) A. G. V.

El comportamiento técnico de la tubería de gres (continuación). C. BARDIN, Industr . Céram. (571), 109-116 (f) (1965).

Al estudiar la aptitud de la tubería de gres para su utilización en redes de saneamiento se consideran las siguientes propiedades: a) Resistencia quí­mica, ensayada frente a diferentes medios acuosos; b) Resistencia a la abra­sión; c) Estanqueidad; d) Resistencia a la compresión exterior; e) Durabili­dad; /) Resistencia al paso de los líquidos, y g) Resistencia a la presión anterior.

En la segunda parte de este trabajo se estudia el problema de las juntas o de los empalmes entre los tubos que forman la canalización. Después de citar los tipos tradicionales de juntas, se describen las formadas por mastics espe­ciales, tales como las Protexo, Tocjoint Denso y Katex. Por ñn se describen las juntas prefabricadas para tuberías clásicas, tales como las Elexadrain-Doul-ton, Tok-Roll Ring, Konusil, Victaulic y las de la Compañía Nacional de Tu­bería de Gres de Toronto, 3 de la Sociedad Francesa de Cerámica.

(15 figs., 9 refs.) A. G. V.

Cocción de la porcelana dura en un gran horno de carbón de llama invertida (continuación).

W. VAN STEENACKER, Industr. Céram. (571), 125-133 (f) (1965).

Se describe la manera de conducir el fuego muy oxidante y se establece la diferencia entre éste y el llamado pequeño fuego oxidante. Existe un límite de oxidación, y por tanto un límite a la admisión de aire para cada carga. Se dan normas para mantener el fuego por debajo de ese límite.

Después del fuego oxidante se preparan los hogares para comenzar el gran fuego reductor, cuya marcha se describe detalladamente.

Entre los incidentes que pueden ocurrir en la conducción del fuego se citan los siguientes: a) Caso de un tiro muy activo; b) Influencia de la contracción de las cajas refractarias; c) Producción de cenizas anormalmente abundante ; d) Presencia de trozos de pirita en el combustible.

Por último, se describen las fases de estabilización de la temperatura del horno a unos 1.380° C y de enfriamiento.

(2 figs., 1 tabla.) A. G. V.

La nucleación controlada de las sustancias vitreas y sus aplicaciones. S. DE TAJARTE, Industr. Céram. (572), 187-191 (f) (1965).

Después de describir la significación general de la nucleación en los vi­drios, y de tratar el problema de devitrificación como un defecto, se estudian dos clases de nucleación heterogénea pero que, a todos los fines prácticos, se puede considerar como homogénea. Estas son : a) Nucleación por precipitación de partículas sólidas, y b) Nucleación por separación de fases. Como ejemplos del primer tipo se citan la opalización de los vidrios que contienen fluoruros,

541

la aparición del color rojo en vidrios al selenio-cadmio, y en los de oro y cobre. Se discute, en relación con estos fenómenos, la obtención de fotografías tridimensionales en vidrio. Como ejemplo del segundo tipo se citan las sepa­raciones de fases, como es el caso del vidrio Vycor. Por último se describe la nucleación catalizada y se enumeran sus posibles aplicaciones en cerámica.

(6 figs.) A. G. V.

Observaciones sobre la formación de burbujas en vidriados de monococción para cerámica sanitaria del cono 9.

L. LÉCRiVAiN, A. MARETHEU y P. PARCES, Industr. Céram. (572) 192-198 (f) (1965).

En este trabajo se hace una presentación de resultados preliminares sobre la cocción de vidriados no fritados para cerámica sanitaria. El reparto del cir­cón en estos vidriados es generalmente heterogéneo y existe una correlación entre la presencia de burbujas y una concentración elevada de circón en la superficie de las mismas.

Los defectos de los vidriados, que se manifiestan en forma de picaduras más o menos grandes, pero siempre visibles, pueden ser debidos a las siguien­tes causas: a) Textura anormalmente porosa del tiesto subyacente; b) Forma­ción y contracción de una burbuja en la proximidad de la superficie, y c) Rotu­ra de una burbuja en la superficie y llenado imperfecto del lugar ocupado por ella.

(27 figs.) A. G. V.

Medida del espesor de placas y de tubos de vidrio con ayuda de radio-isótopos. H. LANGEL, Silicates Industr., 30 (3), 143-148 (f) (1965).

Se describe el equipo para medir el espesor de láminas y tubos de vidrio, en forma continua y sin que haya contacto, con ayuda de radioisótopos. Dado que el equipo trabaja sin establecer contacto, no produce daños en él, y ade­más, al poder hacer la medida en el vidrio caliente, permite reconocer muy pronto las desviaciones de espesor. Los puestos de medida pueden adaptarse a las altas temperaturas ambientes mediante dispositivos especiales. Este méto­do de medida permite una vigilancia del espesor mejor y más precisa que los otros sistemas.

(10 figs.) A. G. V.

Combinación del análisis térmico diferencial y de la termogravimetría. RICHARD W . WALLACE y EDWIN R U H , Amer. Ceram. Soc. Bull., 44 (2), 156-159 (i)

(1965).

Se ha montado el equipo para la realización simultánea del análisis térmico diferencial y de la termogravimetría. En el presente trabajo se exponen detalles de montaje y de la manipulación y se discute su aplicación al caso de mate­riales refractarios.

A. G. V,

Estudio espectofotométrico de la reflectancia de arcillas y minerales de la ar­cilla.

K. P. KACKER y V. S. RAMACHANDRAN, Ind. Céram., 11 (1), 9-12 (i) (1964).

El análisis espectrofotométrico de la reñectancia de unos cuantos minerales de la arcilla t ratados por agentes colorantes correspondientes a los 4.000-6.000 A, indica que los valores de reflectancia están en el o rden : caolinita > ilita > mont-morillonita. Se puede emplear este método para estimar las cantidades relati­vas de fracción arcilla que existen en diversas muestras de un lugar deter­minado.

(3 figs., 1 tabla, 8 refs.) A. G. V.

542

Constantes elásticas isotérmicas a temperatura ambiente de monocristales de magnesia.

JOSEPH J. SWICA y WILLIAM B . CRANDALL, / . Amer. Ceram. Soc, 48 (2), 102-105 (i) (1965).

Se han determinado los módulos elásticos isotérmicos para tres orienta­ciones cristalográficas de los monocristales de óxido de magnesio. Se ha ob­tenido una excelente correlación entre estos módulos isotérmicos y los adiabá­ticos dados en la bibliografía.

(3 tablas, 9 refs.) A. G. V.

Sobre el desarrollo de herramientas cerámicas de corte. S. J. MuKHERjEE y AMITABHA BHATTACHARYYA, Ind. Ceram., 11 (1), 13-17 (i)

(19è4).

La continua aparición de nuevos metales y aleaciones y la necesidad de aumentar las velocidades de corte de los mismos justifican las investigaciones que se están llevando a cabo para mejorar las calidades de las herramientas de corte. Los autores describen el uso y comportamiento de las herramientas ce­rámicas y señalan que su dureza en caliente es muy superior a la de otros materiales.

A continuación discuten los fenómenos que se producen durante el corte en el metal y en la cerámica. La herramienta cerámica es capaz de mantener su estabilidad de forma a temperaturas superiores a la de fusión del acero. Fun­diendo en vacío acero sobre corindón no se observa interacción o difusión de ninguna clase. Este extraordinario comportamiento no lo manifiestan otros ma­teriales utilizados como herramientas. Por último, se discute el proceso de desgaste de las herramientas cerámicas.

(4 figs., 2 refs.) A. G. V.

Contribución al estudio del mecanismo de disolución del hierro metálico en el vidrio fundido.

V. GoTTARDi y B. LOCARDI, Vetro e Silicati, 8 (6/48), 5-10 (it) (1964).

Se ha puesto en contacto hierro metálico y silicato sódico fundido a 1.200° C en atmósfera oxidante y de argón, realizando los experimentos en condiciones rigurosamente controladas. Se ha comprobado que existe una re­lación entre la cantidad de hierro que se disuelve en el vidrio fundido y el empobrecimiento en sodio del vidrio. La razón guarda conexión con la com­posición del vidrio. Variando las condiciones experimentales es posible pasar todo el hierro presente en el vidrio al estado ferroso o al férrico. Esto tam­bién está relacionado con el mecanismo y la velocidad de disolución del hie­rro. Se propone una interpretación del fenómeno observado, basándose en un intercambio de cargas para asegurar el equilibrio del sistema.

(9 figs., 4 tablas, 11 refs.) A. G. V.

Tendencias actuales en refractarios para la fabricación del vidrio. A. K. BoSE, Ind. Ceram., 11 (2), 61-63 (i) (1964).

El autor hace una descripción de los refractarios usados en los hornos de vidriería, y analiza por separado los correspondientes a la cuba de fusión, a la superestructura y a los regeneradores. Aunque aún se emplean en gran escala los refractarios silicoaluminosos, van siendo reemplazados por otros más alu-minosos, tales como los de silimanita, mullita, corindón o circón-corindón que resisten mejor al ataque por vidrio fundido. Se discuten las condiciones de fabricación del refractario en relación con su porosidad y con la distribución de ésta en las piezas. Se indican asimismo las características de los refracta­rios moldeados por fusión y por colaje en vacío, así como de los bloques tallados de la silimanita natural de Khasi. En las paredes y bóvedas se emplean generalmente ladrillos de sílice de calidades ordinaria o Super-Duty. Por úl-

543

t imo, se hace una discusión de la resistencia al ataque por los diversos com­ponentes del vidrio sobre varios tipos de refractarios empleados en los recu­peradores.

(5 refs.) A. G. V.

Desarrollo de soportes cerámicos para la fabricación de resistencias de película de carbón.

A. K. KuLKARNí y V. K. MOORTHY, Ind. Ceram., 11 (1), 18-22) (i) (1964).

Se describe una investigación llevada a cabo en el Establecimiento de Ener­gía Atómica de Trombay, Bombay-74, India, para conocer las condiciones de fabricación de los soportes o núcleos cerámicos sobre los cuales se hace el de­pósito pirolítico de carbón.

Los estudios preliminares han demostrado que se pueden obtener buenos núcleos de porcelana por extrusión de composiciones hechas con materias pri­mas del país. Las características de deposición pirolítica sobre estas piezas han resultado ser satisfactorias y comparables a las de las piezas importadas.

En vista de esta experiencia se ha decidido instalar las necesarias facilidades para producir estos núcleos en el Establecimiento de Trombay. Se discute bre­vemente la instalación propuesta.

(1 fig., 1 tabla, 6 refs.) A. G. V.

Determinación de la hidratación del yeso mediante la técnica de compacto. P. J. SEREDA, R . F . FELDMAN y V. S. RAMACHANDRAN, Amer Ceram. Soc. Bull., 44

(2), 151-155 (i) (1965).

Se describe un nuevo método para seguir la reacción de hidratación del yeso (hemihidrato). Supone la medida de la variación de longitud de un com­pacto hecho con material no hidratado, cuando se expone a la acción del agua en fase líquida o de vapor. Se discuten y se demuestran las ventajas de este método sobre los precedentes. Por la técnica de compacto las partículas no hidratadas pueden ponerse en estrecho contacto mutuo, lo cual hace dismi­nuir grandemente la velocidad de hidratación, y aumentar el volumen que acompaña a la hidratación. Estos dos efectos facilitan el estudio del meca­nismo de la reacción. En este trabajo también se demuestra el efecto de la temperatura sobre la expansión por causa de la hidratación.

(10 ñgs., 12 refs.) A. G. V.

Efecto del grado de compactación sobre la resistencia a la compresión del hormigón.

SATIPRASAD CHAUDHURI y DURGADAS LAHIRI, Ind. Ceram., 11 (4), 109-113 (i) (1964).

La densidad de empaquetamiento o grado de compactación influye direc­tamente sobre la resistencia mecánica del hormigón. En esta investigación se ha tratado de establecer la relación entre a resistencia a la compresión v la fracción total de espacio ocupado por los sólidos (áridos y cemento). Se pre­senta en forma gráfica las relaciones siguientes : a) Densidad de empaque­tamiento-resistencia a a comlpresión. h) Densidad de empaquetamiento-pro­porción de árido fino, y c) Vaores medios de resistencia a la compresión-proporción de áridos finos. Se demuestra la existencia de un valor óptimo de árido fino. Con un 39 % (volumen) de arena en el hormigón se logra la máxima resistencia a la compresión.

3 figs., 2 tablas.) A. G. V.

Una recopilación críítica de los métodos de moldeo cerámico. V. Métodos diversos.

DONALD J. BOWERS, Amer. Ceram. Soc. Bull, 44 (2) 145-150 (i) (1965).

Se revisan nueve métodos de moldeo que no pueden clasificarse en los grupos estudiados en los capítulos precedentes. 1) Formación a partir de

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vapores, por reacción sobre una superficie caliente. 2) Producción de materiales cerámicos ligeros por diversos procedimientos. 3) Moldeo de cuerpos en los que intervienen ñbras. Los tpos de asociaciones que ofrece este método son muy diversos. 4) Moldeo cerámica in situ, tal como ocurre con los hormigones refractarios. 5) Impregnación. Este método puede considerarse como secun­dario, puesto que consiste en impregnar un esqueleto ya moldeado por otros métodos. 6) Sinterización por reacción. 7) Aplicación de energía a gran ve­locidad. Se emplean dos técnicas distintas; compactación por explosión y compactación en prensa neumática-mecánica. 8) Moldeo electroforético, y 9) Mecanización y abrasión para dar al cuerpo su forma, tamaño o superficie definitivos.

(4 figs.) A. G. V.

Algunas nuevas ideas sobre la destrucción de los refractarios del alto horno por el carbón.

Anónimo, Refract. /., 41 (2), 53-54, 60 (i) 1965).

Se hace un amplio comentario acerca de un trabajo realizado por inves­tigadores del Instituto Chelyabinsk de Investigaciones Metalúrgicas, y publi­cado en Ogneupory (10), 394-399 (1964).

Después de discutir la distribución de los depósitos de carbón en los refractarios situados en diversos lugares del alto horno y de analizar la función catalítica de los distintos componentes de los mismos, se realiza una descripción microestructural del carbón depositado en los refractarios.

Los autores explican la descomposición del monóxido de carbono me­diante el siguiente mecanismo : El CO se adsorbe en las paredes de los poros y de las micro grietas. Dado que la superficie de los poros en el silicato de aluminio tiene carga negativa, y que las moléculas de CO son polares, éstas se orientan. El enlace entre el oxígeno y el carbono se debilita, y al llegar nuevas moléculas de CO se produce la reacción de descomposición.

(2 figs., 1 tabla.) A. G. V.

Formación de eflorescencia de secado y cocción sobre productos de arcilla. L. C. JAIN, R. B. HAJELA y F. U. AHMAD, Brit. Clayworker, 74 (874), 81-84

(i) (1965).

Esta eflorescencia es blanca e insoluble, y se desarrolla sobre la superficie de los ladrillos durante su fabricación debido a las sales que contiene la masa.

En este artículo se trata de relacionar los diversos factores que intervienen en la formación de este defecto. Los autores llegan a las siguientes conclu­siones: 1) El sulfato sódico produce este defecto con mucho intensidad, y el siulfato calcico lo produce en muy pequeña medida. 2) La temperatura de cocción, la naturaleza de la arcilla y la naturaleza y concentración de las sales presentes influyen sobre la formación de eflorescencia. Entre 1000° y 1060° C se origina la eflorescencia más intensa, y luego disminuye hasta des­aparecer a 1100° C. 3) Se produce gran eflorescencia a muy bajas concentra­ciones de sales solubles en el producto cocido, y 4) La atmósfera de anhídrido sulfuroso ejerce muy poca influencia sobre esta eflorescencia.

(1 fig., 3 tablas, 6 refs.) A. G. V.

Invvestigación acerca de los grupos oxhidrilos en las arcillas caoliníítícas por espectrofotometría infrarroja.

P. S. KEELING, Trans. Brit. Ceram. Soc, 64 (3), 137-151 (i) (1965).

La absorción infrarroja en el campo característico de absorción de los grupos OIH, de películas sedimentadas de arcillas caoliníticas e ilíticas, sigue la ley de Lambert, e indica una reducción progresiva de la proporción de oxhidrilos en la red de la caouinita, en conformidad general con la fórmula de constitución del mineral, deducida de las composiciones químicas de las fracciones menores de una miera de diámetro esférico equivalente. Dado que el concepto original de la serie de la caolinita ha sufrido alguna modificación,

545

la presentación de los datos experimentales va precedida por una breve revi­sión de las etapas que han conducido al presente concepto.

(9 figs., 10 refs.) A. G. V.

Preparación en caliente y moldeo en caliente. Parte I. Anónimo, Brit. Clay worker, 74 (874), 74-76 (i) (1965).

La preparación en caliente de las masas arcillosas para la fabricación de ladrillos contribuye a aumentar la disgregación, la plasticidad y la homoge­neidad de la arcilla. El moldeo en caliente se emplea para aumentar la tem­peratura de la masa que facilita el secado. La experiencia ha demostrado que lo mejor es combinar ambos métodos. Esta combinación da buenos resultados en un 90 % de los casos.

Se discuten las relaciones agua-arcilla, para los grupos caolinita, montmo-rillonita e ilita, y la acción del vapor sobre la elevación de temperatura de las masas.

Después se estudia la acción de las distintas clases de vapor y las dificul­tades que puede crear el empleo de un vapor inadecuado. Son también motivo 'de estudio la temperatura de la columna obtenida por extrusión a vapor y sus limitaciones, así como su inñuencia sobre el secado. Se discute por último el empleo simultáneo de vapor y vacío.

A. G. V.

La junta Flex Lox para tuberías de desagüe. J. S. ROBERTSON, Brit. Clayworker, 74 (874), 71-73 (i) (1965).

Se enumeran en primer lugar los inconvenientes que presentan otras juntas existentes en el mercado, como la Slip Seal, entre los que destacan su reblan­decimiento en verano y su fragilidad en invierno. Estas juntas rígidas y frá­giles pueden fallar cuando el terreno de la zanja donde está tendida la línea, cede en forma irregular.

El autor describe el nuevo tipo de junta FLEX LOX para las tuberías de gres, e ilustra su montaje con gráficos. También da recomendaciones prácticas para su instalación.

Por último, da una visión de todos los procesos de fabricación de la junta, comenzando por la preparación de los ingredientes que intervienen en la formación del elastómero de poliuretano, e indicando después las operaciones de mezclado, colaje, curado y control de calidad.

(3 figs.) A. G. V.

Descomposición del silicato tricálcico con anhíídrido bórico. S. MiRCEA, Silikáty, 9 (1), 34-42 (ch) (1965).

Se ha estudiado la descomposición del CaS a temperaturas comprendidas entre 1000° y 1550° C y a contenidos de B2O3 que han llegado hasta el 4,5 %. El B2O3 reacciona con el C3S para formar cal libre y una solución sólida saturada de C2S y C5BS cuya composición depende de la temperatura. A una temperatura determinada existen en equilibrio las siguientes fases: CaO, C3S, solución sólida saturada de C2S y C5BS, y el compuesto C5BS. Cuando la cantidad de B2O3 excede a la correspondiente composición de la solución sólida satúrala a una temperatura determinada, el C^S desaparece completamente. Cuando el B2O3 es insuficiente, la parte correspondiente de C3S queda sin des­componer.

(5 figs., 1 tabla, 9 refs.) A. G. V.

Propiedades prácticas de los hormigones refractarios. G. STEELE, Refract. /., 41 (3), 74-80 (i) (1965).

Se discuten los factores que intervienen en la preparación de estos hor­migones que, en general, se forman por mezclas de cemento rico en alúmina y áridos adecuados al uso que ha de tener el hormigón. Se señala la acción

546

de las impurezas del hierro en el cemento. Al tratar de la colocación del hormigón se indican los efectos que produce la temperatura y las impurezas del agua de amasado sobre el fraguado. Para obtener la máxima resistencia mecánica es esencial que el hormigón no se seque en las primeras horas. Durante este período debe cubrirse para evitar la evaporación. La cocción inicial debe hacerse con mucho cuidado, pasando con lentitud las tempera­turas de 100°-150° C y las de 400° - 600° C.

Se examinan a continuación las propiedades del hormigón a temperaturas elevadas. Entre ellas merecen especial atención la resistencia mecánica, dila­tación térmica, conductividad térmica, resistencia a la abrasión, resistencia a los agentes reductores y al ataque por escorias.

(8 figs.) A. G. V.

Espectroscopia de absorción infrarroja en la investigación del óxido de circonio. NEIL T. MCDEVITT y WILLIAM L. BAUN, / . Amer. Ceram. Soc, 47 (12),

622-624 (i) (1964).

La estructura cristalina compleja y la polimorfia de la circonia, unido a su gran potencial como material refractario, son las principales razones que justifican la investigación que se está llevando a cabo sobre este material. Se muestran los espectros de absorción infrarroja de la ZrOa monoclínica y de la ZrOz cúbica estabilizada. En la circonia monoclínica aparecen nueve bandas en la región 800-200 cm~\ mientras que en la misma región, la circonia cúbica solamente exhibe una banda ancha.

(4 ñgs., 4 refs.) A. G. V.

Constantes elásticas de alta temperatura calculadas para la circonia mono-clínica de porosidad cero.

C. F. SMITH y W. B. CRANDALL, /. Aber. Ceram. Soc, 47 (12), 624-627 (i) (1964).

Se ha desarrollado un mtéodo para prensar hasta densidades 80-95% mues­tras de circonia monoclínica, no estabilizada, disponible en el comercio. Se han medido los módulos elásticos de estas muestras por un método sónico en el intervalo de 25°-1000°K, Por aplicación de las expresiones matemáticas desarrolladas para la dependencia del módulo elástico con la porosidad de los óxidos refractarios, se han calculado los módulos de Young y de cizalla de este material a porosidad cero y en este intervalo de temperatura.

(2 figs., 3 tablas, 16 refs.) A. G. V.

Defectos reticuulares en el óxido de circonio tetragonal. MICHAEL HOCH, /. Amer. Ceram. Soc, 47 (12), 630-632 (i) (1964).

Se ha medido la actividad del circonio en la fase ZrOa tetragonal entre 2200° y 2300° C en función de la composición. A partir de la variación de la de interacción E i entre vacantes en la red del oxígeno un valor de — 4,6 + 1,0 Kcal/moL

(1 fig., 1 tabla, 9 refs.) A. G. V.

Volatilidad del UOa+x y relaciones de fase en el sistema uranio-oxígeno. A. T. CHAMPMAN y R. E. MEADOWS, / . Amer. Ceram. Soc, 47 (12), 614-621 (i)

(1964).

Se proponen las reacciones químicas que describen la pérdida de uranio del UO2+X a temperaturas comprendidas entre 1100° y 2200° C y a presiones de oxígeno de 10^-10"^ torr. Los resultados obtenidos requieren la existencia de UO4 (g) como la especie en fase vapor sobre el UOa+x. Para confirmar la existencia de UO4 (g) se han realizado estudios de: a) Volatilización de ma­terial con una razón oxígeno/uranio igual a 4 durante la descomposición del UO2+X (02 > :5Í: > 0) hasta cerca de la estequiometría (UO2), en vacío a tem­peraturas superiores a los 1500° C, y b) Dependencia de la velocidad de eva­poración del dióxido de uranio con la presión de oxígeno entre 1200° y 1500° C.

S47

Se han medido entre 1000° y lóOO*' C las presiones de oxígeno en equilibrio sobre composiciones entre UO2,02 y UOs.es, en las regiones UOo+x y UsOg.y, y sobre la línea entre estas fases.

(8 figs., 3 tablas, 9 refs.) A. G. V.

Volatilidad del PuOa en atmósferas no reductoras. WILLIAM M. PARDUE y DONALD L. KELLER, / . Amer. Ceram. Soc, 47 (12),

610-614 (i) (1964).

Se ha investigado la presión de vapor del dióxido de plutonio (PuOa), entre 1450° y 1775° C, en atmósferas de aire, argon y oxígeno, por una técnica de transpiración. Se han hallado claros signos de que el PuOo puede vaporizarse congruentemente o como una especie de subóxido, según la atmósfera. El valor de AH°29 8 para la vaporización en 1 atm. de oxígeno es aproximadamente 154.000 cal/mol. La energía librestandard de formación (AG°f) del PuOo ga­seoso es —121.000 + 10,7 T, entre 1227° y 1827° C.

(3 figs., 1 tabla, 12 refs.) A. G. V.

Propiedades mecánicas del óxido de magnesio puro y denso en función de la temperatura y del tamaño del grano.

T. VASILOS, J. B . MITCHELL y R. M. SPRIGGS, / . Amer. Ceram. Soc, 47 (12), 606-610 (i) (1964).

Se ha determinado el módulo de elasticidad y la resistencia a la flexión de la magnesia pura y densa, en función del tamaño de grano (1-190 /x) y de la temperatura (30°-1500° C). El módulo ae elasticidad se ha mostrado esencial­mente independiente del tamaño de grano en el intervalo de temperaturas es­tudiado. La resistencia a la flexión muestra una dependencia de potencia 1/6 con relación al tamaño del grano, a temperaturas bajas. A temperaturas supe­riores a unos 600° C la resistencia de las muestras de todos los tamaños de grano ensayados disminuye con la temperatura, y también decrece la depen­dencia de la resistencia con el tamaño del grano. Se relacionan estos resultados con la micro estructura de las probetas.

(8 figs., 6 refs.) A. G. V.

£1 secado por atomización en la industria cerámica. H. HALSING, Industr. Céram., (570), 43-48 (f) (1965).

Después de revisar los principios básicos del secado por atomización, el autor señala las ventajas de este proceso en comparación con los métodos convencionales de secado. Estas ventajas son: a) Operación continua, b) Gra­nulación simultánea.c) Producción de un material que fluye libremente sin originar polvo, d) Control directo de la humedad residual y de la densidad, para mantener ajustables y constantes estas propiedades, e) Realización del secado sin deteriorar el producto por el calor; y /) Menores costes de opera­ción.

Se describen dos tipos de atomización: a) Atomización centrífuga mediante una turbina (para caolines, ferritos, alúmina, polvo para prensar azulejos y baldosas de grés), y b) Atomización por boquilla (para esteatita y polvo para prensar azulejos).

(10 figs., 7 refs.) A. G. V.

Cocción de la porcelana dura en un horno de carbón de llama invertida. W. VAN STEENACKER, Industr. Céram., (570), 49-53 (f) (1965).

La primera parte de este artículo ha aparecido en Industr. Céram., (568), noviembre (1964).

Se indican los trastornos que produce un apagado del fuego sucediendo inmediatamente a una deficiente operación de encendido, y se describen con detalle todas las precauciones a tener en cuenta para realizar un buen encendido.

A continuación se dan normas prácticas para conducir el primer fuego

548

oxidante, indicando la significación que este fuego tiene en la cocción de las piezas, los elementos de control requeridos, el utillaje y su forma de empleo, y también la forma de realizar la vigilancia del fuego.

(1 taba) A. G. V.

La fabricación automática del vidrio. Capítulo VI. FELICE FRANCESCHINI, Vetro e Silicati, 8 (6/48), 11-20 (it) (1964).

Se describen los elementos más importantes que intervienen en la cons­trucción de las máquinas automáticas para el suplado del vidrio, así como los dispositivos mecánicos, neumáticos, hidráulicos, eléctricos y mixtos, que han sido creados para realizar y gobernar todos los movimientos de las máquinas sopladoras. Se describen asimismo los principales tipos de distribución y regu­lación mecánicas, neumáticas, eléctricas e hidráulicas de las máquinas mismas, y se presentan algunos esquemas de los mecanismos más empleados para la apertura y el cerrado de los moldes.

(31 figs.) A. G. V.

Historia termo-mecánica y resistencia mecánica de los monocristales de óxido de magnesio. I.—Ensayos mecánicos.

R. J. STOKES, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (2), 60-67 (i) (1965).

Se discuten varias interacciones entre dislocaciones e impurezas en el óxido de magnesio y su efecto sobre las propiedades mecánicas entre la temperatura ambiente y los 1000° C. Las partículas de impurezas precipitadas en monocris­tales pueden redistribuirse por tratamiento térmico. Su tamaño y densidad afec­tan a la resistencia que ofrece la red del movimiento de nuevas dislocaciones, inñuyendo así sobre el límite de rotura a temperatura ambiente. Por encima de 1200° C las impurezas entran en solución sólida y la resistencia mecánica decrece. Las nuevas disyocaciones pueden fijarse calentando por encima de 600° C. El límite superior de rotura aumenta con el tiempo y con la tempera­tura, especialmente cuando la temperatura de envejecimiento sobrepasa los 1000° C. Se atribuye esta fijación a la difusión de impurezas y de defectos pun­tuales de la red a las dislocaciones. Se discute la variación del límite de rotura con la temperatura.

(8 figs., 18 refs.) A. G. V.

Difusión aniónica en el a—CrjOa. WILLIAM C. HAGEL, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (2), 70-75 (i) (1965).

Se ha estudiado el intercambio de oxígeno-18 entre oxígeno gaseoso, con­tenido a una presión de 125 mm. de Hg. en una cámara de Pt. 10 Rh, y esferas de a-CT^O^. Los experimentos se han realizado entre 1100° y 1450° C. Parece que se establece pronto el equilibrio del isótopo sobre las superficies del cristal. El factor limitante de la velocidad es la autodifusión, que está go­bernada por la ecuación:

D = 15,9 exp (— 101.000/RT) cm^ sec-\ Al variar el diámetro de las esferas no se observa ningún cambio apreciable

en los coeficientes de difusión. En este óxido, los aniones son las especies menos difusibles.

(6 figs., 1 tabla, 23 refs.) A. G. V.

Relaciones de fase en el sistema óxido de boro-sílice. T. J. ROCKETT y W. R. FOSTER, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (2), 75-80 (i) (1965).

El sistema B2O3-SÍO2 no solamente es uno de los sistemas básicos forma-dores de vidrios, sino que ofrece gran interés para muchos estudios cerámicos y mineralógicos. Se presentan los diagramas sugeridos por otros investigadores. Las principales dificultades con que se tropieza para obtener resultados de ga­rantía son la volatilización del B2O3, la hidratación de los vidrios ricos en B2O3 y la gran viscosidad de los fundidos B2O3-SÍO2. En esta investigación se

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han hecho los calentamientos en cápsulas de platino cerradas. Se han identifi­cado las fases por mtéodos ópticos y roentgenográñcos. Se ha determinado el liquidus hallando las temperaturas a las cuales las fases estables de SiOa se disuelven completamente en los fundidos de borosilicato.

(4 figs., 3 tablas, 40 refs.) A. G. V.

Factores y mecanismos que afectan al coeficiente positivo de temperatuura de la resistividad del titanato de bario.

J. B. MCCHESNEY y J. F. POTTER, / . Amer. Ceram. Soc, 48 (2), 81-88 (i) (1965).

Se ha examinado la química del semiconductor de ti tanato de bario impu­rificado con lantano, con el fin de determinar cuáles son los factores críticos que afectan al coeficiente positivo de temperatura de la resistividad que exhibe este material. Este fenómeno es sensible a la oxidación en ciertas condiciones de no equilibrio. Se cree que estas condiciones causan una heterogeneidad, que se manifiesta en forma de regiones de diferente resistividad en todo el cuerpo cerámico. Se ha demostrado la existencia de capas de alta resistividad. La aso­ciación de estas capas con las superficies de las cristalitas han sido demos­trada por medidas de resistividad de monocristales semiconductores antes y después de los tratamientos con oxígeno.

(11 figs., 1 tabla, 32 refs.) A. G. V.

Disolución en sistemas cerámicos. III.—Gradientes de concentración en capas de separación.

Y. OiSHi, A. R. COOPER Jr. y W. D. KINGERY, / . Amer. Ceram. Soc, 48 (2), 88-95 (i) (1965).

Mediante el uso de la microsonda electrónica se ha determinado la distri­bución de concentración de CaO, AI2O3 y SiOo a través de la capa de sepa­ración entre silicoaluminatos de calcio fundidos y zafiro y sílice fundida que se disuelven. Cerca de la interfase se ha hallado un cambio definido en las razones de concentración de los componentes del disolvente. El análisis de las ecuaciones de difusión para un sistema ternario ha servido para relacionar la variación de la razón concentración con el coeficiente de difusión intrínseco para cada componente. En el caso de disolución de alúmina en un fundido rico en CaO se ha obtenido evidencia de una disolución incongruente con formación de las nuevas fases: CaO.öAlaOa y Ca02Al20c.

(12 figs., 2 tablas, 12 refs.) A. G. V.

Crecimiento de grandes cristales de calidad óptica de granates de ytrio, tierras raras y aluminio.

L. G. VAN UITERT, W . H . GRODKIEWICZ y E. F. DEARBORN, / . Amer. Ceram. Soc, 48 (2), 105-108 (i) (1965).

Se ha desarrollado un nuevo fundente para el crecimiento de granates, con­sistente en PbO-PbFa y B0O3. Mediante el uso de este fundente se han obtenido granates de aluminio y tierras raras con pesos superiores a los 100 g., y cris­tales de granates modificados de ytrio aluminio, de más de 60 g. La contami­nación de plomo se ha reducido a niveles no críticos en estos cristales traba­jando con grandes excesos de AI2O3 en el fundido. Se ha obtenido una exce­lente calidad óptica, apreciable tanto por su apariencia como por su extraordi­nario comportamiento en laser.

(5 figs., 1 tabla, 18 refs.) A. G. V.

Cómo actuar sobre la evolución de la influencia. L. HABRAKEN y P. BLAVIER, Silicates Industr., 30 (3), 117-128 (f) (1965).

Se presentan en forma esquemática las etapas del fenómeno de fluencia a temperaturas elevadas en cuerpos policristalinos metálicos o cerámicos. Se subraya el papel que juegan las imperfecciones de la red cristalina en cada etapa y se muestra la influencia de las uniones intergranulares.

550

Se describe con detalle el caso de aleaciones con una segunda fase dispersa, y se hace distinción entre tres tipos:

1.—Las fases precipitadas van apareciendo con el tiempo. Una composición equilibrada de aleación permite precipitar una sucesión de fases en el curso del fenómeno de fluencia.

2.—Las fases precipitadas, obtenidas por un tratamiento térmico adecuado, poseen una muy débil energía interfacial con la matriz y, por tanto, son estables.

3.—'La segunda fase está formada por pequeñas partículas insolubles disper­sas en la matriz metálica.

(20 figs., 18 refs.) A. G. V.

Propiedades cerámicas de una arcilla '*ball clay" de Ceilán. TiNADASA W. HERATH, Ind. Ceram., 11 (3), 85-90 (i) (1964).

Se describen unos depósitos de arcilla situados en Dediyawela, cerca de Kalutara. Se trata de unas arcillas de tipo "ball clay", muy plásticas, que poseen por término medio un 86 % de fracción menor de 2 mieras. Son de color gris claro y cuecen de color blanco crema. Su principal constituyente es la caolinita y es refractaria. Puede usarse para la fabricación de porcelana y loza fina y también como material aglomerante en refractarios y gres. Se calcula que en el área investigada existe una reserva de 100.000 toneladas ex­plotables.

(4 figs., 3 tablas, 7 refs.) A. G. V.

Empleo de mineral de manganeso en la fabricación de ladrillos coloreados. L. C. JAIN, P. C. lAiN y E. S. HiRA LAL, Ind. Ceram., 10 (11), 317-325 (i) (1964).

Se ha investigado el efecto de la adición de minerales y óxidos de manga­neso sobre el desarrollo de color en los ladrillos cocidos. Los cambios de color han sido observados mediante un tintómetro y se expresan en términos de la escala de Lovibond. La adición de mineral produce una variedad de colores mates que varían del rojo naranja al verde o amarillo verdoso. Aparte de servir para el desarrollo de color en los ladrillos, la adición de mineral influye favo-rabemente sobre la resistencia a la compresión y hace disminuir la capacidad de absorción de agua.

(4 tablas, 1 ref.) A. G. V.

Medida del arrastre de polvo que se produce en el interior de los hornos de vidrio.

JAMES F. Moss, Amer. Ceram. Soc. Bull., 44 (2), 163-166 (i) (1965).

Se ha desarrollado un instrumento capaz de medir la velocidad del arrastre de polvo que se produce en los hornos de vidrio y de recoger muestras para su análisis y evaluación. Las muestras se recogen antes de que el material haya establecido contacto con los refractarios del horno ; de esta forma se logra la máxima información. Se recogen los constituyentes volátiles y los no volá­tiles, haciendo posible con ello la obtención de una visión rápida del efecto que producen las variaciones en las materias primas o en el funcionamiento del horno sobre la velocidad de este arrastre.

(2 figs., 4 tablas) A. G. V.

Determinación rápida de la sílice en cerámica. R. J. W. MCLAUGHLIN y V. S. BISKUPSKI, Trans, Brit, Ceram. Soc, 64 (3), 153-158

(i) (1965).

Se describe un método para el análisis rápido de la sílice en diferentes ma­teriales cerámicos. Se funde la muestra con peróxido de sodio, y se acidifica; se precipita la sílice en forma de fluosilicato potásico en presencia de KCl en exceso, y después de la filtración, se valora el fluosilicato con hidróxido sódico, utilizando fenolftaleina como indicador.

(1 tabla, 14 refs.) A. G. V.

5S1

Aparato mezclador continuo para la homogeneización de minerales y otras materias primas.

J. KELLY, Silicates Ind., 30 (2), 81-93 (f) (1965).

El autor propone una definición de la heterogenidad de un producto y a partir de ella demuestra que es posible preveer como esta heterogeneidad varía al pasar el producto por un aparato cualquiera, y apoyándose en esto, deduce las características que debe poseer un mezclador.

El tipo de mezclador propuesto supone la existencia de un sólo montón en evolución, en el cual se realizan simultáneamente las operaciones de adición de producto bruto y de recuperación del producto homogeneizado. En el curso de estas operaciones el montón se desplaza pero conserva siempre el mismo tonelaje y la misma forma.

El autor demuestra que las características de este aparato hacen que se preste a una regulación en ciclo cerrado que permite reducir más aún la am­plitud de las variaciones residuales.

(13 ñgs., 1 tabla) A. G. V.

Utilidad del ensayo de los refractarios. S. K. BHATTASALI, Ind. Ceram., 11 (2), 64-68 (i) (1964).

Se indica en primer lugar la necesidad de verificar los ensayos de los ma­teriales refractarios para poder preveer en lo posible su comportamiento en servicio. A continuación se señalan algunas propiedades más importantes de los refractarios, tales como: 1) Refractariedad. 2) Refractariedad bajo carga. 3) Resistencia mecánica. 4) Porosidad y permeabilidad. 5) Dilatación térmica. 6) Resistencia al "spalling". 7) Conductividad térmica, y 8) Características quí­micas, y se discute el papel que juega cada una de estas propiedades sobre el resultado práctico de los refractarios y los correspondientes métodos de ensayo.

A. G. V.

La materia carbonosa en las arcillas refractarías. W. E. WORRALL y D. A. HOLDRIDGE, Trans, Brit. Ceram. Soc, 64 (3), 159-171

(i) (1965).

La estrecha asociación existente entre muchas arcillas refractarias y los yacimientos hulleros sugiere que la materia orgánica de estas arcillas podría ser parecida al carbón bituminoso. Las experiencias confirman esta suposición. Se ha puesto a punto un método analítico para valorar la cantidad de materia orgánica de una arcilla refractaria, lo cual es necesario para estudiar después la constitución y propiedades de la materia carbonosa. Además, esta informa­ción permite comprobar el análisis racional calculado.

(3 figs., 6 tablas, 14 refs.) A. G. V.

Métodos para observar la calidad de las superficies: Del pulido industrial al pulido óptico.

R. PRAT y L. PROD'HOME, Verres et Refract., 19 (1), 22-31 (f) (1965).

Se recuerdan los principios ópticos en que se basan las técnicas del con­traste de fase y del contraste interferencial, y se presentan varias aplicaciones posibles de estos métodos al examen de la calidad del pulido de las superficies de vidrio. Se demuestra que en el caso del pulido corriente es preferible em­plear el microscopio de contraste interferencial, mientras que para controlar los pulidos muy buenos se impone el método de contraste de fase en montaje macroscópico. Existen dispositivos recientes que permiten conservar la cohe­rencia espacial con fuentes luminosas extensas, haciendo posible así la £)bten-ción de fenómenos mucho más luminosos. Se presentan algunos ejemplos foto­gráficos para ilustrar los métodos ópticos de observación de la superficie del vidrio.

(22 figs., 5 refs.) A. G. V.

SS2

La microrradiografía por proyección y sus aplicaciones al estudio de la cerámica y de los refractarios.

J. J. TRILLAT, C H . LEGRAND, S. BARBEZAT y R. GOTON, Verres et Refract., 19 (1),

13-21 (f) (1965).

Después de recordar brevemente los métodos microrradiográficos de con­tacto en los que se emplea bien sea una radiación directa, o una radiación de fluorescencia, los autores describen el método de microrradiografía por pro­yección. Se discuten después la adaptación de la estereografía a este método, la elección de las radiaciones a emplear y el espesor de las probetas.

Se aplica este método al estudio de mezclas refractarias ternarias de circo-na, alúmina y sílice de composiciones vecinas a las del eutéctico. Se ha podido observar una cierta heterogeneidad de cristalización. La circona se muestra bajo tres aspectos diferentes. Es posible distinguir la circona primaria, de for­ma globular, del eutéctico circona- alúmina. Este último está caracterizado por dendritas características de badeleyita entrecruzadas con las láminas de co­rindón. Las imágenes estereomicrográficas permiten precisar la localización es­pacial de estos componentes.

(13 figs., 11 refs.) A. G. V.

Molienda centrífuga en vacío. R. PLANIOL, Silicates Industr., 30 (3), 129-141 (f) (1965).

Los molinos centrífugos están formados por un rotor de palas radiales, de eje vertical, que giran en vacío. El material a moler cae al centro, es acelerado sin choque a lo largo de las palas, y es lanzado contra una pared de material duro, contra la cual se rompe. La finura del producto obtenido depende de dos factores principales: velocidad de impacto y dimensiones de los granos. Los granos del material a moler llegan solos a la pared de choque y se rompen sin que tenga lugar interacción entre ellos. La fricción inútil es mucho menos importante que en los molinos de bolas clásicos, y la reducción de esta fric­ción aumenta la economía del proceso. Se presentan dos ensayos comparati­vos : uno de ellos se refiere a un mineral de hierro y otro a un clinker de cemento. En ambos casos, el ahorro de energía gastada para la molienda sobre­pasa el 30 por 100.

(17 figs., 1 tabla, 3 refs.) A. G. V.

Sustitución de aluminio y galio en monocristales de granates de ytrio y hierro. ROBERT C . LINARES, / . Amer. Ceram. Soc, 48 (2), 68-70 (i) (1965).

Se han crecido monocristales de granate de ytrio y hierro con sustitucio­nes de aluminio y galio, a partir de fundidos de óxido y fluoruro de plomo, de borato de plomo y de borato de bario. Se han crecido cristales tanto por enfriamiento lento como por la técnica de gradiente. Se han determinado los contenidos en aluminio y galio de estos cristales. Los cristales crecidos por enfriamiento lento poseían mucha segregación con respecto al contenido en alu­minio y galio, mientras que los crecidos por la técnica de gradiente eran muy uniformes.

(3 figs., 1 tabla, 7 refs.) A. G. V.

Preparación y fabricación de monocristales de molibdato para estudios de maser óptico.

I. J. RUBÍN y R. A. THOMAS, / . Amer. Ceram. Soc, 48 (2), 100-102 (i) (1965).

Los molibdatos que contienen iones trivalentes de las tierras raras son de interés para los estudios de maser óptico. Se han crecido grandes monocristales de CaMoO, por la técnica de Czochralski. La adición de iones Nb^+ al fundido ha conducido siempre a una gran calidad óptica de los cristales de CaMo04: Nd'^+. Esta mejora ha permitido obtener resonadores de maser óptico con lí­mites próximos al intervalo requerido para el funcionamiento de onda con­tinua a temperatura ambiente.

(5 figs., 10 refs.) A. G. V.

553

Conductividad térmica a altas temperaturas del UO2 y del Al Os sinterizados. ToRAjí NiSHijiMA, TosHiYUKi KAWADA y AKIRA ISHIHATA, /. Amer. Ceram. Soc,

48 (1), 31-34 (i) (1965).

Se han medido las conductividades térmicas del AI2O3 y del UO2 en los intervalos de temperatura 400^-1.700° C y 300°-2.100o C, respectivamente. Los valores de conductividad para el AI2O3 a todas las temperaturas investigadas han coincidido con los medidos por otros autores. La conductividad del UO2 decrece al aumentar la temperatura hasta un mínimo de 0,0050 cal. cm. sec. °C, a unos 1.400° C, y entonces aumenta al aumentar la temperatura hasta alcan­zar un valor de 0,0105 cal. cm. sec. "C a 2.100° C.

(9 figs., 1 tabla, 17 refs.) A. G. V.

Influencia del CaCOs sobre la hidratación del BCaO.Al-jOs. R. F. FELDMAN, V. S. RAMACHANDRAN Y P. ]. SEREDA, / . Amer. Ceram. Soc, 48

(1), 25-30 (i) (1965).

Se estudia la influencia del CaCOa sobre la hidratación del 3CaO.Al203 con­teniendo aproximadamente un 90 por 100 de C3A, en compactos de sus mez­clas, con riquezas en peso de CaCO^, de 0, 2,5, 10, 20 y 50 por 100. Se ex­ponen los compactos al agua, en fases líquido y vapor, y se mide la expansión en función del tiempo. Juntamente con esta técnica se ha empleado el A. T. D., la absorción infrarroja y la difracción de rayos X. Se demuestra la supresión de la reacción de hidratación del 3CaO.Al20a por adiciones de CaCOs, debido esencialmente a la formación de la forma baja del carbo-aluminiato de calcio sobre la superficie de los granos de C3A Por medidas de la expansión de los compactos durante las reacciones se ha seguido la marcha de la hidratación y se ha detectado la formación de carboaluminato en las primeras etapas de la reacción.

(6 figs., 2 tablas, 44 refs.) A. G. V.

Formación de ettringita inmediatamente después del amasado de un cemento Portland.

HANS ERNS SCHWIETE y EGID M. G. NIEL, / . Amer. Ceram. Soc, 48 (1), 12-14 (i) (1965).

La formación de ettringita durante las etapas iniciales de la hidratación del cemento Portland comercial ha sido determinada mediante microscopía electró­nica (técnicas de difracción y réplica), y por espectrografía infrarroja. La ettrin­gita inicialmente formada resulta estabilizada por una alta concentración de iones sulfato en la fase líquida de la pasta de cemento. En cementos de labo­ratorio (mezclas de clinker y yeso) también se forma la ettringita, pero debido a que la sal que se forma inicialmente no es estable, aparece solamente en pequeñas cantidades después de diez minutos de hidratación,

(6 figs., 2 tablas, 9 refs.) A. G. V.

La dirección de la construcción de una planta para la fabricación de vidrio. Parte 6.

BUCK MICKEL, Glass Ind., 46 (2), 90-93 (i) (1965).

En esta serie de artículos se describe la historia de un proyecto para la construcción de una planta para la fabricación de vidrio en Aiken, S. C. En este último artículo se estudia el proyecto de la adición de un ala en la que se han alojado varios hornos adicionales. El proyecto comprende la preparación del terreno, la construcción de la estructura y de los hornos, y las instalacio­nes de combustible y aire para los hornos y de control de temperatura, y el montaje del sistema de enfriamiento de agua. Asimismo se dan detalles de ins­talación del edificio para la formación de las fibras, y de los servicios auxiliares.

(2 tablas, 2 figs.) A. G. V.

SS4

Diseño de refractarios suspendidos para hornos de vidrio. F. P. MERKELE, Jr., Glass Ind., 46 (2), 76-79, 113-115 (i) (1965).

Después de esbozar el problema de las paredes verticales y de los arcos semicirculares, se hace una descripción más detallada del arco de catenaria invertida y de otros arcos compuestos en los cuales se emplean tres radios distintos. Se enumeran las características que han de reunir los refractarios, y se señalan los criterios para verificar su elección. Asimismo se señala que en las construcciones suspendidas los refractarios no necesitan poseer gran re­sistencia mecánica ya que en estas construcciones se transfiere la función es­tructural del refractario a otros materiales de construcción más prácticos. Des­pués de enumerar las ventajas de la construcción suspendida se estudian las paredes suspendidas de sílice y el diseño de paredes en cadena.

(13 figs., 3 refs.) A. G. V.

Aplicación de recubrimientos de tungsteno sobre grafito por deposición en fase vapor.

VERNON A. NIEBERLEIN, Amer. Ceram. Soc. Bull, 44 (1), 14-17 (i) (1965).

A menos que se utilice como soporte un grafito de dilatación térmica con­trolada es muy fácil que se rompa la capa de tungsteno aplicada por deposición en fase vapor. El objeto de esta investigación ha sido determinar el efecto de las variables de la metalización sobre la tendencia al agrietamiento del depósito. Se han estudiado las variables : temperatura de deposición, razón Ha/WFg y velocidad del gas, y se han relacionado con la dureza, tamaño de grano y ten­dencia al agrietamiento de la película.

(5 figs., 1 tabla, 6 refs.) A. G. V.

El comportamiento técnico de la tubería de gres, C. BARDIN, Industr. Céram., (570), 33-39 (f) (1965).

Después de una breve introducción histórica acerca de las tuberías de gres, se examinan las propiedades requeridas para su uso en líneas de desagüe.

Se describen con detalle las principales acciones de las aguas residuales, en especial desde el punto de vista de la reactividad química, de la abrasión y de la toxicidad. Se señalan los resultados insatisfactorios de algunos materiales fa­bricados a partir de cementos hidráulicos tradicionales, cuando se usan en con­tacto con las aguas residuales. En la segunda parte de este artículo se explica de qué manera las tuberías de gres cumplen todas las condiciones enumeradas en la primera parte. También se hace una descripción de los procesos de fabri­cación de estas tuberías, y de los problemas prácticos que encierran.

Se presentan los resultados de ensayos comparativos con otros tipos de tu­bería y se consideran las principales tendencias actuales acerca del empalme de las unidades.

(12 figs.) A. G. V.

Crecimiento de monocristales de tantalato-niobato de potasio para aplicaciones ópticas.

W. A. BONNER, E . F . DEARBON y L. G. VAN UITERT, Amer. Ceram. Soc. Bull, 44 (1), 9-11 (i) (1965).

Se ha empleado una modificación de la técnica de Kyropoulos para crecer grandes cristales de tantalato-niobato de potasio para ser utilizado como mo­duladores ópticos y en otras aplicaciones. Se ha tenido en cuenta la influencia que sobre el crecimiento del cristal ejercen las impurezas, las adiciones químicas controladas, la circulación de oxígeno sobre el fundido, la velocidad de creci­miento, la rotación del germen y la agitación del fundido. Se presenta en forma gráfica la variación de la constante dieléctrica con la temperatura según las diferentes direcciones del cristal en que se realicen las medidas.

(5 figs., 8 refs.) A. G. V.

sss

Una recopilación crítica de los métodos cerámicos de moldeo.—IV. Procesos de moldeo en estado fundido.

ALFRED R. COOPER, Amer. Ceram. Soc. Bull, 44 (1), 1-8 (i) (1965).

Se describen los fundamentos, ventajas, inconvenientes y aplicaciones espe­cíficas de los métodos conocidos para moldear artículos cerámicos, con inter­vención de fundidos en algún momento del proceso. Se citan cuatro grupos principales de procesos: I. Métodos de moldeo de vidrio: a) Para artículos monodimensionales (fibras macizas, varillas, fibras huecas y tubos); b) Para artículos bidimensionales (láminas, placas y películas); c) Para artículos tri­dimensionales (moldeo de formas sólidas), y d) Recubrimientos (proyección por llama y esmaltado).—II. Cristalización de objetos moldeados en forma de vidrio y separación de líquidos inmiscibles.—^III. Moldeo en masa de fundidos de ce­rámica no vitrea (moldeo por fusión).—IV. Moldeo a partir de partículas fun­didas por separado (Protección de partículas fundidas y crecimiento de mono-cristales).

(3 figs., 4 tablas.) A. G. V.

Resistencia mecánica del vidrio.—Revisión del método de Griffith. ERROL B. SHAND, / . Amer. Ceram. Soc, 48 (1), 43-49 (i) (1965).

Se describen técnicas que permiten ampliar la aplicación del método de Griffith para estudiar la fractura frágil y que permiten, asimismo, aumentar su precisión. Se dan métodos para evaluar las intensidades de defectos superficia­les semielípticos. Se hace uso experimental del nuevo método para estudiar el efecto de los diversos tratamientos del vidrio sobre el esfuerzo de rotura. Se emplean los datos de fatiga para comparar la energía específica en los límites de fatiga con los valores convencionales de la energía superficial.

(9 figs., 3 tablas, 16 refs.) A. G. V.

Estudios con mícrohaz de rayos X de las superficies de fractura en la alúmina. R. W. GUARD y P. C. ROMO, / . Amer. Ceram. Soc, 48 (1), 7-11 (i) (1965).

Por análisis de las desorientaciones que se producen cerca de la superficie de fractura de la alúmina policristalina, realizado por espectrometría de rayos X de doble cristal, se ha podido determinar la distribución de deformación plás­tica que acompaña a la fractura a 20° y a 1.700° C. Los resultados muestran que existe una deformación plástica apreciable y que ésta se produce en dos zonas: La zona I está constituida por una capa de unas 10 ,u (medio diámetro de grano) de material altamente distorsionado. La zona II abarca una capa de unas 50-60 / de material ligeramente distorsionado. El hecho de que la distor­sión en la zona I se presente en los tres planos observados, parece indicar la existencia de deslizamiento basal y no basal en aquellos granos a través de los cuales pasa la grieta. A partir de estos datos se ha calculado que el trabajo plástico que acompaña a la fractura es de unos 1.500 ergios por cml

(6 figs., 4 tablas, 6 refs.) A. G. V.

Relaciones entre resistencia mecánica, tamaño de grano y porosidad en la alúmina.

E. M. PASSMORE, R. M . SPRIGGS y T. VASIIOS, / . Amer. Ceram. Soc, 48 (1), 1-7 (i) (1965).

Las medidas experimentales de los efectos conjuntos del tamaño de grano G y de la porosidad P sobre la resistencia a la flexión S de la alúmina a 25° y a 1.200° C, respectivamente, han demostrado la existencia de las siguientes re­laciones:

S25O = 142.500 e-^ ' - ' ' ' • G-° ' '"+ '- '" '

S o ^ -11^33 P , z-^-O 60 +3^33 P 1-200 fc: ' VJ '

El efecto de la porosidad sobre la resistencia mecánica viene complicado

55«

por el papel aparentemente beneficioso que juegan los grandes poros. Tales po­ros parecen interferir con la propagación de grietas reduciendo localmente la concentración de tensión elástica en el frente de la grieta. Esta interacción entre poros y grietas produce distribuciones características de la fractura y parece ser más significativa cuanto mayor es el tamaño de grano.

(6 figs., 4 tablas, 12 refs.) A. G. V.

Propiedades eléctricas y defectos de estructura de la cícornia.—I. Fase mono-clínica.

R. W. V E S T , N . M . TALLAN y W. C. T R I P P , / . Amer. Ceram. Soc, 47 (12), 635-640 (i) (1964).

Se ha investigado la estructura defectuosa de la circonia monoclínica mi­diendo la dependencia de la conductividad eléctrica y del peso de la muestra con la presión parcial de oxígeno. Se han desarrollado técnicas para calcular el grado de no estequiometría y la movilidad de los portadores de carga a par­tir de los datos eléctricos y de variación de peso. Se ha hallado que el ZrOa es un semiconductor anfotero a 1.000° C, y en él ocurre la transición del tipo n al tipo p de conductividad a lO" * atm. El defecto predominante en la región de exceso de oxígeno consiste en vacantes de circonio completamente ionizadas.

(4 figs., 2 tablas, 8 refs.) A. G. V.

Efecto de las adiciones de metal sobre la microestructura de la circonia. ROBERT R U H , NORMAN M. TALLAN y HARRY A. LIPSITT, / . Amer. Ceram. Soc, 47

(12), 632-635 (i) (1964).

Se ha estudiado la difusión del titanio en la circonia para aclarar el meca­nismo responsable de que se produzca una mayor sinterización en las circo-nias modificadas por metal. Los resultados han revelado que la acusada sinte­rización ocurre solamente cuando se cuecen composiciones por encima del lí­mite de solubilidad a temperaturas muy superiores al punto de fusión del titanio. Por examen del sistema Ti-Zr-O se ha visto que a esas temperaturas de coc­ción existen considerables cantidades de líquido, que son las que promueven la sinterización de la circonia. Esta gran sinterización no se produce en com­posiciones por encima del límite de solubilidad cocidas por debajo de la tem­peratura de formación de fase líquida, ni en composiciones por debajo del límite de solubilidad cocidas por encima o por debajo del punto de fusión del titanio.

(5 figs., 9 refs.) A. G. V.

T o m a de mues tras y recepción de los productos . J. DE BAST y P. MIGEOTTE, Silicates Ind., 30 (4), 187-191 (f) (1965).

Se discute el problema del muestreo de un lote de productos con vistas a su recep­ción.

La posibilidad de una discrepancia entre la media anunciada y la media real, muestra que un simple ensayo de comparación de medias no es suficiente. Hace falta introducir las nociones de riesgo del productor y de riesgo del consumidor. No puede determinarse completamente el plan de muestreo más que haciendo intervenir, aparte de estos dos riesgos, otros dos factores tales como la magnitud de la muestra y el por­centaje posible de rechazo. Hay que elegir tres factores «a priori», y deducir el valor del cuarto. Se subraya el hecho de que siempra hay que hacer un compromiso entre el riesgo de la aceptación y el número de ensayos a hacer. Es ilusorio pensar en un 'pequeño porcentaje de rechazo combinado con un pequeño número de ensayos y un riesgo mínimo..

(9 figs., 1 tabla^ 4 refs.) A, G. V,

De la m e c á n i c a de los mol inos vibratorios. J. RAASCH, Silicates Ind., 30 (4), 181-186 (f) (1965).

La molienda por vibración y los molinos basados en este principio han recibido hasta ahora más atención experimental que teórica. Se indica brevemente el estado

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actual de los estudios teóricos y a continuación se describe una teoría de los molinos vibratorios basada en dichos estudios y en las propias consideraciones del autor.

A continuación se expone la teoría de Bachmann sobre el movimiento del elemento de molienda en dichos molinos, demostrándose que esta teoría no describe más que de una manera parcial los verdaderos fenómenos. Partiendo del principio de que la inten­sidad del esfuerzo requerido es suministrado por la energía de percusión de los dife­rentes elementos de molienda, se ha deducido una expresión para la altura de caída teórica, que corresponde a la velocidad de percusión de los elementos de molienda.

(6 figs., 7 refs.) A. G. V.

La no estequiometría de los óxidos. E. GiLLis, Silicates Ind., 30 (4), 171-180 (f) (1965).

En muchos óxidos ocurre que las propiedades más interesantes están basadas en desviaciones de la composición estequiométrica. La no estequiometría puede ser con­siderada como un conjunto de defectos reticulares. Cuando el sólido y la fase gasee sa circundante están en equilibrio termodinámico, es posible extraer conclusiones por sim­ple aplicación de la ley de acción de masas. Este procedimiento ha sido ensayado en alguno» casos reales, y la concordancia entre las previsiones teóricas y la experiencia resulta ¿.er, en general, bastante buena. Las grandes desviaciones estequiométricas son responsables de precipitaciones y de transiciones de fase que afectan a las propiedades mecánicas de los óxidos.

(5 figs., 3 tablas, 8 refs.) A. G. V.

Modificación de la cinética de sinterización por segregación de soluto en el óxido de aluminio.

P. J. JORGENSEN, J. Amer, Ceram. Soc, 48 (4), 207-210 (i) (1965).

La segregación del soluto óxido de magnesio en las uniones intergranulares del AI.2O3, controla la cinética del crecimiento de los granos durante la sinterización. En las etapas iniciales de la sinterización, en las cuales el crecimiento de grano es despre­ciable, el soluto AlgO hace disminuir la velocidad de sinterización, por reducir la energía superficial y/o el coeficiente de difusión de las especies determinantes de dicha velocidad. Durante las últimas etaf as de la sinterización, el soluto segregado hace de­crecer la velocidad de crecimiento íe grano, la cual domina la cinética de la sinteri­zación.

(4 figs., 1 tabla, 8 refs, A. G. V.

Efectos de la deformación inducida por prensado y molienda del BaTiOs y del SÍO2.

E. H. BoGARDUS y RUSTUM ROY, J. Amer. Ceram. Soc, 48 (4), 205-207 (i) (1965).

Los simples procesos cerámicos de molienda y prensado dejan tensiones residuales en materiales tan comunes como la sílice y el titanato de bario. La magnitud de estas tensiones se detecta fácilmente por los cambios que se producen en las temperaturas de transición de fases. Tales procesos pueden eliminar las transiciones de fases.

(1 fig., 6 refs.) A. G. V

Comportamiento mecánico del zafiro. HANS CONRAD, J. Amer. Ceram, Soc, 48 (4), 195-201 (i) (1965).

Se revisa el estado actual de los conocimientos acerca de las propiedades mecánicas del zafiro. El zafiro se deforma plásticamente a temperaturas superiores a 900^ C. El modo más común de deformación es el de deslizamiento sobre el plano basal en la dirección (1120).

Después de estudiar el flujo plástico por deslizamiento, se analizan las estructuras de las dislocaciones y la dinámica de los deslizamientos. Por último, se describe el pro­ceso de fractura. Cuando existe maclado, la superficie de fractura tiende a seguir la interfase de maclado, lo cual parece indicar que ésta es más débil que el cristal no maclado.

(16 figs., 1 tabla, 33 refs.) A. G. V.

SS8

Difusión de oxigeno en sílice fundida. E. L. WILLIAMS, ?. Amer, Ceram, Soc, 48 (4), 190-194 (i) (1965).

Se ha medido 1?. difusión de oxigeno en silice fundida, entre 850 y 1.250^ C, por medio de intercambio de isótopos. En este intervalo de temperatura, y a 1 atm. de presión de oxígeno, los coeficientes de difusión pueden expresarse mediante la relación

D = 2 X 10-9 exp (— 29 kcal/RT)

Lx)s coeficientes de difusión de oxígeno son casi directamente proporcionales a la presión de oxígeno, lo cual sugiere que el oxígeno se difunde en forma molecular.

(8 figs., 16 refs.) A. G. V.

Equilibrios de oxidación-reducción en vidrio de Na20 .3 SÍO2 fundido. W. D. JOHNSTON, 7. Amer, Ceram. Soc, 48 (4), 184-190 (i) (1965).

Este estudio se ha realizado con vidrios fundidos de razón sosa/sílice igual a 1/2, los cuales contienen pequeñas cantidades de iones de valencia variable, tales como los de titanio, vanadio, hierro, cobalto, níquel, estaño, antimonio y cerio. Los equilibrios de oxidación-reducción se han obtenido calentando los fundidos en diversas atmós­feras. En todos los casos ha resultado aplicable la ecuación:

4 4 2 02- + — Mr^+"^ + -f — M^+ + O2

n -f- n

en la cual, n es el número de electrones que intervienen en el cambio de valencia del metal M. El valor de w es 1 para todos los sistemas, excepto para los iones antimonio y estaño, para los cuales n vale 2.

(5 figs., 1 tabla, 19 refs.) A. G. V.

Compactación por vibración. I. J. E. AYER y F. E. SOPPET, /. Amer. Ceram. Soc. 48 (4), 180-183 (i) (1965).

Se han realizado experimentos de compactación de esferas de acero en recipientes cilindricos, empleando una vibración correspondiente a la región de resonancia del sistema. Se ha logrado una densidad uniforme utilizando un dispositivo de restricción y superponiendo un segundo modo de vibración normal al modo axial. Se han dedu­cido ecuaciones para la eficiencia de empaquetamiento de las esferas. Estas ecuaciones permiten calcular las fracciones de empaquetamiento de sistemas de multicomponentes, empleando solamente las razones de diámetro.

(3 figs., 1 tabla. 7 refs.) A. G. V.

Hipótesis acerca de una célula galvánica de alta temperatura, que fun­ciona en estado sólido y que está compuesta por electrodos de metal refractario y un electrolito de óxido de circono estabilizado con óxido de calcio.

A. G. BUYERS, J. Amer, Ceram, Soc, 48 (3), 122-125 (i) (1965).

Cálculo de energías superficiales de cristales iónicos a partir de datos termo dinámicos.

A. G. WALTON, J. Amer. Ceram. Soc, 48 (3), 151-152 (i) (1965).

Se ha intentado relacionar los cálculos teóricos de energía superficial con las relaciones empíricas que existen entre energía superficial, energía reticular y volumen molar. Se discute una ecuación que liga estos parámetros en conexión con los efectos superficiales reales. Se observa que dicha ecuación está de acuerdo con los pocos va­lores experimentales disponibles de energía superficial obtenidos por técnicas de ex­foliación.

(2 tablas, 13 refs.) A. G. V.

SS9

Solubilidad del dióxido de carbono y variación de la actividad del ion oxígeno en los fundidos de borato sódico.

M. L. PEARCE, J. Amer. Ceram. Sac, 48 (4), 175-178 (i) (1965).

Se investiga la solubilidad del dióxido de carbono en fundidos de sosa-óxido bórico de 38,8, 45,4, 49^7 y 54,0 por 100 en peso. Se emplean estos datos para determinar la variación de la actividad del ion oxígeno obtenidos anteriormente para el sistema sosa-sílice.

(3 figs., 11 refs.) A. G. V.

El mecanismo de deshidratación de los hidróxidos. F. FREUND, Bei\ Dtsch. Keram. Ges., 42 (1) 23-25 (1965).

La deshidratacrón de los hidróxidos transcurre en las dos etapas siguientes: 1) Formación de moléculas de agua a partir de los grupos hidroxilo. 2) Eliminación de estas moléculas de agua fuera de la red. La primera reacción parcial corresponde a una reacción de transferencia de protones a los grupos OH fijos; la segunda es un proceso de difusión. Las vacantes aniónicas que quedan libres en la red como consecuencia de la eliminación del agua pudden mantenerse temporalmente. La anisotrapía de la red del hidróxido determina la simetría del proceso de difusión.

Se expone una ecuación general de difusión aplicable a un hidróxido con un tipo de red de capas exagonales.

(3 figs., 14 refs.) J. M.^ F. N.

Elementos t raza en geles de magnesi ta pobres en hierro. W. BAUMGART y H. DOHR, fî^r. Dtsch. Glastech. Ber., 42 (4) 111-117 (1965).

Los geles de magnesita pobres en hierro que se estudian en el presente trabajo que proceden de yacimientos griegos, turcos y yugoslavos de diferentes génesis, no contienen más de 19 elementos traza en concentración apreciable. El níquel, cromo y manganeso son los elementos que aparecen en mayor proporción y que acompañan casi siempre a los carbonatos, mientras que el estaño, tántalo, antimonio y paladio no se encontraban presentes o sólo se hallaban en muy escasa concentración. Se han pod?do reconocer algunas asociaciones de elementos, traza que por simples consideraciones cualitativas permiten formarse idea acerca del horizonte y de los yacimientos de magnesita.

(9 tablas, 4 refs.) J. M.^ F. N.

Puesta a punto y análisis de un horno túnel experimental para la coc­ción de ladrillos.

K. D. FiNCK, Ber. Dtsch. Keram. Ges., 41 (8) 446-453 (1964).

Como prototipo para ensayos térmicos y de cocción de ladrillos se ha construido un horno túnel calentado por gas, basado en el sistema de disposición de dos tubos concéntricos. El tubo interior, o canal de cocción propiamente dicho, consta de una larga mufla de corindón; el tubo exterior constituye un canal de corriente revestido de ladrillos refractarios y calentado de tal manera que no hay pérdidas de calor por transmisión a la pared del canal de cocción. El conjunto está rodeado por un revesti­miento metálico de 16 m. de longitud y 1,4 m. de diámetro. La función de las vago­netas del horno túnel la desempeña una serie de ladrillos refractarios dispuestos adya­centemente y que pueden desplazarse a voluntad. En su disposición general este horno puede considerarse como un conjunto de cambiadores de calor a contracorriente, mon­tados uno a continuación de otro (zona de precalentamiento, zona de enfriamiento) con una zona de cocción intermedia.

En la primera parte del trabajo se dan detalles relativos a las medidas del horno y se presentan los cálculos de sus datos técnicos, así como una información sobre los materiales a cocer

(10 figs., 1 réf.) J. M. F. N.

seo

algunas propiedades de las capas de agua primera a cuarta eni las sili­catos laminares hinchables.

ARMIN WEISS, A. HÄBLICH y ALARICH WEISS, Ber, Dtsch. Keram. Ges., 41 (12), 687-690 (1964).

Las proyecciones monodimensionales de Fourier muestran en la nontronita de cesio y de bario que, para distancias interlaminares de 14 a 15 Â Î los cationes de cambio se disponen, análogamente a como lo hacen en la vermiculita de magnesio, en un mismo plano entre ambas capas de agua. Para distancias interlaminares de 18 a 19 Â (cuatro capas de agua), sólo los iones Ba'' + adoptan una disposición seme­jante, mientras que los iones Cs+ se encuentran distribuidos por todo el espacio entre las cuatro capas de agua. En el caso de silicatos laminares hinchables con elevada carga, no puede penetrar en el espacio interlaminar ningún electrolito procedente de la disolución circundante si sólo existen dos capas de agua unidas. En cambio, en montmorillonitas de muy baja carga, sí parece que pueda tener lugar esta penetra­ción. La movilidad iónica en la montmorillonita con cuatro capas de agua resulta anormalmente alta cuando contiene cationes divalentes unidos. En este caso la conduc­tividad eléctrica se debe en gran parte a los protones.

(5 figs., 3 tablas, 3 refs.) J. M. F. N

La cocción azul de discos de corindón« normal. H. R. MÜLLER, Ber. Dtsch, Keram. Ges., 42 (1), 1-5 (1965).

Se estudian las transformaciones mineralógicas que experimenta el corindón nor­mal en la llamada cocción azul. El corindón normal contiene como impureza principal un 3 por 100 de TÍO2 que se encuentra en la forma trivalente Ti Oj, formando una disolución sólida con AlgO.,. ya que la fusión se lleva a cabo bajo condiciones reduc-toras. El TÍO23 en concentración del 3 por 100, proporciona un color pardo a los cris­tales de AlgOí,. En atmósfera oxidante el TigOo se oxida pasando a la forma tetrava­lente y los cristales mixtos se descomponen en AI2O3 y Al ^TiO . Este último se segrega en forma de agujas muy finas produciendo una opacificación de los cristales que les proporciona una coloración aparente. Observada por reflexión es azul, o blanca en el caso de que los cristales alcancen un desarrollo apreciable. Por transparencia el color varía de amarillo a castaño. Para conseguir la coloración azul es preciso que se segregue una determinada cantidad de AI2TÍO5, y que si ésta es demasiado pequeña, resulta un tono gris pálido. Por otra parte, se requiere que el AI2TÍO5 segregado se acumule sólo en la superficie de los granos. Cuando la segregación afecta a todo el grano se obtiene un color blanco que es lo que sucede, por ejemplo, al cocer a elevada temperatura.

(14 figs., 1 tabla, 3 refs.) J. M. F. N

Reacciones en estado sólido. H. SCHMALZRIED, Ber. Dísch. Keram. Ges., 42 (1), 11-22 (1965).

Se exponen los fundamentos teóricos del estudio cuantitativo de reacciones en es­tado sólido del tipo general A + B = AB, considerándose el caso en que el producto de reacción AB se disocie en las sustancias de partida A y B. Como ejemplo de reac­ciones de formación de espinelas (con productos de reacción MgAlgOi, C0AI2O4, MgCr20j, CoCr^O^) se discuten los mecanismos más importantes para la formación de cristales iónicos ternarios a partir de compuestos binarios (mono o policristalinos). El autor señala también la influencia de las reacciones de interfase en la cinética y morfología de espinelas (por ejemplo, desplazamientos por migración) y hace una discusión crítica de los ensayos de marcado para aclarar algunos mecanismos de reac­ción que no quedan explicados cuando el transporte de materia tiene lugar en fase gaseosa. En el caso de reacciones entre materiales en polvo su tratamiento cuantita­tivo siempre presenta algunas limitaciones. Según muestra la experiencia, en los óxidos ternarios del tipo de espinela puede considerarse la contradifusión de los cationes como el principal mecanismo de reacción si se prescinde del transporte de materia en fase gaseosa.

(9 figs., 48 refs.) J. M.^ F. N.

sei

Condiciones de formación de las modi f icac iones de MgSiOs por r e a c c i ó n entre MgO y SiOs.

M. KOTTERMANN, Ber. Dtsch. Keram. Ges., 42 (1), 6-10 (1965).

Por reacción en estado sólido en el sistema MgO-SiO, se forma primeramente forsterita que reacciona después con SÍO2 dando MgSiO,^. Sin embargo, según el estu­dio realizado en este trabajo, no puede excluirse con certeza una formación primaria simultánea de MgSiOg, que se halla inicialmente en forma de protoenstatita y que, por encima de 1.400*' C, se transforma en clinoenstatita.

En las reacciones del MgCO^ y el MgSOi la reactividad es mayor ten el caso del MgCO;^. La formación de modificaciones de metasilicato transcurre más aprisa que si se emplea MgSO^.

La adición de LiF al sistema MgO-SiO^ disminuye las temperaturas de reacción. A 960* C se forma enstatita después de 90 horas, pudiendo comprobarse una trans­formación casi total de los productos de partida. Por debajo de 950° C se observó la presencia e fluorantofilita. La formación de clinoenstatita tiene lugar ya a LZOO"" C.

Las investigaciones llevadas a cabo entre silicatos de magnesio hidratados, amorfos desde el punto de vista roentgenográfico, han puesto de manifiesto que el contenido de álcali tiene una influencia apreciable en las condiciones de formación de las modi­ficaciones de los distintos metasilicatos. Con pequeños contenidos de álcali se obtiene clinoenstatita por encima de 800° C, mientras que si la proporción de álcalis es grande, se forma enstatita

Este trabajo se completa con una breve discusión acerca de la significación de los resultados desde el punto de vista de la teoría sobre las condiciones de estabilidad dé las modificaciones del MgSiO^.

(3 figs., 3 tablas, 11 refs.) " J. M.^ F . N

La problemát ica del anál is i s granulométr ico . In f luenc ia de la pol idis­pers ión de los s i s t emas granulométr icos e n los anál is is por s e d i m e n ­tac ión.

G. ROSENTHAL, B^ÍY. Dtsch. Keram. Ges., 41 (12), 709-714 (1964).

Las mezclas de partículas de diferentes tamaños en los materiales de interés cerá­mico (pastas cerámicas, arcillas, etc.) resultan extraordinariamente polidispersas. La cuestión que se plantea es saber hasta qué punto influye la polidispersión de los sistemas granulométricos en su análisis, por sedimentación. Se supone que las par­tículas gruesas, que sedimentan más rápidamente, arrastran en su caída a las peque­ñas partículas de sedimentación más lenta. Por el contrario, éstas, a su vez, obstaculizan la caída de las mayores. Se demuestra que este efecto recíproco sólo se manifiesta cuando la suspensión acuosa de la mezcla polidispersa no ha sido suficientemente peptizada. En el análisis granulométrico de un polvo de cuarzo conteniendo una ele­vada proporción de fracción gruesa (80 por 100) se llega a cometer un error máximo del 40 por 100. Este resultado confirma las indicaciones de P. Tuorila (1927), quien, siguiendo a G. Wiegner, denomina a este efecto coagulación ortocinética. Resulta, pues, importante al realizar un análisis granulométrico saber si la suspensión puede coagular ortocinéticamente o no. Por último, el autor propone un método para deter­minar la tendencia a la coagulación ortocinética en una suspensión de partículas poli-dispersas.

(14 figs., 6 refs.) J. M.^ F. N .

Propiedades de h idratac ión de la montmor i l lon i ta . R. C. MACKENZIE, Ber. Dtsch. Keram. Ges., 41 (12), 696-708 (1964).

Se expone el estado presente de opinión acerca del proceso de hidratación de la montmorillonita, comparándose entre sí las diferentes teorías que existen en la actua­lidad. Parece habet en general un acuerdo sobre la naturaleza del agua retenida y también acerca de la forma en que se halla la mayor parte del agua en los sistemas con elevada proporción de agua. Sin embargo, en lo que se refiere a la primera et&pa del proceso de hidratación existe todavía algo de confusión. Las determinaciones de densidad o de volumen específico en muestras de montmorillonita con bajos conteni­dos de agua resultan ser, por diversas razones, bastante inseguras. Por otra parte, de la interpretación razonada de las curvas termogravimétricas puede deducirse no

5ß2

sólo la cantidad total de agua absorbida, sino también diferenciar la que está unida a los cationes de cambio y la que se halla retenida superficialmente.

Si una montmcrillonita con diversos cationes se carga uniformemente, la cantidad de agua, unida a los iones^ debería depender de la energía de hidratación de cada uno de ellos en el caso de que la hidratación de los iones fuera uno de los factoies decisivos. La estimación de tales energías de hidratación resulta difícil, si bien, par­tiendo de supuestos razonados, es posible obtener valores relativos. Finalmente, se demuestra experimentalmente que, para una presión parcial constante de vapor de agua, la cantidad de agua asociada a cada ion guarda una relación sencilla con la energía de hidratación de los iones y que la influencia relativa de la superficie de las capas y de los cationes depende, en la primera etapa de hidratación, de la naturaleza de los cationes de cambio. Para la mayoría de los cationes divalentes (con tamaños comprendidos entre el del Cu2+ y el del Ca^+) ejercen éstos mayor influencia qu^: la superficie de las cypas; pero, en el caso de cationes divalentes mayores y para catio­nes monovalentes, predomina la influencia de la superficie de las capas.

(5 figs., 3 tablas, 45 refs.) J. M.^ F. N.

Determinac ión de la res is tencia a la abrasión de vidriados de porce lana por medidas ópticas .

O. LIEBELT, Ber. Dtsch, Keram. Ges., 42 (4), 107-110 (1965).

Se describe un método óptico basado en el empleo del dispositivo de polarización de Kieser para la medida de brillo, con el que es posible determinar la resistencia a la abrasión de vidriados de porcelana sometidos a la acción de un chorro de arena.

(5 figs., 2 tablas, 11 refs.) J. M.^ F. N.

Sobre un» yac imiento de arcil la i l i t ica en Yugos lavia y consideraciones acerca de su formación.

F. OBERLIES y J. ZLATANOVIC, Ber. Dtsch. Keram. Ge^., 41 (12), 691-695 (1964).

El material de este yacimiento formado por meteorización de un granito, manifestó, en distintas fracciones, una plasticidad muy elevada y un comportamiento térmico que le hacen muy idóneo para fines cerámicos. El estudio por rayos X y microscopio electrónico revela oue las fracciones más finas están compuestas por ilita blanca casi pura formada sobre un yacimiento primario. En el material recién extraído^ pudieron cultivarse distintas especies de microorganismos que, después de su acción sobre trozos, en lo posible inalterados, de granito y bajo diferentes condiciones experimentales, permitieron reconocer un mayor o menor grado de descomposición. En los centri­fugados de las suspensiones de granito que contenían los microorganismos pudieron encontrarse, después de este tiempo, cantidades variables de ilita. La mayor propor­ción de ilita se encontró en la serie de ensayos realizados con hongos y agua del yaci­miento.

(7 figs., 2 tablas, 7 refs.) J. M.^ F. N.

Sobre la c inét ica de formación de fases en s i s t e m a s condensados . M. KAHLWEIT, Ber. Dtsch. Keram. Ges., 41 (12), 671-679 (1964).

El número de partículas de un precipitado depende de los tres procesos: forma­ción, crecimiento y alteración de los gérmenes. En la primera parte del trabajo se resumen las ideas actuales sobre la cinética de estos tres procesos. A continuación se formula cuantitaíjvamente su interdependencia en el caso de una precipitación, com­parándose los cálculos con las medidas realizadas en la precipitación de disoluciones acuosas. Por últim-^, se aplican estas considercaiones a soluciones sólidas y se com­paran con las dcrerminaciones llevadas a cabo en la oxidación interna de aleaciones metálicas.

(6 figs., 16 refs.) J. M.^ F. N .

563

PATENTES *

Procedimiento para la preparación de magnesia sinterizada. Patente francesa, número 1.348.350, solicitada el 26 de febrero de 1963 y con­

cedida a nombre de Didier-Werke A. G. (Solicitud de patente presentada en la República Federal Alemana el 16 de junio de 1962 con el número D 39.163, a nombre del solicitante.)

Proceso para la preparación de magnesia sinterizada a partir de MgO caustico, que consiste en la preparación de pequeños agregados de MgO previamente a la calcinación. Estos agregados de MgO se forman a partir de una mezcla con un líquido orgánico exento de agua e insoluble en ésta, y posterior mezcla con agua. Por último se da forma a los agregados y se calcinan.

S. A P.

Nuevos aislantes y su proceso de fabricación.

Patente francesa, número 1.346.551, solicitada el 18 de diciembre de 1962 y concedida a nombre de Compañía Francesa Thomson Houston. (Solicitud de patente presentada en los Estados Unidos de América el 28 de diciem­bre de 1961, con el número 162.838, a nombre de M. J. Bolton, G. A. Joy-ner Jr. y R. H. Lux.) Procedimiento para la fabricación de un producto estratificado a base de

amianto eléctricamente aislante, duro y de resistencia dieléctrica elevada. Dicho procedimiento consiste en:

a) La impregnación de un material de amianto en forma de hojas por medio de una solución de monofosfato de aluminio.

b) El secado del material impregnado justamente hasta la desaparición del carácter adhesivo.

c) La compresión del material seco para reducir su espesor en un 25 a 45 % y preferiblemente de 32 a 42 %.

d) La preparación del producto estratificado por enrollado del material comprimido.

S. A. P.

Piezas refractarias moldeadas.

Patente francesa, número 1.356.066, solicitada el 30 de abril de 1963 y con­cedida a nombre de Harbison-Walker Refractories Company. (Solicitud de patente presentada en los Estados Unidos de América el 10 de mayo de 1962 con el número 193.873, a nombre de G. L. Winchester, A. L. Renkey y D. F. Stock.)

Mezcla moldeada refractaria, no reforzada, conteniendo en principio una proporción aproximada del 10 al 40 % en peso de un cemento de aluminato de calcio finamente dividido y 90 a 60 % en peso, aproximadamente, de un agregado constituido por desperdicios de sílice fundida, sólida y porosa. Este producto posee un coeficiente de dilatación térmica negativo muy pequeño entre las temperaturas comprendidas entre —18° y + 1093° C.

La patente hace referencia a la preparación de piezas moldeadas obtenidas por moldeo de la mezcla citada.

S. A. P.

* Las personas interesadas en adquirir textos íntegros de las patentes fran cesas mencionadas, pueden dirigirse a: Sociedad Española de Cerámica, calle de Serrano, número 113, Madrid-6.

564

Material refractario y procedimiento para su fabricación.

Patente francesa, número 1.355.904, solicitada el 26 de marzo de 1963 y con­cedida a nombre de Harbison-Walker Refractories Company. (Solicitud de patente presentada en los Estados Unidos de América el 29 de marzo de 1962 con el número 183.596, a nombre de B. Davies y F. H. Walther.)

Procedimiento para fabricar granos aglomerados y refractarios sinterizados. Dicho procedimiento consiste en mezclar 20 a 60 % en peso, de mineral de cromo, casi totalmente desprovisto de sílice, con el 80 a 40% en peso, de mag­nesia de una riqueza del 95 % en peso, como mínimo, en MgO. La dimensión de las partículas de cromo está comprendida entre 6,73 mm. y 0,23 mm. y la de las partículas de magnesia es inferior a 0,23 mm. La mezcla preparada, según las especificaciones anteriores, se introduce en un dispositivo para aglome­rarla y posteriormente, la forma obtenida en la aglomeración se calienta fuer­temente a una temperatura superior a 1.677° C hasta que los constituyentes, el mineral de cromo y la magnesia, aparecen como una solución sólida hete­rogénea de mineral de espinela de cromo y de cristales de magnesia, casi to­talmente desprovista de silicatos.

S. A. P.

Composición de ferrite a base de ferroaluminato de litio.

Patente francesa, número 1.349.262, solicitada el 8 de noviembre de 1962 y concedida a nombre de CSF Compagnie Générale de Télégraphie sans Fils.

La patente hace referencia a la composición de un ferrito fabricado a base de ferroaluminato de litio definido por la fórmula:

( 1 — x ) (Li^O; 5 ( 1 — x ) Fe.Os) z (Li^O; 5 ( 1 — x ) AWs) 2 y MnO^ donde x, z e y quedan definidos entre los siguientes valores:

0 < x < 0 , 6 ; 0 < z < 0 , 2 y 0 < Í / < 1 S. A. P.

Procedimiento de fabricación de fibras de carbono.

Patente francesa, número 1.346.548, solicitada el 17 de diciembre de 1962 y concedida a nombre de H. I. Thompson Fiber Glass Co. (Solicitud de pa­tente presentada en los Estados Unidos de América el 19 de diciembre de 1961 con el número 160.605, a nombre de R. B. Millington y R. C. Nordberg.)

Procedimiento para producir fibras de carbono, por lavado de fibras celu­lósicas y calcinación posterior de éstas siguiendo una curva de cocción deter­minada hasta 370* C y calcinación relámpago a 1.100° C.

S. A. P.

Perfeccionamiento en la fabricación de artículos de tierra cocida.

Patente francesa, número 1.346.405, solicitada el 6 de noviembre de 1962 y concedida a nombre de Société du Verre Textil. El perfeccionamiento consiste en incorporar a la pasta de arcilla a cocer

fibras de vidrio o hilos de vidrio cortados en trozos. S. A. P.

Material refractario moldeado por fusión.

Patente francesa, número 1.356.151, solicitada el 7 de mayo de 1963 y conce­dida a nombre de Corhart Refractories Campany. (Solicitud de patente presentada en los Estados Unidos de América el 16 de mayo de 1962 con el número 195.323, a nombre de A. M. Alper y R. N. McNally.)

SßS

La invención hace referencia a un material refractario, fabricado a partir de alúmina y sílice, moldeado por fusión y con una alta resistencia al choque térmico. El producto contiene aproximadamente de 0,2 a 1,7 % y, preferible­mente, de 0,2 a 1,5 % en peso, de SiOo y la casi totalidad de la diferencia de AI2O3. Los tantos por cientos de óxidos están determinados por análisis en el producto acabado.

S. A. P.

Procedimiento de preparación de fibras refractarias y fibras obtenidas por este método.

Patente francesa, número 1.355.822, solicitada el 27 de febrero de 1963 y concedida a nombre de H. I. Thomson Fiber Glass Co. (Solicitud de pa­tente presentada en los Estados Unidos de América el 1 de marzo de 1962 con el número 179.836, a nombre de 1. P. Sterry y A. Skurcenski.)

Procedimiento de fabricación de fibras refractarias policristalinas de pequeño diámetro. Este procedimiento se caracteriza por el hecho de que se prepara una materia viscosa transformable en fibras a partir de varios óxidos metálicos. Se forman las fibras a partir de esta materia a una temperatura relativamente baja, eliminándose los aditivos que acompañan a los óxidos metálicos por cocción a temperaturas progresivamente crecientes, pero por debajo de la temperatura de fusión de los óxidos metálicos.

S. A. P.

Compuestos fluorescentes a base de tierras raras.

Patente francesa, número 1.351.459, solicitada el 16 de noviembre de 1962 y concedida a nombre de International Business Machines Corporation. (Soli­citud de patente presentada en los Estados Unidos de América el 16 de noviembre de 1961 con el número 152.932, a nombre de M. J. Vogel y J. W. Brookman.)

Sustancias ñuorescentes que responden a la fórmula general: Rk (TmOn)k, donde R es una tierra rara, T un metal de transición, O oxígeno, k un número comprendido entre 1 y 3, m un número comprendido entre 1 y 5, y n un número comprendido entre 3 y 12. La combinación de k, m y n es tal que se satisfacen las condiciones de valencia del compuesto.

S. A. P.

Tratamiento para mejorar las propiedades de las arcillas.

Patente francesa, número 1.355.902, solicitada el 25 de marzo de 1963 y con­cedida a nombre de J. M. Huber Corporation. (Solicitud de patente presen­tada en los Estados Unidos de América el 26 de marzo de 1962 con el número 182.519, a nombre de J. lannicelli y P. Aboytes.)

Procedimiento para el tratamiento de arcillas con objeto de mejorar su blancura y comportamiento. Dicha tratamiento está basado en la adición a la arcilla de un compuesto orgánico hidrosoluble capaz de extraer el hierro en forma de un quelato. El complejo hierro-compuesto orgánico se separa poste­riormente de la arcilla t ratada y posee una tendencia a la disociación lo sufi­cientemente pequeña para evitar la oxidación de los iones ferrosos.

S. A. P.

Procedimiento de fabricación de artículos cerámicos resistentes al choque térmico.

Patente francesa, número 1.346.566, solicitada el 26 de diciembre de 1962 y concedida a nombre de Corning Glass Works. (Solicitud de patente pre­sentada en los Estados Unidos de América el 2 de enero de 1962 con el número 163.898, a nombre de H. C. Van Cott.)

S66

Proceso para la fabricación de artículos cerámicos sinterizados, resistentes al choque térmico. Dicho procedimiento consiste en someter el artículo fabri­cado con la forma deseada, a una temperatura tal que de lugar al sinterizado de la pieza, pero siendo la temperatura inferior al punto de reblandecimiento del material. La mezcla utilizada para la fabricación de tales artículos, está constituida esencialmente por ^-espodumena y petalita, en las proporciones respectivas del 20 al 80 % en peso del primero y 80 a 20 % en peso del se­gundo. Ambos materiales tienen que estar finamente molidos. La contracción experimentada durante la coción es muy pequeña.

S. A. P.

Áridos refractarios ligeros y proceso de fabricación.

Patente americana, número 3.150.989, concedida el 29 de septiembre de 1964 a nombre de J. R. Parson.

Una espuma formada por agua, partículas de material refractario, un agente espumante, un agente geliñcante consistente en metil celulosa, se calienta para formar un gel. La masa gelificada se calcina nara formar un árido refractario.

S. A. P.

Cemento cerámico para la unión de masas cerámicas.

Patente francesa, número 1.346.577, solicitada el 29 de diciembre de 1962 y concedida a nombre de Corning Glass Works. (Solicitud de patente presen­tada en los Estados Unidos de América el 8 de enero de 1962 con el nú­mero 164.993, a nombre de G. E. Stong.)

La patente hace referencia a la fabricación de un cemento cerámico para la unión de piezas también cerámicas con un pequeño coeficiente de dilatación. El cemento está constituido principalmente por el 1 al 16 % en peso, aproxi­madamente, de óxido de plomo; 1 a 15 % de un fundente; 1 a 6 %, aproxi­madamente, de carburo de silicio, y 1 a 6 % de anhídrido sulfúrico. La dife­rencia a 100 está constituida por un silicoaluminato de litio. La patente hace referencia, igualmente, a un procedimiento para la unión de las piezas cerá­micas mediante este cemento.

S. A. P.

Manufactura de ladrillos refractarios.

Patente inglesa, número 981.529, concedida el 27 de enero de 1965 a nombre de R. P. Hener.

Proceso para la producción de ladrillos refractarios partiendo de una mez­cla de dos tipos de magnesia, que representa el 20-80 % del total, con partícu­las calcinadas de AI2O2 o CrgOa en una proporción que oscila entre el 1-10 % El contenido final de MgO en la mezcla es del orden del 90 % o más y el contenido en SÍO2 oscila entre 0,8 y 3%. Una de las magnesias tiene una rela­ción CaO/SiOa menor que 1:1 y contiene silicatos de calcio y magnesio. La otra contiene más del 2 % de Fe^Oa y 2 % ó más de ferrito dicálcico y una í^elación CaO/SiO-, mavor de 2 :1 . La mezcla total se calcina entre 1000° y 1700° C.

S. A. P.

Sinter de dolomita.

Patente inglesa, número 981.404, concedida el 27 de enero de 1965 a nombre de Didierwerke A. G.

La patente consiste en un método para la preparación de un sinter de dolo­mita resistente a la hidratación. Para ello, la materia prima dolomítica se cal­cina previamente a una temperatura relativamente baja, 670^-1100° C con objeto

567

de obtener un material poroso y con un tamaño de grano menor de 35 mm. A continuación se impregna la dolomita porosa con una solución o dispersión de un material refractario que reacciona con los compuestos de magnesio, y se calcina el producto así impregnado por encima de 1100" C para formar el sinter de dolomita. El material refractario utilizado en la impregnación es de preferencia sílice en un alto grado de dispersión, para formar una suspensión en aceite o agua, y en una cantidad tal, que en el sinter acabado representa como máximo el 1,5 % de SiO..

S. A. P.

Manufactura de ladrillos refractarios.

Patente inglesa, número 981.528, concedida el 27 de enero de 1965 a nombre de R. P. Hener.

El proceso consiste en mezclar una magnesia conteniendo más del 90% de MgO, 2 % o más de FcsO,, menos del 0,6 % de SiOo, 2 % o más de ferrito dicálcico y donde la relación CaO/SiOo es mayor que 2 : 1 , con cromita, la cual es capaz de reaccionar con el MgO con conversión del ferrito dicálcico a ferri­to magnésico y con la formación de compuestos de calcio y sílice. La mezcla final que contiene como mínimo 90 % de MgO y 1-4 % de SiOo, se calcina entre 1000 > y 1700« C.

S. A. P.

Composición para un ladrillo refractario.

Patente inglesa, número 980.408, concedida el 13 de enero de 1965 a nombre de Harbison-Walker Refractories Co.

La composición está constituida por el 40-70 % de granos obtenidos por fusión de un material básico y el resto formado por magnesia, mineral de cromo o mezcla de ambos. Los granos fundidos son todos mayores de 65 mallas y la segunda fracción pasa toda ella por el tamiz de 28 mallas. Los granos fundidos se obtienen por electrofusión de una mezcla compuesta por el 10-30 % de magnesita de alta pureza y 20-70 % de mineral de cromo de bajo contenido en sílice. El contenido total de cromo en la composición es del orden del 30 %.

S. A. P.

Refractarios de alta alúmina.

Patente inglesa, número 978.998, concedida el 1 de enero de 1965 a nombre de Harbison-Walker Refractories Co.

Una composición típica para la producción de este tipo de refractario, con­siste e n : 15 % de alúmina tabular, 9 % de cuarzo, 1 % de sílice volatilizada y 5 % de SiC de un tamaño de grano comprendido entre 8 y 30 mallas. Los ladrillos refractarios fabricados a partir de esta composición poseen una buena refractaridad y densidad, así como una excelente resistencia al choque térmico y a la abrasión.

S. A. P.

568

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REFRACTARIOS DE CIRCONIA

Los refractarios de circonia, fabri­cados por la Norton, están mostrando un magnifico comportamiento a tem­peraturas muy elevadas en un horno experimental que funciona en The United States Army Electronics Com­mand Laboratories, en Ft. Monmouth New Jersey, U. S. A., y que ha sido construido por la C-M Manufacturing and Machine Company, de Bloomfield, New Jersey.

Este horno ha sido construido hace dos años y se usa en tres campos pr in­cipales de trabajo: cerámica, metales, y t ra tamiento térmico de materiales depositados en fase vapor.

El revestimiento del horno está for­mado por circonia densa de Norton, RZ5601, circonia en burbujas RZ5603 y burbujas de alúmina RA4058 y una capa de ladrillo aislante hacia el ex­terior. Este revestimiento aún no ha mostrado signos de deterioro a pesar del uso intermitente que se hace del horno.

El horno proporciona siempre una atmósfera limpia a pesar de la varie­dad de materiales exóticos que en él se t r a t an bajo las condiciones más di­versas.

El t rabajo cerámico se realiza nor­malmente entre 900° y 1.725*' C, y con una atmósfera de 80 por 100 de ni t ró­geno y 20 por 100 de hidrógeno, a un punto de rocío de 40-50^ C. Los meta­les se t r a t an también en una mezcla gaseosa que varía entre 80/20, como antes, has ta hidrógeno puro, a un punto de rocío de 0-10° C, excepto pa­ra la oxidación del acero inoxidable

en que la humedad relativa correspon­de a un punto de rocío de 30-60° C. Es­te t ra tamiento de los metales se hace entre 750° y 1.500° C.

También se realizan t ratamientos térmicos de materiales depositados en fase vapor que tienen carácter anisó-

Horno experimental de temperatura muy elevada, construida con refractario de

circonia.

tropo. Gran parte de este trabajo se hace entre 1.500° y 2.200° C.

Cuando se t rabaja en forma conti­nua, la temperatura del horno se sue­le mantener por debajo de los 1.900° C. Cuando la operación requiere tempe­ra tu ras de unos 2.000° C, ésta no sue-

S7Î

le prolongarse por más de seis horas, y a temperaturas de 2.200° C el t r a t a ­miento no pasa de dos horas.

La cámara del horno mide aproxi­madamente 17 por 20 por 90 cm.

Para obtener más información acer­ca de estos tipos de refractarios, diri­girse a Norton Internat ional Inc. Dept. P. R. Worcester, Mass., U. S. A.

PRODUCCIÓN NORTEAMERICANA

DE REFRACTARIOS EN 1964

Datos de The Refractories Institute.

Ochenta y ocho compañías norte­americanas dedicadas a la fabricación de productos refractarios, entre las cuales se encuentran las más impor­

tantes del país, h a n respondido al cuestionario que les ha sido remitido por The Refractories Inst i tute acerca de la venta ne ta de dólares durante el año 1964 a los principales sectores consumidores. El cuestionario fue en­viado a 135 fabricantes de productos refractarios terminados.

Los datos recogidos de los 88 fabri­cantes que h a n contestado indican una venta de r e f r a c t a ri os de 475.997,111 dólares, lo cual supone un 91 por 100 del total (492.944.000 dóla­res) para el año 1964 registrado por el U. S. Census Bureau (Form M32C).

En la siguiente tabla se presenta la distribución de ventas entre los secto­res consumidores de mayor volumen, y se adjuntan los valores correspondien­tes al año 1961, a título de compara­ción.

VENTAS NETAS DE REFRACTARIOS, CLASIFICADAS POR INDUSTRIAS CONSUMIDORAS

Estados Unidos, 1961 y 1964

1964 1961

INDUSTRIAS CONSUMIDORAS

1. Hierro y acero ... 2. Metales no férreos 3. Cemento 4. Vidrio 5. Cerámica 6. Química 7. Petróleo 8. Servicios públicos 9. Exportación *=•= ...

10. Varios TOTALES

MILES MILES ..r, ,.AT «T,T. PORCENTAJE ^„T.ArAT,T,^ PORCENTAJE DE DOLARES DE DOLARES

291,130 25,482 9,615

25,124 23,654 11,054 3,459 5,435

25,108 56.936

475,997

61,2 5,4 2,0 5,3 5,0 2,3 0,7 1,1 5,3

11,7 100

226,081 16,973 9,560

24.117 11,008 9,603 2,731 3,646

19.513 44,615

367.847

61,4 4,6 2,6 6,5 3,1 2,6 0,8 1,0 5,3

12,1 100

* En el año 1961, las contestaciones recibidas de 71 fabricantes dieron un total de ventas de 367.847,395 dólares, y el valor recogido por el U. S. Bureau Census (Form M32C) basado en ventas de 157 compañías fue de 397.303.000 dólares en el mismo año.

** Aquí no se incluyen las arcillas refractarias, la magnesi ta y la mag­nesia, la cianita ni otros minerales relacionados.

572

COCCIÓN DE PIEZAS CERÁMICAS SUSPENDIDAS EN GASES

En Ceramic Industry, 85 (3), 92-93, 101-103 (i) (1965), aparece un artículo del ingeniero Alfred C. Alien, titulado «Piezas cerámicas que flotan en el aire», en el que se recoge una ent re­vista con el ingeniero Cecil M. Jones, del Research & Development Depart­ment, Norton Co., Worcester, Mass., U. S. A.

En este articulo se describe un hor­no cuyo funcionamiento está basado en un nuevo concepto, y podría de­nominarse horno de colchón de aire.

La idea principal que condujo al di­seño de este horno fue la de hallar procedimientos para introducir calor en el interior de las piezas cerámicas. Estábamos buscando un método para mejorar la transferencia de energía térmica desde el horno y su atmósfe­ra/ a las piezas que se desean cocer, dice el ingeniero C. M. Jones. En los estudios sobre atmósferas en el hor­no, el ingeniero Arnold M. Coog, del Departamento Central de Ingeniería de la Norton, descubrió que es posible hacer flotar pequeñas piezas cerámicas planas en este colchón de gases ca­lientes. La combinación de velocida­des requerida para forzar estos gases a través de las piezas eran casi idén­ticas a las fuerzas requeridas para h a ­cerlas flotar. Se puede usar como col­chón gaseoso los mismos gases de la cocción. Los mencionados ingenieros construyeron un modelo experimen­tal y vieron que era posible mover las piezas a través de este horno túnel soportadas en un colchón de gases ca­lientes.

La temperatura máxima de funcio­namiento de estos hornos dependerá en gran parte de los materiales refrac­tarios disponibles. En la actualidad a l ­canza una temperatura máxima de unos 1.100^ C, pero se piensa que en el

futuro se alcanzarán fácilmente los 1.350^-1.400^0.

La cocción se realiza por una ínti­ma transferencia de calor desde la atmósfera que rodea la pieza y que pe­ne t ra a su través. En la cocción de muelas abrasivas, que son relativa­mente porosas, la cocción se simplifi­ca mucho y es muy rápida porque los gases calientes pene t ran en el in te­rior de las piezas, y la cocción se rea­liza de dentro hacia fuera, lo mismo que de fuera hacia dentro. Las piezas que poseen poros abiertos de gran t a ­maño requieren volúmenes muy gran­des de gases para poder ser flotadas. Las piezas de baja porosidad se flotan mejor, pero en ellas la transferencia de calor no es tan buena debido a la peor penetración de los gases calientes.

La determinación de qué objetos flo­tan y de cuáles no flotan es una sen­cilla cuestión de peso y de superficie expuesta. La presión ejercida por el cuerpo h a de estar equilibrada por la presión del gas que asciende a través de la placa de difusión.

Las piezas avanzan a través de este horno túnel soportadas en el colchón de gases y aunque se producen cho­ques entre ellas, dichos choques son muy suaves. Los mencionados inves­tigadores h a n logrado cocer con éxi­to piezas tan delicadas que son difíci­les de coger con la mano.

Gran par te del combustible se gasta para calentar el aire portador más que para calentar el producto. Este aire recircula y el tipo de sistema recupe­rador empleado contribuye a aujmen-tar la eficiencia del horno. La pieza se calienta mediante el calor transferi­do por la masa gaseosa y por t an to no es necesario calentar las paredes del horno has ta temperaturas de radia­ción.

El empleo de gas na tura l en estos hornos puede ser muy adecuado. La atmósfera se controla a justando la mezcla aire-gas o introduciendo exce-

573

sos de aire o de oxígeno en la mezcla. También puede emplearse fuel-oil, o incluso electricidad para algunas apli­caciones especiales.

Las velocidades de los gases que cir­culan en el horno oscilan entre 30 y 60 m. por segundo. Las velocidades de los gases están relacionadas con las velocidades de calentamiento, ya que las altas velocidades van acompaña­das por turbulencia y ello facilita la transferencia de calor del fluido al só­lido. La fricción en la interfase entre el fluido y el sólido crea una zona ca­si estática de gas. La turbulencia tien­de a romper esta capa, mejorando asi la transferencia térmica.

Los problemas de estanqueidad son muy importantes en el diseño de es­tos hornos. Es esencial que el sistema sea estanco entre los ventiladores y los difusores porosos con el fin de evitar la pérdida de gas portador. Se cree que los materiales impermeables de carburo de silicio son ideales para es­ta retención de los gases por debajo de la placa porosa de difusión. El car­buro de silicio aglomerado con oxini-truro de silicio (Crystolon-63) parece ser adecuado para este uso. Para la placa porosa de difusión se prefiere un material de tamaño de grano relati­vamente grande, con poros de gran tamaño, para no obstaculizar dema­siado el paso de los gases.

SLAGCERAM Y VITROSLAG

La British Iron and Steel Research Association comenzó en 1962 a inves­tigar métodos para producir, de for­ma económica, materiales microcris-talinos utilizando escoria de alto hor­no como constituyente principal. La posibilidad de emplear las escorias para producir vidrios y materiales vi-trocerámicos no ha sido descubierta ahora, pero únicamente en época re­ciente se ha visto que esta aventura puede tener un sentido práctico.

Este nuevo material de construc­ción, llamado Slagceram, se obtiene por devitrificación de un vidrio bruto hecho a partir de escorias metalúrgi­cas, y está compuesto esencialmente por 45-65 % SiO^; 15-45 % CaO; 5-30 % AI2O3; hasta un 10 % de MgO y la can­tidad necesaria de un agente nuclean­te. La secuencia de la producción es análoga a la empleada para la fabri­cación de piezas de vidrio. Si se omite el agente nucleante y el tratamiento térmico necesario para producir los núcleos, se obtiene un material vitreo bruto llamado Vitroslag.

La mayoría de las escorias de alto horno son aptas para ser empleadas en esta fabricación, y existe cierta fle­xibilidad en cuanto a la elección de la arena a emplear. Esta última pue­de añadirse fría o precalentada. La elección del agente nucleante depende de la atmósfera del horno durante la fusión.

El Slagceram puede emplearse di­rectamente después de la cristaliza­ción y en la mayoría de los casos no es necesario ningún tratamiento pos­terior. Sin embargo, para algunas aplicaciones se requiere un aspecto superficial distinto, y con este fin se han desarrollado las necesarias técni­cas de pulido o de esmaltado. El pro­ceso de pulido es análogo al emplea­do para el granito.

Las principales características del Slagceram son su alta resistencia, su elevada dureza y su gran resistencia a la abrasión.

Se ha llegado a la conclusión de que la fabricación de este material es via­ble económicamente y que su precio debe ser competitivo.

Las investigaciones realizadas mues­tran que lo explorado hasta ahora son sólo atisbos del desarrollo que puede tener en el futuro esta nueva tecno­logía. (Ceramics, 16 (199), 22-23 (1965).

574

NORMAS PARA VIDRIOS DE PLOMO

A petición de la Glass Manufactu­rer's Federation de Inglaterra, la Bri­tish Standards Inst i tut ion h a prepa­rado la norma B. S. 3828 con el fin de establecer una al ta calidad para el vi­drio usado en el Reino Unido pa ra la producción de artículos de vidrio he ­chos a mano.

Se especifican dos tipos de vidrio: Uno, designado como «full lead crystal glass», con un contenido mínimo de óxido de plomo de un 30 por IDO, y el otro, designado como «lead crystal glass», con un 24 por 100.

La norma especifica la composición química e indica las propiedades físi­cas más importantes de los vidrios del sistema óxido de potasio-óxido de plo­mo-sílice, comúnmente empleados pa­ra la producción del l lamado cristal. En un apéndice se describen amplia­mente los métodos para determinar la densidad y el índice de refracción.

Se pueden obtener copias de esta noiTna B. S. 3828, al precio de 3 cheli­nes, escribiendo a BSI Sales Branch, 2 Park Street, London, W. 1.

DIENTES ARTIFICIALES

i.as investigaciones realizadas con­juntamente por el laboratorio del Eastman Dental Hospital de la Uni­versidad de Londres y J. W. McLean del Inst i tute of Dental Surgery h a n demostrado que se puede emplear la alúmina fundida para hacer dientes artificiales más fuertes.

En la actualidad, los dientes artifi­ciales y las coronas se hacen general­mente de porcelana o de plástico, pero la porcelana tiende a fracturarse y el plástico tiene poca resistencia a la abrasión y se decolora. Cuando se re­fuerza la porcelana con granos de alú­mina, la resistencia mecánica de la misma se hace más del doble de la ori­ginal. Hasta ahora se han colocado

más de 500 dientes reforzados con alú­mina y aún no se ha observado nin­gún fallo.

HORNOS TÚNEL

La Compañía Gibbons Brothers Ltd., de Dudley, Worcestershire, Inglaterra, ha construido más de 500 hornos tú­nel desde 1945 has ta finales de 1964.

La distribución de hornos por ra ­mas cerámicas ha sido la siguiente: Loza, 118 hornos; azulejos, 87; sani­tario, 72; refractarios de distintos t i ­pos, 65; porcelana de huesos, 38; ma­teriales de construcción, 36 ; porcelana eléctrica, 36; bujías de encendido, 10. Los restantes hornos han sido desti­nados a la fabricación de alfarería, materiales de laboratorio, grés, porce­lanas especiales y materiales de pavi­mento.

De estos hornos, más de doscientos queman gas natural , gas del alum­brado o butano, ciento ochenta y cinco queman aceite, unos cien son eléctri­cos y unos cuantos más funcionan con carbón.

Solamente en el área de Stoke-on-Trent se h a n instalado 168 hornos tú­nel, y en el resto del Reino Unido 104 más. Los restantes h a n sido exporta­dos a los siguientes países: Italia, 72; Holanda. 30; India, 23; Australia, 18; España, 16; Portugal, 10. Otros vein­titrés países han instalado hornos en cantidades inferiores a diez.

OXIDO DE EUROPIO

En una planta química de la Molyb­denum Corp. of America, en Moun­tain Pass, Calif, ha entrado en funcio­namiento un nuevo proceso de extrac­ción por disolvente y de separación de óxido de europio, a par t i r del mineral bastnasita. Con ello se disminuirá el coste de este óxido y se aumentará su disponibilidad para la industria de la televisión en color. Pa ra su uso en la

575

fabricación de un tubo de color hace falta una pureza del orden del 99,9 por 100.

NYLON

La sustitución del hierro por Mono Cast (MC) nylon en la Royal China, Inc., de Sebring, Ohio (U. S. A.) ha reducido mucho el desgaste y ha con­tribuido a disminuir los costos de la producción. Se emplea el nylon en muchos lugares de la Royal China en que anteriormente la acción abrasiva de la arcilla húmeda desgastaba rá­pidamente las partes metálicas. Las partículas abrasivas se incrustan tem­poralmente en el nylon, pero después son expelidas, evitando asi la acción cortante que desgasta los metales. Cualquier partícula de nylon que pu­diera desprenderse e incorporarse a la masa arcillosa, se quema después sin dejar mancha.

CO:^TE POR CHORRO

La S. S. White Industrial Division, Dept. 54A, 201 East 42nd Street, New York, N. Y. 10017, U. S. A. ha publica­do su Bulletin 6407A, en el que descri­be su sistema de corte de precisión, llamado Airbrasive, que permite ope­rar sobre piezas de cerámica, vidrio, metales, etc. y realizar en ellas cortes y perforaciones de muy pequeño ta­maño y de gran precisión.

El Airbrasive realiza estas delicadas operaciones lanzando una corriente microscópica de pequeñísimas partí­culas abrasivas suspendidas en un gas a velocidades supersónicas, a tra­vés de una boquilla del tamaño de una aguja hipodérmica. Se producen los cortes sin calentamiento y sin vibra­ción, con lo cual es posible trabajar sobre materiales muy frágiles y pro­ducir cortes y perforaciones de una a dos décimas de milímetro.

S76

1

El carburo de silicio CRYSTOLON 63 es un producto exclusivo de la NORTON. Su liga de oxinitruro de silicio es, realmente, el adelanto de mayor importancia en refractarios de carbu­ro de silicio durante los últimos 40 años.

Los dos soportes que se muestran aquí fueron fotografiados después del mismo período de ser­vicio, en la misma utilización, en un horno para productos cerámicos. El soporte sin numero muestra una considerable oxidación de la su­perficie, así como una formación vidriosa, que es la acumulación usual en los accesorios de homo hechos de carburo de silicio corriente, y que puede ser causa de productos imperfectos que hay que desechar.

El soporte numerado se conserva seco y lim­pio porque está hecho de carburo de silicio CRYSTOLON 63, que reacciona mucho menos a

las arcillas y al ambiente del homo. La liga sin igual de oxinitruro de silicio del CRYSTOLON 63 ayuda a mantener una superficie limpia y no adhérente. Entre otras ventajas, esta liga es única para evitar la "escupidura" y la formación de óxidos de más baja temperatura de fusion que pueden gotear sobre los productos.

El CRYSTOLON 63, con su üga de oxinitruro de siUcio ha probado que es un repuesto supe­rior, tanto para el carburo de silicio de liga co­rriente como para el de üga de nitruro de silicio, en numerosas aplicaciones. Los accesorios de CRYSTOLON 63 para homos dan la seguridad de un servicio más duradero y más digno de confianza, no sólo por su capacidad para conser­varse dimensionalmente estables, sino también por su mayor resistencia y su gran estabihdad q u í m i c a . * Morca registrada

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