grafički rad iz betonskih mostova miodrag hrenek
TRANSCRIPT
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
1/46
BETONSKI MOSTOVI
Seminarski rad
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
2/46
Betonski mostovi
1.KONZOLA PEŠAČKE STAZE : 3.
2.KOLOVOZNA PLOČA: 10.
3.POPREČNI NOSAČI: 19.
4.GLAVNI NOSAČI: 29.
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
3/46
Betonski mostovi
1 KONZOLA PEŠAČKE STAZE :
ANAL1ZA OPTEREĆENJA:
STALNO OPTEREĆENJE (presek1-1):
1.Ograda =0,30kNm '2.Venac (0,28mx0,32m-0,05mx0,085m)x25KNm3 =2,13KNm '3.Instalacije =1,00kNm '4.1vicna gredica (0,15mx0,22m)x25kNm3 =0,83kNm'5.Asfaltnamontaznojploči(1,04mx0,03m)x21kNm3 =0,66kNm'
6..Montaznaploča (1,04mx0,05m)x25kNm3 =1,30kNm'7.1vičnjak (0,18mx0,24m)x28kNm3 =1,21kNm'8.Cementnimalter (0,18mx0,03m+0,02mx0,25m)x21kNm3 =0,22kNm'9.Hidroizolacija (0,22m+0,2m)x0,02m x16kNm3 =0,14kNm'10. Konzolna ploča (0,15m+0,275m)/2x1,40mx25kN/m3 =7,44kNm'
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
4/46
Betonski mostovi
KORISNO OPTEREĆENJE:
1.Ljudska navala p1 =5,00kN/m22.Pritisak na ogradu Pv=Ph=p2 =1,00kN/m'
3.Tipsko voziloV600...(6x100kN) p3=100kNm'Dinamički koeficijent Kd: K=1,4-0,008x2,4=1,38
STATIČKI UTICAJI:
STALNO OPTERECENJE (presekI-I):
1. Ograda 0,30kNm'x 1,275m =0,38kNm/m'2. Venac 2,13kNm'x 1,310m =2,77kNm/m'3. Instalacije 1,00kNm'x0,745m =0,75kNm/m'
4.
1vicna gredica 0,83kN/m' x 0,295m =0,24kNm/m'5. Asfalt na montaznoj ploci 0,66kNm'x0,650m =0,43kNm/m'6. Montazna ploča 1,30kN/m'x0,660m =0,86kNm/m'7. 1vicnjak 1,21kN/m' x0,095m =0,11kNm/m'8. Cementni malter 0,22kNm'x0,095m =0,02kNm/m'9. Hidroizolacija 0,14kNm'x0,16m =0,02kNm/m'10. Konzolna ploča 7,44kNm'x0, 700m =5,21kNm/m'
Mg I-I=10,78kNm/m'
KOR1SNO OPTERECENJE (pres ek I-I):1. Ljudska navala 5,00kNm2x1,25mx0,625m =4,23kNm/m'2. Pritisak na ogradu. 1,00kNm'x1,275m =1,625kNm/m'
MpI-I=5,53kNm/m'
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
5/46
Betonski mostovi
STALNO OPTERECENJE (presek11-11):
1. Ograda 0,30kNm 'x2,325m =0,70kNm/m'2. Venac 2,13kNm 'x2,350m =5,00kNm/m'3. Instalacije 1,00kNm'x1,795m =1,80kNm/m'4. 1vicna gredica 0,83kN/m' x 1,345m =1,11kNm/m'5. Asfalt na montaznoj ploci 0,66kN/m'x1,7m =1,12kNm/m'6. Montazna ploca 1,30kN/m' x 1,71m =2,22kNm/m'7. 1vicnjak 1,21kN/m'x1,14m =1,38kNm/m'8. Cementni malter 0,22kNm'x1,145m =0,25kNm/m'
9.
Hidroizolacija 0,14kNm'x1,21m =0,17kNm/m'10. Konzolna ploca 7,44kN/m' x 1,75m =13,02kNm/m'11. Asfalt na kolovozu 1,51kNm'x0,525m =0,79kNm/m'12. Hidroizolacija na kolovozu 0,336kNm'x0,525m =0,17kNm/m'13. Konzolna ploca 8,59kN/m'x0,525m =4,51kNm/m'
MgII-II =32,26kNm/m'
KOR1SNO OPTEREĆENJE (presekII-II):
1. Ljudska navala 5,00kNm2 x1,25mx1,675m =10,47kNm/m'2. Pritisak naogradu 1,00kNm'x2,325m =2,96kNm/m'
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
6/46
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
7/46
Betonski mostovi
DIMENZIONISANJE PresekI -I:
KARAKTERISTIKE MATERIJALA 30 → = 2,05 / 400/500 → . = 40,0 /2 UKUPNO OPTEREĆENJE:
MI−IUK
= 1,6 ∙ M I−I 1,8 ∙ M I−I = 1,6∙10,78 1,8∙5,53 = 27,21kNm/m′
GLAVNAARMATURA:
Minimalan procenat armiranja: RA 400/500 => μ = 0.10% Ab = b∙dpl = 100∙15 27.5/2 = 212,5cm^2 = ∙ ∙ = 0,10%100 ∙212,5cm = 2,12cm
Pretpostavka armature: pretpostavljama0=5,00cm RØ=16mm (Aa= 2,01cm^2)
hstv = 27,5 5,0 1,62 = 21,7cm = ℎ ∙ √ ∙ = 21,7∙ √ ,∙,∙ = 5,956 => / = 0.856/10% = 2,902% = 0.079 = 0,368 Potrebna količina armature: = ∙ ∙ ℎ ∙ = , ∙100∙21,7∙ , = 3,27 > Usvojena armatura:∅ = 2,01cm^2
Razmakglavne armature:
= { 220 > 5,0 2 = 2∙ 27,5 = 55 = ,, ∙ 100 = 61,46usvojena = 20cm Stvarna površina armasture :
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
8/46
Betonski mostovi
Razmakg lavne armature:
= { 330 > 5,0 3 = 3 ∙ 27,5 = 82,5 = ,, ∙ 100 = 83,24usvojena = 25cm Stvarna površina podeone armasture :
A
= ,
∙100 = 6,16cm
> 1,85 Usvojena armatura:
∅/
Presek II-II:
KARAKTERISTIKE MATERIJALA
30 → = 2,05 / 400/500 → . = 40,0 /2 UKUPNO OPTEREĆENJE:
MI−IUK = 1,6 ∙ M I−I 1,8 ∙ M I−I = 1,6∙32,26 1,8∙74,05 = 184,90kNm/m′ GLAVNA ARMATURA:
Minimalan procenat armiranja: RA 400/500
=> μ = 0.10%
Ab = b ∙ dpl = 100 ∙ 15 38/2 = 265cm^2 = ∙ ∙ = ,% ∙ 265cm = 2,65cm Pretpostavka armature: pretpostavljama0=5,00cm RØ=16mm (Aa= 2,01cm^2)
hstv = 38.0 5,0 1,62 = 32,2cm
= ℎ ∙ √ ∙ = 32,2∙ √
,∙,∙ = 3,39 => / = 1,75/10%
= 9,212% = 0.148 = 0,62 Potrebna količina armature: = ∙ ∙ ℎ ∙ = , ∙100∙32,2∙ , = 15,20 > Usvojena armatura:∅ = 2 01cm^2
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
9/46
Betonski mostovi
PODEONA ARMATURA:
Minimalan procenat armiranja: RA 400/500 => μ = 0.085% Ab = b ∙ dpl = 100 ∙ 15 38/2 = 265cm^2 = ∙ ∙ = ,% ∙ 265cm = 2,25cm Potrebna količina armature: = 2,25cm, A č = 0,2∙15,02 = 3,00cm → A č = 3,00cm Razmak glavne armature:
= { 330 > 5,0 3 = 3∙ 38 = 114 = ,, ∙ 100 = 51,3usvojena = 25cm Stvarna površina podeone armasture :A = , ∙100 = 6,16cm > 3,00Usvojena armatura:∅/ Napomena :
Armaturu za konzolu pešačke staze, usvojićemo nakon dimenzionisanje kolovozne ploče.Razlog je ispravno konstruisanje, usaglašavanje I vođenje armature u kolovoznoj ploči Ikonzoli pešačke staze.
ARMIRANJE
Presek I-I
Glavna armatura
∅/
A
= 10,05cm
A č
= 3,27cm
Podena armature ∅/ A = 6,16cm A č = 1,85cm Presek II-II
Glavna armature ∅/ A = 20,10cm A č = 15,20cm Podena armature ∅/ A = 6,16cm A č = 3,00cm
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
10/46
Betonski mostovi
2 KOLOVOZNA PLOČA:
= 5,205,0 = 1,04 → 1,0
DEBLJINA PLOČE:
= + = 27cm ANALIZA OPTERECENJA:
STALNO OPTEREĆENJE:
Sopstvena tezina ploče...(0,25m+0,29m)/2x25kN/m3 =6,75kN/m2Hidroizolacija na kolovozu...0,02mx16kN/m3 =0,32kN/m2
Asfaltna kolovozu....0,06mx24kN/m3 =1,44kN/m2
g=8,51kN/m2KORISNO OPTERECENJE:
1.Tockovi tipskog vozilaV600....6x100kN =600kNJ d k d lj t j
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
11/46
Betonski mostovi
STATIČKIUTICAJI:
MOMENTIOD STALNOG OPTEREĆENJA:
=
5,205,0 = 1,04 = 8,51
kNm2 ∙5,20m
∙ 5,0m
= 221.26kN
UpoljuMxsu"x"pravcu:Mxs,g = 0,0218 ∙ 221.26 = 4,82kNm/m′UpoljuMysu"y"pravcu:Mys,g = 0,0202∙221.26 = 4,47kNm/m′ NadosloncemMxsu"x"pravcu:Mxo,g = 0,0528∙ 221.26 = 11,68kNm/m′ NadosloncemMysu"y"pravcu:Mxo, g = 0,0508 ∙ 221.26 = 11,24kNm/m′
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
12/46
Betonski mostovi
An = 20∙60 = 1200cm2 Površinanaleganjatočka:
An = 35∙35 = 1225cm2 KOMENTAR:
Dosadašnji proračuni I iskustvasupokazali da je uticaj momenta savijanja odopterećenja p1=5,00kN/m²ip2=3,00kN/m²u ukupnom momentu savijanja odšemeTipskog vozila V600 veoma mali pa ćemo ih zanemariti.
MOMENTI OD KORI SNOG SAOBRAĆAJNOG OPTEREĆENJA:
Točkovi Tipskog vozila V600, jedan točak P=100kN Upolju Mxsu "x" pravcu:
= ,, = 1,04 → 1,0 = ,, = 2,50 = ,, = 0,175 ; = 0,125 → = 0,346 ; = 0,25 → = 0,315 = 0,175 → = 0,346 ,−, ∙ 2 = 0,3342Mxs, p = ∙ ∙ = 0,3342 ∙ 100 ∙ 1,36 = 45.45/
Upolju Mysu "y" pravcu:
= ,, = 1,04 → 1,0 = ,, = 2,50 = ,, = 0,175 ; = 0,125 → = 0,298 ; = 0,25 → = 0,273 = 0,175 → = 0,298 ,−, ∙ 2 = 0,288Mys, p = ∙ ∙ = 0,288 ∙ 100 ∙ 1,36 = 39.17/
Nad osloncem Mxou"x"pravcu:
= ,, = 1,04 → 1,0 = ,, = 2,50 = , = 0,175 ; = 0,125 → = 0,60 ; = 0,25 → = 0,55
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
13/46
Betonski mostovi
x
DIMENZIONISANJE
KARAKTERISTIKE MATERIJALA 30 → = 2,05 / 400/500 → . = 40,0 /2 GRANIČNI UTICAJI:
U polju
MUK = 1,6 ∙ M 1,8 ∙ M = 1,6 ∙ 4,82 1,8∙ 45.45 = 89,52kNm/m′ MUK = 1,6 ∙ M 1,8 ∙ M = 1,6 ∙ 4,47 1,8∙ 39.17 = 77,65kNm/m′ Nad osloncem
MUK = 1,6 ∙ M 1,8 ∙ M = 1,6 ∙ 11,68 1,8∙ 78.88 = 160,67kNm/m′ MUK = 1,6 ∙ M 1,8 ∙ M = 1,6 ∙ 11,24 1,8∙ 74.81 = 152,64kNm/m′
PRORACUNARMATURE:
UKUPNO OPTERECENJE UPOLJU"X"PRAVCU:MUK = 89,52kNm/m′ GLAVNAARMATURA:
Lx=5,00m
hST =(25cm+29cm)/2 =27,0cmdplsr
Pretpostavka armature: pretpostavljama0=5,00cm RØ=16mm (Aa= 2,01cm^2)hstv = 27.0 5,8 = 21,20cm
= ℎ ∙ √ ∙ = 21,2∙ √
,∙,∙ = 3,208 => / = 1,90/10%
= 10,364% = 0.159 = 0,649 Potrebna količina armature:
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
14/46
Betonski mostovi
x
Stvarna površina armature :
A = 2,0117.5 ∙ 100 = 12cm > 11,20
Usvojena armatura:∅/, UKUPNO OPTERECENJE UPOLJU
"Y"PRAVCU: = 77,65/′ GLAVNA ARMATURA:
Lx=5,20m
hST =(25cm+29cm)/2 =27,0cmdplsr
Pretpostavka armature: pretpostavljama0=5,00cm RØ=16mm (Aa= 2,01cm^2)
hstv = 27.0 7,4 = 19,60cm = ℎ ∙ √ ∙ = 19,60∙ √ ,∙,∙ = 3,18 => / = 1,92/10% = 10,515% = 0.146 = 0,611
Potrebna količina armature:
=
∙ ∙ ℎ ∙
= ,
∙ 100∙21,2∙,
= 10,562 >
Usvojena armatura:∅ = 2,01cm^2 Razmakglavne armature:
= { 220 > 5,0 B ki i
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
15/46
Betonski mostovi
UKUPNO OPTERECENJE NAD OSLONCEM
"X"PRAVCU:
= 160,67/′
GLAVNA ARMATURA :
dpl =25cmhST
45 50 45
15cm
dpl =40cmosl
Pretpostavka armature: pretpostavljama0=5,00cm RØ=16mm (Aa= 2,01cm^2)hstv = 40.0 5,8 = 34,20cm = ℎ ∙ √ ∙ = 34,2∙ √ ,∙,∙ = 3,863 => / = 1,14/10% = 7,02% = 0.127 = 0,552 Potrebna količina armature: = ∙ ∙ ℎ ∙ = , ∙ 100 ∙ 34,2 ∙ , = 12,304 >
Usvojena armatura:∅ = 2,01cm^2 Razmak glavne armature:
= { 2
20 > 5,0 2 = 2∙ 40,0 = 80 = ,, ∙ 100 = 16,33usvojena = . Stvarna površina armature :
2,01 B t ki t i
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
16/46
Betonski mostovi
UKUPNO OPTERECENJE NAD OSLONCEM
"Y"PRAVCU:
= 152,64/′
GLAVNA ARMATURA :
dpl =25cmhST
45 50 45
15cm
dpl =40cmosl
Pretpostavka armature: pretpostavljama0=5,00cm RØ=16mm (Aa= 2,01cm^2)hstv = 40.0 7,4 = 32,60cm = ℎ ∙ √ ∙ = 32,6∙ √ ,∙,∙ = 3,778 => / = 1,50/10% = 7,356% = 0.131 = 0,564 Potrebna količina armature: = ∙ ∙ ℎ ∙ = 7,356100 ∙ 100 ∙ 32,6 ∙ 2,0540 = 12,29 >
Usvojena armatura:∅ = 2,01cm^2 Razmakglavne armature:
= { 2
20 > 5,0
2 = 2∙ 40,0 = 80 = ,, ∙ 100 = 16,35usvojena = . Stvarnapovršinaarmature :
A = 2,01∙100 = 14 0cm > 12 29 Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
17/46
Betonski mostovi
PODEONA ARMATURA: NAD OSLONCEM X PRAVAC
Potrebna količina armature: A č = 0,2∙12,304 = 2,46cm Razmakglavne armature:
= { 330 > 5,0
3 = 3∙ 40 = 120
= ,, ∙ 100 = 62,60usvojena = 30cm Stvarnapovršinapodeonearmasture :A = , ∙100 = 5,13cm > 2,46Usvojena armatura:∅/ NAD OSLONCEM Y PRAVAC
Potrebna količina armature:
A č = 0,2∙12,29 = 2,45cm Razmakglavne armature: = { 330 > 5,0 3 = 3∙ 40 = 120 = ,, ∙ 100 = 62,60usvojena = 30cm Stvarnapovršinapodeonearmasture :A = , ∙100 = 5,13cm > 2,46Usvojena armatura:∅/
1
7
7 R
1 2
1 0 c m
7
7 R
1 2
/ 3 0 c m
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
18/46
MB 30
RA 400/500
45 30 45 400 45 30 45520
2 4 0
5 0
4 5 0
5 0
2 4 0
5 0 0 1
R
1 6 / 1 7 , 5 c m
1
R
1 6 / 1 7 , 5 c m
( d o n j a z o n a )
R
1 6 / 1 7 , 5 c m
2
3
R
1 6 / 2 0 c m
3
R
1 6 / 2 0 c m
4
R
1 4 / 2 0 c m
4
R
1 4 / 2 0 c m
4
R
1 4 / 2 0 c m
4
R
1 4 / 2
0 c m
3
R
1 6 / 2 0 c m
( g o r n j a z o n a )
4
R
1 6 / 2 0 c m
4
R
1 6 / 2 0
c m
( g o r n j a z o n
a )
( g o r n j a z o n a )
4
R
1 6 / 2 0 c m
4
R
1 6 / 2 0
c m
( g o r n j a z o n
a )
( g o r n j a z o n a )
4
R
1 6 / 2 0 c m
4
R
1 6 / 1 0
c m
( g o r n j a z o n
a )
( g o r n j a z o n a )
5
R
1 4 / 1 0 c m
5
R
1 4 / 1 0 c m
1
R
1 6 / 1 7 , 5 c m
( d o n j a z o n a )
R 16/17,5cm2(donja zona)
R 16/17,5cm2(donja zona)
R 16/15cm2(donja zona)
1
R
1 6 / 1 7 , 5 c m
( d o n j a z o n a )
3
R
1 6 / 2 0 c m
( g o r n j a z o n a )
R 16/17,5cm2(donja zona)
R 16/17,5cm2(donja zona)
R 16/17,5cm2(donja zona)
R 16/17,5cm2(donja zona)
5 R 16/15cm
(gornja zona)
5 R 16/15cm
(gornja zona)
5 R 16/15cm
(gornja zona)5R 16/15cm
(gornja zona)
5 R 14/10cm
(gornja zona)
5 R 14/10cm
(gornja zona)
5 R 14/10cm
(gornja zona)
1
R
1 6 / 1 7 , 5 c m
( d o n j a z o n a )
3
R
1 6 / 2 0 c m
( g o r n j a z o n a )
5 R 14/10cm
(gornja zona)
4 R 16/20cm3R 16/20cm 4 R 16/20cm3 R 16/20cm4 R 16/20cm3R 16/20cm
1 R 16/15cm 1 R 16/15cm1 R 16/15cm
5 R 16/15cm 5 R 14/10cm
R 16/15cm2 R 16/15cm2R 16/15cm2
6
R
1 4 / 2 5 c m
6
R
1 4 / 2 5 c m
6 R 14/25cm
6 R 14/25cm
6 R 14/25cm6 R 14/25cm
(gornja zona-podeona)
(gornja zona-podeona)
(gornja zona-podeona)
(gornja zona-podeona)
6 R 14/25cm
6 R 14/25cm
R 14/25cm6 R 14/25cm
(gornja zona-podeona)
(gornja zona-podeona)
(gornja zona-podeona)
(gornja zona-podeona)
2 9
2 8 . 5
2
1PRESEK 2-2
1
P R E S E K
1 - 1
7
7 R
1 2
8
u
8 / 1 0 c m
7
8
u
8 / 1
9
6 R
1 2
1 0
u R
1 0 / 1 0
9
6 R
1 2
1 0
u R
1 0 / 1 0
2
7
7 R
1 2
8
u
8 / 1 0 c m
9
6 R
1 2
1 0
u R
1 0 / 1 0
9
6 R
1 2
1 0
u R
1 0 / 1 0
7
1 1
R
1 4 /
6
Univerzitet u Novom Sadu
Građevinski fakultet Subotica
Razmera
List
Student
Broj indeksa
NASLOV RADA
1:502016 18
Miodrag Hrenek
M75/2015
Idejni projekat AB mostaMesto Subotica, Srbija
Datum
PLAN ARMATURE KOLOVOZNE PLOČE
SA KONZOLOM PEŠAČKE STAZE
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
19/46
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
20/46
Betonski mostovi
2 8
2 5
1 6 7
1 5
1 2 7
45 30 45
br
1 7 0
1 5
1 2 7
45 30 45
br
GLAVNI NOSAC GLAVNI NOSAC
iznad oslonca: u polju:
AN AL IZ A OP TE RE CE NJA:
STALNO OPTERE Ć EN JE:
Opterećenje od kolovozne ploče: = 5,0 ∶ = 5,2 ∶ = 8,51/
∙ 1
1 ∙ = 8,51∙ 1
1 ,, ∙5,0 = 19,61/
Sopstvena težina poprečnog nosača: 1,67 0,25∙ 0,30∙ 25 = 10,61/ Vuteizpoprečnognosača: 2 ∙ 0,5 ∙ 0,45 ∙ 0,15 ∙ 25 = 1,69/
= 19.61 10.61 1.69 = 31,91/
KOR IS NO OP TE RE Ć EN JE:
Zamenjujuće opterećenje p=5,0kN/m2
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
21/46
Betonski mostovi
Opterećenje od tipskog vozila
3.70m 1.50m 1.50m 3.70m
Ly=5.20m Ly=5.20m
1 . 5
m
2 . 0
0 m
1 . 5
m
L x =
5 . 0
m
P
6.00m
1.50m 1.50m 1.50m 1.50m
V600
POPRECNI
NOSAC
GLAVNI NOSAC
P b x = 1 . 5 m
a x = 3 . 5 m
L x =
5 . 0
m
ay=3.70m by=1.50m
Ly=5.20m
By
Py
f y
P x
f x
ax=3,5m
bx=1,5m
ay=3,70m
by=1,50m
Lx=5,0m Ly=5,20m
P P
P P P
= ∙ ∙∙∙∙+∙ = 100 ∙ ,∙,∙,,∙,∙,+,∙,∙, = 48.77 = ∙ ∙ 3 = 48,77 ∙ 3,7
∙ 3,7 3 ∙ 1,55,2 = 38,94 = = = 100 2 ∙ 38,94 = 177,88 DinamičkikoeficijentKd: Kd=1,4 - 0,008L=1,4-0,008x5,2m=1,358
STATIČKI UTICAJI:STATIČKA ŠEMA:
Poprečninosač je elastičnouklješten u glavnenosače, a stepenuklještenjazavisiod odnosakrutostipoprečnognosačapremaglavnimnosačima.
POPRECNI NOSAC
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
22/46
PRORAČUN UTICAJA:
Stalno opterećenje: = 31,91/ = 31,91 ∙ 5,28 = 107,85
Lx=5,2m
g=31,91KN/m'
107,84KNm
Mg
Lx=5,2m
Korisno opterećenje:
.Zamenjujuće opterećenje = 11,52/ = ,∙, = 107,85
Lx=5,2m
p=11,52KN/m'
38,93KNm
Mp
Lx=5,2m
Opterećenje od tipskog vozila V600
= ∙ = 1,6 ∙ 177,88 = 284,60
Lx=5 2m
R2 =177,88KN R1 =177,88KN
2,00m1,6m 1,6m
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
23/46
RASPODELA MOMENTA:
Preporuka je da se usvoji da je momenat uklještenj aprobližno jednak momet u polja.
Lx=5,2m
2,00m1,6m 1,6m
284,60KN
107,84KNm
Lx=5,2m
Stalno opterećenje = 0,7 ∙ = 0,7 ∙ 107,84 = 75,49 = 0,7 ∙ = 0,7 ∙ 107,84 = 75,49
Lx=5,2m
Mg = 107,84KNm
Korisno opterećenje = 0,7 ∙ = 0,7 ∙ 284,6 = 199,22 = 0,7∙ = 0,7∙284,6 = 199,22
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
24/46
DIMENZIONISANJE
KARAKTERISTIKE MATERIJALA 30 → = 2,05 / 400/500 → . = 40,0 /2 GRANIČNI UTICAJI :
.Nad osloncem ; = 1,6 ∙ 1,8 ∙ ∙ = 1,6 ∙ 75,49 1,8 ∙ 199,22 ∙1,358 = 650,99
2 5
1 6 7
1 5
1 2 7
45 30 45
br
GLAVNI NOSAC
hST
n n
Aa1a1
Minimalan procenat armiranja: RA 400/500 => μ = 0.20%
Ab = b∙d = 30∙ 167 = 5010cm^2 = ∙ ∙ = 0,20%100 ∙5010cm = 10,02cm Pretpostavka armature: pretpostavljama1=7,00cmhstv = 167,0 7,0 = 160cm = ℎ ∙ √ ∙ = 160 ∙ √ ,∙,∙ = 4,918 => / = 1,075/10% = 4,283% = 0.097 = 0,441 Potrebna količina armature:
= ∙ ∙ ℎ ∙ = 4,283100 ∙ 160 ∙ 30 ∙ 2,0540 = 10,536 >
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
25/46
. PRORAČUN SMIČUĆIH NA PONA I OSIGURANJE: Di jagram transferza lnih si la od stalnog opterećenja:
Lx=5,2m
g=31,91KN/m'
Lx=5,2m
82,96KN
82,96KN
Tg31,91KN
cc
31,91KN
Di jagram transferza lnih si la od kori snog opterećenja:
Lx=5,2m
R2 =177,88KN R1 =177,88KN
2,00m1,6m 1,6m
177,88KN
177,88KN
Tp
cc
Ukupan dijagram transferzalnih sila:
Lx=5,2m
R2 =177,88KN R1 =177,88KN
2,00m1,6m 1,6m
209,79KN
Tp
g=31,91KN/m'
31,91KN
260,85KN
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
26/46
Sve glavne napone zatezanja prima BETON.Nema potrebe da se presek osigurava dodatnim
uzengijama I kosim gvožđem, uzengije se usvajaj u konstruktivno..U polju ;
= 1,6 ∙ 1,8 ∙ ∙ = 1,6 ∙ 75,49 1,8 ∙ 199,22 ∙1,358 = 650,99
2 8 , 5
45 30 45
br
d p o p
N O S
= 1 7 0 c m
GLAVNI NOSAC
Aa1a1
hSTn n
x
B =150cm
d r e b
N O S = 1 4 1 , 5 c m
Minimalan procenat armiranja: RA 400/500 => μ = 0.20% Ab = b ∙ d = 30 ∙ 141.5 150 ∙ 28,5 = 8520cm^2 = ∙ ∙ = 0,20%100 ∙8520cm = 17,04cm Pretpostavka armature: pretpostavljama1=7,00cmhstv = 170,0 7,0 = 163cm
= ℎ ∙ √ ∙ = 163 ∙ √
,∙,∙ = 4,283 => / = 0,425/10%
= 0,8% = 0.040 = 0,986 = ∙ℎ = 0.04∙163 = 6,65 < = 28,5 Neutralna linija je u ploči. Presek se može dimenzionisati kao pravougaoni širine B.
Potrebna količina armature: = ∙ ∙ ℎ ∙ = 0,8100 ∙ 160 ∙ 30 ∙ 2,0540 = 10,20 < = 17,04 Usvojena armatura:4∅ = 19,64cm^2 Uzengije :∅/
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
27/46
.PLAN ARMATURE POPREČNOG NOSAČA:
U polju
1 3 7
1 5
2 5
2RØ25
2RØ12
2RØ12
2RØ12
2RØ12
2RØ12
4RØ19
UØ10/25
7
1 6 7
45 30 45
1 0
2 5
2 5
2 5
2 5
2 5
2 4
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
28/46
Nad osloncem
4RØ25
2RØ12
2RØ19
1 3 7
1 5
2 9
45 30 45
2RØ12
2RØ12
2RØ12
2RØ12
UØ10/25 1 7 1
2 5
2 5
2 5
2 5
2 5
2 6
1 0
1 0
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
29/46
4 GLAVNI NOSAČI
KVV
KSV
KDV
L1=20,00m L2=26,00m L3=L1=20,00m
GLAVNI NOSAC
GLAVNI NOSAČ je Sistema kontinualne grede preko tri polja (četirioslonca).
GLAVNI NOSAC
L1=20,00m L2=26,00m L3=L1=20,00m
Obzirom da se radi o simetričnom poprečnom preseku, analiza koja sledi,odnosi se na jedan glavni nosač, I svešto se usvoji zataj glavni nosač važi
I za onaj drugi nosač.
5
2 8
KONZOLA PEŠACKE STAZE KOLOVOZNA PLOCA
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
30/46
b = 7 , 5
0 m
a = 1 , 2
5 m
a = 1 , 2
5 m
k o t a n i v e l e t e
L x = 5 , 0 m
Ly=5,20m
KONZOLA PEŠACKE STAZE
KONZOLA PEŠACKE STAZE
KOLOVOZNA
PLOCA
P O P R E C N I
N O S A C
P O P R E C N I
N O S A C
P O P R E C N I
N O S A C
POPRECNI
NOSAC
POPRECNI
NOSAC
= 5,205,0 = 1,04 GLAVNI NOSAČ U "X" PRAVCU:
1.0.ANALIZA OPTEREĆENJA:
1.1.STALNO OPTEREĆENJE:
1.Konzol na pešačke staze RgI-I+RgII=15,23KN/m'+10,44KN/m' =25,67KN/m'2.Asfalt na kolovozu 1/2 x (5,25m x 0,06m) x 24KN/m³ =3,78KN/m3.Hidroizolacija na kolovozu 1/2 x (5,25m x 0,02m) x 16KN/m³ =0,84KN/m'
4.Kolovozna ploča . 1/2 x (4,5m x 0,2675m) x 25KN/m³ =15,18KN/m5.Poprečni nosač 1/2 x (1,52m x 4,5m) x 0,30m x 25KN/m³/5,20m=4,93KN/m'6.Vute poprečnog nosača: 1/2 x (1/2 x 0,15m x 0,45m) x 2kom x 4,5m x 25KN/m³ / 5,20m =0,73KN/m'
7.Glavni nosač .(0,50m x 2,55m) x 25KN/m³ =31,88KN/m'8 V t l č
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
31/46
1.2 KORI SNO OPTEREĆENJE: 1.2.1.Tipskovozilo + jednakopodeljenoopterećenje:
1,50m 1,50m 1,50m 1,50m
a = 2 , 0
0 m
3 , 0
0 m
6,00m
V600
p2 =3,00KN/m
p2 =3,00KN/m
p 1 =
5 , 0
0 K N / m
p 1 =
5 , 0
0 K N / m
Presek I-I :
p1 =5,00KN/m p2 = 3,00KN/m p2 =3,00KN/m
Presek II-II :
p2 = p2 = P =100KN
P P3,00KN/m3,00KN/m
Dinamički koeficijent Kd:
= 20 26 20
3 = 22,0
Kd=1,4 - 0,008Ls=1,4-0,008x22m=1,224
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
32/46
UTICAJNE LINIJE ZA MOMENTE U
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
33/46
2000 2600 2000
6600
M4
M10
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 16 17 18 19 2015 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 16 17 18 19 2015 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 16 17 18 19 2015 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 16 17 18 19 2015 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
g=82.54 kN/m'
0 . 0
0 0
0 . 0
0 0
1 . 0
1 2
- 0 .
4 6 8
2 . 0
3 8
- 0 .
9 0 8
3 . 0
8 4
- 1 .
2 9 0
4 . 1
6 4
- 1 .
5 8 8
3 . 2
9 2
- 1 . 7
7 2
2 . 4
7 4
- 1 .
8 1 4
1 . 7
2 6
- 1 .
6 8 6
1 . 0
5 6
- 1 .
3 6 0
0 . 4
7 6
- 0 .
8 0 8
0 . 0
0 0
0 . 0
0 0
0 . 0
0 0
- 1 . 1
4 2
0 . 5
2 6
- 1 .
8 6 6
1 . 2
2 6
- 2 .
2 3 4
2 . 0
9 6
- 2 .
3 0 8
3 . 1
3 8
- 2 .
1 4 8
4 .
3 5 2
- 1 .
8 1 6
3 . 1
3 8
- 1 .
3 7 4
2 . 0
9 6
- 0 .
8 8 4
1 . 2
2 6
- 0 .
4 0 4
0 . 5
2 6
0 . 0
0 0
0 . 0
0 0
0 . 0
0 0
0 . 0
9 2
0 . 2
2 8
0 . 1
5 4
0 . 3
8 4
0 . 1
9 0
0 . 4
7 6
0 . 2
0 6
0 . 5
1 2
0 . 2
0 0
0 . 5
0 0
0 . 1
8 0
0 . 4
4 8
0 . 1
4 6
0 . 3
6 4
0 . 1
0 2
0 . 2
5 6
0 . 0
5 2
0 . 1
3 2
0 . 0
0 0
0 . 0
0 0
- 0 . 4
5 6
- 0 . 7
4 6
- 0 . 8
9 4
- 0 . 9
2 4
- 0 . 8
6 0
- 0 . 7
2 6
- 0 . 5
5 0
- 0 . 3
5 4
- 0 . 1
6 2
0 .
0 0 0
- 0 . 1
8 8
- 0 . 3
2 6
- 0 . 4
6 2
- 0 . 5
7 0
- 0 . 6
3 6
- 0 . 6
5 0
- 0 . 6
0 6
- 0 . 4
8 8
- 0 . 3
1 0
- 0 . 3
1 0
- 0 . 4
8 8
- 0 . 6
0 6
- 0 . 6
5 0
- 0 . 6
3 6
- 0 . 5
7 0
- 0 . 4
6 2
- 0 . 3
2 6
- 0 . 1
8 8
0 .
0 0 0
3 x 242.35 kN p2z=8.325 kN/m'p1z=25.77 kN/m' p1z=25.77 kN/m'p2z=8.325 kN/m' p1z=25.77 kN/m'p1z=25.77 kN/m' 3 x 242.35 kN
p2z=8.325 kN/m' p1z=25.77 kN/m'p1z=25.77 kN/m' 3 x 242.35 kN
p2z=8.325 kN/m' p1z=25.77 kN/m'p1z=25.77 kN/m' 3 x 242.35 kNp1z=25.77 kN/m'
p1z=25.77 kN/m'
3 x 242.35 kN p2z=8.325 kN/m'p1z=25.77 kN/m' p1z=25.77 kN/m'
3 x 242.35 kN p2z=8.325 kN/m'
p1z=25.77 kN/m'
p1z=25.77 kN/m'
p1z=25.77 kN/m'
2 . 5
6 1 0
3 .
3 5 4 0
3 . 5
1 0 0
2 . 8
8 2 6
0 . 8
7 1 2
0 . 9
0 6 7
0 . 8
8 7 1
0 . 8
3 9 3
2 .
1 7 7 2
2 . 2
6 5 3
2 . 2
1 5 7
2 . 0
9 6 8
0 . 4
2 6 2
0 .
5 1 0 5
0 . 5
0 3 4
0 . 4
7 6 1
0 . 6
0 3 0
0 . 6
3 9 5
0 . 6
1 7 0
0 . 5
4 6 9
2 . 9
7 7 3
3 . 6
5 1 6
3 . 6
5 1 6
2 .
9 7 7 2
0 . 4
8 3 5
F1= - 23.1212 cm2 F2'= - 9,5642 cm
2
F2''= - 13.30555 cm2
F2'''= - 13.561 cm2
F2= - 36.43885 cm2
F3'= 1.1816 cm2
F3''= 2.91215 cm2
F3'''= 2.4356 cm2
F3= 6.52935 cm2
F1= - 23.12125 cm
F2= - 36.43885 cm
F3= 6.52935 cm
2
2
2
2
F1'= - 3.08335 cm2
F1''= - 3.70755 cm2
F1'''= -1.5836 cm2
F1= - 8.3745 cm2
F1= 48.0491 cm2
F2'= 13.0159 cm2
F2''= 22.0174 cm2
F3= - 8.3745 cm2
F2'''= 13.0158 cm2
F1= - 8.3745 cm
F2= 48.0491 cm
F3= - 8.3745 cm
2
2
2
F3= 2.61525 cm2
F2'= - 3.96375 cm2
F2''= - 5.32145 cm2
F2'''= - 5.3167 cm2
F1'= 6.3726 cm2
F1''= 20.6423 cm2
F1'''= 11.74201 cm2
F2= - 14.602 cm2
F1= 38.757 cm2 F1= 38.757 cm
2
F2= - 14.602 cm2
F3= 2.615 cm2
F= 26.77 cm2
F= 53.0307 cm
2
F= 31.30 cm
Univerzitet u Novom Sadu
Razmera
prilog
Student
Broj indeksa
NASLOV RADA
1:2002016 1
Miodrag Hrenek
M75/2015
Idejni projekat AB mostaMesto Subotica, Srbija
Datum
UTICAJNE LINIJE ZA MOMENTE SAVIJANJA
UTICAJNE LINIJE ZA TRANSFERZALNE SILE I REAKCIJE OSLONACA
U
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
34/46
0
. 1 2 3 4
0 . 2
4 5 4
0 . 5
2 0 6
0 . 4
1 1 4
0 . 3
0 9 3
0 . 2
1 5 7
0 . 1
3 2 0
0 . 0
5 9 6
0 . 0
5 7 1
0 . 0
9 3 3
0 . 1
1 5 4
0 . 1
0 7 4
0 . 0
9 0 8
0 . 0
6 8 7
0 . 0
4 4 2
0 . 0
2 0 2
0 . 0
1 1 4
0 . 0
1 9 2
0 . 0
2 3 8
0 . 0
2 5 6
0 . 0
2 5 0
0 . 0
2 2 4
0 . 0
1 8 2
0 . 0
1 2 8
0 . 0
0 6 6
0 . 1
1 1 7
0 . 3
6 4 5 0
. 4 7 9 4
T0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 16 17 18 19 2015 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 16 17 18 19 2015 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 16 17 18 19 2015 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
2000 2600 2000
6600
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 16 17 18 19 2015 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
g=82.54 kN/m'
p2z=8.325 kN/m' p1z=25.77 kN/m'p1z=25.77 kN/m' 3 x 242.35 kNp1z=25.77 kN/m'
p2z=8.325 kN/m'3 x 242.35 kN
p2z=8.325 kN/m'3 x 242.35 kN
g=82.54 kN/m'
g=82.54 kN/m'
p2z=8.325 kN/m'3 x 242.35 kN p1z=25.77 kN/m'p1z=25.77 kN/m'
p2z=8.325 kN/m'3 x 242.35 kN
3 x 242.35 kN p1z=25.77 kN/m'p1z=25.77 kN/m'
1 . 0
0 0
0 .
8 7 7
0 .
7 5 5
0 .
6 3 6
0 .
5 2 1
0 .
4 1 1
0 .
3 0 9
0 .
2 1 6
0 .
1 3 2 0
0 . 0
6 0
0 . 0
0 0
- 0 . 0
5 7
- 0 . 0
9 3
- 0 . 1
1 2
- 0 . 1
1 5
- 0 . 1
0 7
- 0 . 0
9 1
- 0 . 0
6 9
- 0 . 0
4 4
- 0 . 0
2 0
0 . 0
0 0
0 . 0
1 1 4 0
0 .
0 1 9
0 . 0
2 4
0 .
0 2 6
0 .
0 2 5 0
0 .
0 2 2
0 .
0 1 8
0 . 0
1 3
0 .
0 0 7
0 . 0
0 0
0 .
0 0 0
0 .
1 4 7
0 .
2 9 0
0 .
4 2 8
0 .
5 5 8
0 .
6 7 6
0 .
7 8 0
0 .
8 6 8
0 . 9
3 5
0 .
9 8 0
1 .
0 0 0
0 .
9 8 6
0 .
9 3 1
0 . 8
4 5
0 . 7
3 4
0 .
6 0 7
0 . 4
7 2
0 .
3 3 6
0 .
2 0 6
0 . 0
9 2
0 .
0 0 0
0 .
0 0 0
- 0 . 0
5 1
- 0 . 0
8 6
- 0 . 1
0 7
- 0 . 1
1 5
- 0 . 1
1 3
- 0 . 1
0 1
- 0 . 0
8 2
- 0 . 0
5 8
- 0 . 0
3 0
0 .
9 0 7 4
0 . 8
1 5 6
0 . 7
2 4 8
0 . 1
0 8 9
0 . 1
1 3 3
0 . 1
1 0 8
0 . 1
0 4 8
0 . 2
1 4 9
0 . 3
0 5 0
0 .
3 9 3 2
0 . 4
3 8 7
0 . 3
6 0 4
0 . 2
8 5 8
0 . 9
5 7 7
0 .
9 8 5 2
0 . 9
9 1 6
0 . 9
7 7 1
F3= 0.330 cm2
F2'= - 0.49201 cm2
F2''= - 0.67166 cm2
F2'''= - 0.67919 cm2
F1'=3.87843 cm2
F1''= 4,9521 cm2
F2= - 1.84286 cm2
F1= 8.8306 cm2 F1= 8.8306 cm
2
F2= - 1.8429 cm2
F3= 0.330 cm2
T0
F= 7.31773 cm2
F1= 0.83061 cm
F2= - 1.8429 cmF3= 0.33746 cm
F= - 0.67481 cm
2
2
2
2
F3= 0.3375 cm2
F1'a= - 0.37711 cm2
F2= - 1.8429 cm2
F1= 0.8306 cm2
F1''a= - 1.5689 cm2
F1'b= 0.7195 cm2
F1''b= 1.8018 cm2
F1= 12.3232 cm
F2= 14.84314 cm
F3= - 1.48479 cm
F= 25.68155 cm
2
2
2
2
F3'= - 0.28027 cm F3''= - 0.66172 cm F3'''= - 0.5428 cm
F3= - 1.485 cm2
2 2 2
F2= 14.84314 cm2F1= 12.3232 cm
2
Univerzitet u Novom Sadu
Razmera
Student
Broj indeksa
NASLOV RADA
1:2002016
Miodrag Hrenek
M75/2015
Idejni projekat AB mostaMesto Subotica, Srbija
Datum
UTICAJNE LINIJE ZA TRANSFERZALNE SILE IREAKCIJE OSLONACA U KARAKTERISTI
prilog
2
UTICAJNE LINIJE ZA TRANSFERZALNE SILE U
6600
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
35/46
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 16 17 18 19 2015 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 16 17 18 19 2015 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 16 17 18 19 2015 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
2000 2600 2000
6600
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 16 17 18 19 2015 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
g=82.54 kN/m'
0 . 0
0 0
0 . 0
0 0
0 .
0 0 0
- 0 .
1 2 3
0 . 0
2 3
0 . 0
2 3
- 0 .
2 4 5
0 .
0 4 5
0 . 0
4 5
- 0 .
3 6 5
0 . 0
6 4
0 .
0 6 4
- 0 .
4 7 9
0 .
0 7 8
0 .
0 7 8
- 0 .
5 8 9
0 .
0 8 7
0 .
0 8 7
- 0 .
6 9 1
0 . 0
9 0
0 .
0 9 0
- 0 . 7
8 4
0 . 0
8 3
0 . 0
8 3
- 0 .
8 6 8 0
0 .
0 6 7
0 .
0 6 7
- 0 .
9 4 9
0 . 0
4 0
0 .
0 4 0
- 1 . 0
0 0
1 . 0
0 0
0 .
0 0 0
- 0 .
0 5 7
0 .
9 2 8
- 0 . 0
7 2
- 0 .
0 9 3
0 .
8 3 8
- 0 . 1
6 2
- 0 .
1 1 2
0 . 7
3 3
- 0 . 2
6 7
- 0 .
1 1 5
0 .
6 1 9
- 0 . 3
8 1
- 0 .
1 0 7
0 .
5 0 0 0
- 0 . 5
0 0
- 0 .
0 9 1
0 .
3 8 1
0 . 3
8 1
- 0 .
0 6 9
0 .
2 6 7
0 .
2 6 7
- 0 . 0
4 4
0 .
1 6 2
0 . 1
6 2
- 0 . 0
2 0
0 .
0 7 2
0 . 0
7 2
0 . 0
0 0
0 . 0
0 0
0 .
0 0 0
0 .
0 1 1
- 0 . 0
4 0
- 0 .
0 4 0
0 . 0
1 9
- 0 .
0 6 7
- 0 .
0 6 7
0 .
0 2 4
- 0 .
0 8 3
- 0 . 0
8 3
0 . 0
2 6
- 0 . 0
9 0
- 0 .
0 9 0
0 . 0
2 5 0
- 0 .
0 8 7
- 0 .
0 8 7
0 .
0 2 2
- 0 . 0
7 8
- 0 .
0 7 8
0 . 0
1 8
- 0 . 0
6 4
- 0 . 0
6 4
0 .
0 1 3
- 0 .
0 4 5
- 0 . 0
4 5
0 . 0
0 7
- 0 .
0 2 3
- 0 . 0
2 3
0 . 0
0 0
0 . 0
0 0
0 .
0 0 0
p2z=8.325 kN/m'3 x 242.35 kN
p2z=8.325 kN/m'3 x 242.35 kN
p2z=8.325 kN/m'3 x 242.35 kN
p2z=8.325 kN/m'3 x 242.35 kN
p2z=8.325 kN/m'3 x 242.35 kN3 x 242.35 kN
p1z=25.77 kN/m'p1z=25.77 kN/m'
p1z=25.77 kN/m'p1z=25.77 kN/m'
p1z=25.77 kN/m'p1z=25.77 kN/m'
p1z=25.77 kN/m' p1z=25.77 kN/m'
p1z=25.77 kN/m' p1z=25.77 kN/m'p1z=25.77 kN/m' p1z=25.77 kN/m'
g=82.54 kN/m'
g=82.54 kN/m'
0 . 8
4 7 1
0 . 9
0 8 4
0 .
9 6 1 5
0 . 9
5 8 7
0 . 9
1 4 5
0 .
8 6 2 6
0 .
0 6 0 3
0 . 0
7 5 2
0 . 0
8 4 8
0 . 0
8 7 9
0 . 2
9 7 6
0 .
3 6 3 5
0 . 4
3 1 4
0 . 4
3 1 4
0 . 3
6 3 5
0 .
2 9 7 6
F1'= - 6,99183 cm2 F1''= - 4.19416 cm
2
F2'= - 0.0247cm2
F1= -11.186 cm2
F2= - 1.84287 cm2
F3'= 0.03286 cm2
F3''= 0.13962 cm2
F3'''= 0.1575 cm2
F1= - 11.186 cm
F2= - 1.8429 cm
F3= 0.32998 cm
F3= 0.3496 cm2
2
F2''= - 1.81813 cm
F1'= 1.13118 cm2
F1''= 0.02241 cm2
F2'= 4.20893 cm2
F1= 1.15359 cm2 F2= 13.0 cm2
F3'= - 0.11479 cm2
F3''= - 0.48807 cm2
F3'''= - 0.55073 cm2
F1= 1.1536 cm
F2= 13.0 cm
F3= - 1.1536 cm
2
2
2
F3= - 1.1536 cm2
2
F2''= 8.79106 cm
F1= 1.1536 cm
F2= 0 cm
F3= - 1.1536 cm
2
2
2
F1= 1.1536 cm2
F2' = - 1.1524 cm2
F2'' = - 1.7902 cm2
a a
F3= - 1.1536 cm
2
F2'' = 1.1521 cmF2'' = 1.79056 cmb2
b2
F2 = - 2.94267 cm2
F2 = 2.9427 cm2
Univerzitet u Novom Sadu
Razmera
Student
Broj indeksa
NASLOV RADA
1:2002016
Miodrag Hrenek
M75/2015
Idejni projekat AB mostaMesto Subotica, Srbija
Datum
UTICAJNE LINIJE ZA TRANSFERZALNE SILE U
KARAKTERISTI
prilog
3
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
36/46
ANVELOPE MOMENATA SAVIJANJA
M
T
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 16 17 18 19 2015 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 16 17 18 19 2015 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
R= 500 kNm = 1 cmR= 1m = 1 cm
Mg
Mg + min Mp
Mg + max Mp
Tg
Tg + min Tp
Tg + max Tp
R= 200 kN = 1 cmR= 1m = 1 cm
2000 2600 2000
6600
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 16 17 18 19 2015 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
2240.381 kNm
5619.040 kNm
1298.254 kNm
-4438.14 kNm
-3957.79 kNm
-7479.92 kNm
2619.50 kNm
6298.26 kNm
1790.51 kNm
2240.381 kNm
5619.040 kNm
1298.254 kNm
-4438.14 kNm
-3957.79 kNm
-7479.92 kNm
ANVELOPE TRANSFERZALNIH SILA
612.42 kN
831.04 kN
-117.95 kN -56.47 kN
267.57 kN
-348.04 kN
-1062.770
24.150
-2020.350
1087.97 kN
2075.04 kN
389.37 kN 388.14 kN
-388.14 kN
389.37 kN
1087.97 kN
2075.04 kN
-612.42 kN-831.04 kN
56.47 kN
-267.57 kN
348.04 kN
1062.77 kN
-24.15 kN
2020.35 kN
-24.15 kN
Univerzitet u Novom Sadu
Razmera
Student
Broj indeksa
NASLOV RADA
1:2002016
Miodrag Hrenek
M75/2015
Idejni projekat AB mostaMesto Subotica, Srbija
Datum
ANVELOPE MOMENATA SAVIJANJA I
TRANSFERZALNIH SILA prilog
4
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
37/46
PRORAČUN STATI ČKIH UTICAJA: MOMENTI SAVIJANJA:
M4 4, = ΣF ∙ g4, = 26,77m² ∙ 83,69kN/m′ = 2240,381kNm 4, = 242,35kN ∙ 3,354m 4,164m 3,51m 25,77kN/m′ ∙ 6,372m 11,742m 2,615m 8,325kN/m′ ∙ 20,641m = 3378,658kNm 4, = 242,35kN ∙ 0,9067m 0,924m 0,8871m 25,77kN/m′∙3,964m 5,317m 8,325kN/m′∙5,321m = 942,127kNm 4 = 2240,381 3378,658 = 5619,04kNm 4 = 2240,381 942,127 = 1298,254kNm
M10 10, = ΣF ∙ g 10, = 53,03m² ∙ 83,69kN/m′ = 4438,14kNm 10, = 242,35kN ∙ 0,4835m 0,5105m 0,5034m 25,77kN/m′∙1,1816m 2,4356m 8,325kN/m′ ∙ 2,9125m = 480,354kNm 10, = 242,35kN ∙ 2,653m 2,308m 2,2157m 25,77kN/m′∙ 23,12m 9,564m 13,561m 8,325kN/m′ ∙ 13,305m= 3041,78kNm 10 = 4438,14480,354 = 3957.79kNm 10 = 4438,143041,78 = 7479.92kNm
M15
15, = ΣF ∙ g15, = 31,3m² ∙ 83,69kN/m′ = 2619.497kNm 15, = 242,35kN ∙ 3.6516m 4,164m 3.6516m 25,77kN/m′∙ 2∙ 13.0159 8,325kN/m′ ∙ 22.0174m = 3678.77kNm 15, = 242,35kN ∙ 0,6395m 0,65m 0,617m 25,77kN/m′∙3,083m
1,5836m
8,3745m
8,325kN/m′ ∙ 3,7075m
= 828,984kNm
15 = 2619,4971 3678,77 = 6298,26kNm 15 = 2619,497 828,984 = 1790,51kNm TRANSFERZALNE SILE:
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
38/46
T4 4, = ΣF ∙ g4, = 0.6748m² ∙ 83,69kN/m′ = 56.47kNm
4, = 242,35kN ∙ 0.4387m 0.3604m 0.2858m 25,77kN/m′∙ 1.8018m 0.3375m 8,325kN/m′ ∙ 0.7195m = 324.05kNm 4, = 242,35kN ∙ 0.2149m 0.3050m 0.3932m 25,77kN/m′∙ 0.3771m 1.8429m 8,325kN/m′ ∙ 1.5689m = 291.56kNm 4 = 56.47 324.05 = 267.57kNm 4 = 56.47 291.56 = 348.04kNm
T10L 10L , = ΣF ∙ g10L , = 12.6989m² ∙ 83,69kN/m′ = 1062.77kNm 10L , = 242,35kN ∙ 0.0243m 0.0260m 0.0251m 25,77kN/m′∙ 0.0623m 0.1206m 8,325kN/m′ ∙ 0.1396m = 24.15kNm 10L , = 242,35kN ∙ 0.9080m 0.9615m 1m 25,77kN/m′ ∙ 6.9918m
1.8181m 8,325kN/m′ ∙ 4.2189m = 957.58kNm 10L = 1062.77 24.15 = 1038.62kNm 10L = 1062.77957.58 = 2020.35kNm T10D 10, = ΣF ∙ g10, = 13,0m² ∙ 83,69kN/m′ = 1087.97kNm 10,
= 242,35kN ∙ 1,0m 0.958m 0.9145m 25,77kN/m′ ∙ 1.1312m
8.7910m 8,325kN/m′ ∙ 4.231m = 987.07kNm 10, = 242,35kN ∙ 0.6395m 0.6500m 0.617m 25,77kN/m′∙0.2178m 0.4218m 8.37458,325kN/m′∙ 0.5119m= 698.60kNm 10 = 1087.97 987.07 = 2075.04kNm 10 = 1087.97 698.60 = 389.37kNm T15
15, = ΣF ∙ g15, = 0m² ∙ 83,69kN/m′ = 0kNm 15, = 242,35kN ∙ 0.5m 0.4314m 0.3635m 25,77kN/m′ ∙ 1.1521m1.1536m 8,325kN/m′ ∙ 1.7906m = 388.14kNm 15 Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
39/46
DIMENZIONISANJE
2000 2600 2000
6600
0 1 2 3
4
5 6 7 8 9
10
11 12 13 14 16 17 18 19 20
15
21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
KARAKTERISTIKE MATERIJALA
30 → = 2,05 / 400/500 → . = 40,0 /2 UKUPNO OPTEREĆENJE
PRESEK 4-4 = 1,6 ∙ 2240,381 1,8 ∙ 3378,658 = 9666.19 /, PRESEK 10-10
= 1,6 ∙ 4438,14 1,8∙ 3041,78 = 12576.22 /, PRESEK 15-15 = 1,6 ∙ 2619.497 1,8 ∙ 3678.77 = 10812.98 /, PRESEK 4-4 = 9666.19 /,
2 5
300
50
2 3 0
125125
n nx
Aa1a1
hST 2 5 5
B2=5x25,0cm=125cmBmin 50cm+20x25cm=550cm,30cm+0,25x2100cm=555cm ,125cm+50cm+125cm=300cm
Usvojeno B=300cmMinimalan procenat armiranja: RA 400/500 => μ = 0.20%
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
40/46
Presek se može dimenzionisati kao pravougaoni širine B.
Potrebna količina armature: = ∙ ∙ ℎ ∙ = 2,683100 ∙ 300 ∙ 245 ∙ 2,0540 = 101,06 < Usvojena armatura:13∅ = 104,55cm^2 PRESEK 10-10 = 12576.22 /,
2 5
50
2 3 0
Aa
1
a1
hST 2 5 5
n nx
Minimalan procenat armiranja: RA 400/500
=> μ = 0.20%
Ab = b ∙ d = 255 ∙ 50 = 12750.00cm^2 = ∙ ∙ = 0,20%100 ∙12750.00cm = 23,50cm Pretpostavka armature: pretpostavljam a1=10,00cmhstv = 255 10,0 = 245cm
= ℎ ∙ ∙
= 245∙ 2,05∙ 150
9666.19 ∙ 10 = 6,255 => / = 3.5/3,49%
= 44.065% = 0.545 = 0,0 = ∙ ℎ = 0545 ∙ 245 = 133,57 44 065 2 05 Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
41/46
PRESEK 15-15 = 10812.98 /,
2 5
300
50
2 3 0
125125
n nx
Aa1a1
hST 2 5 5
B2=5x25,0cm=125cmBmin 50cm+20x25cm=550cm,30cm+0,25x2100cm=555cm ,125cm+50cm+125cm=300cm
Usvojeno B=300cmMinimalan procenat armiranja: RA 400/500 => μ = 0.20% Ab = b ∙ d = 300 ∙ 25 230 ∙ 50 = 19000cm^2
= ∙ ∙ = 0,20%100 ∙ 19000cm = 38,0cm Pretpostavka armature: pretpostavljam a1=10,00cmhstv = 255 10,0 = 245cm
= ℎ ∙ ∙ = 245∙ 2,05∙ 15010812.98 ∙ 10 = 5.843 => / = 0,82/10%
= 3,007% = 0.080 = 0,9720 = ∙ ℎ = 0.080 ∙ 245 = 18,6 < = 25 Neutralnalinija je u ploči. Presek se može dimenzionisati kao pravougaoni širine B.
Potrebna količina armature:
= ∙ ∙ ℎ ∙ = 3,007100 ∙ 300 ∙ 245 ∙ 2,0540 = 113,27 < Usvojena armatura:15∅ = 120,64cm^2
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
42/46
. PRORAČUN SMIČUĆIH NAPONA I OSIGURANJE: Kontrola smičućih napona u preseku 10-10:
30 → = 0,11 /2 = = 1062.77kNm = = 2020.35kNm Tuk=(1,6xTg +1,8xTp)) = 1,6 ∙ 1062.77kN 1,8 ∙ 2020.35kN = 5337.062kN
τ = maxTuk0,9 ∙ br ∙ hstv = 5337.0620,9 ∙ 50 ∙ 245 = 0,484kN/cm2
3τ = 0.33 kN/cm
< τ, = 0,484kN/cm
< 5τ = 0.55 kN/cm
Potrebno dodatno osiguranje uzengijamaPretpostavljene dvosečne vertilalne uzengije RA 400/500 ∅10 Potreban razmak uzngija e ≤ b=50cm; h/2=122.5cm; 25;∙ ∙ ∙ σ = 22,03cme =20cmUsvojena armatura - uzengije RUØ10/20
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
43/46
.PLAN ARMATURE GLAVNOG NOSAČA:
Presek 4-4
2RØ14
2RØ14
2RØ14
2RØ14
2RØ14
2RØ14
13RØ32
URØ12/20cm
2RØ32
2 5 5
8
8
8
1 0
2 5
2 5
2 5
2 5
2 5
2RØ14
2RØ14
2 5
2 5
2 5
2 1
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
44/46
Presek 10 -10
7 9 9 9 7
2RØ14
2RØ14
2RØ14
2RØ14
2RØ14
2RØ32
URØ12/20cm
9
26RØ32
2 5 5
8
1 0
2 5
2 5
2 5
2RØ14
2RØ14
2 5
2 5
2 5
3 7
1 0
8
8
8
8
8
Betonski mostovi
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
45/46
Presek 15 -15
2RØ14
2RØ14
2RØ14
2RØ14
2RØ14
2RØ14
15RØ32
URØ12/20cm
2RØ32
2 5 5
8
8
8
1 0
2 5
2 5
2 5
2 5
2 5
2RØ14
2RØ14
2 5
2 5
2 5
2 1
OPSTA DISPOZICIJA ARMIRANO BETONSKOG MOSTA R 1:100
IZGLEDPODUŽNI PRESEK 1-1
2000 1300
2000 2600 2000
6600
-
8/17/2019 Grafički Rad Iz Betonskih Mostova Miodrag Hrenek
46/46
KVV
KSV
KDV
500 500 500 500 520 520
A
POGLED ODOZDO POGLED ODOZGO
m i n
1 0 0
c m
DETALJ "B"
min 15 cm
DETALJ "B"
Akota nivelete
260
7 5 0
1 2 5
1 5
1 2 5
1
5
5 0
4 5 0
5 0
2 4 0
2 4 0