pagrindŲ ir pamatŲ kursinis darbas - remontogidas.lt ir pagrindu... · 8 sniego apkrovų...
TRANSCRIPT
1
PAGRINDŲ IR PAMATŲ KURSINIS DARBAS
2
Turinys
1. Aiškinamasis raštas ..................................................................................................................... 3
2. Apkrovų skaičiavimas ................................................................................................................. 4
3. Pamato įgilinimo gylio nustatymas ............................................................................................. 8
4. Projektuojamo pamato geometrija ............................................................................................... 9
5. Pamato projektavimas pagal EC7 .............................................................................................. 10
5.1. Pagal nedrenuojamas sąlygas ............................................................................................. 10
5.2. Pagal drenuojamas sąlygas ................................................................................................. 16
6. Tinkamumo ribinio būvio skaičiavimas .................................................................................... 24
7. Literatūros sąrašas ..................................................................................................................... 26
Priedai ............................................................................................................................................ 27
3
1. AIŠKINAMASIS RAŠTAS
Projektuojamas pramoninės paskirties objektas Garliavoje.
Pastato matmenys: 54000 x24000. Statinio karkasas suprojektuotas iš
gelţbetoninių elementų. Kolonų išdėstymo planą ţiūrėti brėţiniuose.
Pastato rėmą sudaro:
· Seklieji monolitiniai betono pamatai, lizdiniai su papėdėmis;
· Kolonos gelţbetoninės 600x400mm;
· Denginio laikančias konstrukcijas maţesnio (24 m) tarpsnio dalyje sudaro:
Santvara gelţbetoninė FBH24III-6AIIIb;
Briaunuotos perdengimo plokštės PG-2ATYT
· Denginio laikančias konstrukcijas didesnio (30 m) tarpsnio dalyje sudaro:
Santvara gelţbetoninė FBH30III-6AIIIb;
Briaunuotos perdengimo plokštės PG-2ATYT
Pastatas yra šildomas. Patalpų temperatūra 18ºC. Santykinis drėgnis 60%
Atitvarinės konstrukcijos – „Sandwich“ tipo sieninių plokščių. Stogo konstrukcija: 5980 x
2980mm PG-2ATYT denginio plokštės, garo izoliacija „JUTACON“, šiluminė izoliacija
80mm storio mineralinė vata „PAROC ROS 60”, ruloninė danga “ICOPAL”.
Vėjo apkrova yra nevertinama tolesniuose skaičiavimuose, nes skaičiuojame rėmą.
Projektuojamas pamatas ašyse B – 1, kurio ilgis 2600mm, plotis 2600mm,
įgilinimo gylis 1300mm. Pamatas įgilinamas į pirmąjį gruntą – smulku smėlį .
Sąlyginė altitudė – 0.000, priimama absoliutinė altitudė – 69.29.
Geologiniai tyrinėjimai vykdyti 2007 07 07. Jų metu išgręţti 4 gręţiniai.
Grunto sluoksnio susisluoksniavimo gręţinyje pobūdis:
Dirvoţemio augalinis sluoksnis, sluoksnio storis 0,1m;
Piltas gruntas: smulkus smėlis su ţvyro priemaiša, sluoksnio storis 0,7m;
Smėlis smulkus, pilkas drėgnas, vidutinio tankumo, sluoksnio storis 0,7m;
4
Smėlis vidutinio stambumo , pikas, vandeningas, vidutinio tankumo, sluoksnio
storis 0,4m;
Priemolis su retu ţvyru, pilkas su smėlio lesias, kietai plastingas
Gruntų tankumui, konsistencijos patikrinimui, bei vidinės trinties kampui ir deformacijos
moduliui patikslinti atliktas statinis gruntų zondavimas.
Statybos sklypo ribose poţeminis vanduo neaptiktas.
Nuosėdţiai buvo skaičiuoti tamprieji - 9,84mm ir konsolidaciniai - 169mm,
nuosėdţiai pagal patikslinto tamprumo formulę - 17,4mm.
5
2. APKROVŲ SKAIČIAVIMAS
Skaičiuojamas pamatas esantis 1 ir B ašių sankirtoje. Pamato padėtis plane:
6
Parenku ir apskaičiuoju apkrovas, veikiančias vidurinės kolonos pamatą:
Apkrova, tenkanti pamatui dėl kolonos poveikio:
Kolona gelţbetoninė ,600x400 mm, l=13500 mm.
;5,8115,8 kNtNsk
Apkrova, tenkanti pamatui dėl santvaros poveikio:
Santvara gelţbetoninė FBM24P-6AIIIb
kNtNSk 611.6 ;
Santvara gelţbetoninė FBM30P-6AIIIb
kNtNsk 25.76625.7 ;
Apkrova, tenkanti pamatui dėl virškoloninio statramsčio poveikio:
Naudosiu du gelţbetoninius virškoloninius statramsčius, kurių masė po 0,8 t.
;88,0 kNtNsk
Apkrova, tenkanti pamatui dėl denginio konstrukcijos poveikio:
Apkrova tenkanti pamatui dėl denginio plokščių PG-2AT YT poveikio:
Denginio plokštė gelţbetoninė, 5970x2980 mm.
;5.2665.2 kNtNsk
1m2 denginio plokštės sveria
18
5.261,47 kN/m 2 ;
Denginio plokštės plotas S = 18 m2;
Denginio plotas, kurio masę perima pamatas S=27*3=81 m2;
Apkrova tenkanti pamatui nuo visų denginio plokščių svorio:
;07.11947,181 kNNsk
Apskaičiuoju garo izoliacijos “JUTACON” masę:
1m2 izoliacijos sveria 0,14 kg=0,0014 kN.
Stogo plotas, kuriam padengti bus naudojama garo izoliacija S=27*3=81m2;
;0,1130014,081 kNNsk
Apskaičiuoju šiluminės izoliacijos “PAROC ROS 60” masę:
7
Dangos storis 80 mm, 1m2 masė 8,80 kg=0,088 kN , plotas S= 81 m
2;
;128.7088.081 kNNsk
Apskaičiuoju ruloninės dangos “ICOPAL” masę:
1m2 dangos sveria 3 kg. Dangos yra dedami du sluoksniai, todėl svorį priimu lygų
6 kg=0,06kN. Stogo plotas, ant kurio bus dedama danga S= 81 m2;
;86.406,0*81 kNNsk
Apskaičiuoju visą denginio savąjį svorį tenkantį pamatui:
;99.13086.4128.7113,007.119 kNNsk
Apskaičiuoju denginio 1 m2 savąjį svorį:
;617,181
99.130kNN sk
Apkrova, tenkanti pamatui dėl metaplast ISOTHERM SCS sienų poveikio:
Sienų plotas, kuriam padengti bus naudojama ši siena S= 99 m2;
1m2 dangos sveria 11.9 kg
;78.119.11*99 kNNsk
Apkrova, tenkanti pamatui dėl pamatines sijos poveikio:
;10.661.0 kNtNsk
Apkrova, tenkanti pamatui dėl metalinio profilio TU 36-2287-80 300x300 poveikio:
;7.887.0 kNtNsk
Apkrova, tenkanti pamatui dėl bendros nuolatinės apkrovos poveikio:
G=384.32 KN
Apkrova, tenkanti pamatui dėl sniego apkrovos poveikio:
2/2.12.1111 mkNsCCs kte
Konstruojamas pastatas bus statomas I-ame Lietuvos sniego apkrovos rajone.
Sniego antţeminės apkrovos būdingoji reikšmė sk = 1,2kN/m2
8
Sniego apkrovų koeficientas μ statiniams, kai nuolydis yra maţesnis kaip 25º priimamas μ = 1,0.
Skaičiuojamas stogo plotas Ast į kurį veikia sniego apkrova yra:
Ce-atodangos koeficientas, kurio reikšmė paprastai imama 1,0,
Ct- terminis koeficientas, priklausantis nuo energijos nuostolių per stogą ar kitos terminės įtakos,
kadangi neatsiţvelgiama į dėl tirpimo sumaţėjusią sniego apkrovą ant stogo, tai Ct=1,0.
;81327 2mbaAst
Sniego poveikis į pamatą yra:
.2.972.181 kNsAN stsk
Apkrova, tenkanti pamatui dėl vėjo apkrovos poveikio:
Vidutinė slėgio į išorinius konstrukcijos paviršius wme.
2
)1()1( /76.221)8.0(77.0360)( mNczcqw erefme
2
)3(2)3(2 /32.166)6.0(77.0360)( mNczcqw erefme
Atskaitinis vėjo slėgis qref:
222 /360242
25.1
2mNvq refref
Oro tankis 3/25.1 mkg
Ataskaitinis oro greitis smvcccv refALTTEMDIRref /0.240.240.10.10.10,
Vėjo greičio pagrindinė atskaitinė reikšmė I vėjo greičio rajonui vref,0 = 24 m/s
Išorinio slėgio aerodinaminiai
koeficientai:
ce = ce1 = +0,8
ce2 = ce3 = -0,6,
Koeficientas, įvertinantis vėjo slėgio pokytį pagal aukštį: c(z) = 0,77
Toliau vėjo apkrova nevertinama.
Ce=+0.8
Ce1=+0.8 Ce2=-0.6
Ce3=-0.6
9
3. PAMATO ĮGILINIMO GYLIO NUSTATYMAS
Pastato pamato įgilinimo gylis nustatomas pagal:
- Pagrindą sudarančių gruntų charakteristikas: objekto inţinerinių – geologinių ir
hidrogeologinių tyrinėjimų medţiagas.
- Įšalo gylį.
- Vietines klimato sąlygas.
Grunto įšalo gylis nustatomas df:
.0.198.023.18.0 mdkd fnhf
hk pastato šiluminio rėţimo įtakos koeficientas. Priimu 8.0hk . (reikšmė pagal normas,
parinkta maksimali galima).
fnd norminis įšalo gylis:
23.12.1928.0tofn Mdd
od įšalo gylis smulkiems smėliams - 0,28
tM neigiamų mėnesio vidutinių temperatūrų per ţiemą absoliutinių reikšmių suma. Ši
suma Lietuvos teritorijoje yra tarp 8,4…19,2ºC. Priimu Mt = 19,2 ºC (pasirenku maksimalią
reikšmę.
IŠVADA. Atlikus skaičiavimus gauta, kad grunto įšalo gylis .0.1 md f Pamato įgilinimo gylis
turi būti didesnis arba lygus įšalo gyliui hd f . Tai įgilinimo gylį priimu h = 1,3m. Pamatas
remsis į 1 grunto sluoksnį, grunto parametrai bus pateikti skaičiavimuose.
10
4. PROJEKTUOJAMO PAMATO GEOMETRIJA
Projektuojamas pamatas susideda iš pado plokštės ir pakolonio, į pastarojo lizdą tvirtinama
kolona. Pamatas yra kvadratinės formos. Pamatas yra betoninis betono vienetinis svoris yra
24kN/m3
. Įvertinus grunto mechanines savybes nusprendţiau supilti 600mm storio priemolio
grunto pagalvę.
+67.220
+65.720
+68.320
+67.620
+69.020
+67.720
G = 384.32 kN
Q = 97.2 kN
=21.5 kN m³
c"=28 kPa
"=22
E=13 MPa
Ro=180 kPa
s=2.71 g/cm³
"=2.15 g/cm³
e'=0.55
11
5. PAMATO PROJEKTAVIMAS PAGAL EC7
5.1. Pagal nedrenuojamas sąlygas
Nedrenuojamos sąlygos, kai gruntinis vanduo iš grunto nepasišalina.
Pamatas remiasi į pirma grunto sluoksnį, jo charakteristikos:
Piltas gruntas, smėlis smulkus su ţvyro priemaišomis: savitasis sunkis
γ= 16,5 kN/m3; skaičiuojamasis grunto tankis – 1,65 g/cm
3; poringumo koeficientas e = 0,7;
skaičiuojamasis stiprumas R0 = 400kPa; dalelių tankis – 2.65 g/cm3 sankabumas C = 1kPa;
vidinės trinties kampas φ = 38o; deformacijų modulis E = 17MPa; gruntų kasimo klasifikacija –
5a;
Ţemiau esantys grunto sluoksniai:
Smėlis smulkus, pilkas, drėgnas ir vandeningas, vidutinio tankumo: savitasis sunkis
γ= 18,8 kN/m3; skaičiuojamasis grunto tankis – 1,85 g/cm
3; poringumo koeficientas e = 0,67;
skaičiuojamasis stiprumas R0 = 380kPa; dalelių tankis – 2.66 g/cm3 sankabumas C = 2kPa;
vidinės trinties kampas φ = 35o; deformacijų modulis E = 21MPa; gruntų kasimo klasifikacija –
5a;
Smėlis vidutinio stambumo, pilkas, vandeningas, vidutinio tankumo: savitasis sunkis γ = 18,8
kN/m3; skaičiuojamasis grunto tankis – 2,00 g/cm
3; poringumo koeficientas e = 0,63;
skaičiuojamasis stiprumas R0 = 500kPa; dalelių tankis – 2.66 g/cm3 sankabumas C = 1kPa;
vidinės trinties kampas φ = 37o; deformacijų modulis E = 30MPa; gruntų kasimo klasifikacija –
5a;
Priemolis su retu ţvyru, pilkas, su smėlio lęšiais, kietai plastingas: savitasis sunkis γ = 21,5
kN/m3; skaičiuojamasis grunto tankis – 2,15 g/cm
3; poringumo koeficientas e = 0,55;
skaičiuojamasis stiprumas R0 = 180kPa; dalelių tankis – 2.71 g/cm3; sankabumas C = 28kPa;
vidinės trinties kampas φ = 22o; deformacijų modulis E = 13MPa; gruntų kasimo klasifikacija –
8a;
Pirmasis projektavimo atvejis (DA-1)
2 derinys
Pamato plokštės plotį pasirenku B = 2,1 m, tai plotas 241.41.21.2 mA
Nuolatinių apkrovų būdingosios reikšmės:
Nuo antstato: 384,32 kN
Pakolonis: kN8,16247,011
Pamato pado plokštė: kNA 5.636.0241.21.2
Atgal supilto grunto svoris:
kN88.447.0*8.18)111.21.2(
Iš viso: Pk = 509.5 kN
Laikinos apkrovos:
Sniego apkrova: Qk = 97,2 kN
12
Naudojamų patikimumo koeficientų reikšmės Patikimumo
koef. Rinkiniai
A2 M2 R1
γG,sup 1
γQ,sup 1.3
γcu 1.4
γR 1
Skaičiuojamoji apkrova:
kNQPV kQkGd 86.6352.973,15.5090,1
Skaičiuojamasis atsparumas
kPaqisbcAR dcccdud 66.690)44,2412,1142.21)214,3((41.4)2( ,
kPac
cuc
ku
du 42.214,1
30
,
,
,
sc = 1.2 – (kvadrato formos pamato padas: B„/L„=1)
bc = 1 – pamato ir grunto paviršius horizontalus
ic = 1 – jėgos vertikalios
kPah
hq
R
d 44,24)7,06,0(1
8,18
2
1
Saugos ribinio būvio sąlyga tenkinama:
Vd = 635.86 kN < Rd = 690.66 kN
Vertikalaus laikančiojo atsparumo skaičiuojamoji reikšmė apskaičiuojama 7 Eurokodo D priede
pateikta lygtimi, kurioje panaudojamos gruntų savybių būdingosios reikšmės (medţiagos dalinis
koeficientas γc,u lygus 1,0)
kNR
RvR
d
k 66.6901
66.690
,
09,186.635
66.690
d
k
V
R - atsarga tenkina 5-10 proc. projektavimo ssąlygas.
Ekvivalentinis deterministinis visuminės saugos koeficientas bus:
58,17.606
66.690
kk
k
QP
ROFS
1 derinys
Pamato plokštės plotį pasirenku B = 2.1 m, tai plotas 2.41.41.21.2 mA
Nuolatinių apkrovų būdingosios reikšmės:
Nuo antstato: 384,32 kN
Pakolonis: kN8,16247,011
13
Pamato pado plokštė: kNA 5.636.0241.2*1.2
Atgal supilto grunto svoris:
kN88.447.0*8.18)111.21.2(
Iš viso: Pk = 509.5 kN
Laikinos apkrovos:
Sniego apkrova: Qk = 97,2 kN
Naudojamų patikimumo koeficientų reikšmės Patikimumo
koef. Rinkiniai
A1 M1 R1
γG,sup 1.35
γQ,sup 1.5
γcu 1
γR 1
Skaičiuojamoji apkrova:
kNQPV kQkGd 62.8332.975,15.50935,1
Skaičiuojamasis atsparumas
kPaqisbcAR dccckud 81.923)44,2412,1130)214,3((41.4)2( ,
kPac
cuc
ku
du 300,1
30
,
,
,
sc = 1.2 – (kvadrato formos pamato padas: B„/L„=1)
bc = 1 – pamato ir grunto paviršius horizontalus
ic = 1 – jėgos vertiklios
kPah
hq
R
d 44,24)7,06,0(1
8,18
2
1
Saugos ribinio būvio sąlyga tenkinama:
Vd = 833.62 kN < Rd = 923.18 kN - sąlyga tenkinama
Vertikalaus laikančiojo atsparumo skaičiojamoji reikšmė apskaičiuojama 7 Eurokodo D priede
pateikta lygtimi, kurioje panaudojamos gruntų savybių būdingosios reikšmės (medţiagos dalinis
koeficientas γc,u lygus 1,0)
kNR
RvR
d
k 18.9231
18.923
,
11,162.833
18.923
d
k
V
R- atsarga tenkina 5-10 proc. projektavimo sąlygas.
GEO saugos ribinio būvio skaičiuojamieji reikalavimai tenkinami 1 ir 2 deriniose. Pirmo
projektavimo būdo (DA1) skaičiavimuose vyrauja antra kombinacija, nes antros kombinacijos
santykis Rk/Vd yra maţesnis uţ pirmos kombinacijos santikį, t.y. 1.09<1.11.
Ekvivalentinis deterministinis visuminės saugos koeficientas bus:
14
52,17.606
18.923
kk
k
QP
ROFS
Antrasis projektavimo atvejis (DA-2)
Pamato plokštės plotį pasirenku B = 2,6 m, tai plotas 276.66.26.2 mA
Nuolatinių apkrovų būdingosios reikšmės:
Nuo antstato: 384,32 kN
Pakolonis: kN8,16247,011
Pamato pado plokštė: kNA 34.976.0246,26,2
Atgal supilto grunto svoris:
kN8.757.0*8.18)116,26,2(
Iš viso: Pk = 574.28 kN
Laikinos apkrovos:
Sniego apkrova: Qk = 97,2 kN
Naudojamų patikimumo koeficientų reikšmės Patikimumo
koef. Rinkiniai
A1 M1 R2
γG,sup 1.35
γQ,sup 1.5
γcu 1
γR 1.4
Skaičiuojamoji apkrova:
kNQPV kQkGd 06.9212.975,128.57835,1
Vertikalaus laikančiojo atsparumo skaičiojamoji reikšmė apskaičiuojama 7 Eurokodo D priede
pateikta lygtimi, kurioje panaudojamos gruntų savybių būdingosios reikšmės (medţiagos dalinis
koeficientas γc,u lygus 1,0) ir taikant dalinį atsparumo koeficientą γR,v apskaičiuotam
(būdingąjam) nedrenuojama atsparumui iš R2 rinkinio (γR,v = 1,4)
Skaičiuojamasis atsparumas
kPaqisbcAR dccckud 96.1377)8.1812,1130)214,3((76.6)2( ,
kPac ku 30,
sc = 1.2 – (kvadrato formos pamato padas: B„/L„=1)
bc = 1 – pamato ir grunto paviršius horizontalus
ic = 1 – jėgos vertiklios
kPaqd 8.181*8.18
Kadangi Rd = Rk/γR,v = Rk/1,4 , tai pamato skaičiuojamasis atsparumas bus:
2/26.9844,1
96.1377mkNRk
15
Saugos ribinio būvio sąlyga tenkinama:
Vd = 921.06 kN < Rd = 984.26 kN
07,106.921
26.984
d
k
V
R- atsarga tenkina 5-10 proc. projektavimo sąlygas.
Ekvivalentinis deterministinis visuminės saugos koeficientas bus:
05.248.671
96.1377
kk
k
QP
ROFS
Trečiasis projektavimo atvejis (DA-3)
Pamato plokštės plotį pasirenku B = 2,5m, tai plotas 225.65.25.2 mA
Nuolatinių apkrovų būdingosios reikšmės:
Nuo antstato: 384,32 kN
Pakolonis: kN8,16247,011
Pamato pado plokštė: kNA 906.0245,2*5,2
Atgal supilto grunto svoris:
kN69.807.0*8.18)115,25,2(
Iš viso: Pk = 571.81 kN
Laikinos apkrovos:
Sniego apkrova: Qk = 97,2 kN
Naudojamų patikimumo koeficientų reikšmės Patikimumo
koef. Rinkiniai
A1 M2 R3
γG,sup 1.35
γQ,sup 1.5
γcu 1.4
γR 1
Skaičiuojamoji apkrova:
kNQPV kQkGd 75.9172.975,181.57135,1
Vertikalaus laikančiojo atsparumo skaičiojamoji reikšmė apskaičiuojama 7 Eurokodo D priede
pateikta lygtimi, panaudojant nedrenuojamam stiprumui dalinį koeficientą iš M2 rinkinio;
atsparumo dalinis koeficientas γR,v = 1,0, pagal R3 rinkinį.
Skaičiuojamasis atsparumas
kPaqisbcAR dccckud 82.978)44,2412,1142.21)214,3((25.6)2( ,
kPac
cuc
ku
du 42.214,1
30
,
,
,
sc = 1.2 – (kvadrato formos pamato padas: B„/L„=1)
bc = 1 – pamato ir grunto paviršius horizontalus
ic = 1 – jėgos vertiklios
16
kPah
hq
R
d 44,24)7,06,0(1
8,18
2
1
2/82.9780,1
82.978mkNRk
Saugos ribinio būvio sąlyga tenkinama:
Vd = 917.75 kN < Rk = 978.82 kN
07,175.917
82.978
d
k
V
R- atsarga tenkina 5-10 proc. projektavimo sąlygas.
Ekvivalentinis deterministinis visuminės saugos koeficientas bus:
46,101.669
82.978
kk
k
QP
ROFS
Išvada: Geriausiai tinkantis yra DA2 projektavimo būdas, nes šiuo atveju pamato laikančioji galia
išnaudojama 93%, tai tenkina ekonominio projektavimo su 5 -10% atsargos reikalavimą, be to
pamato pado plotas yra didţiausias, o ekvivalentinis visuminės saugos koeicientasyra diţiausias
iš visų apskaičiuotų pamato pado projektavimo atvejų. Pamatas visais projektavimo atvejais
tenkina saugos reikalavimą. Galutiniai pamato pado matmenys priklauso ir nuo tinkamumo
ribinio būvio apskaičiavimų, nes daţniausiai tinkamumo ribinio būvio reikalavimai nulemia
pamato pado dydį.
DA1(I) DA1(II) DA2 DA3
Pamato pado matmenys, m 2,1 x 2,1 2,1 x 2,1 2,6 x 2,6 2,5 x 2,5
Ekvivalentinis visuminės saugos koeficientas 1,58 1,52 2.05 1,46
Rk/ Vd 1,07 1,11 1,07 1,07
17
5.2. Pagal drenuojamas sąlygas
Saugos ribinio būvio reikalavimai susiję su grunto efektyviaisiais įtempais. Kadangi visi
vandens slėgiai yra iš vieno ir to paties šaltinio, tai jiems taikomas tas pats koeficientas ir todėl jie
anuliuojasi.
Poveikiais nuo vandenyje panardinto pamato ir ant jo uţpilto grunto svorio yra jų
efektyvieji svoriai. Tuomet poveikių koeficientai taikomi efektyviesiems (plūdriesiems)
panardinto pamato ir grunto svoriams. Poveikio į gruntą skaičiuojamoji reikšmė bus:
AhhQVV betGkGkQkGd )''( 12
Dalinių koeficientų γG ir γQ reikšmės priklauso nuo pritaikyto projektavimo būdo.
Kolonos skerspjūvio poveikio šioje lygtyje nepasisoma.
Paţymėtina, kad poveikių koeficientai nepalankiems poveikiams šioje lygtyje taikomi
pamato ir ant jo uţpilto gruto efektyviesiems svoriams; vadinasi poveikio koeficientas
nepalankiems poveikiams taip pat taikomas palankiam vandens slėgiui. Tai ginčytina tam tikrais
ypatingais atvejais, kur vandens slėgis vaidina svarbų vaidmenį pusiausvyroje ir tuomet viso
svorio ir vandens jėgų faktorizavimas turi būti aptartas atskirai.
Projektavimo būdas DA-1
2 derinys
Pamato plokštės plotį pasirenku B = 1,3 m, tai plotas 269.13,13,1 mA
Nuolatinių apkrovų būdingosios reikšmės:
Nuo antstato: 384.32 kN
Pakolonis: kN8,16247,011
Pamato pado plokštė: kNA 33.246.0243,13,1
Atgal supilto grunto svoris:
kN08.97.0*8.18)113,13,1(
Iš viso: Pk = 434.5 kN
Laikinos apkrovos:
Sniego apkrova: Qk = 97.2 kN
Naudojamų patikimumo koeficientų reikšmės Patikimumo
koef. Rinkiniai
A2 M2 R1
γG 1
γQ 1.3
γcu 1.4
γR,v 1
φ' 1.25
Skaičiuojamoji apkrova
kNQPV kQkGd 89.5602.973,15.4341
Skaičiuojamasis atsparumas
kN
isbNBisbNqisbNcAR qqqqccccd
8.607)17,0173,225,125,15,01309,1126,544,24138,1176,1310(69.1
'5,0''
18
6,1725,1
22'd
Pagal vidinį trinties kampą φ„ iš 4.1 lentelės yra nustatomi laikančiosios galios koeficientai:
Nc = 13,76
Nq = 5,26
Nγ = 2,73
tanφ = 0,32
cotφ = 3,23
c„ = 10 - imamas iš vokiškų DIN1055 II dalies normų
iq = iγ = ic = 1,0 – pasvirusiai jėgai atsiradusiai nuo horizontalios jėgos
bq = bγ = bc = 1,0
kPac d 825,1
10'
kPahhqR
d 44,24)7,06,0(1
8,18)( 21
0
1)tan1( 2
qb
1tan
1
c
q
qcN
bbb
309,1sin1qs
38,11
1
q
cN
Nss
7,0s
0H , šiuo atveju nevertinama
2
3
11
12m
1cot'
12
m
dd
qcBV
Hi
1tan
1
c
q
qcN
iii
1cot'
1
1
2
m
dd cBV
Hi
1)tan1( 2b
kNR
R dk 99,541
0,1
99,541
0,1
Vd = 560.89 kN < Rk = 607.8 kN - sąlyga tenkinama.
084,189.560
8.607
d
k
V
R- atsarga tenkina 5-10 proc. projektavimo sąlygas.
19
Ekvivalentinis deterministinis visuminės saugos koeficientas bus:
15,17.531
8.607
kk
k
QP
ROFS
1 derinys
Pamato plokštės plotį pasirenku B = 1,25 m, tai plotas 256.125,125,1 mA
Nuolatinių apkrovų būdingosios reikšmės:
Nuo antstato: 384.32kN
Pakolonis: kN8,16247,011
Pamato pado plokštė: kNA 46.226.02425,125,1
Atgal supilto grunto svoris:
kN36.77.0*8.18)1125,125,1(
Iš viso: Pk = 430.94 kN
Laikinos apkrovos:
Sniego apkrova: Qk = 97.2 kN
Naudojamų patikimumo koeficientų reikšmės Patikimumo
koef. Rinkiniai
A1 M1 R1
γG 1.35
γQ 1.5
γcu 1
γR,v 1
φ' 1
Skaičiuojamoji apkrova
kNQPV kQkGd 58.7274,865,194.43035,1
Skaičiuojamasis atsparumas
kN
isbNBisbNqisbNcAR qqqqccccd
62.803)17,0146,51,10,15,01375,1182,744,24143,1105,1710(56,1
'5,0''
0,220,1
22'd
Pagal vidinį trinties kampą φ„ iš 4.1 lentelės yra nustatomi laikančiosios galios koeficientai:
Nc = 17,05
Nq = 7,82
Nγ = 5,46
tanφ = 0,4
cotφ = 2,5
c„ = 10 - imamas iš vokiškų DIN1055 II dalies normų
iq = iγ = ic = 1,0 – pasvirusiai jėgai atsiradusiai nuo horizontalios jėgos
bq = bγ = bc = 1,0
kPac d 100,1
10'
20
kPahhqR
d 44,24)7,06,0(1
8,18)( 21
0
1)tan1( 2
qb
1tan
1
c
q
qcN
bbb
375,1sin1qs
43,11
1
q
cN
Nss
7,0s
0H , šiuo atveju nevertinama
2
3
11
12m
1cot'
12
m
dd
qcBV
Hi
1tan
1
c
q
qcN
iii
1cot'
1
1
2
m
dd cBV
Hi
1)tan1( 2b
kNR
R dk 62.803
0,1
92.803
0,1
Vd = 727.58 kN < Rk = 803.62 kN - sąlyga tenkinama.
10,158.727
62.803
d
k
V
R- atsarga tenkina 5-10 proc. projektavimo sąlygas.
Ekvivalentinis deterministinis visuminės saugos koeficientas bus:
52,114.528
62.803
kk
k
QP
ROFS
Projektavimo būdas DA-2
Pamato plokštės plotį pasirenku B = 1,45 m, tai plotas 21.245,145,1 mA
Nuolatinių apkrovų būdingosios reikšmės:
Nuo antstato: 384.32 kN
Pakolonis: kN8,16247,011
Pamato pado plokštė: kNA 27.306.02445,145,1
Atgal supilto grunto svoris:
kN47.147.0*8.18)1145,145,1(
21
Iš viso: Pk = 445.86 kN
Laikinos apkrovos:
Sniego apkrova: Qk = 97.2 kN
Naudojamų patikimumo koeficientų reikšmės Patikimumo
koef. Rinkiniai
A1 M1 R2
γG 1.35
γQ 1.5
γcu 1
γR,v 1.4
Skaičiuojamoji apkrova
kNQPV kQkGd 71.7472.975,186.44535,1
Skaičiuojamasis atsparumas
kN
isbNBisbNqisbNcAR qqqqccccd
45.1098)17,0146,535,10,15,01375,1182,744,24143,1105,1710(1.2
'5,0''
0,220,1
22'd
Pagal vidinį trinties kampą φ„ iš 4.1 lentelės yra nustatomi laikančiosios galios koeficientai:
Nc = 17,05
Nq = 7,82
Nγ = 5,46
tanφ = 0,4
cotφ = 2,5
c„ = 10 - imamas iš vokiškų DIN1055 II dalies normų
iq = iγ = ic = 1,0 – pasvirusiai jėgai atsiradusiai nuo horizontalios jėgos
bq = bγ = bc = 1,0
kPac d 100,1
10'
kPahhqR
d 44,24)7,06,0(1
8,18)( 21
0
1)tan1( 2
qb
1tan
1
c
q
qcN
bbb
375,1sin1qs
43,11
1
q
cN
Nss
7,0s
0H , šiuo atveju nevertinama
2
3
11
12m
22
1cot'
12
m
dd
qcBV
Hi
1tan
1
c
q
qcN
iii
1cot'
1
1
2
m
dd cBV
Hi
1)tan1( 2b
kNR
R dk 6.784
4,1
45.1098
0,1
Vd = 747.71 kN < Rk = 784.6 kN - sąlyga tenkinama.
05,171.747
6.784
d
k
V
R- atsarga tenkina 5-10 proc. projektavimo sąlygas.
Ekvivalentinis deterministinis visuminės saugos koeficientas bus:
02,206.543
45.1098
kk
k
QP
ROFS
Projektavimo būdas DA-3
Pamato plokštės plotį pasirenku B = 1,5 m, tai plotas 225,25,15,1 mA
Nuolatinių apkrovų būdingosios reikšmės:
Nuo antstato: 384.32 kN
Pakolonis: kN8,16247,011
Pamato pado plokštė: kNA 4.326.0245,15,1
Atgal supilto grunto svoris:
kN45.167.0*8.18)115,15,1(
Iš viso: Pk = 450.0 kN
Laikinos apkrovos:
Sniego apkrova: Qk = 97.2 kN
Naudojamų patikimumo koeficientų reikšmės Patikimumo
koef. Rinkiniai
A1 M2 R3
γG 1.35
γQ 1.5
γcu 1.4
γR,v 1
Skaičiuojamoji apkrova
kNQPV kQkGd 3.7532.975,145035,1
23
Skaičiuojamasis atsparumas
kN
isbNBisbNqisbNcAR qqqqccccd
23.809)17,0173,225,125,15,01309,1126,544,24138,1176,1310(25,2
'5,0''
6,1725,1
22'd
Pagal vidinį trinties kampą φ„ iš 4.1 lentelės yra nustatomi laikančiosios galios koeficientai:
Nc = 13,76
Nq = 5,26
Nγ = 2,73
tanφ = 0,32
cotφ = 3,23
c„ = 10 - imamas iš vokiškų DIN1055 II dalies normų
iq = iγ = ic = 1,0 – pasvirusiai jėgai atsiradusiai nuo horizontalios jėgos
bq = bγ = bc = 1,0
kPac d 825,1
10'
kPahhqR
d 44,24)7,06,0(1
8,18)( 21
0
1)tan1( 2
qb
1tan
1
c
q
qcN
bbb
309,1sin1qs
38,11
1
q
cN
Nss
7,0s
0H , šiuo atveju nevertinama
2
3
11
12m
1cot'
12
m
dd
qcBV
Hi
1tan
1
c
q
qcN
iii
1cot'
1
1
2
m
dd cBV
Hi
1)tan1( 2b
kNR
R dk 23.809
0,1
23.809
0,1
Vd = 753.23 kN < Rk = 809.23 kN - sąlyga tenkinama.
24
074,13.753
23.809
d
k
V
R- atsarga tenkina 5-10 proc. projektavimo sąlygas.
Ekvivalentinis deterministinis visuminės saugos koeficientas bus:
47,12.547
23.809
kk
k
QP
ROFS
Išvada:: Geriausiai tinkantis yra DA2 projektavimo būdas, nes šiuo atveju pamato laikančioji
galia išnaudojama 95%, tai tenkina ekonominio projektavimo su 5 -10% atsargos reikalavimą.
Pamatas visais projektavimo atvejais tenkina saugos reikalavimą ir DA2 būdo visuminis saugos
koeficientas yra 2,02.
Ekvivalentinis visuminės saugos koeficientas gautas apskaičiuojant pamatą DA1, DA2, DA3
galėtų atrodyti per maţu, palyginant su bendrai tradicinėje praktikje sutinkamais koeficientais.
Tačiau galutinis pamato dydis priklauso ir nuo tinkamumo ribinio būvio apskaičiavimo, nes
daţniausiai tinkamumo ribinio būvio reikalavimai paprastai nulemia pamato pado dydį, todėl
gauti rezultatai gali būti palyginti su tradicinės praktikos rezultatais tik po to, kai bus patikrintas
tinkamumo ribinis būvis.
DA1(I) DA1(II) DA2 DA3
Pamato pado matmenys, m 1,3x 1,3 1,25 x 1,25 1,45 x 1,55 1,5 x 1,5
Ekvivalentinis visuminės saugos koeficientas 1,15 1,52 2,02 1,47
Rk/ Vd 1,084 1.1 1,05 1,074
25
6. TINKAMUMO RIBINIO BŪVIO SKAIČIAVIMAS
Tamprieji nuosėdžiai:
84,988,03,0121
1033.9926001 2
3
0
rs
s
eE
qBS mm
Čia B = 2600 mm pamato pado plotis;
Es = 21 Mpa grunto į kurį remiasi pamato padas deformacijų modulis;
μs = 0.3 grunto į kurį remiasi pamato padas Puasono koeficientas;
αr = 0.88 koef. priklausantis nuo pamato pado pločio ir ilgio santykio;
2
20 /33.9976.6
48.671mkN
B
Vq k - įtempimai pamato pado apačioje;
Konsolidacijos nusėdimų skaičiavimas:
mmp
pp
e
HCS avc
c 1697.43
22.557.43log
55,01
1,236,0log
1 0
0
0
36,0)1050(009,0)10(009,0 LLCc
e0 = 0,55
Slėgis priemolio sluoksnio viršuje z = 0 m:
20 /33.99)06,2()06.2(
6,26,233.99
)()(mkN
zLzB
LBqpt
Slėgis priemolio sluoksnio viduryje z = 1,05 m:
20 /4.50)05,16,2()05,16,2(
6,26,233.99
)()(mkN
zLzB
LBqpm
Slėgis priemolio sluoksnio gale z = 2,1 m:
20 /39.30)1,26,2()1,26,2(
6,26,233.99
)()(mkN
zLzB
LBqpb
Ir tuomet:
2/22.5539.304.50433.996
14
6
1mkNpppp bmpav
H = 2,1 m - priemolio su ţvyru sluoksnio aukštis po pamato padu iki kito grunto sluoksnio.
2
2210 /7.43)81,95.21(75,0)81,95,21(1.08,188,1)81,9(75,0)81,9(1.08,1 mkNp
26
Nusėdimų skaičiavimas pagal apytikslę, 7-ame eurokode nurodytą, patikslinto tamprumo
metodo formulę:
mmBE
fBVs
m
k 4,176,213000
88,06,248.67122
Vk = 671,48 - pamatą veikianti apkrova nuo pamatą veikiančios pastoviosios ir kintamosios
apkrovos, bei tikrojo pamato svorio;
Em = 13 Mpa grunto, į kurį remiasi pamato padas deformacijų modulis;
f = 0.88 – koef. kurio reikšmė priklauso nuo pamato pado formos, Puasono koeficiento gylio ir
kt;
Išvada: Bendri nusėdimai sudėjus tampriuosius ir konsolidacijos sėdimus, viršija ribinius nusėdimus
nurodytus 7 eurokode. Norint, kad nusėdimai neviršytų leistinųjų, reiktų didinti pado plotį.
Apskaičiavus nusėdimus pagal apytikslę patikslinto tamprumo metodo formule, pamatas tenkina
tinkamumo ribinio būvio reikalavimus.
27
7. LITERATŪROS SĄRAŠAS
1. Černius B. Pamatų projektavimas pagal 7 eurokodą vadovas. Mokomoji knyga. Kaunas,
Technologija 2006, 123p.
2. Černius B. Pagrindai ir pamatai. Mokomoji knyga. Kaunas, Technologija, 2003, 111p