project
DESCRIPTION
projectTRANSCRIPT
TRANSPORT SI DEPOZITARE, IV Foraj, 1999 - 2000
UNIVERSITATEA PETROL GAZE PLOIETI
FACULTATEA INGINERIA PETROLULUI SI GAZELORDEPARTAMENTUL FORAJUL SONDELOR, EXTRACIA
I TRANSPORTUL HIDROCARBURILORPROIECT LA TRANSPORTUL SI DEPOZITAREA FLUIDELORCoordonator: sef lucr.dr.ing. Renata RADULESCUStudent:..
Specializarea .
Grupa..
Anul..
PROIECT
I TEMA:
PROIECTAREA UNUI SISTEM DE TRANSPORT FLUIDE DE LA SONDA LA RAFINARIE
Introducere:
II CONTINUT:
Capitolul 1. Calculul hidraulic al conductei de alimentare cu ap; alegerea pompelor;
Capitolul 2. Calculul hidraulic al conductelor de evacuare a gazelor;
Capitolul 3. Calculul hidraulic al conductei de amestec (sond parc);
Capitolul 4. Determinarea programului optim de evacuare a titeiului de la parcurile de separare (pe considerente energetice);
Capitolul 5. Bilantul termic al depozitului central;
Capitolul 6. Proiectarea conductei de transport de la depozitul central la rafinrie;
6.1. Calculul hidraulic;
6.2. Calculul termic;
6.3. Calculul mecanic;
Concluzii si propuneri.
Bibliografie.
Q2, z2 Q4, z4 x1 x2 xn L2 L4 zDC La L1A B LCD D LDE E A LAB LBC C
za, qa Q1, z1 L5 L3 Lt p1 p1 m p1j Lg Q5, z5 p2 p2m Q3, z3
p2j unde notatiile au urmtoarea semnificatie:
P1,.P5- parcuri de sonde;
La
- lungimea conductei de ap;
qa
- debitul sursei de ap;
za
- cota topografic a sursei de ap;
Lij
- lungimea conductei pe portiunea ij;
Lt
- lungimea conductei de transport titei ntre depozitul central si
rafinrie;
Lg
- lungimea conductei de gaze;
p, pm, pj presiune nalt, medie, joas;
DC
- depozit central;
R
- rafinrie;
zi
- cotele topografice ale parcurilor i, i = 15;
SA
- sursa de ap;
Qi
- debitele de titei de la parcurile Pi.
III. DATE CUNOSCUTE:
III.1. Schema sistemului de transport
III.2. Cote topograficeIIII.3. Lungimea conductelor [km]
zS = 295 m;
zSA = 290 m;
z1 = 300 m;
z2 = 170 m;
z3 = 180 m;
z4 = 190 m;
z5 = 210 m;
zA = 160 m;
zB = 175 m;
zC = 160 m;
zD = 180 m;
zE = 160 m;
zR = 180 m;
La = (10 +0,1 n) Lam = (1,5 +0,1 n)
L1A = (4,4 +0,1 n)
LAB = (2,8 +0,1 n)
LBC = (3,2 +0,1 n)
LCD = (5,5 +0,1 n)
LDE = (3,85 +0,1 n)
L2 = (1,1 +0,1 n)
L3 = (1,8 +0,1 n)
L4 = (0,7 +0,1 n)
L5 = (3,4 +0,1 n)
Lt = (62 +0,1 n)
Lg = (1,2 +0,1 n)
III.4. Numrul sondelor racordate la parcul 1
x = 4 + n0,5
III.5. Productia parcurilor
Q1 = xqam
qam = 8 m3 lichid / zi
Q2 = (210 +5 n) m3 / zi
Q3 = (180 +5 n) m3 / zi
Q4 = (190 +5 n) m3 / zi
Q5 = (90 +5 n) m3 / zi
III.6. Densitatea relativ a gazelor n raport cu aerul
= 0,67
III.7. Temperatura de congelare a titeiului, Tc (Tabelul III.1.)
III.8. Temperatura de sigurant pentru transport
Ts = Tc + (2.7)0CIII.9. Unele proprietti ale titeiurilor functie de temperatur (, , ), Tabelul III.1.(Principalele proprietti ale unor titeiuri din Romnia)
Se transport titeiul (TIP.) de la depozit la rafinrie cu urmtoarele proprietti:
Temperatura
[0C]Densitatea
[g/cm3]Vscozitatea cinematic,
[cSt]Vscozitatea dinamic,
[cP]Punctul de congelare iei, [0C]Punctul de congelare reziduu, [0C]Coninut de parafin,
%gr
1 cP = 10-3 Pa.s
1 cSt = 10-6 m2/s
III.10. Ratia de solutie
r = 250 + (-1)nn , m3st/m3III.11. Impuritti
i = 0,2 + 0,01n, %
III.12. Densitatea lichidului
III.13. Temperatura medie
Tsond = 420C
Tparc = 180C
III.14. Vscozitatea lichidului
III.15. Vscozitatea titeiului la temperatura medie, tTm
constantele A si B se determin din sistemul de ecuatii:
III.16. Vscozitatea cinematic a apei de zcmnt
III.17. Vscozitatea dinamic a apei srate
)
a = 1 (cP)
s = 20 (kg NaCl/vagon)
III.18. La parcul 1 gazele se separ pe 3 trepte de presiune: nalt, medie, joas, la valorile:
p1= 40 (105 N/m2; p1m= 13 (105 N/m2; p1j= 5 (105 N/m2;
p2= 38 (105 N/m2; p2m= 10 (105 N/m2; p2j= 2,5 (105 N/m2.
Se va trasa grafic
a) densitatea ieiului funcie de temperatur
b) vscozitatea cinematic a ieiului funcie de temperatur
c) vscozitatea dinamic a ieiului funcie de temperatur
Capitolul 1:
CALCULUL HIDRAULIC AL CONDUCTEI DE ALIMENTARE CU APA
Determinarea diametrului orientativ:
, va = 1.3 (m/s).qa= 72 m3/ora Alegerea diametrului real (SREN 10208 Anexa 1)
D = .., mm,in
d = ., mm
e = ., mm
Determinarea vitezei reale de curgere:
Determinarea cderii de presiune:
Determinarea numrului Reynolds, Anexa 2 (propr. Apei), Anexa 3 (vscozitatea):
Determinarea coeficientului de rezistent hidraulic:
regim laminar:
regim turbulent:
Determinarea presiunii de pompare a apei:
p hidrant = 6 (105 N/m2 Determinarea puterii pompei
= 0,7
Determinarea valorii energiei consumate:
t = 6 ore/zi
Capitolul 2
CALCULUL HIDRAULIC AL CONDUCTELOR DE GAZE
2.1. Conducta de presiune nalt:
pp = 40(105 N/m2
p = 6(105 N/m2 Debitul pe fiecare treapt va fi:
r ratia de solutie
Modulul de debit
T0 = 273,15K, p0 = 1,013.25.105 Pa, R = 8314 J/kgK
Determinarea diametrului orientativ, d0:
Coeficientul de rezistent hidraulic:
Evaluarea coeficientului de abatere de la legea gazelor perfecte Zp = f(Tr, pr) se poate determina din Anexa 4, sau cu relatia
Tr = 0,982, pr = 0,822.2. Conducta de presiune medie:
Modulul de debit:
ppm = 16 (105 N/m2
pm = 2 (105 N/m2 Diametrul orientativ se deduce din Km Diametrul real se deduce din SREN 10208
2.3. Conducta de joas presiune:
Modulul de debit:
ppj = 8 (105 N/m2
pj = 1,05 (105 N/m2 Diametrul orientativ se deduce din Kj Diametrul real se deduce din SREN 10208Capitolul 3
CALCULUL HIDRAULIC AL CONDUCTEI DE AMESTEC
(SONDA PARC DE SEPARARE)
Calculul fractiei de lichide din amestec:
EMBED Equation.3 Densitatea amestecului
Vscozitatea cinematic
Viteza medie a amestecului
Diametrul orientativ
vec = (0,1.0,3) m/s
Diametrul real (Anexa 1)
Viteza amestecului
Numrul Reynolds
vl viteza medie a fazei lichide dac aceasta ar curge sigur prin conduct
vg viteza medie a fazei gazoase dac aceasta ar curge sigur prin conduct
Coeficientii de rezistent hidraulic
regim laminar
regim turbulent, conducte netede
Cderea de presiune de-a lungul conductei de amestec
Capitolul 4
DETERMINAREA PROGRAMULUI OPTIM DE EVACUARE A TITEIULUI DIN PARCURILE DE SEPARARE
Parcurile sunt echipate cu pompe PI 160 (Anexa 5). In vederea dimensionrii colectorului si a stabilirii unui program optim de pompare se vor alege mai multe variante.
VARIANTA I: Pompeaz pe rnd parcurile:
(1 4); (2 5); (3)
Timpul zilnic de pompare ( fr restrictii de W)
ore
3 grupuri de pompare
Numrul de pompe necesar n fiecare parc
se rotunjeste n plus
Timpul de evacuare al productiei de la fiecare parc
Debitele de evacuare
Tabelul 1
Nr.parcQ(m3/zi)npcnprtev(ore)qcr(m3/or)
1
2
3
4
5
Dimensionarea tronsonului 1 C
EMBED Equation.3 vec = 1 m/s
Dimensionarea tronsonului C E
EMBED Equation.3 Diagrama de pompare
Tabelul 2
123456789101112131415161718192021222324
1
2
3
4
1
Presiunile de pompare la fiecare parc
ORELE 0 - 8
m
ORELE 8 14
ORELE 14 24
..
Energia consumat n variantele
(KWh)
se alege varianta cu W