seramİk kaplamali alÜmİnyum firin tepsİsİnİn transİent...
TRANSCRIPT
T.C. DOKUZ EYLÜL ÜNİVERSİTESİ
MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKINA MÜHENDISLIGI BÖLÜMÜ
SERAMİK KAPLAMALI ALÜMİNYUM FIRIN
TEPSİSİNİN TRANSİENT ISIL GERİLME
ANALİZİ
BİTİRME PROJESİ
Samet ÇARIKÇI
Projeyi Yöneten Prof. Dr. Mehmet Zor
Ocak, 2013 İZMİR
T.C. Dokuz Eylül Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü
Form BP-F1: Bitirme Projesi Teklif ve Eğitim Planına Uygunluk Bildirimi Formu
Proje Teklifini Veren Öğretim Üyesi : Proje Adı : Proje Öğrencisinin, Adı, Soyadı, Numarası : B1. Projenin kategorisi: Bu Proje, □ Mekanik Tasarım Projesidir. □ Isıl Tasarım Projesidir. B2. Projenin özelliği:
□ Proje disiplin-içi bir proje olacaktır.
○ Proje bir disiplinde, tek bir alt dalı kapsayan bir proje olacaktır.
○ Proje aynı disiplinde, fakat birden fazla alt dalları kapsayan bir proje olacaktır.
□ Proje disiplinler-arası bir proje olacaktır. Katkıda bulunacak olan disiplinler: B3. Projenin MÜDEK Ölçüt 5.5 ile uyumluluğu (Bu bölümden toplan en az 5 puan bildirilmelidir.): Proje aşağıda verilen konu başlıklarının hangilerini, ne ölçüde içerecektir* (0: Hiç, 3: Tam anlamıyla). 1.) Ekonomi □ 0 □ 1 □ 2 □ 3
2.) Çevre sorunları □ 0 □ 1 □ 2 □ 3
3.) Sürdürülebilirlik □ 0 □ 1 □ 2 □ 3
4.) Üretilebilirlik □ 0 □ 1 □ 2 □ 3
5.) Mesleki ve Etik Sorumluluk Bilinci □ 0 □ 1 □ 2 □ 3
6.) Sağlık □ 0 □ 1 □ 2 □ 3
7.) Güvenlik □ 0 □ 1 □ 2 □ 3
8.) Sosyal ve Politik Sorunlar □ 0 □ 1 □ 2 □ 3
9.) Gerçek Yaşam Kısıtlarını Dikkate Alma □ 0 □ 1 □ 2 □ 3
10.) Diğer (Belirtiniz)……………………………………… □ 0 □ 1 □ 2 □ 3 * Belirtilen konu ve kısıtların içeriği için MÜDEK Ölçüt 5.5.’i inceleyiniz. Belirtilen kriterlerin proje çalışmasında kapalı olarak sağlanması yeterli değildir. Konuların Bitirme Projesi Tezi içerisinde açık bir şekilde yer almasını sağlayınız.
T.C. Dokuz Eylül Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Makina Mühendisliği Bölümü
Form BP-F2: Bitirme Projesi Bilgi Formu Bitirme Projesi Numarası : Proje Adı : Proje Danışmanı, Ünvanı, Adı, Soyadı : Prof.Dr. Mehmet Zor Proje Öğrencisinin Adı, Soyadı, Numarası : Samet Çarıkçı - 2005485014 Proje Özeti (Türkçe) (Ençok 300 kelime) : Bu projede seramik iç yüzeyi seramik kaplama bir alüinyum fırın tepsisinin, seçilen bir sıcaklıktan doğal taşınımla oda sıcaklığına soğuması esnasında belirli bir anda oluşan gerilmeler ANSYS Workbench programı ile transient ısıl analiz yapılarak elde edilmiştir. Bu işlem seramik kaplamanın ısıl genleşme katsayısı değiştirlerek tekrarlanmıştır. İç hacimleri eşit, toplamda üç farklı geometriye sahip modellerden elde edilen sonuçlar karşılaştırılmış ve gerilme oluşumu bakımından en avantajlı model seçilerek daha hızlı soğumaya neden olan mermer ile temas halindeyken soğuma durumunda da gerilmeler bulunmuştur. Anahtar Kelimeler (Ençok 5 adet) : Isıl Gerilmeler, Seramik, Aluminyum Project Summary (English) (Max 300 words): In this project, an ANSYS transient thermal - stress analysis has been run on a ceramic coated aluminum cookware to determine the stresses that occur on the bodies in the natural cooling process in room temperature. This analysis has been repeated with changing CTEs on ceramic coating. In total, same analysis setup have been run on three different models with equal usable inner volume and the most beneficial geometry has been determined. After that, this geometry was used in a situation, where the cookware is put on a relatively cold marble surface and cooled naturaly through convection and also conduction. Then the stresses that occur in this situation have been determined and compared with previous results. Keywords (Max 5 items) : Transient Thermal Stresses, Ceramics, Aluminum
TEZ SINAV SONUÇ FORMU
Bu çalışma … / … / … günü toplanan jürimiz tarafından BİTİRME PROJESİ olarak
kabul edilmiştir / edilmemiştir.
Yarıyıl için başarı notu 100 (yüz) tam not üzerinden ………..(………………) dir.
Başkan Üye Üye
Makine Mühendisliği Bölüm Başkanlığına,
……………. Numaralı …………….. jürimiz tarafından … / ….. / …….. günü saat ……da
yapılan sınavda 100 (yüz) tam not üzerinden …………….. almıştır.
Başkan Üye Üye
ONAY
TEŞEKKÜR
Bitirme projem sirasinda değerli zamanını esirgemeyen danışman hocam Prof. Dr.
Mehmet ZOR’a, ve desteklerinden dolayı aileme teşekkür ederim.
Samet ÇARIKÇI
ÖZET
Bu çalışmada, seramik kaplı alüminyum alaşımdan yapılmış bir fırın tepsisinin, seçilen
bir kullanım sıcaklığından başlayarak, doğal taşınım ile oda sıcaklığına soğuması esnasında,
yine seçilen bir zamanda model üzerinde oluşan gerilmeler, ANSYS Workbench programı
ile transient ısıl gerilme analizi yapılarak elde edilmiştir.
Çalışmada iç hacimleri eşit, geometrileri farklı üç model üzerinde, seramik kaplamanın
ısıl genleşme katsayısı değiştirilerek analiz tekrarlanmış ve ısıl genleşme katsayısındaki
değişime bağlı olarak modelde soğuma esnasında 2000. saniyede oluşan azami gerilmeler
elde edilmiştir. Daha sonra farklı modellerden aynı şartlar altında elde edilen bu veriler
karşılaştırılarak grafik olarak sunulmuştur.
Modellerin arasından, gerilmeler bakımından en avantajlı olanıyla, yine oda sıcaklığında
bir mermer üzerine soğumaya bırakıldığı durumda oluşan gerilmeler incelenmiş ve
karşılaştırması yapılmıştır.
1
İÇİNDEKİLER
Sayfa
İçindekiler.................................................................................................................. ................1
Tablo Listesi..............................................................................................................................3
Şekil Listesi...............................................................................................................................4
BÖLÜM BİR
GİRİŞ
1.1 Seramiğin Tanımı, Tarihi ve Mühendislikteki Yeri............................................................6
BÖLÜM İKİ
MODELİN OLUŞTURULMASI VE ANALİZ
2.1 Modelleme...........................................................................................................................7
2.2 Malzeme Ayarları................................................................................................................9
2.3 Model Ayarları ve Mesh....................................................................................................10
2.4 Isıl Analiz Sınır Şartları.....................................................................................................11
2.5 Adım Sayısı ve Adım Zamanları.......................................................................................12
2.6 Transient Termal Analizden Static Yapısal Analize Geçiş...............................................13
2.7 Statik Yapısal Analiz Ayarları..........................................................................................14
2.8 Statik Yapısal Analizde Yük ve Desteklerin Uygulanması...............................................16
2
BÖLÜM ÜÇ
SONUÇLAR
Sayfa
3.1 Seramik Kaplama αseramik = α1 Durumunda Sonuçlar........................................................18
3.2 Seramik Kaplama αseramik = α2 Durumunda Sonuçlar........................................................20
3.3 Seramik Kaplama αseramik = α3 Durumunda Sonuçlar........................................................21
3.4 Seramik Kaplama αseramik = α4 Durumunda Sonuçlar........................................................23
3.5 Seramik Kaplama αseramik = α5 Durumunda Sonuçlar........................................................24
3.6 Seramik Kaplama αseramik = α6 Durumunda Sonuçlar........................................................26
3.7 Seramik Kaplama αseramik = α7 Durumunda Sonuçlar........................................................27
3.8 Analiz Sonuçlarının Modellere Göre Kıyaslanması..........................................................29
3.9 Silindirik Model, 23oC Mermer Üzerinde Soğuduğu Esnada Oluşan Gerilmeler.............29
BÖLÜM DÖRT
SONUÇLARIN DEĞERLENDİRİLMESİ
4.1 Değerlendirme...................................................................................................................38
3
TABLO LİSTESİ
Sayfa
Tablo 2.1 Kullanılan Malzemelerin Özellikleri........................................................................9
Tablo 2.2 Seramik Kaplama için Kullanılan Isıl Genleşme Değerleri......................................9
4
ŞEKİL LİSTESİ
Sayfa
Şekil 2.1 Dikdörtgen Prizma Model..........................................................................................8
Şekil 2.2 Kesik Konik Model....................................................................................................8
Şekil 2.3 Silindirik Model.........................................................................................................8
Şekil 2.4a SolidWorks Programından ANSYS Workbenche Geçiş........................................10
Şekil 2.4b Aktarılan Geometrinin (A), Bir Analizde (B) Kullanılması..................................10
Şekil 2.5 Yüklerin 1. Saniyeden İtibaren Etkisiz Hale Getirilmesi.........................................11
Şekil 2.6 Silindirik Modelin 1.Tür Analiz Koşullarında Transient Sıcaklık Dağılımı............12
Şekil 2.7 Silindirik Modelin 2.Tür Analiz Koşullarında Transient Sıcaklık Dağılımı............13
Şekil 2.8 Transient Isıl Analizden, Statik Yapısal Analize Geçiş...........................................14
Şekil 2.9 Yapısal Analiz Mesh Ayarları..................................................................................15
Şekil 2.10 Gövde ve Kaplamanın Mesh Kesiti.......................................................................16
Şekil 2.11 Alınan Veri Zamanları(sol) – Analiz Adım Zamanları (sağ).................................17
Şekil 3.1.1 Dikdörtgen Prizma Modelde (α1) Von Mises Gerilmeleri....................................18
Şekil 3.1.2 Silindirik Modelde (α1) Von Mises Gerilmeleri....................................................19
Şekil 3.1.3 Kesik Konik Modelde (α1) Von Mises Gerilmeleri..............................................19
Şekil 3.2.1 Dikdörtgen Prizma Modelde (α2) Von Mises Gerilmeleri....................................20
Şekil 3.2.2 Silindirik Modelde (α2) Von Mises Gerilmeleri....................................................20
Şekil 3.2.3 Kesik Konik Modelde (α2) Von Mises Gerilmeleri..............................................21
Şekil 3.3.1 Dikdörtgen Prizma Modelde (α3) Von Mises Gerilmeleri....................................21
Şekil 3.3.2 Silindirik Modelde (α3) Von Mises Gerilmeleri....................................................22
Şekil 3.3.3 Kesik Konik Modelde (α3) Von Mises Gerilmeleri..............................................22
Şekil 3.4.1 Dikdörtgen Prizma Modelde (α4) Von Mises Gerilmeleri....................................23
Şekil 3.4.2 Silindirik Modelde (α4) Von Mises Gerilmeleri....................................................23
Şekil 3.4.3 Kesik Konik Modelde (α4) Von Mises Gerilmeleri..............................................24
Şekil 3.5.1 Dikdörtgen Prizma Modelde (α5) Von Mises Gerilmeleri....................................24
Şekil 3.5.2 Silindirik Modelde (α5) Von Mises Gerilmeleri....................................................25
5
Sayfa
Şekil 3.5.3 Kesik Konik Modelde (α5) Von Mises Gerilmeleri..............................................25
Şekil 3.6.1 Dikdörtgen Prizma Modelde (α6) Von Mises Gerilmeleri....................................26
Şekil 3.6.2 Silindirik Modelde (α6) Von Mises Gerilmeleri....................................................26
Şekil 3.6.3 Kesik Konik Modelde (α6) Von Mises Gerilmeleri..............................................27
Şekil 3.7.1 Dikdörtgen Prizma Modelde (α7) Von Mises Gerilmeleri....................................27
Şekil 3.7.2 Silindirik Modelde (α7) Von Mises Gerilmeleri....................................................28
Şekil 3.7.3 Kesik Konik Modelde (α7) Von Mises Gerilmeleri..............................................28
Şekil 3.8 Modellerde Oluşan, Azami Gerilme-CTE Grafiği...................................................29
Şekil 3.9.1a αseramik=α1 Durumu ...............................................................................................30
Şekil 3.9.1b α1 Durumu Azami Gerilim Değerinin Zamana Bağlı Değişimi..........................30
Şekil 3.9.2a αseramik=α2 Durumu................................................................................................31
Şekil 3.9.2b α2 Durumu Azami Gerilim Değerinin Zamana Bağlı Değişimi .........................31
Şekil 3.9.3a αseramik=α3 Durumu................................................................................................32
Şekil 3.9.3b α3 Durumu Azami Gerilim Değerinin Zamana Bağlı Değişimi..........................32
Şekil 3.9.4a αseramik=α4 Durumu................................................................................................33
Şekil 3.9.4b α4 Durumu Azami Gerilim Değerinin Zamana Bağlı Değişimi..........................33
Şekil 3.9.5a αseramik=α5 Durumu................................................................................................34
Şekil 3.9.5b α5 Durumu Azami Gerilim Değerinin Zamana Bağlı Değişimi..........................34
Şekil 3.9.6a αseramik=α6 Durumu................................................................................................35
Şekil 3.9.6b α6 Durumu Azami Gerilim Değerinin Zamana Bağlı Değişimi..........................35
Şekil 3.9.7a αseramik=α7 Durumu................................................................................................36
Şekil 3.9.7b α7 Durumu Azami Gerilim Değerinin Zamana Bağlı Değişimi..........................36
Şekil 3.9.8 I.Tür (Normal) ve II.Tür Analiz Sonuçlarının Kıyaslaması..................................37
6
BÖLÜM BİR
GİRİŞ
1.1 Seramiğin Tanımı, Tarihi ve Mühendislikteki Yeri
Seramik inorganik, ametal bir materyaldir. Yapısal olarak kristal, kısmi kristal veya amorf
bir yapıya sahip olabilir. Tarih boyunca çeşitli türleri süs eşyası ve sanatsal eserlerin
yapımında kullanılmıştır.
Seramiğin mühendislik alanındaki hikayesi 1709 yılında Abraham Darby’nin döküm
verimini artırmak için kok kömürü kullanmasıyla başlar. Kok günümüzde karbür
seramiklerinin yapımında kullanılıyor. 1888 yılında Avusturyalı kimyager Carl Josef Bayer
boksitten alüminayı ayırmak için gerekli işlemi bulur. Günümüzde de aynı işlem hem
seramik hem de alüminyum endüstrisi için, alüminanın arındırılmasında kullanılmaktadır.
Yine 1880 dolaylarında Pierre ve Jacques Curie piezoelektrikliği keşfeder. Piezoelektriklik
elektroseramiklerin en önemli özelliklerindendir. 1893’te Edward G. Acheson kok ve kili ısıl
ortamda karıştırıp karburundum, yani sentetik silikon karbürü keşfeder. Aynı zamanda,
Henri Moissan sentetik SiC ve tungsten karbür üretir. 1923’te Karl Shröter likit faz
sinterlemeyle, Moissan’ın tungsten karbürünü kobalt ile birleştirmeyi başarır. Metale
birleştirilen karbürler sayesinde metal işlemede kullanılan sert çeliklerin ömrü kayda değer
bir biçimde artmış olur.
Seramik türleri; yüksek sertlik, yüksek sıcaklıklara dayanım, yüksek elektriksel
yalıtkanlık, ısıl yalıtkanlık ya da iletkenlik vb. özellikleri nedeniyle bilinenden çok daha
fazla alanda kullanılmaktadır. Mühendislik alanında ekstrim noktalarda adeta mecbur
kalınan bu malzemenin en önemli dezavantajı ise gevrek bir malzeme olmasıdır.
Seramik türleri türbin yataklarından, uzay araçları nozzle larına kadar birçok gelişmiş
uygulamada kullanıldığı gibi günlük hayatta daha fazla rastlayabileceğimiz aydınlatma,
mutfak aletleri, medikal aletler vb. alanlarda da kullanılmaktadır.
7
Seramik geleneksel olarak yemek takımlarındaki kullanım alanını korumakta, ve yemek
pişirme alanında da yapışmaz ve çizilmez seramikler olarak yerini almaya başlamaktadır.
Özellikle, fırınlarda yemek pişirme/ısıtma sıcaklıkları olan, 120-250 C derece arasında
birçok materyalin insan sağlığına zararlı salınımlar yaptığı yapılan testlerde ortaya çıkmış,
bu da pişirme esnasında iç yüzeylerde yeni materyallerin kullanıma sunulma ihtiyacını
artırmıştır. Yapışmazlar alanındaki lider TEFLON’da da üretim ve kullanım esnasında
ortama kanserojen, perfluorooktanik asit (PFOA) salındığının ortaya çıkmasından sonra
sekiz büyük üretici bu üretimi durduracaklarını açıklamıştır[1]
. Bu alanda termal şoklara
dayanıklı, gözeneksiz ve gıda standartlarına uygun seramiklerin pazar payını artırması
kaçınılmaz olacaktır.
Seramiklerin yapışmazlık, çizilmezlik ve termal şok dayanımı alanındaki büyük
avantajları olmasına rağmen, ısıl iletim alanındaki dezavantajı(en azından uygun fiyatlı ve
gıda alanında kullanıma uygun olanlarında) büyüktür. Bu yüzden daha çok ateşle direkt
teması olmayan, ışınım ile ısınmaya dayalı fırın tepsisi gibi mutfak aletlerinde
kullanılmaktadır. Bu analizde de seramik kaplı fırın tepsisinin transient ısıl gerilmeleri
incelenmiştir.
BÖLÜM İKİ
MODELİNİN OLUŞTURULMASI VE ANALİZ
2.1. Modelleme
Firin tepsisi; iç boyutları 308x195x78 mm olan dikdörtgen prizma şeklinde tasarlanmıştır.
Taban ve yanal alanların birleşim yerleri 5mm, yanal alanların birleşim yerleri ise 18mm
radüs verilmek suretiyle iç hacim oluşturulmuştur.
Et kalınlığı toplamda 5mm olup, bunun 3 mm lik kısmı dışta alüminyum alaşım gövde, ve
içte seramik kaplamadır. Aynı iç hacime, derinliğe ve et kalınlıklarına sahip bir silindirik ve
bir kesik konik biçimli model de karşılaştırma amaçlı olarak hazırlanmıştır.
8
308x195x78 mm iç hacim temel boyutları.
tAl= 3 mm, tSer= 2 mm.
Tüm radüsler(fillet) eş merkezli. Taban
radüsleri içten dışa: 5mm, 7mm, 10 mm
şeklindedir. Yanal alan radüsleri ise içten dışa
18 mm, 20 mm ve 23 mm şeklindedir.
Şekil 2.1. Dikdörtgen Prizma Model
Eşitliğinden d=130x2 mm ve h=78 mm olacak
şekilde iç hacimleri eşitlediğimizde b= 146 mm
buluruz. Yani tabandan itibaren 120 açıyla
açılarak 78 mm yükselen bir şekil.Taban radüsü
yine 5, 7, 10 mm şeklindedir .
Şekil 2.2 Kesik Konik Model
İç hacmi r=138 mm, h= 78 mm temel
ölçülerinde olacak şekilde hazırlanmış model.
Taban radüsleri yine içten dışarı 5, 7, 10 mm
şeklindedir.
Şekil 2.3 Silindirik Model
9
2.2. Malzeme Ayarları
Simulasyonlarda kullanılan malzemeler; gıda standartlarına uygunluğu nedeniyle
Aluminyum alaşım AA3003, pyroceram seramik, mermer ve yiyecek olarak da buğday
unuyla yapılmış kektir.
Tablo 2.1 Kullanılan Malzemelerin Özellikleri
AA3003[3]
Seramik[4],[b]
Kek[2]
Mermer
ρ (kg/m3) 2730 2550 600 2600
α (1/oC) 2,32x10
-5 .............. 10
-4 -
E (GPa) 70 95 0,01 -
γ 0,33 0,25 0,3 -
k (W/m.oC) 210
[a] 3,64 0,3 2,5
cp (J/kg.oC) 893 800 2600 880
[a] : Kabul [b]: Bazı Değerler Kabul
Tablo 2.1 deki özellikler “Engineering Data” hücresine girilir. Tabloda seramik ısıl
genleşme katsayısı girilmemiştir. Çünkü seramikte diğer özellikleri sabit tutarak yedi adet
ısıl genleşme katsayısı kullanılmıştır. Mermerin ise gerilmeleri incelenmeyeceğinden
yanlızca ısıl özelliklerin değerleri girilmiştir. Ayrıca kekin de üzerinde oluşacak gerilmeler
önemsiz olduğundan elastik yapısal özellikleri oldukça küçük alınarak sonuçları etkilemesi
engellenmiştir.
Tablo 2.2 Seramik Kaplama için Kullanılan Isıl Genleşme Değerleri
α1[4]
α2 α3 α4 α5 α6 α7
106x αseramik 1,98 4 8 12 16 17 18
Tablo 2.1 deki değerler sabit tutuldu ve Tablo 2.2 deki değerler girilerek yedi adet
seramik malzeme datası oluşturuldu. Bu şekilde simülasyon tekrarları daha seri bir şekilde
yapıldı.
10
2.3. Model Ayarları ve Mesh
Model Solidworks’de hazırlandıktan sonra Ansys Workbench’e aktarıldı. Aktarma
esnasında tüm temas yüzeyleri de Workbench’de otomatik olarak tanımlandı. Bu yeni
sürümlerde olan bir özellik. Eski sürümlerde yine model dosyası uygun formatta
kaydedildikten sonra Ansys arayüzünden açılabilir.
Şekil 2.4a SolidWorks Programından ANSYS Workbench’e Geçiş
Şekil 2.4b Aktarılan Geometrinin(A), Bir Analizde(B) Kullanılışı
Aktarılan model açılan “Transient Thermal” grubunun “Geometri” hücresiyle paylaşıldı.
Daha sonra geometri hücresinin hemen altındaki model hücresinden, son ayarlara geçildi.
Model kısmına girdiğimizde simülasyon öncesi şekil üzerinde tüm ayarları
yapabilmekteyiz. İlk önce tüm malzemeler parçalara atandı. Alüminyum gövde ile kaplama
arası temas yüzeyleri “bonded” olarak ayarlandı. Daha sonra kaplama ile kek arası bağlantı
da “bonded” olarak ayarlandı.
Transient termal analizlerde mesh yapılırken dikkat edilmesi gereken unsur, elemanların
tercihen (mümkün olduğunca) lineer olmasıdır. Bu şekilde fizik kurallarına aykırı sonuçlar
11
alma olasılığı minimize edilmiş olur[7]
. Lineer elemanlardan oluşması için “details of mesh”
> “advanced” sekmesinden “element midside nodes” = “dropped” olarak seçildi. Bu şekilde
ortalama hassasiyette, ancak termal simülasyon için ideal bir mesh oluşturulmuş oldu.
2.4. Isıl Analiz Sınır Şartları
Çalışma esnasında iki tür analiz şartı uygulandı. İlkinde (Şekil 2.6), üç farklı geometri
üniform 200 oC sıcaklıktan 23
oC durgun hava ile taşınım yoluyla soğumaya bırakıldı ve
2000. saniyedeki gerilmeleri incelendi.
Bu analizler arasından, 2000. saniyede en düşük azami Von Mises gerilmesine sahip olan
geometri, 200 oC üniform sıcaklıktan 23
oC mermer üzerine bırakılarak; 23
oC durgun hava
ile taşınım yoluyla ve aynı anda mermer yüzeyle iletim yoluyla ısı transferi yapacak şekilde
soğumaya bırakıldı.
Birinci durumda tek bir sıcaklık değeri(200 oC) olduğundan yanlızca “initial
temperature”(başlangıç sıcaklığı) 200 oC girildi. Hava ile temas eden yüzeyler için ise her iki
durumda da taşınım katsayısı “convection database” ten “stagnant air simplified case”
seçildi. İkinci durumda ise parçaların analiz başlangıç sıcaklıkları farklı olduğu için, bu
farkın programa tanıtılması belli süreli termal yükler uygulanmak suretiyle yapıldı. Yani;
mermer modele, tepsi modeline(üç parçadan oluşuyor: alüminyum gövde, seramik kaplama,
kek) birer sıcaklık yükü (temperature load) uygulandı ve bu yüklere sırasıyla 23 oC ve 200
oC değerleri verildi. Yükler ilk adımdan sonra iptal edilecek şekilde ayarlandı(Şekil 2.5).
Yani ilk adım bittiği andan itibaren (1. saniyeden sonra) 23 o
C ve 200 oC lik sıcaklık yükleri
etkisiz hale geldi ve sonrasında tüm elemanların sıcaklıkları ısı transferleri ile belirlendi.
Şekil 2.5 Yüklerin 1. Saniyeden Sonra Etkisiz Hale Getirilmesi
12
2.5. Adım Sayısı ve Adım Zamanları
Eğer transient termal analiz, tek bir üniform sıcaklık değerinden başlıyorsa çözüm tek bir
adım ile yapılabilir. Ancak, yapılan analizlerden birinde iki farklı üniform sıcaklık
olduğundan ve 2.4 numaralı başlık altında açıklandığı üzere 0-1 sn arası sıcaklıklar sabit
tutulacağından, en az iki adım gereklidir. Şekil 2.5 te gösterilen örnekte ise analiz 3 adımda
çözülmüştür(0-1sn arası 1.adım, 1-20sn arası 2.adım 20-2000sn arası 3.adım).
Adımların da kaça bölüneceğini, yani adım içindeki adımları da zaman olarak veya alt-
adım(substep) sayısı olarak ayarlayabiliyoruz. Burada da adımın tüm süresine göre uygun
incelikte adım veya zaman seçimi yapıldı. Özellikle başlangıç zamanı(initial time step)
önemli olduğundan, bu değer 0,25 sn seçildi.
Bu şekilde ayarlanan analiz, mümkün olan en hassas seviyede transient sıcaklık
dağılımını buldu (Şekil 2.6 ve 2.7)
Şekil 2.6 Silindirik Modelin 1. Tür Analiz Koşullarında Transient Sıcaklık Dağılımı
13
Şekil 2.7 Silindirik Modelin 2. Tür Simülasyonda Transient Sıcaklık Dağılımı
2.6. Transient Termal Analizden Statik Yapısal Analize Geçiş
Çözüm esnasında analizini yaptığımız 2000 saniyelik süre içinde seçtiğimiz adımlar
dışında program, 2.5 başlığında anlatıldığı şekilde, ayarlara göre çok sayıda zamanda
modelin sıcaklık zamanını bulur ve kaydeder.
Genel proje ekranında “Transient Thermal” grubunun yanına bağımsız bir Static-
Structural grubu açıldı(Ancak istenirse tamamen bağımlı da açılabilir.). Burada bağımsız
açılmasının nedeni, yanlızca istenen hücrelerin paylaşılacak olmasıdır. Bu şekilde yanlızca
geometriler ve transient termal sonuçları paylaşılmıştır. Bu sayede ısıl ve gerilme
analizlerinin modelleri ve materyalleri ayrı olmuş, sonuç olarak da seramik kaplamanın
değişik ısıl genleşme katsayılarına göre simulasyonun yanlızca static structural bölümü
tekrar edilmiş, ve iki ayrı simülasyonun doğalarına uygun iki farklı mesh oluşturma ihtimali
doğmuştur (Şekil 2.8).
Daha önce 2.3 başlığı altında anlatıldığı gibi termal sistemlerde lineer elemanlar(orta
nokta node’ları olmayan elemanlar) daha isabetli sonuçlar vermektedir. Buna karşın
14
structural sistemlerde non-lineer elemanlar(orta nokta node’ları olan elemanlar) isabetli
sonuçlar vermektedir, aynı isabeti yakalamak için (özellikle modelin kıvrımlı bölgelerinde)
lineer elemanların sayısının çok fazla olması gerekmektedir. Bu sebeple, iki farklı mesh
oluşturulmuştur.
Şekil 2.8 Transient Isıl Analizden, Statik Yapısal Analize Geçiş
2.7 Statik Yapısal Analiz Ayarları
İkinci tür simülasyonlarda gerilmesi bulunmak istenmeyen mermer parça bastırıldı
(supress). Her iki simülasyon tipinde de structural analiz için ortak olan mesh ayarları yapıldı
(Şekil 2.9). Burada mesh metodu tüm parçalar için tetrahedral olarak seçildi. Çünkü
hexagonal mesh, eğimli yüzeylerin tanımlanmasında çok iyi sonuçlar vermedi. Daha sonra
“Details of Mesh” sekmesinde “Relevance” -25 , “Sizing” alt sekmesinde “Use Advanced
Size Function” “On: Curvature” olarak, ve “Span Angle Centre” “Fine” olarak ayarlandı. Bu
sayede hem eğimli yüzeyler başarılı bir şekilde tanımlanmış oldu hem de katı cisimlerinin
ortalarında gereksiz fazlalıkta eleman oluşturulmamış oldu (Şekil 2.10).
16
Şekil 2.10 Gövde ve Kaplamanın Mesh Kesiti
Static Structural penceresinde en önemli ayrıntılardan birisi de ısıl gerilmelerin sıfır
olduğu referans sıcaklığı (TREF) ayarıdır. Bu, gerilme analizi yapılan tüm modeller
başlangıçta 200 oC de olduğundan, 200
oC olarak ayarlandı (Static Structural > Options >
Environment Temperature= 200 o
C). Gerilme analizi yapılacaklar arasında başlangıç
sıcaklıkları farklı olan modeller olsaydı, o zaman referans sıcaklık değeri Geometry >
Options > Referance Temp. > By Body > “Değer” şeklinde teker teker tanımlanırdı.
2.8. Statik Yapısal Analizde Yük ve Desteklerin Uygulanması
Şekil 2.8 de görüldüğü gibi transient ısıl analizin sonuçları gerilme analizinin “setup”ı ile
paylaşıldığı için gerilme analizi ana penceresinde “imported body temperature” olarak
dışarıdan alınan sıcaklık yükleri hazır halde görülür. Burada belirtilmesi gereken hangi
zamanlarda yük alınmak(source time) ve alınan verinin hangi zamanda kullanılmak(analysis
time) istendiğidir. Hesaplamalarda 30 adet noktadan veri alındı.
17
Bir diğer önemli nokta da; veri kullanım zamanlarının(analysis time), gerilme
analizinin(static structural) adım zamanlarıyla bire bir uyum göstermesi gerekliliğidir. Şekil
2.11’de bu açıkça gösterilmiştir.
Şekil 2.11 Alınan Veri Zamanları (sol) – Analiz Adım Zamanları (sağ)
Bu şart sağlanmadığı zaman, program hata verip işlemi sonlandıracaktır.
Destek(support) olarak da modelin taban alanına “displacement” eklendi ve tabanın
normali yönündeki eksene 0 mm girildi. Diğer eksenler serbest bırakıldı. Bu destek ile
model, taban alanı normali yönünde (yukarı-aşağı) hareket edemez hale getirilmiş oldu.
Bu işlemlerden sonra “Solve” tuşuna basılarak çözüm gerçekleştirildi.
18
BÖLÜM ÜÇ
SONUÇLAR
Bu bölümde; geometrik olarak farklı, ancak iç hacim olarak eşit iki tepsi modelinin,
seramik kaplamalarına ayrı ayrı, yedişer değişik ısıl genleşme katsayısı (her seferinde gövde
malzemesinin ısıl genleşme katsayısına yaklaşarak) verilerek yapılan transient ısıl gerilme
analizi sonuçları yer aliyor. Malzemelerin özellikleri Tablo 2.1 ve 2.2 de verilmiştir.
3.1. Seramik Kaplama αseramik = α1 Durumunda Sonuçlar
3.1.1 Dikdörtgen Prizma Model (α1):
Şekil 3.1.1 Dikdörtgen Prizma Modelde (α1) Von Mises Gerilmeleri
19
3.1.2. Silindirik Model (α1):
Şekil 3.1.2 Silindirik Modelde (α1) Von Mises Gerilmeleri
3.1.3 Kesik Konik Model (α1):
Şekil 3.1.3 Kesik Konik Modelde (α1) Von Mises Gerilmeleri
20
3.2. Seramik Kaplama αseramik = α2 Durumunda Sonuçlar
3.2.1 Dikdörtgen Prizma Model (α2):
Şekil 3.2.1 Dikdörtgen Prizma Modelde (α2) Von Mises Gerilmeleri
3.2.2 Silindirik Model (α2):
Şekil 3.2.2 Silindirik Modelde (α2) Von Mises Gerilmeleri
21
3.2.3 Kesik Konik Model (α2):
Şekil 3.2.3 Kesik Konik Modelde (α2) Von Mises Gerilmeleri
3.3 Seramik Kaplama αseramik = α3 Durumunda Sonuçlar
3.3.1 Dikdörtgen Prizma Model (α3):
Şekil 3.3.1 Dikdörtgen Prizma Modelde (α3) Von Mises Gerilmeleri
22
3.3.2 Silindirik Model (α3):
Şekil 3.3.2 Silindirik Modelde (α3) Von Mises Gerilmesi
3.3.3 Kesik Konik Model (α3):
Şekil 3.3.3 Kesik Konik Modelde (α3) Von Mises Gerilmeleri
23
3.4 Seramik Kaplama αseramik = α4 Durumunda Sonuçlar
3.4.1 Dikdörtgen Prizma Model (α4):
Şekil 3.4.1 Dikdörtgen Prizma Modelde (α4) Von Mises Gerilmeleri
3.4.2 Silindirik Model (α4):
Şekil 3.4.2 Silindirik Modelde (α4) Von Mises Gerilmeleri
24
3.4.3 Kesik Koni Model (α4):
Şekil 3.4.3 Kesik Koni Modelde (α4) Von Mises Gerilmeleri
3.5 Seramik Kaplama αseramik = α5 Durumunda Sonuçlar
3.5.1 Dikdörtgen Prizma Model (α5):
Şekil 3.5.1 Dikdörtgen Prizma Modelde (α5) Von Mises Gerilmeleri
25
3.5.2 Silindirik Model (α5):
Şekil 3.5.2 Silindirik Modelde (α5) Von Mises Gerilmeleri
3.5.3 Kesik Koni Model (α5):
Şekil 3.5.3 Kesik Koni Modelde (α5) Von Mises Gerilmeleri
26
3.6 Seramik Kaplama αseramik = α6 Durumunda Sonuçlar
3.6.1 Dikdörtgen Prizma Model (α6):
Şekil 3.6.1 Dikdörtgen Prizmatik Modelde (α6) Von Mises Gerilmeleri
3.6.2 Silindirik Model (α6):
Şekil 3.6.2 Silindirik Modelde (α6) Von Mises Gerilmeleri
27
3.6.3 Kesik Koni Model (α6):
Şekil 3.6.3 Kesik Koni Modelde (α6) Von Mises Gerilmeleri
3.7 Seramik Kaplama αseramik = α7 Durumunda Sonuçlar
3.7.1 Dikdörtgen Prizma Model (α7):
Şekil 3.7.1 Dikdörtgen Prizma Model (α7)de Von Mises Gerilmeleri
28
3.7.2 Silindirik Model (α7):
Şekil 3.7.2 Silindirik Modelde (α7) Von Mises Gerilmeleri
3.7.3 Kesik Konik Model (α7):
Şekil 3.7.3 Kesik Konik Modelde (α7) Von Mises Gerilmeleri
29
3.8 Analiz Sonuçlarının Modellere Göre Kıyaslanması
Seramik için seçilen ısıl genleşme katsayılarının tümünde, analiz sonuçlarında görülen
azami Von Misses gerilmeleri MS Excel ile grafik olarak elde edildi.
Şekil 3.8 Modellerde Oluşan, Azami Gerilme – CTE Grafiği
3.9 Silindirik Model 23 oC Mermer Üzerinde Soğuduğu Esnada Oluşan Gerilmeler
Bu analizde ise aynı modele bir adet de 1x0,5 metre boyutlarında 23oC mermer üzerine
“bonded” olarak yerleştirilmiş. Yine 23oC durgun hava ile taşınım ayarları yapılmıştır.
Gerilmeler yine, 2000.saniyede yanlızca alüminyum gövde ve seramik kaplama için
incelenecektir.
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
0,00E+00 4,00E-06 8,00E-06 1,20E-05 1,60E-05 2,00E-05
Mo
del
de
Olu
şan
Aza
mi V
on
Mis
ses
Ge
rilm
esi
[M
Pa]
Isıl Genleşme Katsayısı (CTE) [1/oC]
Prizmatik
Silindirik
Konik
30
Şekil 3.9.1a αseramik=α1 Durumu
Şekil 3.9.1b α1 Durumu Azami Gerilim Değerinin Zamana Bağlı Değişimi
20.sn de ani zirve oluşuyor. (205 MPa)
31
Şekil 3.9.2a αseramik=α2 Durumu
Şekil 3.9.2b α2 Durumu Azami Gerilim Değerinin Zamana Bağlı Değişimi
20.sn de ani zirve oluşuyor. (187 MPa)
32
Şekil 3.9.3a αseramik=α3 Durumu
Şekil 3.9.3b α3 Durumu Azami Gerilim Değerinin Zamana Bağlı Değişimi
20.sn de ani zirve oluşuyor. (158 MPa)
33
Şekil 3.9.4a αseramik=α4 Durumu
Şekil 3.9.4b α4 Durumu Azami Gerilim Değerinin Zamana Bağlı Değişimi
20.sn de ani zirve oluşuyor. (128 MPa)
34
Şekil 3.9.5a αseramik=α5 Durumu
Şekil 3.9.5b α5 Durumu Azami Gerilim Değerinin Zamana Bağlı Değişimi
20.sn de ani zirve oluşuyor. (99 MPa)
35
Şekil 3.9.6a α6 Durumu
Şekil 3.9.6b α6 Durumu Azami Gerilim Değerinin Zamana Bağlı Değişimi
20.sn de ani zirve oluşuyor. (92 MPa)
36
Şekil 3.9.7a αseramik=α7 Durumu
Şekil 3.9.7b α7 Durumu Azami Gerilim Değerinin Zamana Bağlı Değişimi
20.sn de ani zirve oluşuyor. (84 MPa)
37
Şekil 3.9.8 I.Tür(Normal) ve II.Tür Analiz Sonuçlarının Kıyaslanması
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
200
220
240
0,0E+00 4,0E-06 8,0E-06 1,2E-05 1,6E-05 2,0E-05
Mo
del
de
Olu
şan
Aza
mi V
on
Mis
ses
Ger
ilme
si
(MP
a)
CTE (1/oC)
Mermer ÜzerindeNormal
38
BÖLÜM DÖRT
SONUÇLARIN DEGERLENDIRILMESI
4.1 Değerlendirme
Üç farklı geometriye sahip modelin, aynı çevresel koşullarda, yanlızca 23 oC durgun hava
ile temas halinde soğuması sırasında oluşan gerilmeler, ANSYS analizleriyle bulundu.
Analiz; modellerin her biri için, diğer tüm özellikler sabit tutularak, seramik kaplamanın
yedi farklı ısıl genleşme katsayısıyla tekrarlandı (toplam 21 analiz). Sonuçlar grafik haline
getirildi(Şekil 3.8).
Şekil 3.8 den de açıkça görüldüğü üzere radyal yapıdaki modellerde oluşan gerilmeler
prizmatik modele nazaran oldukça azdır. Aynı işlevi görecek olan bu seramik kaplı tepsilerin
üretiminde, silindirik modelin tercih edilmesi ANSYS transient ısıl stress analizinden alınan
sonuçlara göre, daha uygun olacaktır. Ayrıca, burada seçilecek kaplamanın ısıl genleşme
katsayısının, alüminyum alaşımın ısıl genleşme katsayısından farkının 6.2x10-6 civarında
olması gerektiği anlaşılıyor.
Yanlızca 23 oC hava ile temas halinde soğumanın, 23
oC mermere temas ederken aynı
anda hava ile soğumaya göre kıyaslanması Şekil 3.9.8 de yapılmıştır. Açıkça görüleceği
üzere; 2000. saniyede her ısıl genleşme değerinde, model üzerinde ulaşılan azami gerilme
değeri mermere temaslı durumda daha fazla olmuştur. Bu; çok ani ve daha hızlı soğuma ile
açıklanabilir. Şekil 3.9.1b ila 3.9.7b aralığındaki grafikler çok kısa sürede modelde iç
sıcaklık farklarının yüksek olması nedeniyle gerilmelerde uç noktalar oluştuğunu ortaya
koymaktadır. Yani; tepsinin fırından çıkarıldığı an (kendisine kıyasla) oldukça düşük
sıcaklıktaki mermer bir yüzeye konulması durumunda, kaplamada çatlak oluşma olasılığı,
daha düzenli ve yavaş soğuma gerçekleştiği duruma göre oldukça yüksektir.
KAYNAKLAR
[1] www.washingtonpost.com/wpdyn/content/article/2006/01/25/AR2006012502041.html
[2] BAIK O. D., SABLANI S. S., MARCOTTE M. ve CASTAIGNE F. “Modeling the
Thermal Properties of a Cup Cake During Baking” Journal of Food Science, Volume 64,
Issue 2, pages 295–299, March 1999
[3] http://www.efunda.com/
[4] HOWIE J.R. - US Patent 3869596, Column 2, Row 59, 1975
5 MOAVENI S. Finite Element Analysis-Theory and Application with ANSYS, Prentice-
Hall Inc., 1999
6 http://www.figes.com.tr
[7] http://www.simutechgroup.com/FEA/fea-tips-tricks-ansys-thermal-non-physical-
results.html