TALLER DE LAMINADO

TALLER DE EXTRUSION

Grupo No. 11

Muriel Fontalvo Ralphy Alonso7020-61-038

Ochoa Collazo Stiven Rafael 7020-61-017

Prez Lpez Felipe Jos7020-61-035

Prez Sols Kelvin Andrs7020-61-041

Procesos de Manufactura I

Problemas:9C-13 y 9C-14 del Schey21.24 y 21.27 del Groover

Profesor:Ing. Mec.Dipl.-Ing. MSc. Julin Salas Siado

UNIVERSIDAD DEL ATLANTICOPrograma de Ingeniera MecnicaBarranquillaOctubre 29 de 2008LUBRICACION CON VIDRIOLa lubricacin con vidrio fue un gran avance en el proceso de extrusin para trabajos en caliente. ste avance, permiti una friccin entre la matriz y el tocho o material mucho menor, haciendo que los esfuerzos necesarios para poder realizar este proceso se reduzcan de manera considerable.En la extrusin directa, el efecto de friccin entre las paredes del recipiente y el tocho ocasiona que a presin del pisn sea ms grande que para la extrusin indirecta, y en el peor de los casos puede haber adherencia del material a las paredes del recipiente, haciendo que se iguales las fuerzas de pisn con la de friccin. Estas fuerzas puede afectar gravemente el producto resultante (producto extruido), provocando un agrietado superficial, como se muestra en la siguiente figura:

Figura sacada de la pagina http://materias.fcyt.umss.edu.bo/tecno-II/PDF/cap-323.pdfPor estas razones, es que la lubricacin toma mucha importancia en industrias como la aeronutica para la fabricacin de motores y turbinas, los cuales se hacen con muchas piezas que son forjadas y extruidas en caliente. Las piezas que se hagan por este proceso, necesitan un buen acabado superficial.La lubricacin con vidrio se hace con un vidrio especial de silicato que contiene del 3al 50 % de un oxido de metal. El vidrio es un buen lubricante en un trabajo en caliente, porque por ser un elemento cermico (depende del vidrio) puede resistir altas temperaturas, adems que no se adhiere al material ni a las paredes del recipiente, adems de reducir la friccin proporciona un asilamiento trmico efectivo entre el tocho y el recipiente de extrusin. La lubricacin es un aspecto crtico en la extrusin de materiales metales, como lo es el acero, por eso, se estn desarrollando nuevos mtodos y lubricantes para poder obtener mejores resultados en los procesos de deformacin volumtrica de estos materiales.En los lubricantes para el proceso de estrusion encontramos una gran variedad de lubricantes, dependiendo de su uso (pesado y/o ligero), de sus componentes qumicos, y de los resultados a obtener. En esta gran variedad podemos encontrar lubricantes a base de aceites, ya sea derivados del petrleo o oil-free, adems de lubricantes que son solubles en agua, y otros con grafito.Los retos para esta parte tan fundamental de cualquier proceso metalmecnico, es encontrar lubricantes que sean amigables con el medio ambiente, adems de lubricantes de los cuales no se desprendan gases debido al trabajo en altas temperaturas, ya que estos son nocivos para el operario que este realizando el trabajo. Por las razones anteriormente expuestas, podemos afirmar que el desarrollo de los lubricantes tiene un futuro importante teniendo en cuenta la importancia de desarrollar mtodos que permitan una buena lubricacin, sin tener tantos efectos secundarios. En ese proceso de desarrollo, el vidrio como lubricante va a jugar una aspecto muy importante, ya que no contamina el planeta, y como no es un liquido del cual se desprendan gases, este mtodo de lubricacin va a tener un desarrollo importante en los siguientes aos del cual vamos a tener que estar muy pendientes de los avances para poder aplicarlos en nuestra industria en desarrollo.Se anexa material en la cual explican de forma ms detenida, la forma de aplicacin de lubricacin en vidrio.

9C- 13 La seccione en H que se va a extruir de una aleacin de al 6061. La seccin es de 52 mm de ancho 52 mm de atura y el espesor del patn y el alma es de 3mm. a) Dibuje un bosquejo de la seccin; realice cualquier cambio necesario en el diseo, en su anlisis, para facilitar la extrusin.b) Obtenga la presin de extrusin y la fuerza mnima para la extrusin sin lubricacin de una palanquilla de 150 mm de dimetro a 500 C, si con la extrusin para una palanquilla de 450 mm de longitud

Caractersticas del aluminio:El aluminio es un material FCC, lo cual lo hace un material que se deforma fcilmente en todas las temperatura, las piezas que se pueden fabricar (extrusin) en este material por lo general son complejas y con dimensiones reducidas y complicadas, las aleaciones de aluminio se extruyen en forma isotrmica y con matrices planas fabricadas en acero. La extrusin en aluminio se realiza sin lubricante. El proceso se realiza de manera isotrmica Se utiliza matriz plana Extrusin de manera directa Sin lubricacin El material sale en forma de HPara facilitar el proceso nos remitimos en primera estancia a la temperatura de extrusin, debido a que la temperatura de solidus del aluminio 6061 es de 582C, segn tabla 8-3 del schey, pag292, para facilitar la extrusin trabajara con un 75% de la temperatura de fusin que es aproximadamente 435 C, para evitar que el material sufra fragilidad en caliente.En cuanto a las dimensiones del perfil, las recomendaciones en el diseo son de realizarle un redondeo en las esquinas del alma, a razn de que los cambios bruscos de seccin acumulan las tenciones residuales haciendo frgil esta zona, por ende al realizarle el redondeo se minimiza la posibilidad de fractura.Las dimensiones del alma y de los patines, al ser una aleacin de aluminio son factibles de producir, pues se nos recomienda segn la figura 9-25 del schey, en el cual se puede apreciar que el espesor mnimo posible, se encuentra a 2.5mm 3 mm, pues al aumentarle las dimensiones a el alma y a los patines, se puede estar fabricando un perfil que no fue el solicitado y si vemos los aumentos en los costos por ampliar estas dimensiones, vemos que al aumentar las dimensiones estaramos gastando un exceso de material de 150 mm3 , por cada milmetro de perfil fabricado, sin saber cuanto seria el tamao de la produccin y en caso de productividad es un factor que influira mucho.

Datos de entrada Material: Al 6061Wf = ancho de la seccin = 52 mmHf = altura de la seccin = 52 mmtpatin = espesor del patin = 3 mm talma = espesor del alma = 3mmD0= dimetro de la palanquilla = 150 mmT = temperatura del proceso = 500Vf = velcidad a la que emerge la extrusin = 1 m/s

Variables

Pe = presin de extrusin (Mpa)Qe = factor de multiplicador de la presin en extrusin m = exponente de sensibilidad a la tasa de deformacin C = coeficiente de la resistencia para trabajo en caliente (Mpa)V0 = velocidad del ariete o de entrada (mm) Df= dimetro de la piza extruida m = tasa media de deformacin = Angulo del cono de la entrada de la matriz ()A0 = rea de la seccin transversal de la palanquilla (mm2) Af= rea de la seccin transversal de la pieza extruida (mm2)Fmin= fuerza mnima de extrusin

SolucinA partir de el ejemplo 9-13 del schey (pag 365) obtenemos el valor de C = 37 Mpa y de m = 0.17 y para m utilizamos la ecuacin 9-24 del shey.Primero debemos encontrar la areas inciales y finales

= 1767.46 mm2El rea final seria Proseguimos a hallar el valor de de la velocidad del ariete, utilizando la ecuacin de balance de materia.

Con estos valores de rea final e inicial encontramos el valor de la deformacin por medio de la ecuacin 9-23 del schey (pag 355), y para el valor de Df se hace una aproximacin del rea final a un radio de una circunferencia

Se toma como dimetro final un dimetro supuesto, que depende de el rea final de la seccin.

Reemplazando estos valores en la presin

Para hallar la fuerza mnima de extrusin usamos el esfuerzo de fluencia mnimo, para lo cual se hace necesario, graficar los valores en papel log log y as obtener la grafica de proporcionalidad entre el esfuerzo de fluencia con cada deformacin.En primera instancia, como tenemos el coeficiente de resistencia es igual a 37 Mpa, as que lo ubicamos en la grafica en el eje de las ordenadas y lo proyectamos para = 1 en el eje de las abscisas, como ya se que el valor de m=0.17 tenemos el valor de la pendiente y por ende el valor de los esfuerzos y de la taza de deformacin.Despus de haber realizado la grafica obtuvimos unos valores de: La fuerza mnima seria

Esta es la fuerza mnima de extrusin.Para la presin mxima de extrusin, utilizamos la ecuacin 9-25a del schey, donde el esfuerzo mximo de fluencia fue obtenido por la grafica.

La presin mxima de extrusin es 273 MPa.

9C 14La extrusin del problema 9c-13 se har en una aleacin de Al 7075 a 450C. La extrusin emerge con severas grietas transversales a la direccin de extrusin.a) Identifique la causa del problema.b) Con base en los datos del ejemplo 8-19, defina las condiciones de extrusin que la haran segura.

Material 7075Temperatura de solidus= 475CLa palanquilla entra a la maquina extrusora con una temperatura de 450 C, al realizar el proceso la palanquilla adquiere una variacin de la temperatura, una de perdida, si el proceso no es isotrmico, y de ganancia, por la deformacin y por la friccin, esta variacin de la temperatura depende mucho de la de la taza de deformacin, pues entre mayor sea la taza de deformacin mayor ser la energa adquirida, por ende la temperatura aumentara en una mayor proporcin, teniendo en cuenta que la temperatura de solidus de el material es de 475C y los datos suministrados de el ejemplo 8-19, podemos deducir que el material a una temperatura de 460C, ya esta presentando fragilidad en caliente y si el material entra a 450C, ms la energa absorbida, vemos que la temperatura se acerca o en el peor de los casos sobrepasa la temperatura de solidus del material, lo cual es una de las razones fundamentales del agrietamiento de las piezas extruidas, debido a La fragilidad de la parte superficial del material.

Para salida en IPara salida en H

Por el anlisis estructural mediante simuladores vemos claramente que influye mucho la forma de salida, sin tener un soporte, en la salida de la forma 1, podemos inferir que por el sector rojo que representa un alto esfuerzo al que esta sometido el perfil, puede ser causante de grietas superficiales, otra razn que puede afectar es la variacin brusca de la temperatura a la salida de el proceso, pues tambin genera grietas superficiales.

B) las condiciones que considerara para hacer un proceso ms seguro serian las siguientes:

Reducira la temperatura de trabajo a 420C, para evitar la fragilidad en caliente, y sin perder los beneficios de la extrusin en caliente. Colocara el perfil en forma de H, y al mismo tiempo colocara un soporte de rodillos para evitar la flexin, generando ms friccin pero asegurando la salida en forma correcta del perfil.

Le hara un anlisis a la variacin de la temperatura a la salida, y si la variacin de la temperatura es considerable, diseara en la salida una cabina que evite este factor que puede hacerme insegura la extrusin, tal vez no se tenga mucho en cuenta, pero esta variacin puede ser muy perjudicial, y producir grietas.

EJERCICIO 21.24Un tocho cilndrico de 100 mm de largo y 40 mm de dimetro se reduce por extrusin indirecta (hacia atrs) a un dimetro de 15 milmetros. El ngulo del dado = 90. Si la ecuacin de Johnson tiene a = 0.8 y b = 1.5 y si la curva de fluencia para el material de trabajo es K= 750MPa y n = 0.15, determine: a) la relacin de extrusin, b) la deformacin real (deformacin homognea), c) la deformacin, d) la presin del pisn y e) la fuerza del pisn.

Variables de reconocimiento

= Angulo del dado[]a = Constante en la ecuacin de Johnsonb = Constante en la ecuacin de JohnsonLo = Longitud inicial del tocho[mm]Do = dimetro inicial del tocho[mm]Df = dimetro final de la extrusin[mm]K = Constante de fluencia del material[MPa]n = Factor de endurecimientorx = relacin de extrusin[mm2/mm2] = Deformacin real (homognea)[mm2/mm2]x = Deformacin [mm2/mm2]Pp = presin de pisn[MPa]Fp = Fuerza del pisn[N]Ao = rea transversal inicial[mm2]Af = rea transversal final[mm2]Yf = Esfuerzo de Fluencia durante la deformacin[Mpa]

Datos de entrada

= 90a = 0.8b = 1.5Lo = 100 mmDo = 40 mmDf = 15 mmK = 750 MPan = 0.15

Ecuaciones a utilizar

A = D2 / 4 (1)

(2)

(3)

(4)

El problema nos indica que estamos en un proceso de extrusin indirecta, por lo tanto, para poder hallar la presin del pisn necesitamos la siguiente ecuacin:

(5)

Pero para poder hallar Yf utilizamos la siguiente ecuacin:

(6)

El clculo de la fuerza podemos realizarla mediante la ecuacin:

Fp = PpAo(7)

Desarrollo

Primero hayamos las reas transversales, tanto la inicial como la final:

Ao = Do2 / 4 = (40mm)2 / 4 = 1256.64 mm2 = Ao

Af = Df2 / 4 = (15mm)2 / 4 = 176.71 mm2 = Af

Luego, las reemplazamos en la ecuacin (2)

= 7.11

La deformacin real (homognea) es el logaritmo natural de la relacin de extrusin, sea que aplicamos el resultado de la ecuacin (2) en la ecuacin (1)

= Ln 7.11 = 1.96

Para hallar la deformacin x utilizamos la ecuacin de Johnson (4)

= 0.8 + 1.5 (1.96) = 3.74 Para poder hallar la presin del pisn necesitamos hallar el esfuerzo medio de fluencia por medio de la ecuacin (6)

(750Mpa)(1.96)0.15=--------------------------- = 721442684.1 Pa 1 + 0.15

Y el resultado lo reemplazamos en la ecuacin (5)

= (721442684.1Pa) (1.96) = 1414027661 Pa

Y la fuerza del pisn solo reemplazamos los valores en la ecuacin (7)

Fp = PpAo = 1776923.72 N

Respuestaa) la relacin de extrusin es 7.11 mm/mmb) la deformacin real (homognea) es 1.96 mm/mmc) la deformacin por Johnson es 3.74 mm/mmd) la presin del pisn es 1.41 Mpa o 1414027661 Pae) la fuerza del pisn es 1.78 MN o 1776923.72 N

EJERCICIO 21.27Una operacin de extrusin directa se ejecuta sobre un tocho cilndrico con Lo=3 pulg y de Do=2 pulg. El ngulo del dado = 45 y el dimetro del orificio=0.5pulg. En la ecuacin de Johnson a=0.8 y b=1.3. La operacin se lleva a cabo en caliente y el metal en caliente fluye a 15000 lb/pulg2 (n=0). Determine a)Cul es la relacin de extrusin?, b) Cul es la presin del pisn correspondiente?

Variables de reconocimiento

Lo = Longitud inicial del tocho[pulg]Do = dimetro inicial del tocho[pulg]Df = dimetro final del tocho[pulg] = Angulo del dado[]a = Constante para la ecuacin de Johnsonb = Constante para la ecuacin de JohnsonYf = Esfuerzo de fluencia del material en la extrusin[lb/pulg2]rx = relacin de extrusin[pulg2/pulg2]x = Deformacin real del material[pulg2/pulg2]Pp = presin del pisn[lb/pulg2]Ao = rea transversal inicial[pulg2]Af = rea transversal final[pulg2]

Datos de entrada

Lo = 3 pulgDo = 2 pulgDf = 0.5 pulg = 45a = 0.8b = 1.3Yf = 15000 lb/pulg2

Ecuaciones a utilizar

A = D2 / 4(1)

(2)

(3)

(4)

Desarrollo

Empezamos hallando las reas transversales tanto inicial, como la final, por medio de la ecuacin (1)

Ao = Do2 / 4 = (2pulg)2 / 4 = 3.1416 pulg2

Af = Df2 / 4 = (0.5pulg)2 / 4 = 0.19 pulg2

Los valores obtenidos los reemplazamos en la ecuacin (2) para hallar la relacin de extrusin:

3.1416 pulg2= ---------------- = 16.00 pulg2/ pulg2 0.19 pulg2

Para poder hallar la presin de pisn, tenemos que hallar la deformacin real por medio de la ecuacin (3)

= 0.8 + 1.3 (16.00 pulg2/ pulg2) = 21.6 pulg2/ pulg2

Y ahora si tenemos todos los datos para poder hallar la presin del pisn por medio de la ecuacin (4)

2(3)= 15000 21.6 + ------- = 369000 lb/pulg2 2

Respuestaa) La relacin de extrusin es 16.00 pulg2/ pulg2b) La presin del pisn es igual a 369000 lb/pulg2

CONCLUSIONES

El proceso de extrusin hay que tener muchas variables en cuenta para poder tener un resultado optimizado.

Dependiendo si el proceso, se hace de forma directa (extrusin hacia delante) o si se hace de forma indirecta (extrusin hacia atrs o inversa) se deben tener en cuenta para la aplicacin de formulas, ya que en aunque los dos procesos son extrusin, las fuerzas son diferentes.

La temperatura a la que se haga la extrusin, ya sea en caliente, tibio o en fro, afectan el proceso, pudiendo variar las fuerzas del pisn y el acabado superficial.

Para poder seleccionar un lubricante adecuado para el proceso, se tiene que saber de que forma se va a realizar ste (si es en caliente, tibio, y/o fro), ya que el coeficiente de friccin es un factor fundamental en la extrusin.

Bibliografa

SCHEY, John. Procesos de Manufactura. 3 edicin

GROOVER, Mikel. Fundamentos de Manufactura Moderna. 1 edicin

Dieter, G., Mechanical Metallurgy, McGraw Hill, 1986

file:///C:/DOCUME~1/ADMINI~1/CONFIG~1/Temp/Rar$EX02.250/glass/5743121.html

ww.freepatentsonline.com/5743121.html

http://materias.fcyt.umss.edu.bo/tecno-II/PDF/cap-323.pdf

MATERIAL ANEXOGLASS LUBRICATIONS 1. A method of hot working a metal workpiece comprising the steps of: providing a metal workpiece, providing a glass lubricant which comprises a metal oxide in which the metal is selected from the class consisting of bismuth, tin, and copper, coating said metal workpiece with said glass lubricant, reducing the metal oxide to form a duplex lubricant film, and hot working the metal workpiece to produce a near-net-shape part with a good quality finish.2. A method of hot working a metal workpiece as in claim 1, wherein the step of providing a glass lubricant further includes providing a silicate glass powder containing from about 3 to 50 mole percent of the metal oxide.3. A method of hot working a metal workpiece as in claim 1, wherein the step of reducing the metal oxide to form a duplex lubricant film further includes preheating the workpiece with the glass lubricant thereon.4. A method of hot working a metal workpiece as in claim 1, wherein the step of reducing the metal oxide further includes forming a first layer of metal adjacent to the workpiece and an outer molten glass layer.5. A method of hot working a metal workpiece comprising the steps of: providing a metal workpiece, providing a silicate glass powder containing from about 3 to 50 mole percent of an oxide of a metal in which the metal is selected from the class consisting of bismuth, tin, and copper, coating the workpiece with the silicate glass powder, preheating the workpiece with the silicate glass powder thereon producing a duplex lubricant film, and hot working the workpiece to produce a near-net-shape part with a good quality finish.6. An article comprising: a metal workpiece, a reducible glass lubricant adhering to the surfaces of said metal workpiece, and said lubricant comprising a silicate glass powder containing from about 3 to 50 mole percent of an oxide of a metal selected from the class consisting of bismuth, tin and copper.

Description:This invention relates to reducible glass lubricants for metalworking. More particularly, this invention is directed to a method of hot working a metal workpiece with a reducible glass lubricant thereon and to a metal workpiece with a reducible glass lubricant thereon.Industries such as aircraft engine and turbine manufacturing employ hot metalworking operations such as extrusion and forging to produce high quality, near-net-shape parts with good quality surface finishes. Achieving the necessary degree of consistent surface and dimensional quality requires metalworking lubrication capable of providing protection for the highly finished and accurate dies. The processing involves repeated contact between these dies and the hot workpiece metals under very high pressures. Under these conditions the workpiece tends to wear the dies by such mechanisms as erosion, galling and abrasion. The workpiece metals employed, such as titanium alloys, are often especially prone to aggressive attack on the dies. Worn dies then produce parts of unacceptable quality.Current practice in metalworking employs lubricant systems typically comprising a glass applied to the workpiece plus an accessory lubricant such as graphite applied to the dies. It has been found that glasses containing lead oxide are especially effective as lubricants for precision metalworking. However, the element lead is undesirable in an industrial process.It is apparent from the above that there exists a need in the art for a method of hot working a metal with an improved lubricant thereon. It is a purpose of this invention to fulfill this and other needs in the art in a manner more apparent to the skilled artisan and given the following disclosure.SUMMARY OF THE INVENTIONThe above-mentioned needs are met by the present invention which relates to a method of hot working a metal workpiece or core having an improved reducible glass lubricant coating thereon. A metal workpiece is also disclosed with a reducible glass lubricant coating thereon. More particularly, the present method of hot working of a metal workpiece comprises providing a metal workpiece, providing a silicate glass powder containing from about 3 to 50 mole percent of an oxide of a metal in which the metal is selected from the class consisting of bismuth, tin and copper, coating the workpiece with the silicate glass powder providing a reducible glass lubricant, preheating the workpiece with the silicate glass powder thereon producing a duplex lubricant film, and hot working the workpiece to produce a near-net-shape part with a good quality finish.In another embodiment, an article comprises a metal workpiece and a silicate glass powder thereon, the powder containing from about 3 to 50 mole percent of an oxide of a metal in which the metal is selected from the class consisting of bismuth and copper.

BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGSThe subject matter, which is regarded as the invention, is particularly pointed out and distinctly claimed in the concluding part of the specification. The invention, however, may be best understood by reference to the following description taken in conjunction with the accompanying drawing figures in which:FIG. 1 is a sectional view of a metal workpiece with a reducible glass lubricant coating thereon for providing an article and for practicing the method of the present invention; andFIG. 2 is a sectional view of a preheated workpiece with a duplex lubricant coating or film thereon.DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTIONFIG. 1 shows an article 10 of the present invention which comprises a metal workpiece 12, for example, of titanium or titanium alloy with a reducible glass lubricant coating or layer 14 thereon. This article is suitable for practicing the present invention by being hot worked in operations such as extrusion and forging. The coating or layer is a silicate glass powder containing from about 3 to 50 mole percent of an oxide of a metal in which the metal is selected from the class consisting of bismuth, tin and copper. The glass powder coating is applied to the metal workpiece by dipping or spray coating. In the dipping operation, the glass powder is dispersed preferably in water plus dispersants, binders, and rheology agents to provide a slurry. The workpiece is dipped into the slurry to coat the glass powder on all the surfaces thereof. If desired, the glass powder is spray coated onto the surfaces of the workpiece. In this operation, the glass powder is dispersed preferably in water plus dispersants, binders, and rheology agents to provide an adherent coating. As shown in FIG. 1, the powder adheres to all of the workpiece surfaces. Article 10 is suitable for practicing the method of the present invention.In FIG. 2, there is shown an article 20 which is an article such as article 10 shown in FIG. 1 after the article has been preheated in a pre-heat furnace. Article 20 comprises a metal workpiece 12 with a duplex film 22 thereon. Film 22 has two layers with inner layer or film of soft metal 24 adjacent to workpiece 12. Metal layer 24 may be in a molten state. An outer layer or film 26 of molten glass is adjacent metal layer 24. Article 20 is suitable for being hot worked in an extrusion or forging operation.

In the present invention, a method of hot working a metal workpiece or core 20 comprises providing a metal workpiece or core 12, for example, of titanium metal or alloy. An improved reducible glass lubricant coating is prepared from a silicate glass powder containing from 3 to 50 mole percent of an oxide of a metal in which the metal is selected from the class consisting of bismuth, tin and copper. The workpiece 12 is coated with the silicate glass powder to provide a reducible glass lubricant thereon. The glass powder is applied to the metal workpiece by dipping or spray coating. In the dipping operation, the glass powder is dispersed preferably in water plus dispersants, binders, and rheology agents to provide a slurry. The workpiece is dipped into the slurry to coat the glass powder on all the surfaces thereof. If desired, the glass powder is spray coated onto the surfaces of the workpiece. In this operation, the glass powder is dispersed preferably in water plus dispersants, binders, and rheology agents to provide an adherent coating.The silicate glass powder coating is a reducible glass lubricant coating. The workpiece with the silicate glass powder coating or reducible glass lubricant is preheated in a pre-heat furnace to a sufficient temperature to reduce the reducible glass lubricant to a duplex lubricant on the surface of the workpiece. This duplex lubricant is produced by including the metal oxide of bismuth, tin or copper in the formation of the glass which is chemically reduced to the respective metal as a soft metal portion of the film adjacent the workpiece. The soft metal may be in a molten state. The glass portion of the film is in a molten state adjacent the soft metal portion. The glass portion is the outer portion of the duplex film.The workpiece with the duplex film is generally prepared just prior to the hot working operation, such as extrusion or forging. As it is customary, there may also be employed customary die lubricants, such as graphite, applied to the dies. The preheated workpiece with duplex lubricant thereon is hot worked by extrusion or forging to produce high quality, near-net-shape parts with good quality surface finishes.The foregoing has described a method of hot working of a metal workpiece and a metal workpiece with a reducible glass coating thereon. It will be apparent to those skilled in the art that various modifications thereto can be made without departing from the spirit and scope of the invention as defined in the appended claims.