tjuchem, wiertsema en partners.pdf

Ont

Studie oplossingsvarianten noordelijke kade Afwateringskanaal Steendam-Tjuchem

VN-57393-2

57393-2

Blz. 1

Onderwerp: Studie oplossingsvarianten noordelijke kade Afwateringskanaal Steendam-Tjuchem

Projectnummer: VN-57393-2 Opdrachtgever: Waterschap Hunze en Aa`s

Postbus 195 9640 AD Veendam

Nr. opdrachtgever: Datum: 9 april 2014

Opgesteld door: F. Geertsma / C. Decroix

Handtekening:

Documentnummer:

Status: Definitief

Vrijgegeven door:

ir. P. van Boven

R28608

Blad 2 van 103 57393-2 R28608 Geotechnisch Advies.pdf

Inhoudsopgave blad

1 Inleiding ............................................................................................................5 1.1 Doel van dit rapport ............................................................................................................. 5 1.2 Projectbeschrijving............................................................................................................... 5 1.3 Projectlocatie ........................................................................................................................ 6 1.4 Leeswijzer............................................................................................................................. 6

2 Randvoorwaarden en uitgangspunten ...............................................................7 2.1 Ontwerprandvoorwaarden................................................................................................... 7 2.1.1 Planperiode........................................................................................................................... 7 2.1.2 Geometrie............................................................................................................................. 7 2.1.3 Robuustheid ......................................................................................................................... 7 2.1.4 Ontwerphoogte .................................................................................................................... 7 2.1.5 Aanleghoogte....................................................................................................................... 8 2.1.6 Zettingen............................................................................................................................... 8 2.1.7 Klink ...................................................................................................................................... 8 2.1.8 Biologische aantasting......................................................................................................... 8 2.2 Geotechniek.......................................................................................................................... 9 2.2.1 Bodemopbouw..................................................................................................................... 9 2.2.2 Geotechnische parameters .................................................................................................. 9 2.2.3 Stabiliteitsfactoren ............................................................................................................. 11

3 Beoordeling oplossingsvarianten.....................................................................12 3.1 Deeltraject 1........................................................................................................................ 12 3.1.1 Ligging en kernmerken ...................................................................................................... 12 3.1.2 Dwarsprofielen................................................................................................................... 12 3.1.3 Faalmechanismen .............................................................................................................. 12 3.1.4 Oplossingsvariant 10 (Ophogen kade) .............................................................................. 12 3.2 Deeltraject 2a...................................................................................................................... 13 3.2.1 Ligging en kernmerken ...................................................................................................... 13 3.2.2 Dwarsprofielen................................................................................................................... 13 3.2.3 Faalmechanismen .............................................................................................................. 13 3.2.4 Oplossingsvariant 10 (Ophogen kade) .............................................................................. 13 3.3 Deeltraject 2b...................................................................................................................... 14 3.3.1 Ligging en kernmerken ...................................................................................................... 14 3.3.2 Dwarsprofielen................................................................................................................... 14 3.3.3 Faalmechanismen .............................................................................................................. 14 3.3.4 Oplossingsvariant 5 (Toepassen betonblokkenmat)......................................................... 14 3.4 Deeltraject 3........................................................................................................................ 14 3.4.1 Ligging en kernmerken ...................................................................................................... 14 3.4.2 Dwarsprofielen................................................................................................................... 14 3.4.3 Faalmechanismen .............................................................................................................. 15 3.4.4 Oplossingsvariant 2a (verplaatsing van de sloot richting polder) .................................... 15 3.4.5 Oplossingsvariant 3 (plaatsing van een kwelscherm in de binnenteen) .......................... 17


VN-57393-2

blad 4

3.4.6 Oplossingsvariant 5 (betonblokkenmat in teensloot)........................................................ 19 3.4.7 Oplossingsvariant 7 (bestaande kade richting het Afwateringskanaal verplaatsen) ....... 20 3.5 Deeltraject 4 (aanleg natuurvriendelijke oever)................................................................. 21 3.5.1 Ligging en kernmerken ...................................................................................................... 21 3.5.2 Lengte- en dwarsprofielen ................................................................................................. 21 3.5.3 Bodemopbouw................................................................................................................... 22 3.5.4 Zettingen............................................................................................................................. 23 3.6 Faalmechanismen .............................................................................................................. 24 3.6.1 Hoogte (HT) ........................................................................................................................ 24 3.6.2 Piping en Heave.................................................................................................................. 25 3.6.3 Macrostabiliteit binnenwaarts (STBI) ................................................................................ 26 3.7 Deeltraject 5a...................................................................................................................... 26 3.7.1 Ligging en kernmerken ...................................................................................................... 26 3.7.2 Dwarsprofielen................................................................................................................... 26 3.7.3 Faalmechanismen .............................................................................................................. 27 3.7.4 Oplossingsvariant 2a (verplaatsing van de sloot richting polder) .................................... 27 3.7.5 Oplossingsvariant 8 (dempen teensloot)........................................................................... 28 3.8 Deeltraject 5b...................................................................................................................... 29 3.8.1 Ligging en kernmerken ...................................................................................................... 29 3.8.2 Dwarsprofielen................................................................................................................... 29 3.8.3 Faalmechanismen .............................................................................................................. 30 3.8.4 Oplossingsvariant 8 (dempen teensloot)........................................................................... 30 3.9 Deeltraject 6........................................................................................................................ 31 3.9.1 Ligging en kernmerken ...................................................................................................... 31 3.9.2 Dwarsprofielen................................................................................................................... 31 3.9.3 Faalmechanismen .............................................................................................................. 31 3.9.4 Oplossingsvariant 2A (verplaatsen van de sloot richting het bos)................................... 31 3.9.5 Oplossingsvariant 8 (dempen teensloot)........................................................................... 33 Bijlagen 1 Situatietekening 2 Stabiliteitsberekeningen (figuren met afschuifvlakken) 3 Bepaling verticaal evenwicht


VN-57393-2

blad 5

1 Inleiding

In het toetsrapport van de noordelijke kade van het Afwateringskanaal Steendam-Tjuchem zijn de resultaten van de veiligheidstoets volgens de huidige richtlijnen betreffende het toetsen van kaden gerapporteerd. Op basis van de veiligheidstoets blijkt dat een aantal deeltrajecten van kadevak AN-001 t/m AN-004 niet voldoen aan één of meerdere toetssporen. Dit betreft de (deeltrajecten 1 t/m 6 (zie situatietekening (bijlage 1). In de notitie d.d. 5/11/2013 aan het Waterschap Hunze en Aa’s zijn een aantal oplossingsvarianten (oplossingsrichtingen) aangegeven. Na overleg zijn er nog een aantal oplossingsvarianten aan toegevoegd. De oplossingsvarianten zijn: 1 Het opzetten van het polderpeil; 2 Het aanbrengen van een steunberm in de teensloot langs het binnentalud; 2A Verplaatsing van sloot in noordelijke richting (richting weiland) met aanbrengen van

steunberm aan de binnenkant van de kade. 3 Het plaatsen van een damwand als kwelscherm in de binnenteen; 4 Het aanbrengen van een waterdichte wand in het buitentalud als kwelscherm; 5 Het toepassen van een betonblokkenmat in de sloot; 6 Het afwateringssysteem aanpassen incl. verkleinen sloot; 7 De bestaande kade in zuidelijke richting verplaatsen (alleen mogelijk bij bestaande

natuurvriendelijke oever); 8 Het dempen van de teensloot (eventueel met drain in gedempte sloot); 9 Het verplaatsen van de kade richting de polder met natuurvriendelijke oever.

1.1 Doel van dit rapport

In dit rapport worden per deeltraject een vooraf bepaald aantal oplossingsvarianten uitgewerkt, waarbij moet worden voldaan aan de gestelde eisen ten aanzien van de faalmechanismen. In het kader van dit ontwerp zijn ontwerpberekeningen uitgevoerd, op basis waarvan het ontwerpprofiel en aanlegprofiel van de kade is bepaald.

1.2 Projectbeschrijving

De noordelijke kade van het Afwateringskanaal van Steendam tot Tjuchem voldoet niet op alle toetssporen zoals gesteld zijn ten aanzien van de dijkveiligheid in de “Leidraad toetsen op veiligheid regionale keringen”. De kade is op basis van bodemopbouw, ingemeten dwarsprofielen en gebruik achterland, ingedeeld in een aantal deeltrajecten. Per deeltraject is in het toetsrapport aangegeven aan welke faalmechanismen niet wordt voldaan. Per deeltraject kan aan één of meerdere faalmechanismen niet voldaan zijn. In hoofdzaak wordt niet voldaan aan de faalmechanismen hoogte, piping en binnenwaartse stabiliteit. Uit inspectie ter plaatse blijkt eveneens dat microstabiliteit van de oevers van de teensloot een probleem vormt.


VN-57393-2

blad 6

Daarnaast heeft Het Waterschap Hunze en Aa’s plannen om een natuurvriendelijke oever aan te leggen over een lengte van ca. 200 m aan de noordzijde van het Afwateringskanaal ter hoogte van kruisende N33. De bestaande kade zal daartoe binnenwaarts worden verlegd.

1.3 Projectlocatie

De te verbeteren kade is onderdeel van Duurswoldboezemstelsel en wordt nader aangeduid met de kadevakken AN-001 t/m AN-004. De kade is gelegen aan de noordzijde van het Afwateringskanaal tussen Steendam en Tjuchem. De locatie is nader aangegeven in figuur 1.1.

Figuur 1.1 Locatie noordelijke oever Afwateringskanaal

1.4 Leeswijzer

Na de inleiding in dit eerste hoofdstuk volgen in het tweede hoofdstuk de randvoorwaarden en uitgangspunten. Vervolgens worden in hoofdstuk 3 per deeltraject één of meerdere oplossingsvarianten beschouwd.


VN-57393-2

blad 7

2 Randvoorwaarden en uitgangspunten

2.1 Ontwerprandvoorwaarden

Voor de randvoorwaarden en uitgangspunten wordt verwezen naar het toetsrapport voor de noordelijke kade van het Afwateringskanaal. Wijzigingen en/of aanvullingen worden in dit hoofdstuk vermeld. 2.1.1 Planperiode De planperiode bedraagt 30 jaar (bron: verslag 1 Arcadis d.d. 14 januari 2014) 2.1.2 Geometrie Het Waterschap Hunze en Aa’s past voor nieuwe en aan te passen kaden de volgende geometrie-kenmerken toe: Standaard profiel

- taludhelling binnentalud: 1 : 3, buitentalud: 1 : 2 (V : H); - kruinbreedte: 4,0 m;

Voor aanleg van natuurvriendelijke oevers worden aanvullend de volgende geometriekenmerken aangehouden: Profiel natuurvriendelijke oever

- maaiveld aansluitend op buitentalud beginnend op N.A.P. -0,82 m (= eindhoogte, ca. 0,20 m boven hoogste streefpeil van N.A.P. -1,02 m) aflopend onder een helling van ca. 1 : 10. In de toetsing van het ontwerp zal in verband met de “natuurlijke” afwerking van de oever een aansluithoogte op de kade worden aangehouden van N.A.P. -1,12 m

- De afstand tussen de poldersloot en de binnenteen bedraagt minimaal ca. 3,0 m. Deze ruimte zal worden gebruikt voor onderhoud van de poldersloot.

- De kade zal gebruikt worden door onderhoudsmaterieel (belasting 5 kPa). - De breedte van de natuurvriendelijke oever dient minimaal 5 m te bedragen.

2.1.3 Robuustheid Ten behoeve van ‘robuust ontwerpen’ is een robuustheidstoeslag van 0,10 m gehanteerd om lokale bodemdaling, zetting, klink en mogelijke aanpassing van waterstanden binnen de planperiode te kunnen opvangen. 2.1.4 Ontwerphoogte De ontwerphoogte van de kruin wordt bepaald op basis van het toetspeil (hoog boezempeil). De Minimale kruinhoogte wordt verder bepaald door lokale toeslagen, zoals schuinstand van het water (opwaaiing), de golfoverslaghoogte en een robuustheidstoeslag. In de volgende berekening is de minimale kruinhoogte berekend:


VN-57393-2

blad 8

2.1.5 Aanleghoogte Indien een nieuwe kade wordt aangelegd, wordt deze hoger aangelegd dan volgt uit de berekening van de ontwerphoogte. De volgende factoren worden ter compensatie in rekening gebracht:

- lokale bodemdaling; - zettingen; - klink.

2.1.6 Zettingen De zettingen en restzettingen van de ondergrond volgen uit globale zettingsberekeningen op basis van het definitieve kadeontwerp. De verwachte restzetting zal optreden tussen het moment van oplevering en het in de van de planperiode van de dijk. De verwachte restzetting zal als zettingscompensatie op de dijk worden aangebracht. Er wordt in de praktijk vanuit gegaan dat de eindzettingen berekend door D-Settlement bij 10.000 dagen (ca. 30 jaar). 2.1.7 Klink Het Technisch Rapport Waterkerende Grondconstructies [ref. 2] beveelt aan om bij klei rekening te houden met een klink van 10% bij klei en bij zand 5%. Klink van aangebracht materiaal zal voor het grootste deel optreden gedurende de aanleg van de dijk (voorbelastingsperiode). In de berekening van de aanleghoogte (opleverhoogte) wordt klink van zand niet meegenomen. De klink van klei is meegenomen over de resterende dikte van de kleilaag na oplevering. 2.1.8 Biologische aantasting Biologische aantasting kan schade aan kade veroorzaken waardoor de sterkte van de kade wordt aangetast. Hierbij valt te denken aan dieren die gangen en holen graven in de kade. Bekend is dat in de biotoop langs de onderhavige kade ratten en muskusratten aanwezig zijn. Dit feit wordt ondersteund door de nu reeds aanwezige zichtbare gangen langs het binnentalud. Door holen in de kleibekleding is het mogelijk dat het zand uit de kern wegspoelt. Bij het ontwerp zal hier aandacht aan moeten worden gegeven. De kans op holen tot in het zand kan worden geminimaliseerd door bv het toepassen van een geotextiel in de kleibekleding of voldoende dikte van de kleiafdekking.

Htoets Toetspeil incl. opwaaiing N.A.P. - 0,65 mDHlok Opwaaiing waakhoogte 0 mDHgolf Golfoverslaghoogte 0,15 m

Toeslag voor onvoorzien 0,10 mHkr, min Minimaal vereiste kruinhoogte N.A.P. -0,40 m


VN-57393-2

blad 9

2.2 Geotechniek

2.2.1 Bodemopbouw Het maaiveld varieerde ten tijde van het grondonderzoek ter plaatse van de onderzoekspunten van N.A.P. -1,60 m tot N.A.P. -2,05 m. Uit het veldonderzoek blijkt dat de bodemopbouw sterk varieert langs het tracé. De dikte van de deklaag bestaande uit humeuze en siltige klei en veen varieert van ca. 2 m ter hoogte van de N33 oplopend naar het oosten tot 5m. Het veen is slap tot matig slap. De kleilagen zijn over het algemeen matig stevig. De bovenkant van het pleistocene zand verloop vanaf de N33 op een diepte van N.A.P. - 3,75 m tot N.A.P. -7,0 aan de oostzijde van het tracé. Op een diepte van ca. 0,5 m -maaiveld is over vrijwel het gehele tracé en dunne zandlaag aanwezig. Opmerkelijk is de 1m dikke zandlaag aanwezig bij DKP024 aan de oostzijde van het tracé tussen N.A.P. -2,65 m en N.A.P. -3,65m (0,65 m tot 1,65 m-maaiveld). Daarnaast dient de sterke variatie in ligging van de bovenkant van het pleistocene zand in de raai DKP011-B019-DKP010 te worden vermeld. De bovenkant van zand varieert respectievelijk van N.A.P. - 5,80 m, N.A.P. -4,40 m en N.A.P. -2,80 m over een tussenafstand van 10 à 15 m. Deze sterke variatie in de diepteligging van de bovenkant van het pleistocene zand duidt op een historische geul die daar gelopen moet hebben. De richting en ligging van de geul is op basis van dit veldonderzoek en het raadplegen van de AHN2 (algemene hoogtekaart van Nederland 2) niet vastgesteld. Het tracé ligt in een gebied met grondwatertrap III*. Dit houdt in dat de gemiddelde hoogste grondwaterstand (GHG) op 0,25 - 0,40 m beneden maaiveld ligt. De gemiddelde laagste grondwaterstand (GLG) heeft een peil van 0,90 - 1,10 m - maaiveld. Uitgaande van een maaiveld van c.a. N.A.P. -1,80m ligt het GHG op ca. N.A.P. - 2,20m en de GLG op N.A.P. -2,80 m. De actuele grondwaterstand is aangetroffen op N.A.P. -2,98 m (B019) en N.A.P. -2,64 m (B020). Deze peilen komen redelijk overeen met de vermelde GLG van grondwatertrap III*. De grondwaterstand zal langs het tracé sterk worden beïnvloed door het direct aangelegen Afwateringskanaal en de poldersloot. 2.2.2 Geotechnische parameters Samendrukkingsparameters Er zijn ten behoeve van de invoerparameters van DSS-proeven 4 CRS-proeven (Constant Rate of Strain) uitgevoerd op grondmonsters van zwak siltige klei (oorspronkelijke grondslag, diepere kleilagen), sterk siltige klei (dijksmateriaal), veen (oorspronkelijke grondslag) en sterk zandige veen (oorspronkelijke grondslag). De resultaten van het veenmonster zijn verwerkt in de samendrukkingsproeven. De overige resultaten van de overige grondmonsters zijn niet verwerkt in de samendrukkingsparameters om uiteenlopende redenen (dijksmateriaal, te diepe ligging van monster waardoor niet relevant voor zetting, grondsoort niet aanwezig in bodemprofiel). Om toch een schatting van zetting te kunnen maken, zijn de waarden voor de samendrukkingsparameters verder ingeschat op basis van tabel 2b uit de NEN-9997-1 [ref. 6] in combinatie met de sonderingen. De zettingen zijn berekend met het model van Koppejan in combinatie met het consolidatiemodel van Darcy. De zettingsberekeningen zijn uitgevoerd met het programma D-Settlement versie 9.3.2.2 van Deltares. Om de zetting voor (zeer) slappe lagen beter te kunnen benaderen wordt de optie “Natural strain” gebruikt. In tabel 2b van de NEN-9997-1 staan alleen samendrukkingsparameters voor belastingen boven de grensspanning vermeld.


VN-57393-2

blad 10

Om een ruwe inschatting te kunnen maken van het zettingsverloop en de restzettingen zijn de samendrukkingsparameters voor rekenen beneden de grensspanning verkregen door vermenig-vuldiging van de waarden bestemd voor rekenen beneden de grensspanning met een factor 3. Er is geen onderscheidt gemaakt tussen de verschillende grondsoorten behalve voor zand. Zand is aangenomen als onsamendrukbaar. De consolidatiecoëfficienten voor veen en klei, siltig zijn gebaseerd op de CRS-proeven. De overige waarden voor de consolidatiecoëfficienten zijn ingeschat op basis van literatuurwaarden. De representatieve waarden zijn weergegeven in tabel 2.1. Er is conservatief gerekend met een POP van 10 kN/m² voor alle lagen. Tabel 2.1 Representatieve waarden voor de samendrukkingsparameters

n/sat cp c’p cs c's cv OCR/POP

[kN/m³] [-] [-] [-] [-] [m²/s] [-/kN/m²]

Veen >300% 10,2 15 5 60 20 6*10-8 -/10

Veen, kleiig 12,4 22 7,5 90 30 3*10-8 -/10

Klei, humeus 15,5 30 10 120 40 3*10-8 -/10

Klei, siltig 16,3 36 12 360 120 1*10-8 -/10

Klei, zandig 17,2 60 20 720 240 1*10-6 -/10

Pleist. zand 1) 18/20 drained n.v.t.

Zand (los) 1) 17/19 drained n.v.t. Om aan de hoogte eis over 30 jaar te voldoen, is gerekend met representatieve waarden voor de samendrukkingsparameters. Sterkteparameters De sterkteparameters zijn overgenomen uit het toetsrapport van de noordelijke kade Afwateringskanaal van Wiertsema & Partners (projectnr. VN-57393-2). Voor de verklaring en wordt eveneens verwezen naar het toetsrapport. Tabel 2.2 Representatieve - en rekenwaarden voor de sterkteparameters

n/sat

[kN/m³]rekperc.3)

[%] c'kar

[kN/m²] 'kar

[m;c'

[-]m;'

[-]c'd

[kN/m²] 'd

[°]

Veen >300% 10,2 20 1,2 32,0 1,35 1,15 0,9 28,5

Veen, kleiig 12,4 3 3,2 26,9 1,35 1,15 2,4 23,8

Klei, humeus 15,5 5 7,1 23,4 1,20 1,15 5,9 20,6

Klei siltig 16,3 5 6,1 25,3 1,20 1,15 5,1 22,3

Klei, zandig 17,2 5 2,7 33,8 1,20 1,15 2,3 30,2

Leem 1) 20,0 n.v.t. 1,0 27,5 1,60 1,30 0,6 21,8

Pleist. zand 1) 18/20 n.v.t. 0,0 32,5 1,00 1,15 0,0 29,0


VN-57393-2

blad 11

n/sat

[kN/m³]rekperc.3)

[%] c'kar

[kN/m²] 'kar

[m;c'

[-]m;'

[-]c'd

[kN/m²] 'd

[°]

Zand (los) 1) 17/19 n.v.t. 0,0 30,0 1,00 1,15 0,0 26,7

Potklei 2) 17,0 n.v.t. 20,0 17,5 1,20 1,15 16,7 15,3 1) Op basis van tabel 2b uit de NEN-9997-1 2) Op basis van expertise bij Wiertsema & Partners 3) De vermelde sterkteparameters zijn bepaald bij het aangegeven rekpercentage.

Bij een aantal oplossingsvarianten wordt klei als slootaanvulling toegepast. Voor deze klei zijn de volgende volumegewichten en sterkteparameters toegepast:

n/sat = 16/16 kN/m³ c'd = 1,7 kN/m² 'd = 17,6 2.2.3 Stabiliteitsfactoren De stabiliteit wordt beoordeeld met rekenwaarden van de sterkteparameters van de ondergrond. Volgens de 'Handreiking Ontwerpen & Verbeteren Boezemkaden' dienen de materiaalfactoren uit tabel 3.1 [zie ref. 6] te worden gebruikt. De stabiliteit wordt beoordeeld op basis van IPO-klasse II zoals weergegeven in de STOWA leidraad. De stabiliteit van de kering is theoretisch gewaarborgd indien bij rekenwaarden van de sterkteparameters van de ondergrond voldaan wordt aan: / (ndmb) > 1,0 waarin: = Stabiliteitsfactor berekend bij rekenwaarden van de sterkte n = Schadefactor = 0,90 (IPO-klasse II) d = Modelfactor = 1,00 (methode Bishop) of 1,05 (Uplift Van) m = Materiaalfactor verwerkt in de sterkteparameters volgens tabel 3.1 [Ref. 1] b = Schematiseringsfactor = 1,0 -1,2 Vooralsnog wordt een schematiseringsfactor van 1,2 verdisconteerd. De schematiseringsfactor kan onderbouwd worden gereduceerd tot minimaal 1,0. In het ontwerp van de kade voor de natuurvriendelijke oever wordt in verband met de onzekerheid van de bodemopbouw langs het gehele traject een waarde van 1,2 gehanteerd. De vereiste stabiliteitsfactor voor macrostabiliteit binnenwaarts (STBI) bedraagt bij toepassing van de methode Bishop: n x dx b = 0,90 x 1,00 *1,20 = 1,08. Methode Uplift Van: n x dx b = 0,90 x 1,05 *1,20 = 1,13. De vereiste stabiliteitsfactor voor macrostabiliteit buitenwaarts (STBU) bedraagt bij toepassing van de methode Bishop: n x dx b = 0,90 x 1,00 *1,20 = 1,08. De methode Uplift Van is voor de buitenwaartse stabiliteit niet van toepassing.


VN-57393-2

blad 12

3 Beoordeling oplossingsvarianten

De oplossingen worden hierna per deeltraject behandeld. Per deeltraject wordt voor één maatgevend dwarsprofiel één of meerdere oplossingsvarianten uitgewerkt.

3.1 Deeltraject 1

3.1.1 Ligging en kernmerken Deeltraject is het meeste westelijke deel van de kade, beginnend bij de brug over het Afwateringskanaal in Steendam. Het deeltraject loopt van metrering 0 (0 = oostzijde brug Steendam) tot 220 m en heeft een lengte van 220 m. De kade wordt gekenmerkt door de aanwezigheid van een verharde toegangsweg naar de aangelegen woningen. Er is geen teensloot aanwezig langs het binnentalud. 3.1.2 Dwarsprofielen In dit deeltraject is één dwarsprofiel opgemeten (DP8). In aanvulling op de inmeting van DP8 zijn aanvullende hoogten van het achterland gemaakt om laagten in het maaiveld en de helling van het binnentalud te inventariseren. 3.1.3 Faalmechanismen De kade in dit deeltraject voldoet aan de eisen ten aanzien van binnen- en buitenwaartse stabiliteit en microstabiliteit. Er wordt niet voldaan aan de hoogtetoets. 3.1.4 Oplossingsvariant 10 (Ophogen kade) De gemeten kruinhoogte varieert van N.A.P. - 0,60 m tot - 0,40 m (meting febr. 2013). Bij een minimaal vereiste kruinhoogte van N.A.P. - 0,40 m dient er dus maximaal 0,20 m te worden opgehoogd. Zowel de binnenwaartse als buitenwaartse taludstabiliteit voldoet bij deze hoogte ruim aan de gestelde eis van minimaal 1,08. Er wordt vanuit gegaan dat bij een dergelijk geringe ophoging van de kade, de stabiliteit nog steeds zal voldoen aan de minimaal benodigde stabiliteitseis. De opgehoogde kade zal daarom verder niet worden getoetst op taludstabiliteit. Aandachtspunt bij de kadeverhoging is de minimale kruinbreedte van 4,0 m. Uitvoering De kruin van de kade tussen metrering 10 en 220 m ophogen minimaal ophogen tot N.A.P. -0,40 m +0,10 m (zettingscompensatie en klink bodem) = N.A.P. - 0,30 m. Uit de aanvullende hoogtemetingen blijkt dat het huidige binnentalud plaatselijk een steiler binnentalud heeft dan 1 : 3. Globaal moet het talud worden aangevuld tot er een talud ontstaat van 1 : 3 of flauwer van metrering 175 m tot 205 m en 235 tot 270 m. Voor een exacte bepaling van het aan te vullen binnentalud zal de situatie ter plaatse moeten worden beschouwd middels een locatie bezoek en mogelijk met inmeting van aanvullende profielen. Aandachtspunten

In dit traject ligt aan de polderkant een rioolpersleiding (ø 110 mm) en een vrijverval riool (ø 200 mm) evenwijdig aan de kade. De rioolpersleiding ligt volgens de aangeleverde


VN-57393-2

blad 13

tekening op korte afstand achter de kade Het vrijverval riool ligt eveneens op geringe afstand achter de kade. De ligging is niet bekend. Tevens liggen op korte afstand achter de kade water- gasleidingen en een spanningskabel. Bij verder ontwerp dient hiermee rekening te worden gehouden.

Langs de oever (buitentalud) is een steenbestorting aanwezig. Mogelijk deze aangevuld moet worden.

Er staan bomen binnen de beschermingszone van de kade.

3.2 Deeltraject 2a

3.2.1 Ligging en kernmerken Deeltraject 2a loopt van metrering 220 tot 540 m en heeft een lengte van 330 m. Dit deeltraject wordt gekenmerkt door de aanwezigheid van een binnenberm van ca. 5m met sloot. Op de kade is geen verharde weg aanwezig. 3.2.2 Dwarsprofielen In dit deeltraject is één dwarsprofiel ingemeten (DP1). 3.2.3 Faalmechanismen De kade in dit deeltraject voldoet aan de eisen ten aanzien van binnen- en buitenwaartse stabiliteit. Een deel van het traject voldoet niet aan de hoogtetoets. 3.2.4 Oplossingsvariant 10 (Ophogen kade) De gemeten kruinhoogte varieert van N.A.P. - 0,50 m tot - 0,40 m (meting febr. 2013). Er dient dus maximaal 0,10 m te worden opgehoogd. De taludstabiliteit bij deze hoogte voldoet ruim aan de gestelde eis van minimaal 1,08 (binnentalud: Fmin > 1,20). Er wordt vanuit gegaan dat bij ophoging van de kade de stabiliteit nog steeds zal voldoen aan de minimaal benodigde stabiliteitseis. De opgehoogde kade zal daarom verder niet worden getoetst. Uitvoering De kruin van de kade tussen metrering 260 en 350 m dient minimaal te worden opgehoogd tot N.A.P. -0,40 m + 0,10 m (zettingscompensatie en klink bodem) = N.A.P. - 0,30 m. De helling van het binnentalud is steiler dan 1 : 2 (eis is 1 : 3 of flauwer). Echter uit de stabiliteitsberekeningen blijkt dat het talud voldoet aan de gestelde stabiliteitseis. Op grond hiervan wordt aanvulling van het binnentalud niet nodig geacht. Aandachtspunt bij de kadeverhoging is wel dat de minimale kruinbreedte van 4,0 m aanwezig dient te zijn na ophogen. Aandachtspunten

- In dit traject ligt aan de polderkant een rioolpersleiding (ø 110 mm) en een vrijverval riool (ø 200 mm) evenwijdig aan de kade. De rioolpersleiding ligt volgens de aangeleverde tekening op korte afstand achter de kade Het vrijverval riool ligt eveneens op geringe afstand achter de kade. De ligging is niet bekend. Bij verder ontwerp dient hiermee rekening te worden gehouden.

- Langs de oever van het Afwateringskanaal is een palenrij aanwezig. In verband met de slechte staat dient deze te worden vervangen dor een nieuwe oeverbecherming.


VN-57393-2

blad 14

3.3 Deeltraject 2b

3.3.1 Ligging en kernmerken Deeltraject 2b loopt van metrering 540 tot 985 m en heeft een lengte van ca. 445 m. Dit deeltraject wordt gekenmerkt door de aanwezigheid van een teensloot direct aanliggend aan de binnenteen van de kade en een natuurvriendelijke oever tussen de kade en het afwateringskanaal met een breedte van ca. 15 m. Het binnentalud is steiler dan 1 : 2. Op de kade is geen verharde weg aanwezig. 3.3.2 Dwarsprofielen In dit deeltraject zijn twee dwarsprofielen ingemeten (DP2 en DP3). 3.3.3 Faalmechanismen De kade in dit deeltraject voldoet aan de eisen ten aanzien van binnen- en buitenwaartse stabiliteit, piping en heave, microstabiliteit en hoogte. Uit de opname van de dwarsprofielen en inspectie op locatie blijkt dat de oevers van de kwelsloot (zeer) gevoelig zijn voor erosie. De erosie ontstaat door watergolven en ongedierte. De erosie treedt op langs beide zijden (kant kade en kant weiland) van de kwelsloot. 3.3.4 Oplossingsvariant 5 (Toepassen betonblokkenmat) Om de erosie van de oevers van de kwelsloot te voorkomen wordt voorgesteld om een betonblokkenmat toe te passen in aansluiting op de oplossingsvariant in deeltraject 3. De betonblokkenmat zal ook in deeltraject 3 worden toegepast. Voor de beschouwing wordt daarom verwezen naar de uitwerking onder deeltraject 3. Opgemerkt moet worden dat bij verdere uitwerking van het ontwerp voor dit deeltraject mogelijk voor een andere (eenvoudiger en goedkopere) oplossing wordt gekozen. Aandachtspunten In dit traject ligt in de natuurvriendelijke oever een niet meer in gebruik zijnde (weesleiding) rioolpersleiding evenwijdig aan de kade. De leiding kruist de kade op één plaats. De leiding ter plaatse van de kruising zal worden verwijderd.

3.4 Deeltraject 3

3.4.1 Ligging en kernmerken Deeltraject 3 loopt van metrering 985 tot 1755 m (kruising met de N33) en heeft een lengte van ca. 770 m. Dit deeltraject wordt gekenmerkt door de aanwezigheid van een teensloot direct aanliggend aan de binnenteen van de kade en een natuurvriendelijke oever tussen de kade en het afwateringskanaal met een breedte van ca. 15 m. Op de kade is geen verharde weg aanwezig. 3.4.2 Dwarsprofielen In dit deeltraject zijn drie dwarsprofielen ingemeten (DP4, DP11 en DP12).


VN-57393-2

blad 15

3.4.3 Faalmechanismen De kade in dit deeltraject voldoet (net) niet aan de eisen ten aanzien van binnenwaartse stabiliteit en piping. Uit waarnemingen in het veld blijkt dat er welvorming kan optreden. Er zijn wellen in de teensloot geconstateerd. Hieruit wordt geconcludeerd dat er pipinggevoelige profielen aanwezig zijn. 3.4.4 Oplossingsvariant 2a (verplaatsing van de sloot richting polder) Oplossingvariant 2a betreft het zodanig verplaatsen van de teensloot, dat wordt voldaan aan de eisen ten aanzien van piping (bij eenvoudige toetsing). Voor dit deeltraject is DP4 als maatgevend gekozen om de ligging van de teensloot te bepalen. In verband met de aanwezigheid van een natuurvriendelijke oever, waarvan de inrichting (o.a. de hoogteligging van het maaiveld) sterk kan variëren, is het intredepunt gekozen aan de buitenteen van de kade. Het uittredepunt is gelegen in de teensloot (zie figuur 3.1) De aanwezige kwelweglengte bedraagt ca. 17 m. Uit de eenvoudige toetsing blijkt dat de kwelweglengte minimaal 38,70 m (de benodigde kwelweglengte voor DP11 en 12 zijn gelijk hieraan) dient te zijn. In de figuur is eveneens ter info de lengte waarover de sloot verplaatst moet worden (ca. 20m). Door de verplaatsing van de kwelsloot stijgt de stijghoogte van het water in het watervoerende pakket en de freatisch lijn. Dit heeft een negatief effect op de binnenwaartse stabiliteit. De verkleining van de taludhoogte heeft een positief effect op de stabiliteit. Resultaat is dat de binnenwaartse stabiliteit toeneemt. Opgemerkt moet worden dat het optreden van piping beoordeeld is middels de eenvoudige methode. In het ontwerpstadium wordt vaak uitgegaan van meer geavanceerdere methoden, waardoor mogelijk gunstigere gedimensioneerd kan worden. Echter als de nieuwste pipingregels worden toegepast behoeft dat echter niet.

Figuur 3.1 Verplaatsen teensloot Aandachtspunt bij deze oplossing is het verticaal evenwicht van de toplaag aan de binnenzijde van de kade. Als de veiligheid tegen opbarsten 1,0 ( stijghoogte gelijk aan toetspeil) is, hoeft het optreden van piping of heave niet te worden getoetst. Uitgaande van een stijghoogte in het

39 m (kwelweglengte)

gedempte sloot nieuwe sloot

ca. 20m


VN-57393-2

blad 16

pleistocene pakket van N.A.P. -0,65 m (eenvoudige toetsing) dient de slootaanvulling en de bestaande toplaag hiermee verticaal evenwicht te maken (zie bijlage 3, blad 1). Uit deze bijlage blijkt dat er ca. 0,40 m klei met een volumegewicht van 15 kN/m³ aangebracht moet worden. Volgens de voorschriften zou bij eenvoudige toetsing de aanvulling over de gehele breedte vanaf de binnenteen tot de insteek van de sloot aangebracht moeten worden. In de praktijk zal de stijghoogte ter plaatse van de binnenteen lager zijn als een lineair verloop wordt aangehouden van het intreepunt bij de buitenteen en het uittredepunt in de sloot. Immers bij de sloot moet de stijghoogte gelijk zijn aan het polderpeil. In overleg met het Waterschap Hunze en Aa’s is besloten om het gebied tussen de binnenteen en de sloot niet op te hogen. Ter controle is een evenwichtsbeschouwing gemaakt met een lineair verloop van de stijghoogte in het watervoerende pakket incl. een veiligheidsfactor van 1,2 zoals aanbevolen in de LTR. Hieruit blijkt dat net wordt voldaan aan de benodigde veiligheid (zie bijlage 3, blad 2). Toetsing taludstabiliteit Bij de toetsing van de stabiliteit is zonder aanvulling gerekend. Voor de resultaten van de stabiliteitsberekeningen wordt verwezen naar bijlage 2. In de volgende tabel zijn de stabiliteits-berekeningen samengevat. Tabel 3.1 Samenvatting stabiliteitsberekeningen oplossingsvariant 2a

Hoog water Droogte Bishop Uplift Van Bishop Uplift Van Dwarsprofiel

stabiliteits-

eis met verkeer

zonder verkeer

met verkeer

zonder verkeer

zonder verkeer

zonder verkeer

DP4 1,08 1,31 1,53 1,18 1,39 2,43 2,18 Aandachtspunten Er mag in de sloot geen sliblaag ontstaan. Door regulier onderhoud van de poldersloot zal het ontstaan van een sliblaag worden voorkomen.


VN-57393-2

blad 17

3.4.5 Oplossingsvariant 3 (plaatsing van een kwelscherm in de binnenteen) Oplossingvariant 3 betreft het plaatsen van een kwelscherm in de kade. Om het effect van het kwelscherm zo groot mogelijk te maken wordt deze in de binnenteen van de kade geplaatst.

Figuur 3.2 Kwelscherm in binnenteen van de kade De nu aanwezige horizontale kwelweglengte bedraagt 17,35 m. De benodigde kwelweglengte is 39 m. Er dient dus nog 21,65 m extra kwelweglengte te worden ontwikkeld. De formule van Lane is als volgt:

Hierin is: DH Aanwezige waterverhang tussen in- en uittreepunt DHc Kritisch verhang Lh, Lv Resp. horizontale en verticale kwelweglengte Cw;creep Creep-factor volgens Lane Lh = 17,35 m Cw;creep = 7 (matig fijn zand) DH = -0,65 (= toetspeil Afwateringskanaal) - (-2,80 (= polderpeil in natte periode)) = 2,15 m Hieruit volgt: Lv = 9,24 m De lengte van een kwelscherm mag 2 x in de berekening worden meegenomen. Hieruit volgt een minimale kwelschermlengte van 9,24 m /2 = 4,62 m neem 4,75 m. De onderkant van het kwelscherm komt dan op: N.A.P. -3,50 m (= bovenkant zandlaag) - 4,75 = N.A.P. -8,25 m. Het kwelscherm wordt doorgezet tot maaiveld. Aandachtspunt hierbij is de beïnvloeding van de freatische lijn in de kade. Door het kwelscherm zal de freatische lijn hoger in

creepw

vh

c C

LLHH

;

)31(

DD

p.p.= -2,80 m


VN-57393-2

blad 18

de kade komen te liggen, waardoor de stabiliteit negatief wordt beïnvloed. Controle op Heave Als gevolg van het aanbrengen van een kwelscherm in de binnenteen van de kade zal er een verticale waterstroom ontstaan achter het kwelscherm. Door de verticale waterstroom kan er heave optreden doordat de effectieve korrelspanningen in de grond afnemen. Als de effectieve korrelspanningen afnemen tot nul is er sprake van een drijfzandsituatie. Ter bepaling van de stijghoogte nabij de onderkant damwand is een grondwaterstromingsberekening gemaakt met MSeep. Met MSeep kan een stationaire grondwaterstroming worden gesimuleerd. Hieruit zijn tevens per punt de stijghoogte van het water te bepalen. De stijghoogte ter plaatse van de onderkant damwand is bepaald op N.A.P. - 2,40 m.

Het heavecriterium is: toeloptrp

optr id

hi

)( 0

met itoel = 0,5

Hierin is: ioptr = optredend verhang 0 = stijghoogte t.p.v. de onderkant verticale wand [m t.o.v. referentie] d = vert. afstand bovenkant grondniveau - onderkant verticale wand [m] hp = polderpeil (vrije waterspiegel of maaiveld) [m t.o.v. referentie] hp = N.A.P. -2,80 m d = -3,50 - ( -8,25 ) = 4,75 m 0 = N.A.P. -2,40 m ioptr = (-2,40 - (-2,80)) / 4,75 = 0,08. Dit is kleiner dan itoel = 0,5, oftewel er treedt geen heave op. Op basis van de heaveregels kan worden volstaan met een scherm tot N.A.P. - 5,60 m. In verband met onzekerheden (doorlatendheid, modellering) wordt geadviseerd het kwelscherm minimaal tot N.A.P. -6,0 m door te zetten. Conclusie is dat een kwelscherm tot N.A.P. -6,0 m voldoende is om te voldoen aan de gestelde eisen ten aanzien van kwel. Toetsing taludstabiliteit Voor de resultaten van de stabiliteitsberekeningen wordt verwezen naar bijlage 2. In de volgende tabel zijn de stabiliteitsberekeningen samengevat.

Tabel 3.2 Samenvatting stabiliteitsberekeningen oplossingsvariant 3


stabiliteits-

eis met verkeer

zonder verkeer

met verkeer

zonder verkeer

zonder verkeer

zonder verkeer

DP4 1,08 1,24 1,38 1,11 1,21 1,65 1,43


VN-57393-2

blad 19

Aandachtspunt(en) Het kwelscherm zal ook dienen als grondkering. Bij keuze van deze variant zal het scherm

gedimensioneerd moeten worden op sterkte en doorbuiging. De minimale lengte van het scherm (onverankerd) kan mede daardoor worden bepaald door de sterkte en stabiliteit van het scherm.

3.4.6 Oplossingsvariant 5 (betonblokkenmat in teensloot) Oplossingsvariant 5 betreft het toepassen van een betonblokkenmat in de teensloot (zie figuur 3.3). De betonblokkenmat dient ervoor om het faalmechanisme piping te voorkomen. Voordeel van de betonblokkenmat is eveneens dat de erosie van het talud ter hoogte van de waterlijn wordt voorkomen.

Figuur 3.3 Betonblokkenmat in teensloot

Door het waterschap zijn de minimale afmetingen aangegeven van de teensloot. De bodem dient op N.A.P. -3,65 m te liggen met een minimale breedte van 1,25 m. Voor beide taluds wordt een helling van 1 : 1,5 gehanteerd. De betonblokkenmat wordt aangelegd op een waterdoorlatend, gronddicht doek. Toetsing van piping hoeft niet te worden gedaan omdat het gronddichte doek piping voorkomt. Als gevolg van dichtslaan van het geotextiel kan er heave optreden. Om wateroverdruk onder het doek, als gevolg van dichtslaan, te voorkomen dient er onder het gronddichte doek een filterconstructie te worden toegepast. Een andere mogelijkheid is om de wateroverdruk onder het gronddichte doek te reguleren middels aan te brengen overdrukbuizen (overdrukventielen). Toetsing taludstabiliteit Voor de resultaten van de stabiliteitsberekeningen wordt verwezen naar bijlage 2. In de volgende tabel zijn de stabiliteitsberekeningen samengevat. Tabel 3.3 Samenvatting stabiliteitsberekeningen oplossingsvariant 5


stabiliteits-

eis met verkeer

zonder verkeer

met verkeer

zonder verkeer

zonder verkeer

zonder verkeer

DP4 1,08 1,11 1,16 1,08 1,13 1,41 1,34


VN-57393-2

blad 20

Aandachtspunten Aansluiting van de aanwezige drains vanuit de weilanden. Uitvoeringsmethode van de aanleg. Maatregelen nemen tegen wateroverdruk onder de betonblokkenmat als gevolg van

mogelijk dicht slaan van gronddicht doek (filterconstructie). Ontwerp geotextiel op korrelverdeling van onderliggend zand. De bovenkant van de betonblokkenmat dient nader te worden afgestemd op de

bovenkant van het zand langs het gehele traject. De voorkeur gaat, in verband met aantasting, uit naar volledige plaatsing beneden de waterstand.

Slib op de betonblokkenmat kan de doorlatendheid negatief beïnvloeden. Ter voorkoming van slib op de betonblokkenmat dient regelmatig onderhoud te worden gepleegd.

3.4.7 Oplossingsvariant 7 (bestaande kade richting het Afwateringskanaal verplaatsen) Oplossingsvariant 7 betreft verplaatsen van de bestaand kade richting het Afwateringskanaal. De breedte van de natuurvriendelijke oever wordt daardoor kleiner. Door de kade te verplaatsen verplaatst eveneens het intredepunt voor de kwelwegberekening en wordt de kwelweglengte groter. De breedte van de natuurvriendelijke oever mag niet kleiner worden dan 5 m (eis Water-schap Hunze en Aa’s). De afstand tussen de huidige aansluiting op het afwateringskanaal

Figuur 3.4 Verplaatsing kade richting Afwateringskanaal

In figuur 3.4 is de minimale breedte van de natuurvriendelijke aangegeven van 5m. De resterende breedte is dan ca. 30 m. Uit de toetsing blijkt dat er minimaal een kwelweglengte aanwezig moet zijn van 39 m. Dit is meer dan de aanwezige breedte. Deze variant wordt om deze reden niet verder uitgewerkt.

5,0 m ca. 30 m


VN-57393-2

blad 21

3.5 Deeltraject 4 (aanleg natuurvriendelijke oever)

3.5.1 Ligging en kernmerken Deeltraject 4 loopt van metrering 1745 tot 1945 m (kade direct ten oosten van de N33) en heeft een lengte van ca. 200 m. De huidige kade ligt direct aan het Afwateringskanaal. De poldersloot aan de polderzijde ligt op een afstand van ca. 20 m vanaf de binnenteen en is belangrijk voor de afvoer van overtollig water uit de polder.

Figuur 3.5 Situatie natuurvriendelijke oever

3.5.2 Lengte- en dwarsprofielen Langs het traject met een lengte van ca. 200 m is 1 dwarsprofiel ingemeten. Gezien de geringe variatie in maaiveldhoogte langs het tracé wordt dit dwarsprofiel representatief geacht voor het gehele traject genomen. In het traject is voor 4 dwarsprofielen met een onderlinge afstand van ca. 40 m grondonderzoek (sonderingen en/of boringen) uitgevoerd.

Figuur 3.6 Ligging van de profielen

natuurvriendelijke oever met kade


VN-57393-2

blad 22

Voor het lengteprofiel zijn zettingsberekeningen opgesteld op basis van de in hoofdstuk 2 ver-melde uitgangspunten en randvoorwaarden. Aan de hand van de resultaten zal het ontwerp getoetst worden op de faalmechanismen hoogte (HT), piping en heave (STPI), macrostabiliteit binnenwaarts (STBI) en macrostabiliteit buitenwaarts (STBU). 3.5.3 Bodemopbouw In figuur 3.7 is schematisch de bodemopbouw van west naar oost aangegeven. In dit deeltraject varieert de bodemopbouw sterk in dwars- en lengterichting.

Figuur 3.7 Lengteprofiel over ‘kruin nieuwe kade’ Uit figuur 3.7 is duidelijk af te lezen dat de dikte van de samendrukbare laag sterk verloopt van west naar oost. De samendrukbare laag nabij de N33 (west) heeft een dikte van ca. 2,4 m, terwijl de dikte aan de oostzijde ca. 5 m bedraagt. In figuur 3.8 is het bodemprofiel ter plaatse van DP5.2 aangegeven. Hierin is ook een sterk verlopende bovenkant van het zandpakket te zien.

DP5.1 DP5.2 DP5.3 DP5.4 west oost


VN-57393-2

blad 23

Figuur 3.8 Dwarsprofiel t.p.v. DP5.2 3.5.4 Zettingen Om de variatie in zettingen inzichtelijk te maken is het lengteprofiel over de kruin gemodelleerd in D-Settlement. Omdat de dikte van de samendrukbare lagen in de lengterichting sterk varieert wordt een verlopende hoogte zand en klei aangebracht. De aan te brengen hoogte varieert van ca. 2,5 m tot 3,5 m. Om de zetting te versnellen en de restzettingen te beperken wordt een voorbelastingsperiode van ca. 180 dagen aangehouden (na aanbrengen laatste ophoging). Er is gerekend met representatieve waarden voor de samendrukkingsparameters. De berekende zettingen variëren van 0,40 m tot 0,74 m. Hoewel gerekend wordt met representatieve samendrukkingsparameters (5% onderschreidingswaarde) wordt in de praktijk rekening gehouden met een afwijking van + en - 30% ten opzichte van de berekende zettingen. Rekening houdend met de aangegeven bandbreedte zal de zetting variëren van 0,25 m tot 1,0 m. In tabel 3.4 is hiermee geen rekening gehouden. Na de zettingsperiode wordt de overhoogte ontgraven tot N.A.P. + 0,10m (= “aanleghoogte bij oplevering”). De restzettingen variëren daarna van 0,16 m tot 0,43 m.


VN-57393-2

blad 24

Tabel 3.4 Resultaten zettingsberekening lengteprofiel over kruin van kade

Verticaal (zie zettingsberekening) 1 2 3 4

Dwarsprofiel (zie figuur 3.1) 5.1 5.2 5.3 5.4

Afstand m 0 39 75 110 Bijbehorende boring/sondering DKP021 B019 DKP023 B020

Maaiveldhoogte m N.A.P. - 1,59 - 1,68 - 2,07 - 1,94

Aan te brengen gronddikte m 2,39 2,58 3,07 3,04

Hoogte incl. zettingscomp.+0,5mVB m N.A.P. + 0,80 + 0,90 + 1,00 + 1,10

Zetting na 200dagen m 0,42 0,57 0,27 0,60

Hoogte na 200dagen m N.A.P. + 0,38 + 0,33 + 0,73 + 0,50 Te ontgraven m 0,36 0,29 0,67 0,40 Aanleghoogte bij oplevering m N.A.P. + 0,10 + 0,10 + 0,10 + 0,10 Restzetting na 200 dagen m 0,16 0,27 0,43 0,43 Bodemdaling + klink m 0,03 0,03 0,03 0,03 Kruinhoogte in 2045 -0,09 -0,20 -0,36 -0,36 Eis kruinhoogte (Hkr, min): - 0,40 - 0,40 - 0,40 - 0,40 Voldoet Voldoet Voldoet Voldoet

Ophoging = benodigd dikte grondaanvulling van maaiveld tot minimale vereiste kruinhoogte

Zettingscompensatie = deel van de ophoging om de zetting gedurende de planperiode te compenseren

VB = Voorbelasting = tijdelijke overhoogte om de zetting te versnellen.

De eindzetting en de restzetting wordt in de praktijk bepaald voor dag 10.000 27 jaar (theoretisch einde van de zetting). Dit komt vrijwel overeen met de planperiode van 30 jaar. De verdiscontering van de bodemdaling en klink is in paragaaf 2.1.5 aangegeven.

3.6 Faalmechanismen

Het ontwerp (gebruiksfase) is beoordeeld voor de faalmechanismen: - hoogte (HT) - Piping en Heave (STPI) - Macrostabiliteit binnenwaarts (STBI) - Macrostabiliteit buitenwaarts (STBU)

3.6.1 Hoogte (HT) De minimale kruinhoogte van de kade op basis van de hydraulische ontwerpuitgangspunten is in par. 2.1.3 bepaald op N.A.P. - 0,40 m. De aanleghoogte bij oplevering is bepaald op circa N.A.P. + 0,05 m. De overhoogte van 0,45 m ( = aanleghoogte - ontwerphoogte) is bedoeld om er zeker van te zijn dat gedurende de planperiode de kruin van de waterkering niet lager wordt dan de ontwerphoogte. De overhoogte dient ervoor de lokale bodemdaling, klink en (rest-)zettingen te compenseren. Uit tabel 3.4 blijkt dat voor de 4 doorsneden wordt voldaan aan de minimale kruinhoogte gedurende de planperiode.


VN-57393-2

blad 25

3.6.2 Piping en Heave Het Afwateringskanaal snijdt in het pleistocene zand. Bij de toetsing dient daarom het optreden van piping te worden beoordeeld.

Figuur 3.9 Bepaling kwelweglengte t.p.v. DP 5 (hoogtematen t.o.v. N.A.P.)

De minimaal benodigde kwelweglengte bij eenvoudige toetsing volgens de regel van Bligh moet voldoen aan: Lbenodigd > Ccreep (DH-0,3d) Op basis van de sonderingen (DKP020, DKP011, DKP022 en DKP024) blijkt dat de dikte d van de deklaag in de kwelsloot langs het gehele deeltraject 4 sterk verloopt (zie figuur 3.7) varieert van 0 tot ca. 3,40 m bij een aangenomen slootbodempeil N.A.P. -3,50 m (zie DP 5 op situatietekening). In de toetsing van de kwelweglengte wordt een dikte d van 0 aangehouden. Hieruit volgt: Lbenodigd > 18 x (-0,65 -(-2,80) - 0,3 x 0 ) = 38,7 m Laanwezig = 26,7m Conclusie: Laanwezig < Lbenodigd: kwelweglengte voldoet niet aan de eisen volgens de eenvoudige toetsing volgens Bligh. Er zullen dus aanvullende maatregelen getroffen moeten worden om te voldoen aan de toetsing op piping en heave. De dikte van de afdeklaag verloopt sterk langs het tracé. Op basis van dezelfde formule kan worden berekend dat de afdeklaag minimaal 2,25 m moet zijn om te voldoen aan de minmaal benodigde kwelweglengte. Voorstel is om langs een deel van het traject een voorziening toe te passen zodanig dat wordt voldaan aan de minimaal benodigde kwelweglengte. Voorstel is om hier de oplossingsvarianten 3 of 5 toe te passen. De exacte strekking waarover de voorziening moet komen, kan middels handsonderingen/prikken worden bepaald.

kwelweglengte Laanwezig

intredepunt

uittredepunt -0,65

-2,80


VN-57393-2

blad 26

3.6.3 Macrostabiliteit binnenwaarts (STBI) De berekende stabiliteitsfactoren voor macrostabiliteit binnenwaarts zijn weergegeven in tabel 3.5. In de stabiliteitsberekening is gerekend met de eindsituatie, d.w.z. dat er niet is gerekend met wateroverspanning. Tabel 3.5 Berekeningsresultaten macrostabiliteit binnenwaarts (STBI) in eindsituatie

Hoog water Droogte Bishop Uplift Van Bishop Dwarsprofiel

stabiliteits-

eis met verkeer

zonder verkeer

met verkeer

zonder verkeer

zonder verkeer

zonder verkeer

DP5 1,08 1,36 1,41 1,43 1,51 1,61 1,87 Conclusie(s): - De kade voldoet aan de gestelde eisen ten aanzien van macrostabiliteit binnenwaarts (STBI).

Opgemerkt moet worden dat de stabiliteit is bepaald met een niet gezette geometrie. In de praktijk zal de ondergrond zetten. De verwachting is dat daardoor de sterkteparameters van de samendrukbare lagen zullen toenemen. Ook wordt de dikte van de slappe samendrukbare lagen geringer. Aangenomen mag worden dat hierdoor de stabiliteit positief wordt beïnvloed.

- Het ontwerp voldoet niet aan de gestelde eisen t.a.v. piping (STPI). Er dienen aanvullende maatregelen te worden getroffen om te voldoen aan de toetsing op piping.

Aandachtspunten De natuurvriendelijke oever wordt in dit deel van het project nog niet verder uitgewerkt. De volgende punten dienen bij een verder uitwerking nadere aandacht:

- Aansluiting bij de kade nabij de N33; - Kruising met 2 gasleidingen; - Taludstabiliteit tijdens uitvoering; - Erosiebestendigheid van toe te passen kleiafdekking. - Het onderhoud door het waterschap dient in de legger te worden opgenomen.

3.7 Deeltraject 5a

3.7.1 Ligging en kenmerken Deeltraject 5a loopt van metrering 1945 tot 2065 m met een lengte van ca. 120 m. Dit deeltraject wordt gekenmerkt door een teensloot die direct aan de binnenteen van de kade ligt. De kade ligt direct langs het Afwateringskanaal. De kade wordt gekruist door leidingen van de NAM en Gasunie. In deze fase wordt detaillering van de kruisingen met deze leidingen nog niet verder uitgewerkt. Bij een definitieve keuze zullen de leidingkruisingen nader worden uitgewerkt. 3.7.2 Dwarsprofielen In dit deeltraject is één dwarsprofiel ingemeten (DP6).


VN-57393-2

blad 27

3.7.3 Faalmechanismen De kade in dit deeltraject voldoet niet aan de eisen ten aanzien van binnenwaartse stabiliteit en piping. Voor dit deeltraject worden 2 oplossingsvarianten beschouwd, namelijk: 2A Verplaatsen van de kade richting de polder; 8 Dempen van de teensloot. 3.7.4 Oplossingsvariant 2a (verplaatsing van de sloot richting polder) Oplossingvariant 2a betreft het zodanig verplaatsen van de teensloot dat wordt voldaan aan de eisen ten aanzien van piping. Uit de eenvoudige toetsing blijkt dat de kwelweglengte 35,2 m dient te zijn terwijl er ca. 8,5 m aanwezig is.

Figuur 3.10 Verplaatsen teensloot

Aandachtspunt bij deze oplossing is het verticaal evenwicht van de toplaag aan de binnenzijde van de kade. Als de veiligheid tegen opbarsten 1,0 ( stijghoogte gelijk aan toetspeil) is, behoeft het optreden van piping of heave niet te worden getoetst. Uitgaande van een stijghoogte in het pleistocene pakket van N.A.P. -0,65 m dient de slootaanvulling en de bestaande toplaag hiermee verticaal evenwicht te maken (zie bijlage 3, blad 3). Uit de bijlage blijkt dat er ca. 0,20 m klei met een volumegewicht van 15 kN/m³ toegepast moet worden. In de praktijk zal de stijghoogte ter plaatse van de binnenteen lager zijn als een lineair verloop wordt aangehouden van het intreepunt bij de buitenteen en het uittredepunt bij de sloot. Immers bij de sloot moet de stijghoogte gelijk zijn aan het polderpeil. In overleg met het Waterschap Hunze en Aa’s is besloten om het gebied tussen de binnenteen en de sloot niet op te hogen. Ter controle is een evenwichtsbeschouwing gemaakt met een lineair verloop van de stijghoogte in het watervoerende pakket incl. een veiligheidsfactor van 1,2 zoals aanbevolen in de LTR. Hieruit blijkt dat net niet wordt voldaan aan de benodigde veiligheid (bijlage 3, blad 4). Toetsing taludstabiliteit Voor de resultaten van de stabiliteitsberekeningen wordt verwezen naar bijlage 2. In de volgende tabel zijn de stabiliteitsberekeningen samengevat.

35 m (kwelweglengte)

gedempte sloot nieuwe sloot

ca. 28m


VN-57393-2

blad 28

Tabel 3.6 Samenvatting stabiliteitsberekeningen DP6 oplossingsvariant 2a

Hoog water Droogte Bishop Uplift Van Bishop Dwarsprofiel

stabiliteits-

eis met verkeer

zonder verkeer

met verkeer

zonder verkeer

zonder verkeer

zonder verkeer

DP6 1,08 1,34 1,64 1,27 1,49 1,77 1,64 3.7.5 Oplossingsvariant 8 (dempen teensloot) Oplossingvariant 8 betreft het dempen van de teensloot langs het binnentalud (zie figuur 3.11). Om vernatting van het aanliggend weiland te voorkomen en de freatische lijn in de kade laag te houden wordt een drain in de te dempen sloot gelegd. De drain wordt aangesloten op een poldersloot met een zomer- en winterpeil van resp. N.A.P. -2,80 m en N.A.P. -3,25 m. Om mogelijke overspannen water in het watervoerende pakket onder de toplagen te voorkomen worden slecht doorlatende lagen onder de drain vervangen door zand. Figuur 3.11 Dempen binnenteensloot Controle op voorkomen piping Ter plaatse van de te dempen sloot wordt minimaal evenwicht gemaakt met de opwaartse druk van het water in het watervoerende zandpakket onder de kade. Tevens zal de waterdruk via de drain worden gereduceerd. Er kan geen piping optreden omdat er geen doorgaande zandbaan kan ontstaan als gevolg van de zanddichte drain. Toetsing taludstabiliteit De drainkoffer zorgt ervoor dat de stijghoogte van het water beperkt blijft. In theorie zal de waterstand gelijk zijn aan de waterstand in de sloot. Echter door een in de tijd slechter functioneren van de drain (dichtslibben van drainomhulling door fijne gronddeeltjes of aanslag

Te dempen sloot

Drainkoffer


VN-57393-2

blad 29

van ijzeroxide) zal rekening moeten worden gehouden met een hogere stijghoogte aan de binnenteen. Door de diepe ligging van de drain zal naar verwachting vrij zuiver water worden afgevoerd en is daardoor de aanvoer van ijzerhoudend water beperkt. Doordat de drain permanent onder water ligt wordt het oxidatieproces afgeremd. De stijghoogte wordt tevens beïnvloed door de afstand tot de aansluiting op de sloot. Er wordt in de stabiliteitsberekeningen uitgegaan van een extra stijghoogte van ingeschat 0,50 m. In de stabiliteitsberekeningen is rekening gehouden met een grondwaterstand van N.A.P. -2,80 m + 0,50 m = N.A.P. -2,30 m. Voor de resultaten van de stabiliteitsberekeningen wordt verwezen naar bijlage 2. In de volgende tabel zijn de stabiliteitsberekeningen samengevat. Tabel 3.7 Samenvatting stabiliteitsberekeningen DP6 oplossingsvariant 8


stabiliteits-

eis met verkeer

zonder verkeer

met verkeer

zonder verkeer

zonder verkeer

zonder verkeer

DP6 1,08 1,39 1,66 1,33 1,50 1,81 1,74 Aandachtspunten

- Bij het ontwerp van de drain(-koffer) dient rekening te worden gehouden met het toepassen van doorspuitpunten en regulier onderhoud (doorspuiten drainage).

- Bij de aanleg van de drain en het vervangen van de ondoorlatende lagen onder de drain dient rekening te worden gehouden met (extra) wateraanvoer door overspannen water. Indien er een bemaling wordt toegepast om de drain aan te brengen en het vervangen van de onderliggende ondoorlatende lagen in den droge uit te voeren, dient de nodige aandacht te worden gegeven aan het voorkomen van piping.

- Dimensionering van de drains op basis van inschatting van het optredend debiet. - Het in beeld brengen van de stijghoogte in het watervoerende pakket (peilbuis met filters in

toplaag en watervoerende laag aanwezig in B012!) - De drain(koffer) dient in geheel in het watervoerende pakket te liggen of dient minimaal

onder het huidige polderpeil liggen. Tussen de drainkoffer en het watervoerende pakket mogen geen slecht doorlatende grondlagen meer aanwezig zijn.

- De taludstabiliteit tijdens de uitvoering (aanleg drain) dient nader te worden beschouwd.

3.8 Deeltraject 5b

3.8.1 Ligging en kernmerken Deeltraject 5b loopt van metrering 2075 tot 2190 m met een lengte van ca. 115 m. Dit deeltraject betreft de kade langs de woning Hoofdweg 23 (“witte huisje”). Dit deeltraject wordt gekenmerkt door een teensloot die direct aan de binnenteen van de kade ligt. De kade ligt direct langs het Afwateringskanaal. 3.8.2 Dwarsprofielen In dit deeltraject is één dwarsprofiel ingemeten (DP9).


VN-57393-2

blad 30

3.8.3 Faalmechanismen De kade in dit deeltraject voldoet niet aan de eisen ten aanzien van binnenwaartse stabiliteit en piping. Voor dit deeltraject wordt één oplossingsvarianten beschouwd, namelijk: 8 Dempen van de teensloot. 3.8.4 Oplossingsvariant 8 (dempen teensloot) Oplossingvariant 8 betreft het dempen van de teensloot(zie figuur 3.12). Om vernatting van het aanliggend weiland te voorkomen en de freatische lijn in de kade laag te houden wordt een drain in de te dempen sloot gelegd. De drain wordt aangesloten op een poldersloot met een zomer- en winterpeil van resp. N.A.P. -2,80 m en N.A.P. -3,25 m. Om mogelijke overspannen water in het watervoerende pakket onder de toplagen te voorkomen worden slecht doorlatende lagen onder de drain vervangen door zand.

Figuur 3.12 Dempen binnenteensloot deeltraject 5b

Toetsing taludstabiliteit Voor de resultaten van de stabiliteitsberekeningen wordt verwezen naar bijlage 2. Voor het verloop van de waterlijn wordt verwezen naar paragraaf 3.7.5. In de volgende tabel zijn de stabiliteitsberekeningen samengevat. Tabel 3.8 Samenvatting stabiliteitsberekeningen oplossingsvariant 8


stabiliteits-

eis met verkeer

zonder verkeer

met verkeer

zonder verkeer

zonder verkeer

zonder verkeer


- Bij de aanleg van de drain(-koffer) dient rekening te worden gehouden met het toepassen van doorspuitpunten en regulier onderhoud (doorspuiten drainage).

- Bij de aanleg van de drain en het vervangen van de ondoorlatende lagen onder de drain


VN-57393-2

blad 31

dient rekening te worden gehouden met (extra) wateraanvoer door overspannen water. Indien er een bemaling wordt toegepast om de drain aan te brengen en het vervangen van de onderliggende ondoorlatende lagen in den droge uit te voeren, dient de nodige aandacht te worden gegeven aan het voorkomen van piping.


toplaag en watervoerende pakket aanwezig in B012!) - De drain(koffer) dient in geheel in het watervoerende pakket te liggen of dient minimaal


- De taludstabiliteit tijdens de uitvoering (aanleg drain) dient nader te worden beschouwd.

3.9 Deeltraject 6

3.9.1 Ligging en kernmerken Deeltraject 6 loopt van metrering 2200 tot 2430 m met een lengte van ca. 230 m en betreft de kade langs het dorpsbos van Tjuchem (Eigenaar: Gemeente Slochteren). Dit deeltraject wordt gekenmerkt door een teensloot die direct aan de binnenteen van de kade ligt. De kade ligt direct langs het Afwateringskanaal van Duurswold. 3.9.2 Dwarsprofielen In dit deeltraject zijn twee dwarsprofielen ingemeten (DP7 en 10). 3.9.3 Faalmechanismen De kade in dit deeltraject voldoet niet aan de eisen ten aanzien van binnenwaartse stabiliteit en piping. Voor dit deeltraject worden twee oplossingsvarianten beschouwd, namelijk: 2A Sloot verplaatsen in de richting van het bos; 8 Dempen van de teensloot. 3.9.4 Oplossingsvariant 2A (verplaatsen van de sloot richting het bos) Oplossingvariant 2A betreft het verplaatsen van de huidige teensloot op een zodanige afstand dat bij eenvoudige toetsing van het faalmechanisme piping de kade voldoet (zie figuur 3.11). De huidige sloot wordt gedempt. Uit de eenvoudige toetsing op piping blijkt dat de kwelweglengte 37,1 m dient te zijn terwijl er ca. 8,5 m aanwezig is. Het plan is om de nieuwe sloot speels (meanderend) aan te leggen.


VN-57393-2

blad 32

Figuur 3.13 Sloot verplaatsen t.p.v. DP10

Aandachtspunt bij deze oplossing is het verticaal evenwicht van de toplaag aan de binnenzijde van de kade. Als de veiligheid tegen opbarsten 1,0 ( stijghoogte gelijk aan toetspeil) is, behoeft het optreden van piping of heave niet te worden getoetst. Uitgaande van een stijghoogte in het pleistocene pakket van N.A.P. -0,65 m dient de slootaanvulling en de bestaande toplaag hiermee verticaal evenwicht te maken. Uit bijlage 3, blad 5 blijkt er geen verticaal evenwicht is als alleen de sloot wordt aangevuld. Om verticaal evenwicht te maken moet er ca. 0,50 m klei met een volumegewicht van 15 kN/m³ worden aangebracht. Indien de richtlijnen worden gevolgd, moet de aanvulling worden aangebracht van de binnenteen tot de insteek sloot. Hierbij moet bedacht worden dat de toetsing uitgaat van zeer conservatieve aannamen (o.a. stijghoogte van het boezempeil). Door een meer realistische benadering te kiezen is de laagdikte mogelijk sterk te verminderen of zelfs achterwege te laten. In de praktijk zal de stijghoogte ter plaatse van de binnenteen lager zijn als een lineair verloop wordt aangehouden van het intreepunt bij de buitenteen en het uittredepunt bij de sloot. Immers bij de sloot moet de stijghoogte gelijk zijn aan het polderpeil. In overleg met het Waterschap Hunze en Aa’s is besloten om het gebied tussen de binnenteen en de sloot niet op te hogen. Ter controle is een evenwichtsbeschouwing gemaakt met een lineair verloop van de stijghoogte in het watervoerende pakket incl. een veiligheidsfactor van 1,2 zoals aanbevolen in de LTR (bijlage 3, blad 6). Hieruit blijkt dat niet wordt voldaan aan de gestelde eisen ten aanzien van verticaal evenwicht. Om een veiligheid van 1, 2 te realiseren dient een binnenberm van 0,30 m klei (bij een volumegewicht van 15 kN/m³) te worden aangebracht met een breedte van 9 m. Bij een ander volumegewicht van de aan te brengen klei dient de laagdikte te worden aangepast. Toetsing taludstabiliteit Voor de resultaten van de stabiliteitsberekeningen wordt verwezen naar bijlage 2. In de volgende tabel zijn resultaten van de stabiliteitsberekeningen samengevat.

nieuwe sloot gedempte sloot

ca. 37m kwelweglengte

ca. 30m


VN-57393-2

blad 33

Tabel 3.9 Samenvatting stabiliteitsberekeningen oplossingsvariant 2a


stabiliteits-

eis met verkeer

zonder verkeer

met verkeer

zonder verkeer

zonder verkeer

zonder verkeer

DP10 1,08 1,17 1,41 1,10 1,32 1,96 1,80 Opmerking: in de stabiliteitsberekening is de benodigde binnenberm i.v.m. met keuze opdrachtgever om mogelijk geen

binnenberm toe te passen, niet meegenomen in de modellering. De verwachting is dat bij gebruik van een binnenberm de

stabiliteit zal toenemen en dus gunstiger is.

3.9.5 Oplossingsvariant 8 (dempen teensloot) Oplossingvariant 8 betreft het dempen van de teensloot langs het binnentalud (zie figuur 3.14). Aandachtspunt bij deze oplossing is het verticaal evenwicht van de toplaag aan de binnenzijde van de kade. Om mogelijke overspannen water in het watervoerende pakket ter plaatse van de binnenteen te voorkomen en daardoor mogelijk opbarsten te voorkomen, wordt geadviseerd een drain in de huidige sloot aan te brengen. Om overdruk te voorkomen als gevolg van slecht door-latende lagen onder de drain, worden deze lagen onder de drain vervangen door zand. De drain moet worden aangesloten op een nabij gelegen poldersloot (met polderpeilen N.A.P. -2,80 m/ N.A.P. - 3,25m). Maximaal toelaatbare stijghoogte nabij de binnenteen van de kade De maximaal toelaatbare stijghoogte ter plaatse van de te dempen sloot bedraagt (met veiligheidsfactor van 1,2 en ca. 1,0 m aanvulklei met een volumegewicht van 15 kN/m³): N.A.P. -2,70 m (bovenkant zand) + 15 / ( 10 * 1,2 ) = N.A.P. -1,45 m. Ter plaatse van het “oude” maaiveld (kant bos) bedraagt de maximaal toelaatbare stijghoogte: N.A.P. -3,00 m + 17,0 / ( 10 * 1,2 ) = N.A.P. -1,58 m. Maatgevend is dus de stijghoogte t.p.v. het oude maaiveld met aan stijghoogte van maximaal N.A.P. -1,58 m.

Figuur 3.14 Sloot dempen t.p.v. DP10


VN-57393-2

blad 34

Toetsing taludstabiliteit Voor de resultaten van de stabiliteitsberekeningen wordt verwezen naar bijlage 2. Voor het verloop van de waterlijn wordt verwezen naar paragraaf 3.7.5. In de volgende tabel zijn de stabiliteitsberekeningen samengevat. Tabel 3.10 Samenvatting stabiliteitsberekeningen oplossingsvariant 8


stabiliteits-

eis met verkeer

zonder verkeer

met verkeer

zonder verkeer

zonder verkeer

zonder verkeer


- Bij de aanleg van de drain(-koffer) dient rekening te worden gehouden met het toepassen van doorspuitpunten en regulier onderhoud (doorspuiten drainage).

- Bij de aanleg van de drain en het vervangen van de ondoorlatende lagen onder de drain dient rekening te worden gehouden met (extra) wateraanvoer door overspannen water. Indien er een bemaling wordt toegepast om de drain aan te brengen en het vervangen van de onderliggende ondoorlatende lagen in den droge uit te voeren, dient de nodige aandacht te worden gegeven aan het voorkomen van piping.


toplaag en watervoerende pakket aanwezig in B014). - De drain(koffer) dient in geheel in het watervoerende pakket te liggen of dient minimaal


- De taludstabiliteit tijdens de uitvoering (aanleg drain) dient nader te worden beschouwd. - In dit deeltraject zijn kopsloten aanwezig. Dit betreft de sloot oostelijk van het bos achter de

woningen langs de Koopmanslaan en de sloot aan de westzijde van het bos (zie figuur 3.15)

kopsloot oost-

zijde bos

kopsloot west-

zijde bos


VN-57393-2

blad 35

Figuur 3.15 situatie kopsloten deeltraject 6

In de figuur is tevens met een onderbroken lijn de minimale afstand (ca. 35 m vanaf de buitenteen van de kade) aangegeven waarbuiten de nieuwe sloot aangelegd moet worden. De sloot achter de woningen langs de Koopmanslaan zal deels gedempt moeten worden. Aandachtspunt hierbij is de afwatering van de aanliggende tuinen en mogelijke water-afvoeren het te dempen gedeelte van de sloot uitkomen. Aan de westzijde van het bos kan de kopsloot over een deel niet worden gedempt omdat dit een hoofdwatergang betreft die via een inlaat is aangesloten op het Afwateringskanaal. Om de doorstroming vanaf de inlaat mogelijk te houden kan de inlaat in noordelijke richting worden verlengd middels een aan te leggen duiker of bij handhaving van de kopsloot zal bv een kwelscherm aangebracht moeten worden.


VN-57393-2

blad 36

Referenties 1. Handreiking Ontwerpen & Verbeteren Boezemkaden (rapportnummer 2009-06), Stowa, 2009 2. Technisch rapport Waterkerende Grondconstructies, TAW, Delft, juni 2001. 3. Addendum bij het Technisch Rapport Waterkerende Grondconstructies, ENW, Den Haag, juli

2007. 4. Technisch rapport Waterspanningen bij Dijken, TAW, Delft, september 2004. 5. Technisch Rapport Klei voor Dijken. 6. NEN 9997-1+C1, Geotechnisch ontwerp van constructies - Deel 1: Algemene regels 7. Leidraad toetsen op veiligheid regionale waterkeringen, ORK 2007 - 2, STOWA, 2007


Bijlage 1


B-11500-KR

DP

8

DP

2

DP

4

DP6

23 25 27

2931

Afwateringskanaal

Damsterweg

15

13

11

9

7

5

3

1

4

6

8

2

10

12

14

16

18

20

22

H oo f dweg

Koopmanslaan

18

8

6

12

A fw at erin gs k a naal

Afwateringskanaal

4

23

1

A fw at er in gs k anaal

DKP001

DKP002

DKP003

DKP004

DKP005

DKP006

DKP007

DKP008

DKP009

DKP010

DKP011

DKP012

DKP013

DKP014

DKP015

B001PB01B001PB02

B005PB01

B008PB01B008PB02

B012PB01B012PB02

B014PB01B014PB02

B001

B002

B003

B005

B006

B009

B014

B016

B017

B019

B020

B016PB01

B016PB02

B005PB02

B018

B008

B012

DP9

DP

10

DP

7

DP

5

DP

3

DP

1

palen

stortsteen

damwand

damwand

stor

tste

en

palen

stortsteen

DP

11

DP

12

-0.509-0.503-0.463-0.591-0.737-0.998-1.334-1.505

-1.76

-1.951

-0.52

-0.997-1.295-1.225

-1.118

-1.05

-2.018

-0.657-1.709-1.935

-1.89

-2.142-2.434

-0.568-1.871

-2.222

-2.109

-2.177

-0.789

-1.857

-1.9

-2.046

-0.248-1.59

-1.96

-2.183

-2.188-3.165

DKP020

DKP021

DKP022DKP023

DKP024

B-10500-KR

B-10750-BT

B-11000-KR

B-11250-BT

B-11250-KR

B-11750-BT

B-11750-KR

B-12000-KR

B-12250-KR

B-14650-KR

B-14750-BT

B-15000-KR

12a

2b

3

4

5

6

AN-001 AN-002

AN-002

AN-003

AN-004

B-10750-KR

DP8

-5.00

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

0 10

20

30

40

50

DP1

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

0 10

20

30

33

DP2

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

0 10

20

30

40

44

DP11

-5.00

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

1.00

0 10

20

30

40

49

DP10

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

0 10

20

21

DP3

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

0 10

20

30

40

50

51

DP6

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

0 10

20

27

DP9

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

0 10

20

27

DP7

-5.00

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

0 10

20

24

DP4

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

1.00

0 10

20

30

40

50

51

DP12

-5.00

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

0 10

20

30

40

50

54

DP5

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

0 10

20

30

40

47

Getekend :

Datum :

Schaal :

Formaat :

Opdracht:

Gew:

Gew:

Gew:

Gew:

VN-57393-2

11.04.13

TK

1: 200/2000

594x1470

Blad : 1-1

Advies kadeverbetering noordelijke oever afwateringskanaal, Steendam

Situatietekening + Dwarsprofielen 17.04.13\TK

08.10.13\TK

29.01.14\TK

14.02.14\TK

Diepsondering met plaatselijke wrijving en waterspanning

DKP

Schaal 1:20000 m 20 m 100 m

Handboring met peilbuis

Handboring

B

B

Schaal 1:200Schaal 1:200

Schaal 1:200

Schaal 1:200

Schaal 1:200

Schaal 1:200

Schaal 1:200

Schaal 1:200

Schaal 1:200

Schaal 1:200

Schaal 1:200

Schaal 1:200

STPI voldoet niet

STBI voldoet niet

Hoogte voldoet niet

Binnentalud aanvullen tot 1:3

Deeltrajecten

Kadevak

LEGENDA

AN-001

1

Boring uitgevoerd door derden


Bijlage 2


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-4

_V

ar.2

a_S

TB

I_H

W_m

et b

ela

stin

g_B

ishop.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

m

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs17-2

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-002; D

WP

-4, v

aria

nt 2

A57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. HW

, 5 k

Pa

Kritische Cirkel Bishop

Lagen

12. Klei humeus, 5%rek

11. Zand

10. Veen >300, 20%rek

9. Klei, aanvulling


7. Zand

6. Veen >300, 20%rek


4. Klei siltig, 5%rek


2. Veen >300, 20%rek

1. (Pleistoceen) zand

Xm : 14,84 [m]Ym : 1,50 [m]

Straal : 5,00 [m]Veiligheidsfactor : 1,31

1

5

9

T1 T1

8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23m

-7

-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

2

3

4

5

m

Blad 40 van 103

57393-2 R28608 G

eotechnisch Advies.pdf

D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-4

_V

ar. 2

a_S

TB

I_H

W_geen b

ela

stin

g_B

ishop.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

m

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs17-2

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-002; D

WP

-4, v

aria

nt 2

A57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. HW

, ge

en b

ela

stin

g


Lagen


11. Zand

10. Veen >300, 20%rek

9. Klei, aanvulling


7. Zand

6. Veen >300, 20%rek




2. Veen >300, 20%rek


Xm : 14,84 [m]Ym : 1,00 [m]


1

5

6

78

9

0 5 10 15 20 25 m

-10

-5

0

5

10

m

Blad 41 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-4

_V

ar. 2

a_S

TB

I_H

W_m

et b

ela

stin

g_U

plift.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

mget.

ctr.

form

.

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs-

A4

17-2

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-002; D

WP

-4, v

aria

nt 2

A-Bijl.

ST

BI, s

it. HW

, 5 k

Pa

-

Glijvlak Uplift Van

Lagen


11. Zand

10. Veen >300, 20%rek

9. Klei, aanvulling


7. Zand

6. Veen >300, 20%rek




2. Veen >300, 20%rek


Xm : 14,02 [m]Ym : -1,49 [m]

Straal : 2,07 [m]Veiligheidsfactor : 1,24 (1,18)

1

5

9

T1 T1

9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 m

-8

-7

-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

2

3

m

Blad 42 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-4

_V

ar. 2

a_S

TB

I_H

W_geen b

ela

stin

g_U

plift.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

mget.

ctr.

form

.

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs-

A4

17-2

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-002; D

WP

-4, v

aria

nt 2

A-Bijl.

ST

BI, s

it. HW

, ge

en b

ela

stin

g-

Glijvlak Uplift Van

Lagen


11. Zand

10. Veen >300, 20%rek

9. Klei, aanvulling


7. Zand

6. Veen >300, 20%rek




2. Veen >300, 20%rek


Xm : 14,02 [m]Ym : -1,49 [m]


1

5

9

3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24m

-7

-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

m

Blad 43 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-4

_V

ar. 2

a_

ST

BI_

dro

og

te_

ge

en

be

lastin

g_

Bish

op

.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

18-2-2014

Toetsing noordelijke kade A

fwateringskanaal

AN

-002; DW

P-4, variant 2A

57393-2

Bijl.

ST

BI, sit. droogte, geen belasting


Lagen


18. Zand

17. Veen >300, overgang

16. Veen >300, gws

15. Veen >300, 20%rek

14. Klei, aanvulling


12. Zand


10. Veen >300, gws

9. Veen >300, 20%rek






3. Veen >300, gws

2. Veen >300, 20%rek


Xm : 15.34 [m]Ym : 1.50 [m]

Straal : 5.50 [m]Veiligheidsfactor : 2.43

1

3

5

6

14

5 10 15 20 25 m

-10

-5

0

5

10

m

Blad 44 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-4

_V

ar. 2

a_

ST

BI_

dro

og

te_

ge

en

be

lastin

g_

Up

lift.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

17-2-2014


fwateringskanaal

AN

-002; DW

P-4, variant 2A

57393-2

Bijl.

ST


Glijvlak Uplift Van

Lagen


18. Zand


16. Veen >300, gws

15. Veen >300, 20%rek

14. Klei, aanvulling


12. Zand


10. Veen >300, gws

9. Veen >300, 20%rek






3. Veen >300, gws

2. Veen >300, 20%rek


Xm : 14.02 [m]Ym : -1.49 [m]

Straal : 2.29 [m]Veiligheidsfactor : 2.29 (2.18)

1

3

5

6

14

5 10 15 20 25 30 m

-10

-5

0

5

10

m

Blad 45 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-4

_V

ar. 3

_ S

TB

I_H

W_

me

t be

lastin

g_

Bish

op

.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

ge

t.

ctr.

form

.

-

A4

18-2-2014


fwateringskanaal

DW

P-4 - V

ar. 357393-2

Bijl.

ST

BI, sit. H

W, 5 kP

a-


Lagen


7. Zand

6. Veen >300, 20%rek




2. Veen >300, 20%rek


Xm : 14.34 [m]Ym : 2.50 [m]


1

5

T1 T1

Blad 46 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-4

_V

ar. 3

_ S

TB

I_H

W_

ge

en

be

lastin

g_

Bish

op

.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

ge

t.

ctr.

form

.

-

A4

18-2-2014


fwateringskanaal

DW

P-4 - V

ar. 357393-2

Bijl.

ST

BI, sit. H

W, geen belasting

-


Lagen


7. Zand

6. Veen >300, 20%rek




2. Veen >300, 20%rek


Xm : 13.84 [m]Ym : 0.50 [m]


1

5

Blad 47 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-4

_V

ar. 3

_ S

TB

I_H

W_m

et b

ela

stin

g_U

plift.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

mget.

ctr.

form

.

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs-

A4

17-2

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

DW

P-4

- Var. 3

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. HW

, 5 k

Pa

-

Glijvlak Uplift Van

Lagen


7. Zand

6. Veen >300, 20%rek




2. Veen >300, 20%rek


Xm : 13,79 [m]Ym : -1,49 [m]


1

4

5

T1 T1

10 15 20 25 30 m

-5

0

5

10

m

Blad 48 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-4

_V

ar. 3

_ S

TB

I_H

W_geen b

ela

stin

g_U

plift.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

mget.

ctr.

form

.

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs-

A4

17-2

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

DW

P-4

- Var. 3

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. HW

, 5 k

Pa

-

Glijvlak Uplift Van

Lagen


7. Zand

6. Veen >300, 20%rek




2. Veen >300, 20%rek


Xm : 13,78 [m]Ym : -1,49 [m]


1

5

6

4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25m

-9

-8

-7

-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

2

3

4

5

6

7

8

m

Blad 49 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-4

_V

ar. 3

_ S

TB

I_d

roo

gte

_g

ee

n b

ela

sting

_B

isho

p.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

ge

t.

ctr.

form

.

-

A4

17-2-2014


fwateringskanaal

DW

P-4 - V

ar. 357393-2

Bijl.

ST


-


Lagen


10. Zand


8. Veen >300, gws

7. Veen >300, 20%rek

6. Veen >300, mv




2. Veen >300, 20%rek


Xm : 14.84 [m]Ym : 0.50 [m]


1

23

4

5

6

Blad 50 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-4

_V

ar. 3

_ S

TB

I_d

roo

gte

_g

ee

n b

ela

sting

_U

plift.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

ge

t.

ctr.

form

.

-

A4

17-2-2014


fwateringskanaal

DW

P-4 - V

ar. 357393-2

Bijl.

ST


-

Glijvlak Uplift Van

Lagen


10. Zand


8. Veen >300, gws

7. Veen >300, 20%rek

6. Veen >300, mv




2. Veen >300, 20%rek


Xm : 13.79 [m]Ym : -1.49 [m]


1

5

6

Blad 51 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-4

_V

ar. 5

_ S

TB

I_H

W_m

et b

ela

stin

g_B

ishop.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

mget.

ctr.

form

.

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs-

A4

17-2

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

DW

P-4

- Var. 5

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. HW

, 5 k

Pa

-


Lagen

9. Betonblokkenmat


7. Zand

6. Veen >300, 20%rek




2. Veen >300, 20%rek


Xm : 11,85 [m]Ym : 4,50 [m]


0,000

1

23

4

5

678

9

P1

0 5 10 15 20 25 30 35m

-15

-10

-5

0

5

10

m

Blad 52 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-4

_V

ar. 5

_ S

TB

I_H

W_geen b

ela

stin

g_B

ishop.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

mget.

ctr.

form

.

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs-

A4

1-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

DW

P-4

- Var. 5

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. HW

, ge

en b

ela

stin

g-


Lagen

9. Betonblokkenmat


7. Zand

6. Veen >300, 20%rek




2. Veen >300, 20%rek


Xm : 11,85 [m]Ym : 4,00 [m]


0,000

1

34

5

67

8

9

0 5 10 15 20 25 30 m

-15

-10

-5

0

5

10

m

Blad 53 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-4

_V

ar. 5

_ S

TB

I_H

W_m

et b

ela

stin

g_U

plift.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

mget.

ctr.

form

.

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs-

A4

17-2

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

DW

P-4

- Var. 5

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. HW

, 5 k

Pa

-

Glijvlak Uplift Van

Lagen

9. Betonblokkenmat


7. Zand

6. Veen >300, 20%rek




2. Veen >300, 20%rek


Xm : 12,17 [m]Ym : 0,49 [m]


0,000

1

4

5

6

78

9

P1

0 5 10 15 20 25 m

-10

-5

0

5

10

m

Blad 54 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-4

_V

ar. 5

_ S

TB

I_H

W_geen b

ela

stin

g_U

plift.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

mget.

ctr.

form

.

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs-

A4

17-2

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

DW

P-4

- Var. 5

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. HW

, ge

en b

ela

stin

g-

Glijvlak Uplift Van

Lagen

9. Betonblokkenmat


7. Zand

6. Veen >300, 20%rek




2. Veen >300, 20%rek


Xm : 12,17 [m]Ym : 0,49 [m]


0,000

1

5

6

78

9

0 5 10 15 20 25 m

-10

-5

0

5

10

m

Blad 55 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-4

_V

ar. 5

_ S

TB

I_d

roo

gte

_g

ee

n b

ela

sting

_B

isho

p.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

ge

t.

ctr.

form

.

-

A4

17-2-2014


fwateringskanaal

DW

P-4 - V

ar. 557393-2

Bijl.

ST


-


Lagen

13. Betonblokkenmat


11. Zand


9. Veen >300, gws

8. Veen >300, 20%rek





3. Veen >300, gws

2. Veen >300, 20%rek


Xm : 11.85 [m]Ym : 3.50 [m]


1

34

7

13

10 15 20 m

-5

0

5

m

Blad 56 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-4

_V

ar. 5

_ S

TB

I_d

roo

gte

_g

ee

n b

ela

sting

_U

plift.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

ge

t.

ctr.

form

.

-

A4

17-2-2014


fwateringskanaal

DW

P-4 - V

ar. 557393-2

Bijl.

ST


-

Glijvlak Uplift Van

Lagen

13. Betonblokkenmat


11. Zand


9. Veen >300, gws

8. Veen >300, 20%rek





3. Veen >300, gws

2. Veen >300, 20%rek


Xm : 11.70 [m]Ym : 1.80 [m]


34

7

13

10 15 20 m

-5

0

5

m

Blad 57 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-5

_n

at.vr o

eve

r_n

ieu

we

situa

tie _

ST

BI_

HW

_m

et b

ela

sting

_B

isho

p.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

18-2-2014

Toetsing kade A

fwateringskanaal

DW

P-5; natuurvriendelijke oever

57393-2

Bijl.

ST

BI, sit. hoogw

ater, 5 kPa


Lagen


10. Zand

9. Veen kleiig, 5%rek



6. Zand


4. Zand

3. Veen, 20%rek



Xm : 12.88 [m]Ym : 6.94 [m]


1

2

3456

78

T1 T1

5 10 15 20 25 m

-10

-5

0

5

m

Blad 58 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-5

_n

at.vr o

eve

r_n

ieu

we

situa

tie _

ST

BI_

HW

_g

ee

n b

ela

sting

_B

isho

p.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

18-2-2014

Toetsing kade A

fwateringskanaal

DW


57393-2

Bijl.

ST

BI, sit. hoogw

ater, geen belasting


Lagen


10. Zand




6. Zand


4. Zand

3. Veen, 20%rek



Xm : 12.38 [m]Ym : 4.94 [m]


1

2

3456

78

10 15 20 25 30 m

-10

-5

0

5

m

Blad 59 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-5

_n

at.vr o

eve

r_n

ieu

we

situa

tie _

ST

BI_

HW

_m

et b

ela

sting

_U

plift.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

18-2-2014

Toetsing kade A

fwateringskanaal

DW


57393-2

Bijl.

ST

BI, sit. hoogw

ater, 5 kPa

Glijvlak Uplift Van

Lagen


10. Zand




6. Zand


4. Zand

3. Veen, 20%rek



Xm : 10.43 [m]Ym : -0.47 [m]


1

2

3456

78

9

T1 T1

5 10 15 20 25 30 m

-10

-5

0

5

10

m

Blad 60 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-5

_n

at.vr o

eve

r_n

ieu

we

situa

tie _

ST

BI_

HW

_g

ee

n b

ela

sting

_U

plift.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

18-2-2014

Toetsing kade A

fwateringskanaal

DW


57393-2

Bijl.

ST

BI, sit. hoogw

ater, geen belasting

Glijvlak Uplift Van

Lagen


10. Zand




6. Zand


4. Zand

3. Veen, 20%rek



Xm : 11.19 [m]Ym : 0.88 [m]


1

2

34 567

8

10 20 30 m

-10

0

10

m

Blad 61 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-5

_n

at.vr o

eve

r_n

ieu

we

situa

tie _

ST

BI_

dro

og

te_

ge

en

be

lastin

g_

Bish

op

.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

18-2-2014

Toetsing kade A

fwateringskanaal

DW


57393-2

Bijl.

ST



Lagen


19. Zand

18. Veen kleiig, mv

17. Veen kleiig, overgang

16. Veen kleiig, mv

15. Veen kleiig, gws





10. Zand


8. Zand

7. Veen, mv

6. Veen, mv

5. Veen, overgang

4. Veen, gws

3. Veen, 20%rek



Xm : 12.06 [m]Ym : 4.39 [m]


0.000

1

24

56

7 8 91011

12

13 1415 1617 181920

0 10 20 m

-10

0

10

m

Blad 62 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-5

_n

at.vr o

eve

r_n

ieu

we

situa

tie _

ST

BI_

dro

og

te_

ge

en

be

lastin

g_

Up

lift.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

18-2-2014

Toetsing kade A

fwateringskanaal

DW


57393-2

Bijl.

ST


Glijvlak Uplift Van

Lagen


19. Zand

18. Veen kleiig, mv


16. Veen kleiig, mv






10. Zand


8. Zand

7. Veen, mv

6. Veen, mv

5. Veen, overgang

4. Veen, gws

3. Veen, 20%rek



Xm : 9.67 [m]Ym : -2.07 [m]


1

24

56

78

91011

12

13 1415 1617 181920

5 10 15 20 25 m

-10

-5

0

5

m

Blad 63 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-5

_nat.v

r oever_

nie

uw

e s

ituatie

_dro

ogte

_geen b

ela

stin

g_H

or-b

ala

nce.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

m

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs18-2

-2014

Toets

ing k

ade A

fwate

ringskanaal

DW

P-5

; natu

urv

riendelijk

e o

ever

57393-2

Bijl.

Sit. d

roo

gte

, ge

en b

ela

stin

g, H

or. b

ala

nce

Glijvlak Verticaal Evenwicht

Lagen


19. Zand

18. Veen kleiig, mv


16. Veen kleiig, mv






10. Zand


8. Zand

7. Veen, mv

6. Veen, mv

5. Veen, overgang

4. Veen, gws

3. Veen, 20%rek



Veiligheidsfactor : 6,25

0,000 46,690

1

2

3

4

5

67

89

10

11

12

13 1415 16

171819

20

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50m

-11

-10

-9

-8

-7

-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

m

Blad 64 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-6

-ST

BI_

HW

_slo

otve

rpla

atse

n_

5kP

a_

K_

Bish

op

.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

13-2-2014


fwateringskanaal

AN

-004; DW

P-6

57393-2

Bijl.

ST

BI, sit. hoogw

., met 5 kP

a, sloot verplaatsen


Lagen


10. Aanvulling klei


8. Veen kleiig 5%rek






2. Zand los


Xm : 13.85 [m]Ym : 0.20 [m]


27.0

1

2

34

5

6

7

10

T1 T1

5 10 15 20 25 m

-10

-5

0

5

m

Blad 65 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-6

-ST

BI_

HW

_slo

otve

rpla

atse

n_

K_

Bish

op

.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

13-2-2014


fwateringskanaal

AN

-004; DW

P-6

57393-2

Bijl.

ST

BI, sit. hoogw

., g. belasting, sloot verplaatsen


Lagen


10. Aanvulling klei








2. Zand los


Xm : 13.35 [m]Ym : 0.20 [m]


3

4

5

6

7

10

10 15 20 m

-5

0

5

m

Blad 66 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-6

-ST

BI_

HW

_slo

otve

rpla

atse

n_

5kP

a_

K_

Up

lift.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

13-2-2014


fwateringskanaal

AN

-004; DW

P-6

57393-2

Bijl.

ST

BI, sit. hoogw

., met 5 kP

a, sloot verplaatsen

Glijvlak Uplift Van

Lagen


10. Aanvulling klei








2. Zand los


Xm : 13.04 [m]Ym : -1.73 [m]


3

4

5

6

7

10

T1 T1

10 15 20 m

-5

0

5

m

Blad 67 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-6

-ST

BI_

HW

_slo

otve

rpla

atse

n_

K_

Up

lift.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

13-2-2014


fwateringskanaal

AN

-004; DW

P-6

57393-2

Bijl.

ST

BI, sit. hoogw

., g. belasting, sloot verplaatsen

Glijvlak Uplift Van

Lagen


10. Aanvulling klei








2. Zand los


Xm : 13.29 [m]Ym : -1.49 [m]


3

4

5

6

7

10

10 15 20m

-5

0

m

Blad 68 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-6

-ST

BI_

dro

og

te_

sloo

tverp

laa

tsen

_K

_B

isho

p.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

17-2-2014


fwateringskanaal

AN

-004; DW

P-6

57393-2

Bijl.

ST

BI, sit. droogte, g. belastng, sloot verplaatsen


Lagen


19. Veen kleiig gws

18. Aanvulling klei


16. Veen kleiig gws


14. Veen kleiig gws




10. Veen kleiig mv

9. Veen kleiig ondergang

8. Veen kleiig gws



5. Veen kleiig gws



2. Zand los


Xm : 13.35 [m]Ym : 0.20 [m]


345

6

78910

11

1314

18

10 15 20 m

-5

0

5

m

Blad 69 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-6

-ST

BI_

dro

og

te_

sloo

tverp

laa

tsen

_K

_U

plift.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

17-2-2014


fwateringskanaal

AN

-004; DW

P-6

57393-2

Bijl.

ST

BI, sit. droogte, g. belastng, sloot verplaatsen

Glijvlak Uplift Van

Lagen


19. Veen kleiig gws

18. Aanvulling klei


16. Veen kleiig gws


14. Veen kleiig gws




10. Veen kleiig mv


8. Veen kleiig gws



5. Veen kleiig gws



2. Zand los


Xm : 13.10 [m]Ym : -1.69 [m]


35

6

78910

11

1314

18

10 15 20 m

-5

0

m

Blad 70 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-6

-ST

BI_

HW

_slo

otd

em

pen_M

B_K

_B

ishop.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

m

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs31-3

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-657393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. ho

ogw

., me

t be

lastin

g, s

loo

t de

mp

en


Lagen

10. Aanvulling klei



7. Zand los





2. Zand los


Xm : 13,85 [m]Ym : 0,20 [m]


2

3

4

5

6

78

9 10

T1 T1

7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20m

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

2

3

4

5

6

m

Blad 71 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-6

-ST

BI_

HW

_slo

otd

em

pen_K

_B

ishop.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

m

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs31-3

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-657393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. ho

ogw

., ge

en b

ela

stin

g, s

loo

t de

mp

en


Lagen

10. Aanvulling klei



7. Zand los





2. Zand los


Xm : 13,85 [m]Ym : 0,20 [m]


2

4

5

6

7

10

8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19m

-6

-5

-5

-4

-4

-3

-3

-2

-2

-1

-1

0

1

1

2

2

3

3

4

m

Blad 72 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-6

-ST

BI_

HW

_slo

otd

em

pen_M

B_K

_U

plift.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

m

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs31-3

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-657393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. ho

ogw

., me

t be

lastin

g, s

loo

t de

mp

en

Glijvlak Uplift Van

Lagen

10. Aanvulling klei



7. Zand los





2. Zand los


Xm : 13,28 [m]Ym : -1,49 [m]


2

4

5

6

78

10

T1 T1

8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 m

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

2

3

4

m

Blad 73 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-6

-ST

BI_

HW

_slo

otd

em

pen_K

_U

plift.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

m

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs31-3

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-657393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. ho

ogw

., ge

en b

ela

stin

g, s

loo

t de

mp

en

Glijvlak Uplift Van

Lagen

10. Aanvulling klei



7. Zand los





2. Zand los


Xm : 13,28 [m]Ym : -1,49 [m]


2

5

6

7

10

9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 m

-5,5

-5,0

-4,5

-4,0

-3,5

-3,0

-2,5

-2,0

-1,5

-1,0

-0,5

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

m

Blad 74 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-6

-ST

BI_

dro

ogte

_slo

otd

em

pen_K

_B

ishop.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

m

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-657393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. dro

og

te, g

ee

n b

ela

stin

g, s

loo

t de

mp

en


Lagen

16. Aanvulling klei


14. Veen kleiig gws


12. Zand los


10. Veen kleiig mv


8. Veen kleiig gws



5. Veen kleiig gws



2. Zand los


Xm : 13,35 [m]Ym : 0,20 [m]


1

2

35

6

8910

11

121314

15 16

3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20m

-7

-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

2

3

4

5

6

m

Blad 75 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-6

-ST

BI_

dro

ogte

_slo

otd

em

pen_K

_U

plift.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

m

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-657393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. dro

og

te, g

ee

n b

ela

stin

g, s

loo

t de

mp

en

Glijvlak Uplift Van

Lagen

17. Aanvulling klei


15. Veen kleiig gws



12. Zand los


10. Veen kleiig mv


8. Veen kleiig gws



5. Veen kleiig gws



2. Zand los


Xm : 13,45 [m]Ym : -1,24 [m]


2

5

910

11

12

14

17

8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17m

-4,5

-4,0

-3,5

-3,0

-2,5

-2,0

-1,5

-1,0

-0,5

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

m

Blad 76 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo

Sta

bility 1

0.1

: DW

P-6

-ST

BI_

dro

og

te_

sloo

tde

mp

en

_K

_U

plift.sti

Te

l

Fa

x

da

tum

17-2-2014


fwateringskanaal

AN

-004; DW

P-6

57393-2

Bijl.

ST

BI, sit. droogte, geen belasting, sloot dem

pen

Glijvlak Uplift Van

Lagen

16. Aanvulling klei


14. Veen kleiig gws


12. Zand los


10. Veen kleiig mv


8. Veen kleiig gws



5. Veen kleiig gws



2. Zand los


Xm : 13.45 [m]Ym : -1.24 [m]


1

2

35

6

78910

11

121314

16

10 15 20 m

-5

0

5

m

Blad 77 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-9

_S

TB

I_H

W_m

et b

ela

stin

g_B

ishop_slo

otd

em

pen.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

m

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-09

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

itua

tie H

W, m

et b

ela

stin

g, s

loo

t de

mp

en


Materialen

Aanvulling klei

Klei siltig, 5%rek

Klei humeus, 5%rek

Veen, 20%rek

Zand (los)

Leem

(Pleistoceen) zand

Xm : 10,54 [m]Ym : 0,92 [m]


Zand (los)

Veen,

Klei humeus, Klei siltig, 5%rek

Klei humeus, 5%rek

Zand (los)Veen, 20%rekKlei humeus, 5%rek

Klei siltig, 5%rek

humeus, 5%rek

Aanvulling klei

T1 T1

2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 m

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

2

3

4

5

6

7

m

Blad 78 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-9

_S

TB

I_H

W_zderb

ela

st_

Bis

hop_slo

otd

em

pen.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

m

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-09

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

itua

tie H

W, g

ee

n b

ela

stin

g, s

loo

t de

mp

en


Materialen

Aanvulling klei

Klei siltig, 5%rek

Klei humeus, 5%rek

Veen, 20%rek

Zand (los)

Leem

(Pleistoceen) zand

Xm : 10,54 [m]Ym : 0,42 [m]


Zand (los)

Klei hu

Klei siltig, 5%rek

Klei humeus, 5%rek

Zand (los)

Aanvulling klei

6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 m

-5,0

-4,5

-4,0

-3,5

-3,0

-2,5

-2,0

-1,5

-1,0

-0,5

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

m

Blad 79 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-9

_S

TB

I_H

W_m

et b

ela

stin

g_U

V_slo

otd

em

pen.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

m

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-09

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

itua

tie H

W, m

et b

ela

stin

g, s

loo

t de

mp

en

Glijvlak Uplift Van

Materialen

Aanvulling klei

Klei siltig, 5%rek

Klei humeus, 5%rek

Veen, 20%rek

Zand (los)

Leem

(Pleistoceen) zand

Xm : 10,18 [m]Ym : -1,48 [m]


Zand (los)

Klei

Klei humeus, 5%rek

Zand (los)

Aanvulling klei

T1 T1

6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15m

-4,5

-4,0

-3,5

-3,0

-2,5

-2,0

-1,5

-1,0

-0,5

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5m

Blad 80 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-9

_S

TB

I_H

W_zderb

ela

st_

Uplift V

an_slo

otd

em

pen.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

m

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-09

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

itua

tie H

W, g

ee

n b

ela

stin

g, s

loo

t de

mp

en

Glijvlak Uplift Van

Materialen

Aanvulling klei

Klei siltig, 5%rek

Klei humeus, 5%rek

Veen, 20%rek

Zand (los)

Leem

(Pleistoceen) zand

Xm : 10,18 [m]Ym : -1,48 [m]


Leem

Zand (los)

Klei

Klei siltig, 5%rek

Klei humeus, 5%rek

Zand (los)

Aanvulling klei

7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 m

-6,0

-5,5

-5,0

-4,5

-4,0

-3,5

-3,0

-2,5

-2,0

-1,5

-1,0

-0,5

0,0

0,5

1,0

1,5

m

Blad 81 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-9

_S

TB

I_dro

ogte

_zderb

ela

st_

Bis

hop_slo

otd

em

pen.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

m

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-09

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. dro

og

te, z

on

der b

ela

stin

g, s

loo

t de

mp

en


Materialen

Aanvulling klei

Klei siltig, 5%rek

Klei humeus, 5%rek

Veen, 20% gws

Veen, 20%rek

Zand (los)

Leem

(Pleistoceen) zand

Xm : 10,16 [m]Ym : 0,40 [m]


Veen, 20% gws

Klei

Zand (los)

Aanvulling klei

7,5 8,0 8,5 9,0 9,5 10,0 10,5 11,0 11,5 12,0 12,5 13,0 13,5 m

-3,5

-3,0

-2,5

-2,0

-1,5

-1,0

-0,5

0,0

0,5

1,0

1,5

m

Blad 82 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-9

_S

TB

I_dro

ogte

_zderb

ela

st_

UV

_slo

otd

em

pen.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

m

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-09

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. dro

og

te, z

on

der b

ela

stin

g, s

loo

t de

mp

en

Glijvlak Uplift Van

Materialen

Aanvulling klei

Klei siltig, 5%rek

Klei humeus, 5%rek

Veen, 20% gws

Veen, 20%rek

Zand (los)

Leem

(Pleistoceen) zand

Xm : 9,54 [m]Ym : -1,68 [m]


Zand (los)

Veen, Veen, 20% gws Klei hu

Klei siltig,

Klei humeus, 5%rek

Zand (los)

Aanvulling klei

7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 m

-5,5

-5,0

-4,5

-4,0

-3,5

-3,0

-2,5

-2,0

-1,5

-1,0

-0,5

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

m

Blad 83 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-1

0_S

TB

I_H

W_5kP

a_B

ishop-S

lootv

erp

laats

en.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

mget.

ctr.

form

.

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs-

A4

2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-10

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. hw

, 5 k

Pa

, slo

ot v

erp

laa

tse

n-

Input View

Lagen


12. Veen, 20%rek

11. Aanvulklei


9. Veen, 20%rek

8. Veen, 20%rek


6. Veen, 20%rek

5. Zand (los)

4. Klei zandig, 3%rek

3. Veen, 20%rek

2. Pl. zand

1. Leem

1

2

3

4

5

6

7

8

11

T1 T1

-5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12m

-10

-9

-8

-7

-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

2

3

4

m

Blad 84 van 103

57393-2 R28608 G


D-Geo Stability 10.1 : DWP-10_STBI_HW_geen belasting_Bishop-Slootverplaatsen.sti

Feithspark 6

9356 BZ Tolbert

Tel +31 (0)594 51 68 84

Fax

datum get.

ctr.

form.

Raadgevend ingenieurs -

A4

2-4-2014

Toetsing noordelijke kade Afwateringskanaal

AN-004; DWP-1057393-2

Bijl.STBI, sit. hw, geen belasting, sloot verplaatsen -

Kri

tis

ch

e C

irk

el

Bis

ho

p

Ma

teria

len

Aa

nvu

lkle

i

Kle

i h

um

eu

s, 5

%re

k

Za

nd

(lo

s)

Kle

i za

nd

ig,

3%

rek

Ve

en

, 2

0%

rek

Pl. z

an

d

Le

em

Xm

: 5

,34

[m

]Y

m : -

0,1

3 [

m]

Str

aa

l : 2

,18

[m

]V

eili

gh

eid

sfa

cto

r : 1

,41

Kle

i za

nd

ig,

3%

rek

Za

nd

(lo

s)

Ve

en

, 2

0%

rek

Kle

i h

um

eu

s,

5%

rek

Ve

en

, 2

0%

rek

Aa

nvu

lkle

i

-3-2

-10

12

34

56

78

910m

-5-4-3-2-10123456 m


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-1

0_S

TB

I_H

W_5kP

a_U

plift-S

lootv

erp

laats

en.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

mget.

ctr.

form

.

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs-

A4

2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-10

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. hw

, 5 k

Pa

, slo

ot v

erp

laa

tse

n-

Glijvlak Uplift Van

Materialen

Aanvulklei

Klei humeus, 5%rek

Zand (los)

Klei zandig, 3%rek

Veen, 20%rek

Pl. zand

Leem

Xm : 5,04 [m]Ym : -1,59 [m]


Pl. zand

Veen, 20%rek

Klei zandig, 3%rek

Zand (los)

Veen, 20%rek

Klei humeus, 5%rek

Veen, 20%rek

Aanvulklei

T1 T1

-2 -1 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 m

-7

-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

2

3

4

5

m

Blad 86 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-1

0_S

TB

I_H

W_U

plift-S

lootv

erp

laats

en.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

mget.

ctr.

form

.

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs-

A4

2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-10

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. hw

, ge

en b

ela

stin

g, s

loo

t ve

rpla

ats

en

-

Glijvlak Uplift Van

Materialen

Aanvulklei

Klei humeus, 5%rek

Zand (los)

Klei zandig, 3%rek

Veen, 20%rek

Pl. zand

Leem

Xm : 5,13 [m]Ym : -1,54 [m]


zandig, 3%rek

(los)

Veen, 20%rek

Klei humeus, 5%rek

Veen, 20%rek

Aanvulklei

1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 m

-5,0

-4,5

-4,0

-3,5

-3,0

-2,5

-2,0

-1,5

-1,0

-0,5

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

m

Blad 87 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-1

0_S

TB

I_dro

ogte

_geen b

ela

stin

g_B

ishop-S

lootv

erp

laats

en.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

mget.

ctr.

form

.

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs-

A4

2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-10

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. dro

og

te, g

. be

lastin

g, s

loo

t ve

rpla

ats

n-


Materialen

Aanvulklei

Klei humeus, 5%rek

Veen, overgang

Veen, gws

Zand (los)

Klei zandig, 3%rek

Veen, 20%rek

Pl. zand

Leem

Xm : 5,34 [m]Ym : -0,13 [m]


Klei zandig, 3%rek

Zand (los)

Veen, gws

Veen, overgang

Klei humeus, 5%rek

Veen, gwsVeen, overgang

Aanvulklei

-1 0 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 m

-5,5

-5,0

-4,5

-4,0

-3,5

-3,0

-2,5

-2,0

-1,5

-1,0

-0,5

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

m

Blad 88 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-1

0_S

TB

I_dro

ogte

_geen b

ela

stin

g_U

plift-S

lootv

erp

laats

en.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

mget.

ctr.

form

.

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs-

A4

2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-10

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. dro

og

te, g

. be

lastin

g, s

loo

t ve

rpla

ats

n-

Glijvlak Uplift Van

Materialen

Aanvulklei

Klei humeus, 5%rek

Veen, overgang

Veen, gws

Zand (los)

Klei zandig, 3%rek

Veen, 20%rek

Pl. zand

Leem

Xm : 5,04 [m]Ym : -1,63 [m]


Veen, gws

Veen, overgang

Klei humeus, 5%rek

Veen, gwsVeen, overgang

Aanvulklei

1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10m

-3,5

-3,0

-2,5

-2,0

-1,5

-1,0

-0,5

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

m

Blad 89 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-1

0_S

TB

I_H

W_m

et b

ela

stin

g_B

ishop-S

lootd

em

pen.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

m

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-10

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it ho

ogw

ate

r, me

t be

lastin

g, s

loo

t de

mp

en


Materialen

Aanvulklei

Klei humeus, 5%rek

Zand (los)

Klei zandig, 3%rek

Veen, 20%rek

Pl. zand

Leem

Xm : 5,84 [m]Ym : -0,13 [m]


Pl. zand

Veen, 20%rek

Klei zandig, 3%rek

Zand (los)

Veen, 20%rek

Klei humeus, 5%rek

Zand (los)Veen, 20%rek

meus, 5%rek Aanvulklei

T1 T1

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 m

-7

-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

2

3

m

Blad 90 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-1

0_S

TB

I_H

W_geen b

ela

stin

g_B

ishop-S

lootd

em

pen.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

mget.

ctr.

form

.

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs-

A4

2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-10

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. ho

ogw

ate

r, ge

en b

ela

stin

g, s

loo

t de

mp

en

-


Materialen

Aanvulklei

Klei humeus, 5%rek

Zand (los)

Klei zandig, 3%rek

Veen, 20%rek

Pl. zand

Leem

Xm : 5,34 [m]Ym : -0,13 [m]


Veen, 20%rek

Klei zandig, 3%rek

Zand (los)

Veen, 20%rek

Klei humeus, 5%rek

Zand (los), 20%rek

s, 5%rek Aanvulklei

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 m

-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

2

3

4

m

Blad 91 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-1

0_S

TB

I_H

W_m

et b

ela

stin

g_U

plift-S

lootd

em

pen.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

mget.

ctr.

form

.

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs-

A4

2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-10

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. ho

ogw

ate

r, 5 k

Pa

, slo

ot d

em

pe

n-

Glijvlak Uplift Van

Materialen

Aanvulklei

Klei humeus, 5%rek

Zand (los)

Klei zandig, 3%rek

Veen, 20%rek

Pl. zand

Leem

Xm : 4,99 [m]Ym : -1,59 [m]


Veen, 20%rek

Klei zandig, 3%rek

Zand (los)

Veen, 20%rek

Klei humeus, 5%rek

Zand (los)

Aanvulklei

T1 T1

2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 m

-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

2

3

m

Blad 92 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-1

0_S

TB

I_H

W_geen b

ela

stin

g_U

plift-S

lootd

em

pen.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

mget.

ctr.

form

.

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs-

A4

2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-10

57393-2

Bijl.

ST

BI, s

it. ho

ogw

ate

r, ge

en b

ela

stin

g, s

loo

t de

mp

en

-

Glijvlak Uplift Van

Materialen

Aanvulklei

Klei humeus, 5%rek

Zand (los)

Klei zandig, 3%rek

Veen, 20%rek

Pl. zand

Leem

Xm : 5,17 [m]Ym : -1,51 [m]


Veen, 20%rek

Klei zandig, 3%rek

Zand (los)

Veen, 20%rek

Klei humeus, 5%rek

Zand (los)

Aanvulklei

3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 m

-6,0

-5,5

-5,0

-4,5

-4,0

-3,5

-3,0

-2,5

-2,0

-1,5

-1,0

-0,5

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

m

Blad 93 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-1

0_S

TB

I_dro

ogte

_geen b

ela

stin

g_B

ishop-S

lootd

em

pen.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

mget.

ctr.

form

.

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs-

A4

2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-10

-Bijl.

ST

BI, s

it. dro

og

te, g

ee

n b

ela

stin

g, s

loo

t de

mp

en

-


Materialen

Aanvulklei

Klei humeus, 5%rek

Veen, overgang

Veen, gws

Zand (los)

Klei zandig, 3%rek

Veen, 20%rek

Pl. zand

Leem

Xm : 5,34 [m]Ym : -0,13 [m]


Pl. zand

Veen, 20%rek

Klei zandig, 3%rek

Zand (los)

Veen, 20%rek

Veen, 20%rekVeen, gws

Veen, overgang

Klei humeus, 5%rek

Zand (los)Veen, 20%rekVeen, gws

Veen, overgangKlei humeus, 5%rek Aanvulklei

-1 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13m

-8

-7

-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

2

3

m

Blad 94 van 103

57393-2 R28608 G


D-G

eo S

tability

10.1

: DW

P-1

0_S

TB

I_dro

ogte

_geen b

ela

stin

g_U

plift-S

lootd

em

pen.s

ti

Feith

spark

6

9356 B

Z T

olb

ert

Tel

+31 (0

)594 5

1 6

8 8

4

Fax

datu

mget.

ctr.

form

.

Ra

ad

ge

ve

nd

ing

en

ieu

rs-

A4

2-4

-2014

Toets

ing n

oord

elijk

e k

ade A

fwate

ringskanaal

AN

-004; D

WP

-10

-Bijl.

ST

BI, s

it. dro

og

te, g

ee

n b

ela

stin

g, s

loo

t de

mp

en

-

Glijvlak Uplift Van

Materialen

Aanvulklei

Klei humeus, 5%rek

Veen, overgang

Veen, gws

Zand (los)

Klei zandig, 3%rek

Veen, 20%rek

Pl. zand

Leem

Xm : 5,08 [m]Ym : -1,43 [m]


Zand (los)

Veen, gws

Veen, overgang

Klei humeus, 5%rek

Zand (los)20%rek

Veen, gws

ergangs, 5%rek Aanvulklei

1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10m

-4,5

-4,0

-3,5

-3,0

-2,5

-2,0

-1,5

-1,0

-0,5

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

m

Blad 95 van 103

57393-2 R28608 G


Bijlage 3


Blad 1 van 7

Project: Advies kadeverbetering noordelijke oever afwateringskanaalProjectnr.: 57393-2

Datum: 10-2-2014

Locatie: Deeltraject 3; DP4

Controle verticaal evenwicht

Berekening volgens eenvoudige toetsing piping (stijghoogte overal in watervoerende pakket overal boezempeil)

Opwaartse druk:

Stijghoogte in zandlaag: N.A.P. -0,65 m

Peil bovenkant zandlaag: N.A.P. -3,50 m

Opbarstveiligheid 1,0 (volgens LTR § 4.3.2)

Opwaartse druk: ( -0,65 - ( -3,50 )) x 10 = 28,5 kN/m² (opwaarts)

Incl. opbarstveiligheid 28,5 x 1,0 = 28,5 kN/m² (volgens LTR § 4.3.2)

Verticaal A (aanvulling bestaande sloot)

laag- volume-

dikte gewicht

[m] [kN/m³]

Kleiaanvulling 1,80 x 16,0 = 28,8 kN/m² (neerwaarts)

Conclusie: 28,5 < 28,8 => Opwaartse druk kleiner dan neerwaartse druk.

Er behoeft geen grondaanvulling te worden aangebracht

Verticaal B (bestaande toplaag)

laag- volume-

dikte gewicht

[m] [kN/m³]

Klei, humeus 0,30 x 13,5 = 4,05 kN/m²

Zand 0,45 x 17,0 = 7,65

Veen 1,05 x 10,2 = 10,71

22,41 kN/m² (neerwaarts)

Conclusie: 28,5 > 22,41 => Opwaartse druk groter dan neerwaartse druk.

Dus geen evenwicht -> kans op opbarsten.

Om opbarsten te voorkomen het maaiveld ophogen met bv klei:

Volumegewicht klei: 15 kN/m³

Minimale laagdikte: (28,5 - 22,41 ) / 15 = 0,41 m

N.A.P. -0,65

N.A.P. -3,50

Vert. AVert. B

N.A.P. -0,65 (rekenwaarde stijghoogte tbv controle piping


Blad 2 van 7


Datum: 10-2-2014


Bepaling verticaal evenwicht (AANGEPASTE BEREKENING)

Berekening met lineair verloop van stijghoogte in watervoerende pakket.


Opwaartse druk:



Opwaartse druk: ( -2,00 - ( -3,50 )) x 10 = 15,0 kN/m²


Neerwaartse druk:

laag- volume-

dikte gewicht

[m] [kN/m³]

Kleiaanvulling 1,80 x 16,0 = 28,8 kN/m² (neerwaarts)


Er behoeft geen grondaanvulling te worden aangebracht


Opwaartse druk:





Neerwaartse druk:

laag- volume-

dikte gewicht

[m] [kN/m³]

Klei, humeus 0,30 x 13,5 = 4,05 kN/m²

Zand 0,45 x 17,0 = 7,65

Veen 1,05 x 10,2 = 10,71



Gezien de geringe overschreiding behoeft er geen grondaanvulling te worden aangebracht.

N.A.P. -0,65

N.A.P. -3,50

Vert. AVert. B


Blad 3 van 7


Datum: 11-2-2014


Bepaling verticaal evenwicht

Opwaartse druk:

Toetspeil boezem: N.A.P. -0,65 m

Bovenkant watervoerend pakket N.A.P. -3,70 m

( -0,65 - ( -3,70 )) x 10 = 30,50 kN/m² (opwaarts)


laag- volume-

dikte gewicht

[m] [kN/m³]

Klei-aanvulling 1,40 x 16,0 = 22,40 kN/m²

Veen kleiig 0,65 x 12,4 = 8,06


Conclusie: 30,5 < 30,46 => Opwaartse druk groter dan neerwaartse druk.

Gezien de geringe overschreiding behoeft er geen grondaanvulling te worden aangebracht.


laag- volume-

dikte gewicht

[m] [kN/m³]

Klei, humeus 1,00 x 15,5 = 15,50 kN/m²

Veen, kleiig 0,95 x 12,4 = 11,78






Minimale laagdikte: (30,5 - 27,28 ) / 15 = 0,21 m

N.A.P. -0,65 (rekenwaarde stijghoogte tbv controle piping)

N.A.P. -3,70

Vert. AVert. B


Blad 4 van 7


Datum: 11-3-2014





Opwaartse druk:





Neerwaartse druk

laag- volume-

dikte gewicht

[m] [kN/m³]


Veen kleiig 0,65 x 12,4 = 8,06

30,46 kN/m²


Ter plaatse van verticaal A behoeft niet te worden getoetst op piping of heave


Opwaartse druk:





Neerwaartse druk

laag- volume-

dikte gewicht

[m] [kN/m³]

Klei, humeus 1,00 x 15,5 = 15,50 kN/m²

Veen, kleiig 0,95 x 12,4 = 11,78

27,28 kN/m²


De veiligheid is: 1,14 --> is kleiner dan 1,2

N.A.P. -3,70

Vert. AVert. B


Blad 5 van 7


Datum: 11-3-2014

Locatie: Deeltraject 6; DP10 Var. 2A - Sloot verplaatsen (geen drain in te dempen sloot)

Bepaling verticaal evenwicht t.b.v. toetsing optreden piping of heave



Opwaartse druk:





Neerwaartse druk

laag- volume-

dikte gewicht

[m] [kN/m³]


Veen 0,40 x 10,2 = 4,08





Opwaartse druk:





Neerwaartse druk

laag- volume-

dikte gewicht

[m] [kN/m³]

Klei, humeus 0,50 x 15,5 = 7,75 kN/m²

Veen 0,90 x 10,2 = 9,18

16,93 kN/m²





Benodigde kleidikte: ( 24,5 - 16,9 ) / 15 = 0,50 m

N.A.P. -3,10

Vert. AVert. B

N.A.P. -0,65 (rekenwaarde stijghoogte tbv controle piping)


Blad 6 van 7


Datum: 11-3-2014





Opwaartse druk:





Neerwaartse druk

laag- volume-

dikte gewicht

[m] [kN/m³]


Veen 0,40 x 10,2 = 4,08



De rekenwaarde van de opwaartse druk is iets groter dan de neerwaartse druk

De veiligheid is 20,08 / 21,6 = 0,93


Opwaartse druk:





Neerwaartse druk

laag- volume-

dikte gewicht

[m] [kN/m³]

Klei, humeus 0,50 x 15,5 = 7,75 kN/m²

Veen 0,90 x 10,2 = 9,18

16,93 kN/m²





( 21,6 - 16,93 ) / 15 = 0,31 m

N.A.P. -3,10

Vert. AVert. B


Blad 7 van 7


Datum: 11-3-2014


Vraag:

Op welke afstand van het intreepunt is het gewicht van de deklaag zodanig dat er evenwicht wordt gemaakt

met stijghoogte incl. veiligheidsfactor van 1,2?

Uitgangspunt: - de bodemopbouw van de boring in de binnenteen geldt voor het gehele achterland

Gewicht deklaag: = 16,93 kN/m²

Max. stijghoogte = 1,41 m

-3,10 + 1,41 = N.A.P. -1,69 m

Boezempeil = N.A.P. -0,65 m

Maatgevend polderpeil = N.A.P. -2,80 m

X-waarde intreepunt = 12,0 m

X-waarde uittreepunt = -24,0 m

Stijghoogte verval = 0,06 m/m

Aanvullen binnenberm tot 17,40 m vanaf intreepunt

Dit komt overeen met x = -5,40 m

is afgerond tot x = -4,0 m (zie D-Geostability; DP10)

x-waarde binnenteen: 5,0 m (zie D-Geostability; DP10)

Toe te passen breedte binnenberm 9,0 m


tjuchem, wiertsema en partners.pdf

Documents