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UNIVERIDAD TECNOLOGICA NACIONAL FACULTAD REGIONANAL VENADO TUERTO
DEPARTAMENTO
INGENIERIA ELECTROMECANICA
PROYECTO FINAL Nยฐ 38
โโPLANTA DE PROCESAMIENTO DE
SEMILLA DE SOJAโโ
Autores: REAL, Nicolas.
ISOLA, Leonel.
Docentes: Ing. ALI, Daniel.
Ing. FERREYRA, Daniel.
FECHA DE PRESENTACION:
20 de Diciembre de 2018
UNIVERIDAD TECNOLOGICA NACIONAL FACULTAD REGIONANAL VENADO TUERTO
Proyecto Final Isola Leonel- Real Nicolas Pรกgina 1 de 80
INDICE 1 INTRODUCCION ................................................................................................... 3
1.1 Presentaciรณn General del Proyecto. .................................................................... 3
1.2 Diagrama de flujo. ............................................................................................... 4
1.3 Alcance del proyecto. .......................................................................................... 6
1.4 Funcionamiento de la planta. .............................................................................. 6
2 CALCULO ELEVADOR A CANGILONES .............................................................. 7
2.1 Selecciรณn de cangilones. ..................................................................................... 8
2.1.1 Calculo diรกmetro del tambor. ........................................................................ 9
2.1.2 Dimensionamiento motorreductor. .............................................................. 10
2.2 Cรกlculo correa plana. ........................................................................................ 11
2.2.1 Cรกlculo momento en el arranque. ............................................................... 11
2.2.2 Dimensionamiento de la correa plana. ........................................................ 12
2.2.3 Verificaciรณn de la tensiรณn mรญnima para que no patine la correa................... 13
2.3 Diseรฑo cabezal tambor. ..................................................................................... 14
2.3.1 Dimensionamiento eje tambor motriz. ......................................................... 14
2.3.1.1 Dimensionamiento chaveta eje tambor motriz. ......................................... 18
2.3.2 Dimensionamiento eje tambor conducido. .................................................. 19
2.3.2.1 Dimensionamiento chaveta eje tambor motriz. ......................................... 20
2.3.3 Dimensionamiento de acoplamiento. .......................................................... 21
2.3.4 Dimensionamiento rodamientos eje tambor motriz...................................... 22
2.3.5 Dimensionamiento rodamientos eje tambor conducido. .............................. 24
2.4 Dimensionamiento cabezal-proyecciรณn. ............................................................ 26
2.4.1 Dimensionamiento Cabezal. ....................................................................... 29
2.5 Diseรฑo pantalรณn. ............................................................................................... 30
2.5.1 Dimensionamiento pantalรณn. ....................................................................... 30
3 CรLCULO Y DISEรO DE CINTA TRANSPORTADORA ......................................... 37
3.1 Calculo de potencia. .......................................................................................... 38
3.1.1 Selecciรณn disposiciรณn rodillos, ancho de banda y velocidad de transporte. . 38
3.1.2 Determinaciรณn del diรกmetro del tambor. ...................................................... 39
3.2 Dimensionamiento motorreductor. ..................................................................... 40
3.3 Calculo cinta transportadora. ............................................................................. 41
3.3.1 Determinaciรณn de tensiones. ....................................................................... 41
3.3.2 Selecciรณn de cinta transportadora. .............................................................. 42
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3.4 Diseรฑo de estaciรณn de rodillos. .......................................................................... 43
3.4.1 Preselecciรณn de rodillos. ............................................................................. 43
3.4.1.1 Determinaciรณn cantidad de estaciones. .................................................... 43
3.4.1.2 Calculo capacidad de carga. .................................................................... 44
3.4.1.3 Dimensionamiento rodillos. ...................................................................... 45
3.5 Diseรฑo de tambores motriz y conducido. ........................................................... 45
3.5.1 Dimensionamiento tambores. ..................................................................... 45
3.5.2 Dimensionamiento diรกmetro eje. ................................................................. 46
3.5.3 Dimensionamiento chaveta ............................................................................ 49
3.6 Dimensionamiento de acople. ........................................................................... 50
3.7 Dimensionamiento rodamiento eje tambor. ....................................................... 51
3.8 Diseรฑo estructura soporte de cinta. ................................................................... 53
3.8.1 Dimensionamiento largueros estructura. ..................................................... 53
3.8.2 Dimensionamiento de los apoyos de los largueros. ................................... 55
4 CALCULO Y DISEรO INSTALACION ELECTRICA ................................................ 58
4.1 Calculo carga a alimentar. ................................................................................. 58
4.2 Calculo alimentador. .......................................................................................... 59
4.2.1 Calculo Icc y selecciรณn protecciรณn cable alimentador. ................................. 60
4.3 Calculo alimentador tablero secundario. ............................................................ 64
4.3.1 Calculo Icc y selecciรณn protecciรณn cable alimentador a tablero secundario. 66
4.4 Dimensionamiento salida motor. ....................................................................... 68
4.4.1 Salida motor- Motor cinta secadora P=3 [HP]. ........................................... 69
4.4.2 Salida motor- Motor secadora P=25 [HP]. ................................................. 69
4.5 Calculo conductores salida motor. ..................................................................... 70
4.5.1 Conductor motor- Motor cinta secadora P=3 [HP] ...................................... 70
4.5.2 Conductor motor- Motor secadora P=25 [HP]. .......................................... 73
4.6 Calculo puesta a tierra....................................................................................... 77
4.6.1 Calculo puesta a tierra SET. ....................................................................... 77
4.6.2 Calculo puesta a tierra nave. ...................................................................... 78
5. Conclusion. ............................................................................................................. 80
6. Documentaciรณn Adjuntaโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆ...โฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆ.. 81
7. Anexoโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆโฆ119
8. Bibliografรญa
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1.2 Diagrama de flujo.
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1.3 Alcance del proyecto.
El proyecto estรก divido en 2 grandes partes: calculo mecรกnico, calculo elรฉctrico.
Calculo mecรกnico: se plantea realizar el cรกlculo y diseรฑo de un elevador a cangilones,
y una cinta transportadora.
Calculo elรฉctrico: se realizara el cรกlculo de la potencia consumida, la selecciรณn del
transformador necesario, la selecciรณn del alimentador principal, el diseรฑo de la puesta
a tierra, calculo y diseรฑo del banco de capacitores y las alimentaciones a cada uno de
los puntos necesarios.
1.4 Funcionamiento de la planta.
La planta contara con 2 lรญneas de proceso en el cual cada lรญnea tiene una capacidad
de 5 Tn/hs, y una capacidad de almacenamiento de 50.000 bolsas de 40 Kg
terminadas.
El funcionamiento general de la planta podrรญa subdividirse en 3 procesos: recepciรณn,
clasificado, tratamiento quรญmico/embolsado.
Proceso 1, Recepciรณn: La recepciรณn de semillas se realizara a travรฉs de camiones los
cuales son descargado a travรฉs del volquete, y almacenado en silos. Esta semilla
puede ser pasada por un equipo de pre-limpieza.
Proceso 2 Clasificado: Mediante un elevador a cangilones y luego una cinta
transportadora es llevada a un silo pulmรณn, del silo es descargo a la clasificadora,
luego a travรฉs de un elevador es transportada a la mesa densimetrรญa. Las semillas
consideradas como no aceptables por la clasificadora y la mesa densimetrรญa es
transportada a un silo de descarte.
Proceso 3, Tratamiento quรญmico/embolsado: A las semillas aceptadas por el proceso
de clasificado, son transportadas a travรฉs de un elevador a cangilones y de allรญ se las
puede enviar a la tolva de embolsado (en caso que la semilla no sea tratada) y luego
su embolsado, o a la tolva de tratamiento quรญmico de allรญ descargada a la mรกquina de
tratamiento y luego embolsada.
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2 CALCULO ELEVADOR A CANGILONES
Luego de realizado los cรกlculos llegamos a los siguientes materiales para la
construcciรณn de la noria:
Capacidad de transporte: 60 [Tn/Hs].
Altura de elevaciรณn: 18,5 [m].
Cangilรณn: UNIPOL, modelo: 350.
Correa Plana: Goodyear PLYLON 440, 4 telas.
Largo=39 [m], Ancho=16โโ.
Material Pantalรณn: Chapa acero negro, Calibre: 14 (2 [mm]).
Mando: Motorreductor SEW,
Modelo: S97DRN132M4 (P: 7,5 [KW], i=1:60,59).
Cabezal: Proyecciรณn H=980[mm], X=1495[mm].
Tambor: โ = 840[๐๐], A=457[mm].
Acoplamiento: Tipo: A cadena
Marca: INTERMEC, Modelo: C100-20.
Eje conductor: Hierro redondo trefilado โ = 110[๐๐]. Caja rodamiento tambor superior: Modelo: SNL 524-620.
Chaveta eje mando: DIN 6885 b=16[mm], h=10[mm], L=250[mm].
Rodamiento eje conductor: Rodamiento a bola a rotula
Marca: SKF, Modelo: 1224 KM.
Eje conducido: Hierro redondo trefilado โ = 50[๐๐]. Rodamiento eje conducido: Rodamiento a bola
Marca SKF, Modelo: YAR 210-2F.
Caja rodamiento tensor: Modelo: THH 2211
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Entonces seleccionamos un cangilรณn de plรกstico UNIPOL 350 con las siguientes
caracterรญsticas:
Largo L= 350 mm
Proyecciรณn Proy= 210 mm
Profundidad Prof.= 170 mm
Capacidad ๐๐ถ = 6 ๐๐3
Peso P= 1,245 Kg
Nยฐ de perforaciones= 3
Diรกmetro del bulรณn= 3/8โโ
Distancia entre perforaciones= 117 mm
Por lo tanto:
๐๐ถ = 6 ๐๐3๐๐๐๐๐๐๐๐ ร 0,8 = 4,8 ๐๐3๐๐๐๐๐๐๐๐
๐๐ถ = 4,8 ๐๐3๐๐๐๐๐๐๐๐ ร 0,77 ๐พ๐๐๐3 = 3,7 ๐พ๐๐๐๐๐๐๐๐๐
๐๐ = 3,7 ๐พ๐๐๐๐๐๐๐๐๐ ร 5 ๐๐๐๐๐๐๐๐๐ = 18,5 ๐พ๐๐
๐๐ = 18,5 ๐พ๐๐ ร 1 ๐๐ ร 1 ๐๐1000 ๐พ๐ ร 3600 ๐ 1 โ = 66,6 ๐๐โ
Verifica con la capacidad que necesitamos transportar.
2.1.1 Calculo diรกmetro del tambor.
Para el cรกlculo del diรกmetro del tambor utilizaremos la siguiente formula empรญrica: โ ๐ก = 4 ร ๐๐๐๐ฆ โ ๐ก = 4 ร 210 ๐๐ = 840 ๐๐
Por lo tanto adoptaremos un diรกmetro de tambor de 840 mm.
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2.1.2 Dimensionamiento motorreductor.
๐ค = ๐๐ก๐ = 1 ๐๐ 0,42 ๐
๐ค = 2,38 ๐๐๐๐ ร 1 ๐ฃ๐ข๐๐๐ก๐2๐ ๐๐๐ ร 60 ๐ ๐๐1 ๐๐๐ = 22,73 ๐๐๐
๐ = 144022,73 = 63,95
Ahora calculamos la potencia en el eje:
๐๐ธ๐ฝ๐ธ = ๐ ร (๐ป + ๐ป1)270 ร 1,4 [๐ป๐] ๐๐ธ๐ฝ๐ธ: Potencia mecรกnica en el eje del tambor del elevador [HP].
Q: Capacidad a transportar [๐๐โ ]. H: Altura del elevador [m]. ๐ป1: Valor de correcciรณn de acuerdo con la altura [m]. Obtenido en la siguiente tabla:
๐๐ธ๐ฝ๐ธ = 60 ร (18,5 + 10)270 ร 1,4 โ ๐๐ธ๐ฝ๐ธ = 8,86 [๐ป๐] Selecciono un motorreductor SEW eurodrive S97DRN132M4, corona sin fin.
Datos:
Potencia: 7,5 Kw
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i: 60,59
n:1468 RPM
Freno: BE11 (230 V, 110 Nm)
2.2 Cรกlculo correa plana.
2.2.1 Cรกlculo momento en el arranque. ๐๐ก = 71620 ร ๐๐๐ค๐ก ร ๐พ [๐พ๐๐๐] (1)
๐๐ก = ๐๐ก ร (๐1 โ ๐2) [๐พ๐๐๐] โ ๐1 = ๐๐ก๐๐ก + ๐2 (2)
๐๐๐ผ = ๐1๐2 โ ๐2 = ๐1๐๐๐ผ ๐๐๐๐๐ฆ (3) K: Factor tipo de arranque. ๐1: Esfuerzo ramal cargado [Kg]. ๐2: Esfuerzo ramal descargado [Kg].
ยต: Coeficiente de fricciรณn correa plana โ tambor.
ฮฑ: Angulo de contacto corra plana โ tambor [rad].
Reemplazando en (2) por (1) y (3):
๐1 = ๐๐ก๐๐ก + ๐2 = 71620 ร ๐๐ค๐ค๐ก ร ๐พ๐๐ก + ( ๐1๐๐๐ผ) โ ๐1 โ ( ๐1๐๐๐ผ) = 71620 ร ๐๐ค๐ค๐ก ร ๐พ๐๐ก
๐1 = 71620 ร ๐๐ค๐ค๐ก ร ๐พ๐๐ก ร ( ๐๐๐ผ๐๐๐ผ โ 1) [๐พ๐] Siendo:
K: Arranque directo, K=2,5
ยต: goma โ goma = 0,6.
ฮฑ: 180 ยฐ= ฯ
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๐1 = (71620 ร 1024,22 ร 2,542 ) ร ( ๐0,6๐๐0,6๐ โ 1)
๐1 = 1760,15 ร 1,18 โ ๐1 = 2076,98 [๐พ๐] ๐2 = 2076,28๐0,6๐ โ ๐2 = 315,36 [๐พ๐]
๐๐ก = 71620 ร 1024,22 ร 2,5 โ ๐๐ก = 73926,5 [๐พ๐๐๐]
2.2.2 Dimensionamiento de la correa plana.
El ancho de la correa la seleccionaremos de la siguiente manera: ๐ด๐ถ๐ = ๐ด๐ถ + 40 ๐๐ ๐ด๐ถ: Ancho de cangilรณn [mm]. ๐ด๐ถ๐ = 352 + 40 โ ๐ด๐ถ๐ = 392 [๐๐] Adoptamos un ancho de correa de: ๐ด๐ถ๐ = 406,4 ๐๐ โ 16 ๐๐ข๐๐
Para seleccionar la correa calculamos la carga por cm:
๐๐ถ๐ = ๐1๐ด๐ถ๐ โ ๐๐ถ๐ = 2076,9840,64 = 51,08 ๐พ๐๐๐
Seleccionamos del catรกlogo GOOD YEAR correas planas elevadoras EP 1250/6 de 6
telas la cual posee una tensiรณn admisible de trabajo ๐๐ก = 97,89 ๐พ๐๐๐ > 51,08 ๐พ๐๐๐.
El largo de la correa serรก: ๐ฟ๐ถ๐ = 2 ร ๐ ร ๐๐ก + 2 ร ๐ป ๐ฟ๐ถ๐ = 2 ร ๐ ร 0,21 + 2 ร 18,5 ๐ฟ๐ถ๐ = 38,32 [๐]
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Adoptamos un largo de 40 m para poder hacer una correcta uniรณn entre los extremos
de la correa.
2.2.3 Verificaciรณn de la tensiรณn mรญnima para que no patine la correa.
Para asegurar que la correa no patine se debe cumplir lo siguiente:
๐2 < โ ๐๐ ๐ท = (๐๐ถ๐ ร ๐๐ถ + ๐๐ถ๐) ร ๐ป
Donde: ๐2: Esfuerzo ramal descargado [Kg]. ๐๐ ๐ท: Sumatoria pesos del ramal descargado. ๐๐ถ๐: Peso de un cangilรณn vacรญo + peso tornillos [Kg]. ๐๐: Cantidad de cangilones por metro lineal de correa. ๐๐ถ๐: Peso de la correa plana por metro.
H: Altura del elevador [m]. ๐๐ถ๐ = 1,245 + 3 ร (0,0327 + 0,00723 + 0,0136 + 0,0027) ๐๐ถ๐ = 1,4139 ๐พ๐๐๐๐๐๐๐๐๐
๐๐ถ๐ = 6 ๐พ๐๐2 ร 0,4064 ๐ โ ๐๐ถ๐ = 2,44 ๐พ๐๐
โ ๐๐ ๐ท = (1,4139 ๐พ๐๐๐๐๐๐๐๐๐ ร 5 ๐๐๐๐๐๐๐๐๐ + 2,44 ๐พ๐๐ ) ร 18,5 ๐
โ ๐๐ ๐ท = 175,93 ๐พ๐
Si se cumple que: ๐2 < โ ๐๐ ๐ท: No es necesario tensar la correa plana. โ ๐๐ ๐ท < ๐2 < 1,2 ร โ ๐๐ ๐ท: Es suficiente revestir con goma el tambor. 1,2 ร โ ๐๐ ๐ท < ๐2: Es necesario tensar la correa en el tambor inferior.
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En nuestro caso:
๐2 = 315,36 โฎ โ ๐๐ ๐ท = 175,93
โ ๐๐ ๐ท = 175,93 < ๐2 = 315,36 โฎ 1,2 ร โ ๐๐ ๐ท = 211,11
1,2 ร โ ๐๐ ๐ท = 211,11 < ๐2 = 315,36
Por lo tanto necesitamos tensar la correa en el tambor inferior.
La tensiรณn necesaria para que la correa no patine la calculamos de la siguiente
manera:
๐๐๐ = ๐21,2 โ โ ๐๐ ๐ท = 315,361,2 โ 175,93
๐๐๐ = 262,8 ๐พ๐
2.3 Diseรฑo cabezal tambor.
2.3.1 Dimensionamiento eje tambor motriz.
Esfuerzos distribuidos en el tambor:
๐๐ถ = ๐น๐ถ๐ด๐ (๐พ๐๐๐)
Sumatoria esfuerzo en el tambor:
๐น๐ถ = ๐1 + ๐2 + ๐๐๐ + ๐๐ก๐๐๐๐๐ + โ ๐๐ ๐ท + โ ๐๐ ๐ถ [๐พ๐] Esfuerzo en los rodamientos:
๐ ๐ด = ๐ ๐ต = ๐น๐ถ2 [๐พ๐] El momento flector mรกximo carga distribuida:
๐๐ = ๐น๐ถ ร ๐ด๐8 [๐พ๐๐๐]
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Momento de comparaciรณn:
๐๐ = 0,35 ร ๐๐ + 0,65 ร โ๐๐2 + ๐๐ก2 [๐พ๐๐๐] ๐๐ = ๐๐ด๐๐ ร ๐๐ฅ๐ฅ [๐พ๐๐๐]
Modulo resistente eje circular macizo:
๐๐ฅ๐ฅ = ๐ ร โ 332 โ โ ๐๐๐ = โ๐๐ฅ๐ฅ ร 32๐3 [๐๐] En nuestro caso tenemos que:
โ ๐๐ ๐ถ = โ ๐๐ ๐ท + (๐๐๐ถ ร ๐๐ถ ร ๐ป)
๐๐ ๐ถ: Sumatoria peso ramal cargado. ๐๐๐ถ: Peso de semilla por cangilon.
โ ๐๐ ๐ถ = 175,93 + (4,5 ร 5 ร 18,5)
โ ๐๐ ๐ถ = 592,16 [๐พ๐] El ancho del tambor lo seleccionaremos de la siguiente manera: ๐ด๐ = ๐ด๐ถ๐ + 50 [๐๐] ๐ด๐: Ancho tambor. ๐ด๐ถ๐: Ancho de la correa plana. ๐ด๐ = 406,4 + 50 = 456,4 ๐๐
Adoptamos 457 mm.
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๐๐๐๐๐๐๐ = ๐๐ถโ๐๐๐ + 2 ร ๐๐ท๐๐ ๐๐ + ๐๐๐๐ โ๐ข๐๐๐
El material adoptado para la confecciรณn del tambor es chapa de acero SAE 1010 de
calibre ยผโโ (6,35 mm) ๐ = 50,24 ๐พ๐๐2. ๐๐ถโ๐๐๐ = ๐ ร โ ๐ ร ๐ด๐ ร ๐๐ถโ๐๐๐ โ ๐๐ถโ๐๐๐ = ๐ ร 0,48 ร 0,457 ร 50,24 ๐๐ถโ๐๐๐ = 150,27 [๐พ๐] El material adoptado para la confecciรณn de los discos es chapa de acero SAE 1010 de
calibre ยฝโโ (12,7 mm) ๐ = 100,50 ๐พ๐๐2. ๐๐ท๐๐ ๐๐ = ๐ ร (๐ ๐2 โ ๐ ๐2) ร ๐๐ถโ๐๐๐ โ ๐๐ท๐๐ ๐๐ = ๐ ร (0,422 โ 0,052) ร 100,5 ๐๐ท๐๐ ๐๐ = 54,90 ๐พ๐ ๐๐๐๐ โ๐ข๐๐๐ = ๐ ร (๐ ๐2 โ ๐ ๐ธ2) ร ๐ฟ๐๐๐ ร ๐๐๐๐ ๐๐๐๐ โ๐ข๐๐๐ = ๐ ร (0,0652 โ 0,03252) ร 0,876 ร 7860 ๐๐๐๐ โ๐ข๐๐๐ = 68,54 ๐พ๐ ๐๐ก๐๐๐๐๐ = 150,27 + 2 ร 54,90 + 68,54 โ ๐๐ก๐๐๐๐๐ = 273,71 ๐พ๐
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Por lo tanto la sumatoria de esfuerzos distribuidos a lo largo del tambor serรก: ๐น๐ถ = 2076,98 + 315,36 + 262,8 + 273,71 + 175,93 + 592,16 ๐น๐ถ = 3696,94 ๐พ๐
El momento flector mรกximo serรก:
๐๐ = 3696,94 ร 45,78 โ ๐๐ = 29173,28 ๐พ๐๐๐
El momento flexo torsor de comparaciรณn serรก: ๐๐ถ = โ29173,282 + 73926,52 ๐๐ถ = 79474.57 [๐พ๐๐๐] Adoptamos como material para el eje acero SAE 1020, tendremos un ๐๐น๐๐ข๐๐๐๐๐ = 2300 [ ๐พ๐๐๐2] ๐๐ด๐๐ = 1150 [ ๐พ๐๐๐2] por lo tanto:
๐๐ฅ๐ฅ = 79474,571150 โ ๐๐ฅ๐ฅ = 69,1 [๐๐3] โ ๐๐๐ = โ32 ร 69,1๐3 โ โ ๐๐๐ = 8,9 ๐๐
Adopto un hierro redondo trefilado de 110 ๐๐ de diรกmetro, peso aprox= 73,81 Kg/m
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2.3.1.1 Dimensionamiento chaveta eje tambor motriz.
Para dimensionar la chaveta a utilizar, primero estimaremos las dimensiones de la
misma segรบn el diรกmetro del eje calculado en el punto anterior para luego calcular el
largo de esta teniendo en cuenta el momento torsor a transmitir en el arranque. โ ๐๐๐ = 110 [๐๐] โ ๐๐๐๐๐ก๐๐๐๐ ๐โ๐๐ฃ๐๐ก๐ ๐ = 32[๐๐]๐ฅ โ = 18[๐๐] ๐๐ก = ๐น ร ๐๐๐๐ โ ๐น = ๐๐ก๐๐๐๐
Verificaciรณn al corte:
๐๐๐๐ โฅ ๐น๐ ร ๐ฟ โ ๐ฟ โฅ ๐น๐ ร ๐๐๐๐ [๐๐]
Verificaciรณn al aplastamiento:
๐๐๐๐ โฅ ๐นโ2 ร ๐ฟ โ ๐ฟ โฅ ๐นโ2 ร ๐๐๐๐ [๐๐] ๐น = 73926,5 [๐พ๐๐๐]5,5 [๐๐] โ ๐น = 13441,1 [๐พ๐]
El material utilizado para las chavetas es SAE 1045, ๐๐๐๐ข๐๐๐๐๐ = 2400 [ ๐พ๐๐๐2] ๐๐๐๐ = 2100 [ ๐พ๐๐๐2] ๐๐๐๐ = 1680 [ ๐พ๐๐๐2]
๐ฟ โฅ 13441,13,2 ร 1680 = 2,5 [๐๐] ๐ถ๐๐๐๐ข๐๐๐๐ ๐๐ ๐๐๐๐ก๐
๐ฟ โฅ 13441,11,82 ร 2100 = 7,1 [๐๐] ๐ถ๐๐๐๐ข๐๐๐๐ ๐๐ ๐๐๐๐๐ ๐ก๐๐๐๐๐๐ก๐
Teniendo en cuenta el cรกlculo realizado adoptamos una chaveta DIN 6885 con las
siguientes medidas: b= 32 [mm] h= 18 [mm] L= 170 [mm].
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2.3.2 Dimensionamiento eje tambor conducido.
Esfuerzos distribuidos en el tambor:
๐๐ถ = ๐น๐ถ๐ด๐ (๐พ๐๐๐)
Sumatoria esfuerzo en el tambor: ๐น๐ถ = ๐2 + ๐๐ก๐๐๐๐๐ [๐พ๐] Esfuerzo en los rodamientos:
๐ ๐ด = ๐ ๐ต = ๐น๐ถ2 [๐พ๐] El momento flector mรกximo carga distribuida:
๐๐ = ๐น๐ถ ร ๐ด๐8 [๐พ๐๐๐] Momento de comparaciรณn:
๐๐ = โ๐๐2 + ๐๐ก2 [๐พ๐๐๐] ๐๐ = ๐๐ด๐๐ ร ๐๐ฅ๐ฅ [๐พ๐๐๐]
Modulo resistente eje circular macizo:
๐๐ฅ๐ฅ = ๐ ร โ 332 โ โ ๐๐๐ = โ๐๐ฅ๐ฅ ร 32๐3 [๐๐] Por lo tanto: ๐น๐ถ = 588,71 [๐พ๐]
๐๐ = 588,71 ร 45,78 = 3363 [๐พ๐๐๐] ๐๐ = โ4440,952 + 02 [๐พ๐๐๐] ๐๐ = 3363 [๐พ๐๐๐]
๐๐ฅ๐ฅ = 33631150 = 2,92 [๐๐3]
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โ ๐๐๐ = โ2,92 ร 32๐3
โ ๐๐๐ = 3,1 [๐๐] Adopto un hierro redondo trefilado de 50 ๐๐ de diรกmetro, peso aprox= 15,41 Kg/m.
2.3.2.1 Dimensionamiento chaveta eje tambor motriz.
Para dimensionar la chaveta a utilizar, primero estimaremos las dimensiones de la
misma segรบn el diรกmetro del eje calculado en el punto anterior para luego calcular el
largo de esta teniendo en cuenta el momento torsor a transmitir en el arranque. โ ๐๐๐ = 50 [๐๐] โ ๐๐๐๐๐ก๐๐๐๐ ๐โ๐๐ฃ๐๐ก๐ ๐ = 16[๐๐]๐ฅ โ = 10[๐๐] ๐๐ก = ๐น ร ๐๐๐๐ โ ๐น = ๐๐ก๐๐๐๐
Verificaciรณn al corte:
๐๐๐๐ โฅ ๐น๐ ร ๐ฟ โ ๐ฟ โฅ ๐น๐ ร ๐๐๐๐ [๐๐] Verificaciรณn al aplastamiento:
๐๐๐๐ โฅ ๐นโ2 ร ๐ฟ โ ๐ฟ โฅ ๐นโ2 ร ๐๐๐๐ [๐๐] ๐น = 3363[๐พ๐๐๐]2,5 [๐๐] โ ๐น = 1345,3 [๐พ๐]
El material utilizado para las chavetas es SAE 1045, ๐๐๐๐ข๐๐๐๐๐ = 2400 [ ๐พ๐๐๐2] ๐๐๐๐ = 2100 [ ๐พ๐๐๐2] ๐๐๐๐ = 1680 [ ๐พ๐๐๐2]
๐ฟ โฅ 1345,31,6 ร 1680 = 0,5 [๐๐] ๐ถ๐๐๐๐ข๐๐๐๐ ๐๐ ๐๐๐๐ก๐
๐ฟ โฅ 1345,312 ร 2100 = 1,28 [๐๐] ๐ถ๐๐๐๐ข๐๐๐๐ ๐๐ ๐๐๐๐๐ ๐ก๐๐๐๐๐๐ก๐
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Teniendo en cuenta el cรกlculo realizado adoptamos una chaveta DIN 6885 con las
siguientes medidas: b= 16 [mm] h= 10 [mm] L= 30 [mm].
2.3.3 Dimensionamiento de acoplamiento.
Segรบn catรกlogo de acoplamiento a cadena INTERMEC seleccionaremos el
acoplamiento necesario: ๐๐ด = ๐[๐ป๐] ร ๐๐
fs: Factor de servicio, obtenido en la tabla I del catรกlogo de acoplamientos
Para elevadores a cangilones el factor de servicio es: 1,5. ๐๐ด = 10[๐ป๐] ร 1,5 ๐๐ด = 15 ๐ป๐
De tabla II entrando con las RPM= 22,73 y ๐๐ด = 15 ๐ป๐ obtenemos el tipo de
acoplamiento a utilizar:
El acoplamiento adoptado es: C100-20.
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2.3.4 Dimensionamiento rodamientos eje tambor motriz.
Primero definimos los esfuerzos actuantes sobre los rodamientos:
๐ ๐ด = ๐ ๐ต = ๐น๐ถ2
๐ ๐ด = ๐ ๐ต = 3696,922 = 1848,7 ๐พ๐
Las cargas actuantes sobre los rodamientos son cargas puramente radiales, no
existen cargas axiales.
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Ahora seleccionaremos un rodamiento y calcularemos su vida รบtil:
๐ฟ10 = (๐ถ๐)๐
๐ฟ10: Vida nominal en millones de revoluciones.
n: Tipo de rodamiento=3= rodamiento de bolas.
C: Capacidad de carga dinรกmica. [N]
P: Carga dinรกmica equivalente [N].
๐ = ๐ ร ๐น๐ + ๐ ร ๐น๐ โ ๐น๐๐น๐ > ๐
๐ = ๐น๐ โ ๐๐ข๐๐๐๐ ๐น๐๐น๐ โค ๐
๐น๐: Fuerza radial [N]. ๐น๐: Fuerza axial [N].
e: Valor lรญmite de relaciรณn de cargas. ๐ถ๐: Capacidad de carga estรกtica [N].
Segรบn el cรกlculo realizado anteriormente el diรกmetro del eje es de 110 mm por lo que
adoptaremos un rodamiento con las siguientes caracterรญsticas para el tambor
conductor:
Para el tambor motriz adoptaremos un rodamiento de bolas a rotula 1224 KM + H
3024
Marca: SKF
Diรกmetro interior d: 127 mm.
Diรกmetro exterior D: 215 mm.
Ancho B: 42 mm.
Capacidad de carga dinรกmica C: 119 kN.
Capacidad de carga estatica ๐ถ๐: 53 kN.
Velocidad mรกxima de giro n: 6300 rpm.
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๐น๐ = 0 ๐๐ ๐น๐ = ๐ ๐ด = ๐ ๐ต = 1848,47[๐] ๐น๐๐น๐ = 0 โ ๐ = ๐๐๐๐ โ 0,22 โ ๐น๐๐น๐ < ๐ โ ๐ = ๐น๐
๐ฟ10 = (1190001848,47)3 = 104315,9 ร 106[๐๐๐ฃ] Suponiendo que las jornadas de trabajo son de 8 horas diarias 200 dรญas al aรฑo a una
velocidad angular de w= 63,95 [RPM] por lo que el rodamiento tendrรก una vida รบtil de:
๐ฟ10 = 104315,9 ร 106[๐๐๐ฃ] ร 1[๐๐๐]63,95[๐๐๐ฃ] ร 1[โ๐ ]60[๐๐๐] ร 1[๐๐๐]8[โ๐ ] ร 1[๐รฑ๐]200[๐๐๐๐ ] ๐ฟ๐รฑ๐๐ โ 16991 ๐รฑ๐๐
El rodamiento adoptado sobrepasa la vida รบtil esperada.
2.3.5 Dimensionamiento rodamientos eje tambor conducido.
Primero definimos los esfuerzos actuantes sobre los rodamientos:
๐ ๐ด = ๐ ๐ต = ๐น๐ถ2
๐ ๐ด = ๐ ๐ต = 588,712 = 294,36 ๐พ๐
Las cargas actuantes sobre los rodamientos son cargas puramente radiales, no
existen cargas axiales.
Ahora seleccionaremos un rodamiento y calcularemos su vida รบtil:
๐ฟ10 = (๐ถ๐)๐
๐ฟ10: Vida nominal en millones de revoluciones.
n: Tipo de rodamiento=3= rodamiento de bolas.
C: Capacidad de carga dinรกmica. [N]
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P: Carga dinรกmica equivalente [N].
๐ = ๐ ร ๐น๐ + ๐ ร ๐น๐ โ ๐น๐๐น๐ > ๐
๐ = ๐น๐ โ ๐๐ข๐๐๐๐ ๐น๐๐น๐ โค ๐
๐น๐: Fuerza radial [N]. ๐น๐: Fuerza axial [N].
e: Valor lรญmite de relaciรณn de cargas. ๐ถ๐: Capacidad de carga estรกtica [N].
Segรบn el cรกlculo realizado anteriormente el diรกmetro del eje es de 50 mm por lo que
adoptaremos un rodamiento con las siguientes caracterรญsticas para el tambor
conducido:
Para el tambor motriz adoptaremos un rodamiento de bolas YAR 210-2F
Marca: SKF
Diรกmetro interior d: 50 mm.
Diรกmetro exterior D: 90 mm.
Ancho B: 51,6 mm.
Capacidad de carga dinรกmica C: 35,1 kN.
Capacidad de carga estรกtica ๐ถ๐: 23,2 kN.
Velocidad mรกxima de giro n: 4000 rpm. ๐น๐ = 0 ๐๐ ๐น๐ = ๐ ๐ด = ๐ ๐ต = 294,36 [๐] ๐น๐๐น๐ = 0 โ ๐ = ๐๐๐๐ โ 0,22 โ ๐น๐๐น๐ < ๐ โ ๐ = ๐น๐
๐ฟ10 = (35100294,36)3 = 736310,45 ร 106[๐๐๐ฃ] Suponiendo que las jornadas de trabajo son de 8 horas diarias 200 dรญas al aรฑo a una
velocidad angular de w= 63,95 [RPM] por lo que el rodamiento tendrรก una vida รบtil de:
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๐ฟ10 = 736310 ร 106[๐๐๐ฃ] ร 1[๐๐๐]63,95[๐๐๐ฃ] ร 1[โ๐ ]60[๐๐๐] ร 1[๐๐๐]8[โ๐ ] ร 1[๐รฑ๐]200[๐๐๐๐ ] ๐ฟ๐รฑ๐๐ โ 119935 ๐รฑ๐๐
El rodamiento adoptado sobrepasa la vida รบtil esperada.
2.4 Dimensionamiento cabezal-proyecciรณn.
Para dimensionar el cabezal vamos a determinar la proyecciรณn de los cangilones
aplicando tiro oblicuo en 3 posiciones probables (A, B, C). ๐๐ก = ๐ค๐ก ร ๐ ๐ = ๐๐ก + ๐๐ ๐ = 420 + 210 = 630 [๐๐] ๐๐ก = 63,25[๐๐๐] ร 0,63[๐] ร 1[๐๐๐]60[๐ ๐๐] ร 2๐[๐๐๐]1[๐๐๐ฃ] โ ๐๐ก = 4,17 [๐๐ ]
Posiciรณn A (ฮฑ=30ยฐ)
๐๐๐(๐ผ) = โ๐๐ โ โ๐ = ๐ ๐๐(30) ร 630[๐๐] โ๐ = 315 [๐๐]
๐๐๐ (30) = ๐๐๐ โ ๐๐ = ๐๐๐ (30) ร 630[๐๐] ๐๐ = 545,6 [๐๐]
Segรบn eje X: ๐๐๐๐ฅ = ๐ โ ๐๐ ๐ = ๐๐ฅ ร ๐ก ๐๐ฅ = ๐๐ก ร ๐ ๐๐(๐ผ)
๐ฆ = ๐ฆ0 + ๐๐ฆ ร ๐ก โ 12 ร ๐ ร ๐ก2
๐ฆ โ ๐ฆ0 = 0 = ๐๐ฆ ร ๐ก โ 12 ร ๐ ร ๐ก2
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๐ก = 2 ร ๐๐ฆ๐ โ ๐ก = 2 ร ๐๐ก ร ๐๐๐ (๐ผ)๐
๐๐๐๐ฅ = ๐๐ฅ ร ๐ก โ ๐๐ = [๐๐ก ร ๐ ๐๐(๐ผ) ร (2 ร ๐๐ก ร ๐๐๐ (๐ผ)๐ )] โ ๐๐
๐๐๐๐ฅ = 2 ร 4,172 ร ๐ ๐๐ (30) ร ๐๐๐ (30)9,81 โ 0,5456
๐๐๐๐ฅ = 0,99 [๐] = 990 [๐๐] Seguin eje Y
๐ป๐๐๐ฅ = โ0 + ๐๐ ร ๐ก โ 12 ร ๐ ร ๐ก2
๐๐ = ๐๐ก ร ๐๐๐ (๐ผ)
๐ก = ๐๐๐
Durante la trayectoria a=g
๐ก = ๐๐ก ร ๐๐๐ (๐ผ)๐
๐ป๐๐๐ฅ = โ0 + [(๐๐ก ร ๐๐๐ (๐ผ)) ร (๐๐ก ร ๐๐๐ (๐ผ)๐ )] โ 12 ร ๐ ร (๐๐ก ร ๐๐๐ (๐ผ)๐ )2
๐ป๐๐๐ฅ = โ0 + (๐๐ก ร ๐๐๐ (๐ผ)๐ )2 ร 12 ร ๐ โ ๐ป๐๐๐ฅ = 0,315 + (4,17 ร ๐๐๐ (30)9,81 )2 ร 12 ร 9,81
๐ป๐๐๐ฅ = 0,98 [๐] = 980 [๐๐] Posiciรณn B (ฮฑ=60ยฐ)
๐๐๐(๐ผ) = โ๐๐ โ โ๐ = ๐ ๐๐(60) ร 630[๐๐] โ๐ = 545,6 [๐๐]
๐๐๐ (ฮฑ) = ๐๐๐ โ ๐๐ = ๐๐๐ (60) ร 630[๐๐] ๐๐ = 315 [๐๐]
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Segรบn eje X:
๐๐๐๐ฅ = ๐๐ฅ ร ๐ก โ ๐๐ = [๐๐ก ร ๐ ๐๐(๐ผ) ร (2 ร ๐๐ก ร ๐๐๐ (๐ผ)๐ )] โ ๐๐
๐๐๐๐ฅ = 2 ร 4,172 ร ๐ ๐๐ (60) ร ๐๐๐ (60)9,81 โ 0,315
๐๐๐๐ฅ = 1,22 [๐] = 1220 [๐๐] Segรบn eje Y:
๐ป๐๐๐ฅ = โ0 + (๐๐ก ร ๐๐๐ (๐ผ)๐ )2 ร 12 ร ๐ โ ๐ป๐๐๐ฅ = 0,5456 + (4,17 ร ๐๐๐ (60)9,81 )2 ร 12 ร 9,81
๐ป๐๐๐ฅ = 0,77 [๐] = 770 [๐๐] Posiciรณn C (ฮฑ=90ยฐ): ๐ป0 = ๐ = 630 [๐๐] ๐0 = 0 [๐๐] Tiro horizontal: ๐๐๐๐ฅ = ๐๐ฅ ร ๐ก โ ๐0 = ๐๐ฅ ร ๐ก โ 0 โ ๐๐๐๐ฅ = ๐๐ฅ ร ๐ก
โ0 = 12 ร ๐ ร ๐ก2 โ ๐ก = โ2 ร โ0๐ โ ๐ก = โ2 ร ๐ ๐
๐๐๐๐ฅ = ๐๐ฅ ร โ2 ร ๐ ๐ = 4,17 ร โ2 ร 0,639,81
๐๐๐๐ฅ = 1,49 [๐] = 1494,5 [๐๐] Comparando los tres casos planteados, los valores de H y X mรกximos son: ๐ป๐๐๐ฅ = 980 [๐๐] โ ๐ด๐๐๐๐ก๐๐๐๐ ๐ป = 980 [๐๐] ๐๐๐๐ฅ = 1494,5 [๐๐] โ ๐ด๐๐๐๐ก๐๐๐๐ ๐ = 1495 [๐๐]
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2.4.1 Dimensionamiento Cabezal.
Una vez definidos los puntos anteriores, pasamos a determinar las dimensiones del
cabezal: ๐๐๐๐๐๐ง๐๐ = ๐๐โ๐๐๐ + ๐๐๐๐ก๐๐๐๐๐๐ข๐๐ก๐๐ + ๐๐ก๐๐๐๐๐ + ๐๐๐๐ + ๐๐๐๐๐ข๐๐ [๐พ๐] ๐๐โ๐๐๐ = ๐๐โ๐๐๐ ร ๐ด๐๐๐๐๐ง๐๐ [๐พ๐] ๐ด๐๐๐๐๐ง๐๐ = 10,91 [๐2] El material adoptado para el cabezal es acero negro de 2 mm de espesor, peso=16
๐พ๐๐2 ๐๐โ๐๐๐ = 10,91 [๐2] ร 16 [๐พ๐๐2]
๐๐โ๐๐๐ = 174,56 [๐พ๐] El peso del motorreductor adoptado es:
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๐๐๐๐ก๐๐๐๐๐ = 235,7 [๐พ๐] El peso del tambor es: ๐๐ก๐๐๐๐๐ = 223,22 [๐พ๐] El peso del rodamiento adoptado es: ๐๐๐๐ = 8,3 [๐พ๐] Para unir el capot adoptamos hierro รกngulo 1 1/4โโx3/16โโ ๐๐๐๐๐ข๐๐ = 2,25 [๐พ๐๐ ].
๐๐๐๐๐ข๐๐ = 2,25 ร 50,16 ๐๐๐๐๐ข๐๐ = 112,86 [๐พ๐] Por lo tanto el peso del cabezal es: ๐๐๐๐๐๐ง๐๐ = 174,56 + 235,7 + 223,22 + 8,3 + 112,86 ๐๐๐๐๐๐ง๐๐ = 754,64 [๐พ๐]
2.5 Diseรฑo pantalรณn.
2.5.1 Dimensionamiento pantalรณn.
Teniendo en cuenta las dimensiones del cabezal y las dimensiones estรกndar de la
chapa de acero negro 1200x2400 [mm], dimensionaremos los pantalones de la
siguiente manera:
Para lograr la distancia de 18,5 [m], el elevador estarรก conformado por 7 pantalones
de 2,4 [m] de altura.
๐๐๐๐๐ก = ๐๐โ๐๐๐ [๐พ๐๐2] ร ๐ด๐โ๐๐๐[๐2] + ๐๐๐๐๐ข๐๐ [๐พ๐๐2] ร ๐ฟ๐๐๐๐ข๐๐[๐2] ๐ด๐โ๐๐๐ = 2 ร ๐ฟ๐ ร (2 ร ๐ด + ๐ต + 2 ร ๐ถ + ๐ต + 2 ร ๐ถ) = 2 ร ๐ฟ๐ ร (2 ร ๐ด + 2 ร ๐ต + 4 ร ๐ถ) ๐ด๐โ๐๐๐ = 2 ร 2 ร (2 ร 0,265 + 2 ร 0,517 + 4 ร 0,0317)
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๐ด๐โ๐๐๐ = 6,7632 [๐2] El material adoptado para la confecciรณn del pantalรณn es chapa acero negro SAE 1010,
calibre 14 (2 mm) ๐๐โ๐๐๐ = 16 [๐พ๐๐2], y el hierro รกngulo adoptado es de 1 1/4โโx3/16โโ ๐๐๐๐๐ข๐๐ = 2,25 [๐พ๐๐ ]. ๐๐๐๐๐ก = 16 ร 6,7632 + 2,25 ร 2 ร 3,654 ๐๐๐๐๐ก = 124,65 [๐พ๐] Verificaciรณn a la compresiรณn y al pandeo.
Verificaciรณn a la compresiรณn:
Para que se verifique a la compresiรณn se debe cumplir que:
๐๐ = ๐น๐๐๐ < ๐๐๐๐ [ ๐พ๐๐๐2] ๐น๐: Esfuerzo normal a los pantalones [Kg]. ๐๐: Secciรณn transversal de los pantalones [๐๐2]. ๐น๐ = ๐๐๐๐๐๐๐ + ๐๐๐๐๐ก + ๐๐๐๐๐๐๐ + ๐๐๐๐๐๐๐ + ๐๐๐๐๐๐ง๐๐
๐๐ = โ ๐๐ ๐2 = ๐4 = ๐8 = ๐10 = ๐ ร ๐ด
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๐3 = ๐9 = ๐ ร ๐ต ๐1 = ๐5 = ๐7 = ๐11 = ๐ ร ๐ถ ๐6 = ๐12 = ๐ ร (๐ต + 2 ร ๐ถ) ๐๐ = 4 ร ๐2 + 2 ร ๐3 + 4 ร ๐1 + 2 ร ๐6 ๐๐ = ๐ ร (4 ร ๐ด + 2 ร ๐ต + 4 ร ๐ถ + 2 ร (๐ต + 2 ร ๐ถ) ๐๐ = 0,2 ร (4 ร 26,5 + 2 ร 51,7 + 4 ร 3,17 + 2 ร (51,7 + 2 ร 3,17) ๐๐ = 67,632 [๐๐2] Si en vez de considerar toda la secciรณn transversal consideramos solo los vรฉrtices de
31,7 [mm] x 31,7 [mm], la secciรณn transversal seria:
๐๐ = 20 ร ๐ ร ๐ท โ ๐๐ = 20 ร 0,2 ร 3,17 ๐๐ = 12,68 [๐๐2] ๐๐๐๐๐๐๐ = ๐1 + ๐2 + ๐๐๐ = 3317 + 503,7 + 243,82 ๐๐๐๐๐๐๐ = 4064,52 [๐พ๐] ๐๐๐๐๐๐๐ = ๐๐ ๐ถ + ๐๐ ๐ท = 592,16 + 175,93 ๐๐๐๐๐๐๐ = 768,09 [๐พ๐] ๐๐๐๐๐๐๐ = 2,44 [๐พ๐๐ ] ร 39 [๐] โ ๐๐๐๐๐๐๐ = 95,16 [๐พ๐] ๐น๐ = 4064,52 + 91,233 + 768,09 + 95,16 + 761,89 ๐น๐ = 5780,893 [๐พ๐]
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Teniendo en cuenta el material utilizado para el pantalรณn siendo un SAE1010, ๐๐๐๐ข๐๐๐๐๐ = 2100 [ ๐พ๐๐๐2], ๐๐๐๐ = 23 ๐๐๐๐ข๐๐๐๐๐, por lo tanto ๐๐๐๐ = 1400 [ ๐พ๐๐๐2]. ๐๐ = 5780,893 [๐พ๐]67,632 [๐๐2] = 85,47 [ ๐พ๐๐๐2] < ๐๐๐๐ = 1400 [ ๐พ๐๐๐2] โ ๐๐๐๐๐๐๐๐ ๐ ๐๐ ๐๐๐๐๐๐๐ ๐๐๐
๐๐ = 5780,893 [๐พ๐]12,68 [๐๐2] = 455,9 [ ๐พ๐๐๐2] < ๐๐๐๐ = 1400 [ ๐พ๐๐๐2] โ ๐๐๐๐๐๐๐๐ ๐ ๐๐ ๐๐๐๐๐๐๐ ๐๐๐
Como se puede observar en ambos caso verifica a la compresiรณn.
Verificaciรณn al pandeo.
Para que verifique al pandeo se debe cumplir que:
๐๐ = ๐ ร ๐น๐๐๐ < ๐๐๐๐
ฯ: Coeficiente de pandeo, el cual es funciรณn del tipo de material y de la esbeltez
mecรกnica de la pieza.
ฮป: esbeltez, es la relaciรณn entre la luz de pandeo y el radio de giro. A mayor esbeltez
es mayor el riesgo de pandeo.
๐ = ๐ฟ๐๐ผ๐
๐ฟ๐: Longitud de pandeo [m] ๐ฟ๐ = ๐ฝ ร ๐ฟ [๐] ๐ฝ: Coeficiente de pandeo.
๐ผ๐ = โ๐ผ๐๐๐๐ [๐๐] ๐ผ๐: Radio de giro. ๐ผ๐๐: Momento de inercia.
๐ผ๐๐ = โ(๐ผ๐ + ๐ด ร ๐2) [๐๐4] ๐๐ก๐๐๐๐๐
๐ผ๐: Momento de inercia del rectรกngulo.
A: รrea del rectรกngulo.
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d: Distancia desde la fibra superficial al eje neutro.
๐ผ๐ = ๐ ร โ312
Considerando la figura anterior del corte transversal del pantalรณn tenemos que:
Para las secciones parciales 2-4-8-10:
๐ผ๐ = ๐ด ร ๐312 ๐ฆ ๐ด ร ๐2 = (๐ ร ๐ด) ร (๐ต2 โ ๐2)2
Para las secciones parciales 1-5-7-11:
๐ผ๐ = ๐ ร ๐ถ312 ๐ฆ ๐ด ร ๐2 = (๐ ร ๐ถ) ร (๐ต2 โ ๐ถ2)2
Para las secciones parciales 3-9:
๐ผ๐ = ๐ ร ๐ต312 ๐ฆ ๐ด ร ๐2 = (๐ ร ๐ต) ร (0)2 = 0
Para las secciones parciales 6-12:
๐ผ๐ = ๐ ร (๐ต + 2 ร ๐ถ)312 ๐ฆ ๐ด ร ๐2 = (๐ ร ๐ต) ร (0)2 = 0
๐ผ๐๐ = 4 ร [๐ด ร ๐312 + (๐ ร ๐ด) ร (๐ต2 โ ๐2)2] + 4 ร [๐ ร ๐ถ312 + (๐ ร ๐ถ) ร (๐ต2 โ ๐ถ2)2] + 2ร [๐ ร ๐ต312 ] + 2 ร [๐ ร (๐ต + 2 ร ๐ถ)312 ]
๐ผ๐๐ = 4 ร [26,5 ร 0,2312 + (0,2 ร 26,5) ร (51,72 โ 0,22 )2] +
4 ร [0,2 ร 3,17312 + (0,2 ร 3,17) ร (51,72 โ 3,172 )2] +
2 ร [0,2 ร 51,7312 ] + 2 ร [0,2 ร (51,7 + 2 ร 3,17)312 ] ๐ผ๐๐ = 26675,765 [๐๐4]
๐ผ๐ = โ26675,76567,632 โ ๐ผ๐ = 19,86 [๐๐]
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๐ฟ๐ = 0,7 ร 18,5 โ ๐ฟ๐ = 12,95 [๐] = 1295 [๐๐] ๐ = 129519,86 โ ๐ = 65,2
Teniendo en cuenta el material utilizado para el pantalรณn siendo un SAE1010, ๐๐๐๐ข๐๐๐๐๐ = 2100 [ ๐พ๐๐๐2], ๐๐๐๐ = 23 ๐๐๐๐ข๐๐๐๐๐, por lo tanto ๐๐๐๐ = 1400 [ ๐พ๐๐๐2]. Para ๐ = 65,2 โ 66 ฯ=1,36
๐๐ = 1,36 ร 5780,89367,632 โ ๐๐ = 116,25 [ ๐พ๐๐๐2] < ๐๐๐๐ = 1400 [ ๐พ๐๐๐2]โ ๐๐๐๐๐๐๐๐ ๐๐ ๐๐๐๐๐๐
Considerando la figura anterior del corte transversal del pantalรณn tenemos que:
Para las secciones parciales 2-3-6-7-12-13-16-17:
๐ผ๐ = ๐ท ร ๐312 ๐ฆ ๐ด ร ๐2 = (๐ ร ๐ท) ร (๐ต2 โ ๐2)2
Para las secciones parciales 1-8-11-18:
๐ผ๐ = ๐ ร ๐ท312 ๐ฆ ๐ด ร ๐2 = (๐ ร ๐ท) ร (๐ต2 + ๐ท2)2
Para las secciones parciales 4-5-14-15:
๐ผ๐ = ๐ ร ๐ท312 ๐ฆ ๐ด ร ๐2 = (๐ ร ๐ท) ร (๐ต2 โ ๐ท2)2
Para las secciones parciales 9-10-19-20:
๐ผ๐ = ๐ ร ๐ท312 ๐ฆ ๐ด ร ๐2 = (๐ ร ๐ท) ร (๐ต2 + ๐ท2)2
๐ผ๐๐ = 8 ร [๐ท ร ๐312 ] + 8 ร [(๐ ร ๐ท) ร (๐ต2 โ ๐2)2] + 12 ร [๐ ร ๐ท312 ] + 8ร [(๐ ร ๐ท) ร (๐ต2 + ๐ท2)2]
4 ร [(๐ ร ๐ท) ร (๐ต2 โ ๐ท2)2] ๐ผ๐๐ = 8 ร [3,17 ร 0,2312 ] + 8 ร [(0,2 ร 3,17) ร (51,72 โ 0,22 )2] +
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12 ร [0,2 ร 3,17312 ] 8 ร [(0,2 ร 3,17) ร (51,72 + 3,172 )2] +
4 ร [(0,2 ร 3,17) ร (51,72 โ 3,172 )2] ๐ผ๐๐ = 8680,21[๐๐4]
๐ผ๐ = โ8680,2112,68 โ ๐ผ๐ = 26,16 [๐๐] ๐ฟ๐ = 0,7 ร 18,5 โ ๐ฟ๐ = 12,95 [๐] = 1295 [๐๐]
๐ = 129526,16 โ ๐ = 49,5
Teniendo en cuenta el material utilizado para el pantalรณn siendo un SAE1010, ๐๐๐๐ข๐๐๐๐๐ = 2100 [ ๐พ๐๐๐2], ๐๐๐๐ = 23 ๐๐๐๐ข๐๐๐๐๐, por lo tanto ๐๐๐๐ = 1400 [ ๐พ๐๐๐2]. Para ๐ = 49,5 โ 50 ฯ=1,21
๐๐ = 1,21 ร 5780,89312,68 โ ๐๐ = 551,64 [ ๐พ๐๐๐2] < ๐๐๐๐ = 1400 [ ๐พ๐๐๐2] (๐๐๐๐๐๐๐๐ ๐๐ ๐๐๐๐๐๐)
Como se puede observar en ambos casos verifica al pandeo.
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3 CรLCULO Y DISEรO DE CINTA TRANSPORTADORA
Luego de realizado los cรกlculos llegamos a los siguientes materiales para la
construcciรณn de la cinta transportadora:
Capacidad de transporte: 60 Tn/h.
Material: Soja.
Distancia entre ejes: 17,20 mts.
Tambor: Marca: ROTRANS. โ = 320 [๐๐]. Correa plana: TRACSA UNIPLY T-120 DRAG- TOP, Ancho=16ยดยด Largo=36[m].
Motorreductor: Marca: SEW, Modelo: S57DRN100L4 (P: 3[KW], i: 1:9,23).
Rodillos: Marca: ROTRANS, Modelo M/S 20 en V, 30 rod. superiores, 11 rod.
inferiores.
Eje tambor: Hierro redondo trefilado, โ = 55[๐๐]. Acople: Marca: INTERMEC, Modelo: C60-18.
Rodamiento: Marca SKF, Modelo: YAR 211-2F.
Larguero: Perfil UPN 60.
Caja rodamiento conductor: Marca: SKF, Modelo:FSNL 511-609.
Caja rodamiento conducido: Marca SKF, Modelo: THDD 2212.
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Angulo de sobrecarga dinรกmica: 10ยฐ.
Luego determinaremos el factor de correcciรณn ๐1 ,๐2 y la disposiciรณn de los rodillos mรกs
conveniente.
Teniendo en cuenta tabla 4 y el รกngulo de inclinaciรณn 14ยฐ optaremos por la disposiciรณn
en V.
De tabla 4 con el รกngulo de sobrecarga dinรกmica 10ยฐ y el รกngulo de concavidad 20ยฐ
determinamos ๐1 = 0,84.
De tabla 5 con el รกngulo de inclinaciรณn 14ยฐ determinamos ๐2 = 0,91.
๐๐ = 60 ๐๐ ๐ปโ0,84 ร 0,91 = 78,5 ๐๐ ๐ปโ
Ahora entrando en tabla 1 para materiales de peso especรญfico 1000 ๐พ๐ ๐3โ y teniendo
en cuenta que el material no es abrasivo, adoptamos una cinta de 400 mm de ancho a
una velocidad de 2 ๐ ๐ โ para un ๐๐ = 91 ๐๐ ๐ปโ .
Por ultimo si afectamos la carga ficticia por los factores de correcciรณn, la carga real
seria: ๐๐ = ๐๐ ร ๐1 ร ๐2 ๐๐ = 91 ๐๐ ๐ปโ ร 0,84 ร 0,91
๐๐ = 69,7 ๐๐ ๐ปโ
69,7 ๐๐ ๐ปโ > 60 ๐๐ ๐ปโ
3.1.2 Determinaciรณn del diรกmetro del tambor.
Primero tomamos una relaciรณn de transmisiรณn 1:10 entonces ๐๐ก๐๐๐๐๐ = 1440 ๐๐๐10 ๐๐ก๐๐๐๐๐ = 144 ๐๐๐
๐๐ก = ๐ค๐ก ร ๐ ๐ = ๐๐ก๐ค๐ก ๐ = 2 ๐ ๐ โ144 ๐๐๐ ร 1 ๐ฃ๐ข๐๐๐ก๐2๐๐๐๐ ร 60 ๐ 1 ๐๐๐
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๐ = 0,133 ๐ โ = 2 ร ๐ = 2 ร 0,133 ๐ = 0,266 ๐
Del catรกlogo de tambores rotrans adoptamos un diรกmetro de 320 mm, entonces:
๐๐ก = ๐ค๐ก ร ๐ = 144 ๐๐๐ ร 2๐๐๐๐1 ๐ฃ๐ข๐๐๐ก๐ ร 1 ๐๐๐60 ๐ ๐๐ ร 0,320 ๐2 = 2,41 ๐๐
2,41 ๐๐ > 2 ๐๐
3.2 Dimensionamiento motorreductor.
Como primer paso determinaremos la fuerza necesaria para mover la cinta basados
en DIN 22101
๐น๐ = ๐ ร ๐ป3,6 ร ๐ฃ + ๐ ร ๐ ร ๐ฟ ร ( ๐3,6 ร ๐ฃ + ๐๐)
Siendo: ๐๐: Peso de las partes mรณviles por metro de la cinta [Kg].
Q: Capacidad a transportar [๐๐ ๐ปโ ]. H: Altura desnivel de la cinta [๐]. L: Largo total de la cinta [๐]. c: 3,3 (para cintas hasta 20 metros).
v: Velocidad de la cinta [m/s]
f: Coeficiente de fricciรณn= 0,035 para rodamientos.
๐น๐ = 60 ๐๐ ๐ปโ ร 1 ๐3,6 ร 2,41 ๐๐ + 3,3 ร 0,035 ร 17,2๐ ร ( 60 ๐๐ ๐ปโ3,6 ร 2,41 ๐๐ + 31,6 ๐พ๐๐ ) ๐น๐ = 83,45 ๐พ๐
๐ = ๐น๐ ร ๐75 โ ๐ = 83,45 ร 2,4175
๐ = 2,68 [๐ป๐]
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Para determinar la potencia necesaria del motor elรฉctrico, debemos afectar este valor
por el rendimiento del reductor utilizado. Por lo tanto determinamos el reductor
necesario.
De tabla determinamos: Motorreductor SEW S57DRN100L4
Velocidad de entrada: ๐๐ = 1456 ๐๐๐.
Relaciรณn: i=1:9,23.
Rendimiento: ๐๐ = 0,87
Potencia del motor: 3 KW.
3.3 Calculo cinta transportadora.
3.3.1 Determinaciรณn de tensiones.
Para poder determinar que banda vamos a utilizar primero tenemos que determinar las
tensiones a la cual estarรก sometida dicha banda: ๐๐ก = 71620 ร ๐๐๐ค๐ก ร ๐ [๐พ๐๐๐] (1)
๐๐ก = ๐๐ก ร (๐1 โ ๐2) ๐1 = ๐๐ก๐๐ก + ๐2 (2)
๐๐๐ผ = ๐1๐2 ๐2 = ๐1๐๐๐ผ (3) Prony
K: Factor tipo de arranque. ๐1: Esfuerzo ramal cargado [Kg]. ๐2: Esfuerzo ramal descargado [Kg].
ยต: Coeficiente de fricciรณn de correa plana-tambor.
ฮฑ: Angulo de contacto de correa plana- tambor [rad].
Reemplazando en (2) por (1) y (3).
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๐1 = ๐๐ก๐๐ก + ๐2= 71620ร๐๐๐ค๐ก ร๐๐๐ก + ๐1๐๐๐ผ ๐1 โ ๐1๐๐๐ผ = 71620ร๐๐๐ค๐ก ร๐๐๐ก
๐1 ร (๐๐๐ผโ1๐๐๐ผ ) = 71620ร๐,๐๐ค๐ก ร๐๐๐ก ๐1 = (71620ร๐๐๐ค๐ก ร๐๐๐ก ) ร ( ๐๐๐ผ๐๐๐ผโ1) [Kg]
Siendo:
K: Factor tipo de arranque: arranque directo= 2,5.
ยต: Coeficiente de fricciรณn goma-goma= 0,6.
ฮฑ: Angulo de contacto correa plana- tambor: 200ยฐ= 200ยฐ ร ๐180 = 3,49 ๐๐๐.
๐1 = (71620 ร 4 ๐ป๐158 ๐๐๐ ร 2,516 ๐๐ ) ร ( ๐0,6ร3,49๐0,6ร3,49 โ 1)
๐1 = 323,11[๐พ๐] ๐2 = ๐1๐๐๐ผ = 323,11๐0,6ร3,49
๐2 = 39,8 [๐พ๐] ๐๐ก = 71620 ร ๐๐๐ค๐ก ร ๐ = 71620 ร 4 ๐ป๐158 ๐๐๐ ร 2,5
๐๐ก = 4532,9 [๐พ๐๐๐]
3.3.2 Selecciรณn de cinta transportadora.
Con las tensiones obtenidas anteriormente y el ancho de banda que determinamos en
el punto 3.1.1 seleccionaremos el tipo de cinta a utilizar.
Como el ancho de banda lo determinamos en pulgada:
A= 400 mm
Adoptamos un ancho ๐ด๐ = 406,4 ๐๐ = 16 ๐๐ข๐๐๐๐๐๐ .
Para seleccionar la correa del catรกlogo calculamos:
๐๐ = ๐1๐ด๐ = 323,11 ๐พ๐40,64 ๐๐ = 7,95 ๐พ๐๐๐
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Del catรกlogo TRACSA de correas transportadoras UNIPLY adoptamos la correa
UNIPLY T-120 DRAG TOP (Cobertura corrugada tipo semicรญrculo), la cual posee las
siguientes caracterรญsticas:
Capacidad de tensiรณn: 22 ๐พ๐๐๐ > 7,95
๐พ๐๐๐ .
Peso aproximado: 4,5 ๐พ๐๐2
Ahora calculamos el largo total de la banda transportadora. ๐ฟ๐๐ถ = ๐ฟ๐ถ + ๐ฟ๐ธ + 0,5 ร ๐ด๐ถ ๐ฟ๐ถ = 2๐ ร ๐๐ก + 2 ร ๐ฟ = 2๐ ร 0,133 + 2 ร 17,2 = 35,24 [๐] ๐ฟ๐ธ = ๐ ร 75 = 2,4 ร 10โ3 ร 75 = 0,18 [๐] ๐ฟ๐๐ถ = 35,24 + 0,18 + 0,5 ร 0,4064 ๐ฟ๐๐ถ = 35,63 [๐] Adoptamos un largo de cinta de 36 m para realizar una correcta uniรณn entre los
extremos de ella.
3.4 Diseรฑo de estaciรณn de rodillos.
Para calcular las dimensiones y cantidad de rodillos, utilizaremos el mรฉtodo propuesto
en el catรกlogo de rodillos de la marca ROTRANS.
3.4.1 Preselecciรณn de rodillos.
Para realizar la preselecciรณn del catalogรณ, pagina 14 adoptamos un rodillo liso serie
M/S-20 de diรกmetro exterior 63,5 mm, colocaciรณn en V, el cual para el ancho de banda
400 m, tiene un peso de los rodillos de 2,44 Kg, un peso de partes mรณviles de 1,75 Kg
y una longitud de 250 mm.
3.4.1.1 Determinaciรณn cantidad de estaciones.
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La distancia entre los rodillos superiores serรก L1= 0,6 m, en la zona de carga a la cinta
tendremos 3 rodillos a una distancia de 0,2 m y la distancia entre los rodillos inferiores
L2= 1,2m.
Por lo que tendremos 30 rodillos superiores y 15 rodillos inferiores.
3.4.1.2 Calculo capacidad de carga.
Calculamos la carga sobre un rodillo utilizando la siguiente formula:
๐พ๐ = ๐ + ๐ฟ1 ร (๐บ๐ + ๐๐3,6 ร ๐๐) ร ๐น๐ ร ๐น๐ ร ๐น๐ [๐พ๐] ๐พ๐: Carga sobre el rodillo [Kg].
R: Peso de las partes mรณviles de los rodillos [Kg]. ๐ฟ1: Separaciรณn entre dos estaciones consecutivas [m]. ๐บ๐: Peso de la banda [Kg/m]. ๐๐: Capacidad de carga real [Tn/h]. ๐๐: Velocidad de la cinta transportadora [m/s]. ๐น๐: Factor de carga. ๐น๐: Factor de impacto. ๐น๐: Factor de vida del rodillo.
Anteriormente obtuvimos que el peso de la banda seleccionada era de 4,5 ๐พ๐๐2, por lo
tanto para un ancho de cinta de 400 mm el peso por metro serรก:
๐บ๐ = 4,5 ๐พ๐๐2 ร 0,4๐ โ ๐บ๐ = 1,8 ๐พ๐๐
Habiendo obtenido anteriormente tambiรฉn que la capacidad de carga es ๐๐ = 69,7 ๐๐โ y
tambiรฉn sabiendo el peso especรญfico de la soja es ๐ = 0,77 ๐พ๐๐๐3 tenemos que:
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๐๐ = 69,7 ๐๐โ ร 1000 ๐พ๐1 ๐๐ ร 10,77 ๐พ๐๐๐3 ร 1 ๐31000 ๐๐3 โ ๐๐ = 90,52 ๐3โ
De la tabla C, pagina 7, obtenemos para una disposiciรณn en V (20ยฐ) el Fc=0,55.
De la tabla D, pagina 7, obtenemos para una velocidad de la banda de hasta 2 m/s, y
un tamaรฑo del material de 100 mm, el Fr= 1.
De la tabla E, pagina 7, obtenemos que para 30000 Hs de funcionamiento el Fv=1.
Obtenidos todos los datos necesarios, ahora calculamos la carga sobre el rodillo:
๐พ๐ = 1,75 ๐พ๐ + 0,6 ๐ ร (1,8 ๐พ๐ + 90,52 ๐3โ3,6 ร 2 ๐๐ ) ร 0,55 ร 1 ร 1 โ ๐พ๐ = 6,5 ๐พ๐
3.4.1.3 Dimensionamiento rodillos.
Verificamos el valor obtenido respecto al rodillo seleccionado:
De la tabla I, pagina 9, para Vc=2 m/s y โ ๐๐๐ = 63,5 ๐๐, obtenemos la velocidad de
los rodillos 601 rpm.
De la tabla H, pagina 8, para 30000 Hs โ ๐๐๐ = 20 ๐๐, longitud de rodillo 250 mm y n
601 rpm, obtenemos una capacidad de carga admisible Kr=140 Kg >> 6,5 Kg, como se
puede observar verifica.
3.5 Diseรฑo de tambores motriz y conducido.
3.5.1 Dimensionamiento tambores.
Como se habรญa determinado anteriormente necesitamos tambores de โ = 320 ๐๐ y
un ancho de banda de 400 mm segรบn el catalogo Rotrans el diseรฑo queda:
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3.5.2 Dimensionamiento diรกmetro eje.
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Para dimensionar el eje del tambor comenzaremos definiendo:
Esfuerzo distribuidos en el tambor:
๐๐ = ๐น๐ถ๐ด๐ [๐พ๐๐๐] Sumatoria esfuerzo en el tambor ๐น๐ถ = (๐1 + ๐2) [๐พ๐] Esfuerzo en los rodamientos
๐ ๐ด = ๐ ๐ต = ๐น๐ถ2 [๐พ๐] Momento flector mรกximo carga distribuida
๐๐ = ๐น๐ถ ร ๐ด๐8 [๐พ๐๐๐] Momento de comparaciรณn
๐๐ถ = โ๐๐2 + ๐๐ก2 [๐พ๐๐๐] ๐๐ถ = ๐๐๐๐ ร ๐๐ฅ๐ฅ [๐พ๐๐๐]
Modulo resistente eje circular macizo
๐๐ฅ๐ฅ = ๐ ร โ 332 โ โ 3 = โ32 ร ๐๐ฅ๐ฅ๐ [๐ถ๐]3
Sabiendo que: ๐1 = 586,44 ๐พ๐ ๐2 = 72,25 ๐พ๐ ๐๐ก = 6838,72 ๐พ๐๐๐ ๐น๐ถ = (323,11 + 39,8) โ ๐น๐ถ = 362,91 [๐พ๐] ๐ ๐ด = ๐ ๐ต = 362,912 โ ๐ ๐ด = ๐ ๐ต = 181,45 [๐พ๐]
๐๐ = 362,91 ร 408 = 1810 [๐พ๐๐๐]
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๐๐ถ = โ18102 + 4532.92 ๐๐ถ = 4880,9 [๐พ๐๐๐] Adoptamos un material para el eje de acero SAE 1020, tendremos un ๐๐ด๐๐ = 1150 ๐พ๐๐ถ๐2.
๐๐ฅ๐ฅ = ๐๐ถ๐๐๐๐ = 1810,111150 โ ๐๐ฅ๐ฅ = 4,24 [๐ถ๐3] โ ๐๐๐ = โ32 ร 1,57๐3 โ โ ๐๐๐ = 3,51 [๐ถ๐]
Teniendo en cuenta el cรกlculo realizado, seleccionaremos un hierro redondo trefilado
de โ ๐๐๐ = 55 [๐๐], ๐๐๐ ๐ ๐๐๐๐๐ฅ. = 18,51 ๐พ๐๐ .
Diagrama caracterรญstico de esfuerzo del eje:
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3.5.3 Dimensionamiento chaveta
Para dimensionar la chaveta a utilizar, primero estimaremos las dimensiones de la
misma segรบn el diรกmetro del eje calculado en el punto anterior para luego calcular el
largo de esta teniendo en cuenta el momento torsor a transmitir en el arranque. โ ๐๐๐ = 55 [๐๐] โ ๐๐๐๐๐ก๐๐๐๐ ๐โ๐๐ฃ๐๐ก๐ ๐ = 16[๐๐]๐ฅ โ = 10[๐๐] ๐๐ก = ๐น ร ๐๐๐๐ โ ๐น = ๐๐ก๐๐๐๐
Verificaciรณn al corte:
๐๐๐๐ โฅ ๐น๐ ร ๐ฟ โ ๐ฟ โฅ ๐น๐ ร ๐๐๐๐ [๐๐] Verificaciรณn al aplastamiento:
๐๐๐๐ โฅ ๐นโ2 ร ๐ฟ โ ๐ฟ โฅ ๐นโ2 ร ๐๐๐๐ [๐๐] ๐น = 4532,9 [๐พ๐๐๐]2,75 [๐๐] โ ๐น = 1648,33[๐พ๐]
El material utilizado para las chavetas es SAE 1045, ๐๐๐๐ข๐๐๐๐๐ = 2400 [ ๐พ๐๐๐2] ๐๐๐๐ = 2100 [ ๐พ๐๐๐2] ๐๐๐๐ = 1680 [ ๐พ๐๐๐2]
๐ฟ โฅ 1648,331,6 ร 1680 = 0,61 [๐๐] ๐ถ๐๐๐๐ข๐๐๐๐ ๐๐ ๐๐๐๐ก๐
๐ฟ โฅ 1648,3312 ร 2100 = 1,56 [๐๐] ๐ถ๐๐๐๐ข๐๐๐๐ ๐๐ ๐๐๐๐๐ ๐ก๐๐๐๐๐๐ก๐
Teniendo en cuenta el cรกlculo realizado adoptamos una chaveta DIN 6885 con las
siguientes medidas: b= 16 [mm] h= 10 [mm] L= 30 [mm].
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3.6 Dimensionamiento de acople.
Segรบn catรกlogo de acoplamiento a cadena INTERMEC seleccionaremos el
acoplamiento necesario: ๐๐ด = ๐[๐ป๐] ร ๐๐
fs: Factor de servicio, obtenido en la tabla I del catรกlogo de acoplamientos
Para elevadores a cangilones el factor de servicio es: 1. ๐๐ด = 4[๐ป๐] ร 1 ๐๐ด = 4 ๐ป๐
De tabla II entrando con las RPM= 144 y ๐๐ด = 4 ๐ป๐ obtenemos el tipo de acoplamiento
a utilizar:
El acoplamiento adoptado es: C35-18.
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Debido a que el diรกmetro mรกximo del hueco es menor al del eje adopto un
acoplamiento C60-18.
3.7 Dimensionamiento rodamiento eje tambor.
Definimos los esfuerzos actuantes sobre los rodamientos:
๐ ๐ด = ๐ ๐ต = ๐น๐ถ2 = 362,912
๐ ๐ด = ๐ ๐ต = 181,45๐
Las cargas sobre los rodamientos son cargas puramente radiales, no existen cargas
axiales.
Ahora seleccionamos el rodamiento y verificamos su vida รบtil segรบn:
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๐ฟ10 = (๐ถ๐)๐
Siendo: ๐ฟ10: Vida nominal en millones de revoluciones.
n=3: Rodamiento de bolas.
n=10/3 Rodamiento de rodillos.
C: Capacidad de carga dinรกmica [N].
P: Carga dinรกmica equivalente [N].
๐ = ๐ โ ๐น๐ + ๐ โ ๐น๐ โ ๐๐ข๐๐๐๐ ๐น๐๐น๐ > ๐
๐ = ๐น๐ โ ๐๐ข๐๐๐๐ ๐น๐๐น๐ โค ๐
Siendo: ๐น๐: Fuerza radial. ๐น๐: Fuerza axial.
e: Valor lรญmite de relaciรณn de cargas. ๐ถ๐: Capacidad de carga estรกtica [N].
Adoptamos un rodamiento dependiendo del diรกmetro del eje tambor seleccionado que
es de โ ๐๐๐ = 55 ๐๐, por lo tanto el rodamiento presenta las siguientes caracterรญsticas:
Rodamiento Y (autocentrante) SKF modelo YAR 211- 2F.
Diรกmetro interior d=55 mm.
Ancho b= 55,6 mm.
Diรกmetro exterior d= 100 mm.
Capacidad de carga dinรกmica C=43,6 kN= 43600 N.
Capacidad de carga estรกtica ๐ถ0=29 kN
Velocidad de giro mรกxima n=3600 rpm. ๐น๐ = 0.
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๐น๐ = ๐ ๐ด = ๐ ๐ต = 181,45 ๐.
๐น๐๐น๐ = 0 โ ๐ ๐๐๐ข๐ ๐ก๐๐๐๐ ๐๐ ๐๐๐๐๐๐๐๐๐๐ก๐ ๐ โ ๐ = ๐๐๐๐ โ 0,18 โ ๐น๐๐น๐ = 0 < ๐ โ ๐ = ๐น๐.
๐ฟ10 = (43600181,45)3 = 2320 ร 106 ๐๐๐ฃ๐๐๐ข๐๐๐๐๐๐ .
Suponiendo un uso de 8 horas diarias, 248 dรญas al aรฑo a una velocidad de 144 rpm. ๐ฟ10 = 2320 ร 106 ๐๐๐ฃ ร 1๐๐๐144 ๐๐๐ฃ ร 1 โ๐ 60 ๐๐๐ ร 1 ๐๐๐8 โ๐ ร 1 ๐รฑ๐200 ๐๐๐๐ โ 168 ๐รฑ๐๐ .
El rodamiento adoptado cumple con la vida รบtil esperada.
3.8 Diseรฑo estructura soporte de cinta.
3.8.1 Dimensionamiento largueros estructura.
Para dimensionar los largueros debemos determinar el peso total de la estructura: ๐๐ = ๐๐๐๐๐๐๐ + ๐๐๐๐๐๐๐ + ๐๐๐๐ก๐๐๐๐๐ + ๐๐ก๐๐๐๐๐๐๐ + ๐๐๐๐๐๐๐๐๐๐ก๐๐ + ๐๐๐ ๐ก. ๐๐๐๐๐๐๐๐ + ๐๐๐๐๐๐๐ก๐ข๐๐ ๐๐๐๐๐๐๐ = ๐๐ ร ๐ฟ๐๐๐๐๐๐
๐๐ = ๐ถ๐๐๐๐๐๐๐๐ ๐๐ ๐ก๐๐๐๐ ๐๐๐๐ก๐๐ ๐๐๐ ๐๐๐ก๐๐ ๐๐๐๐๐๐ [๐พ๐ ๐โ ] ๐ฟ = ๐ท๐๐ ๐ก๐๐๐๐๐ ๐๐๐ก๐๐ ๐๐๐๐ ๐๐ ๐๐ ๐๐๐๐ก๐ [๐] ๐๐ = ๐๐๐ก = [๐พ๐๐ ]
๐ = ๐ถ๐๐๐๐๐๐๐๐ ๐๐ ๐ก๐๐๐๐ ๐๐๐๐ก๐๐ [๐ก๐โ ] = 78,5 ๐ก๐ โโ
๐๐ = ๐๐๐๐๐๐๐๐๐ ๐ก๐๐๐๐๐๐๐๐๐[๐ ๐ โ ] = 2 ๐ ๐ โ
๐๐ = 78,5 ๐ก๐ โโ2 ๐ ๐ โ ร 1000 ๐พ๐1๐ก๐ ร 1โ3600๐ โซ ๐๐ = 10,9 ๐พ๐๐
๐๐๐๐๐๐๐ = 10,9 ๐พ๐๐ ร 17,2๐ = 187,53๐พ๐
๐๐๐๐๐๐๐ = ๐บ๐ ร ๐ฟ๐๐ถ ๐บ๐: Peso de la banda por metro [Kg/m]= 1,58 Kg/m.
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๐ฟ๐๐ถ: Largo total de la banda transportadora =36 m. ๐๐๐๐๐๐๐ = 1,58 ร 36 = 56,88 ๐พ๐ ๐๐๐๐ก๐๐๐๐๐๐ข๐๐ก๐๐ = 47 ๐พ๐ ๐๐ก๐๐๐๐๐๐๐ = ๐๐ก๐๐๐๐๐1 + ๐๐ก๐๐๐๐๐2 ๐๐ก๐๐๐๐๐๐๐ = 136 ๐พ๐ ๐๐๐๐๐๐๐๐๐๐ก๐๐ = 4 ร 1,55 โ ๐๐๐๐ = 6,2 ๐พ๐ ๐๐๐๐๐๐๐๐๐ = 30 ร (2 ร ๐ ๐๐๐ ๐ข๐) + 11 ร (2 ร ๐ ๐๐๐๐๐) ๐ ๐๐๐๐ ๐ข๐ = ๐ ๐๐๐๐๐๐ = ๐๐๐๐ + ๐๐๐๐๐ก๐๐ ๐๐๐ฃ๐๐๐๐ = 2,44 + 1,75 = 4,2 ๐พ๐ ๐๐๐๐๐๐๐๐๐ = 30 ร (2 ร 4,2) + 11 ร (2 ร 4,2) ๐๐๐๐๐๐๐๐๐ = 252 + 92,4 = 344,4 ๐พ๐
Por lo tanto el peso total sobre los largueros serรก: ๐๐ = 187,53 + 56,88 + 47 + 136 + 6,2 + 344,4 ๐๐ = 778,01 ๐พ๐
Ahora para realizar el cรกlculo de los largueros debemos determinar el esfuerzo Fc
actuante sobre estos
El peso total sobre la estructura serรก repartido entre dos largueros por lo tanto:
๐๐1 = ๐๐2 = 778,01 ๐พ๐2 = 389,005 ๐พ๐
Adopto para los largueros un perfil UPN 60 que tiene un peso P= 5,07 Kg/m.
๐๐2 = 389,005 ๐พ๐ + 5,07 ๐พ๐๐ ร 17,20 ๐
๐๐2 = 476,209 ๐พ๐
Considerando que las patas de apoyo estarรกn cada 3 metros el esfuerzo serรก:
๐น๐ถ = 476,209 ๐พ๐ ร 3 ๐17,2 ๐ = 83,06 ๐พ๐
El momento flector mรกximo debido a la carga distribuida serรก:
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๐๐ = ๐น๐ถ ร ๐ฟ๐8 [๐พ๐๐๐] ๐๐ = ๐๐๐๐ ร ๐๐๐ [๐พ๐๐๐]
๐๐๐๐ < ๐๐๐๐๐
๐๐ = 83,06 ร 3008 โ ๐๐ = 3114,75 [๐พ๐๐๐] Teniendo en cuenta que el material del UPN es un SAE 1010, ๐๐๐๐ข๐๐๐๐๐ = 2100 [ ๐พ๐๐๐2] , ๐๐๐๐ = 23 ๐๐๐๐ข๐๐๐๐๐, ๐๐๐๐ = 1400 [ ๐พ๐๐๐2] y el modulo resistente ๐๐ฅ๐ฅ = 10,5 [๐๐3] . ๐๐๐๐ฅ๐ฅ = 3114,7510,5 = 296,64 ๐พ๐๐๐2 < ๐๐๐๐ = 1400 โ ๐๐๐๐๐๐๐๐
Por lo tanto el perfil adoptado verifica a los esfuerzo de flexiรณn a los que estรกn
sometidos los largueros.
3.8.2 Dimensionamiento de los apoyos de los largueros.
Los apoyos de los largueros serรกn construidos de perfiles UPN 60.
Verificaciรณn a la compresiรณn
๐๐ = ๐น๐๐๐ < ๐๐๐๐ [ ๐พ๐๐๐2] ๐น๐: Esfuerzo normal a los apoyos [Kg]. ๐๐: Secciรณn transversal a los apoyos [๐๐2].
๐น๐ = ๐๐2๐๐ [๐พ๐] ๐๐2: Esfuerzo sobre cada larguero considerando su peso propio. ๐๐: Cantidad de apoyos por larguero.
๐น๐ = 476,2093 โ ๐น๐ = 158,73 [๐พ๐]
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Teniendo en cuenta que el material del perfil utilizado es un SAE 1010, ๐๐๐๐ข๐๐๐๐๐ =2100 [ ๐พ๐๐๐2] , ๐๐๐๐ = 23 ๐๐๐๐ข๐๐๐๐๐, ๐๐๐๐ = 1400 [ ๐พ๐๐๐2] y su secciรณn transversal ๐๐ =6,46 ๐๐2 .
๐๐ = 158,736,46 = 24,57 ๐พ๐๐๐2 โช ๐๐๐๐ = 1400 ๐พ๐๐๐2
Por lo tanto los apoyos verifican a la compresiรณn.
Verificaciรณn al pandeo
๐๐ ๐ ร ๐น๐๐๐ < ๐๐๐๐ [ ๐พ๐๐๐2] ๐: Coeficiente de pandeo, el cual es funciรณn del material y la esbeltez de la pieza. ๐: Esbeltez de la pieza, es la relaciรณn entre la luz de pandeo y el radio de giro, a mayor
esbeltez es mayor el riesgo de pandeo.
๐ = ๐ฟ๐พ๐ผ๐
๐ฟ๐พ: Longitud de pandeo [m]. ๐ฟ๐พ = 0,7 ร ๐ฟ [๐] ๐ผ๐พ = โ๐ผ๐๐๐๐ [๐๐]
๐ผ๐พ: Radio de giro [cm]. ๐ผ๐๐: Momento de inercia [๐๐4]. Obteniendo los siguientes datos de la tabla de perfiles UPN 60: ๐ผ๐๐ = 31,6 ๐๐4, ๐๐ =6,46 ๐๐2 obtenemos:
๐ผ๐พ = โ31,66,46 โ ๐ผ๐พ = 2,22 ๐๐
๐ฟ๐พ = 0,7 ร 3 โ ๐ฟ๐พ = 2,1 ๐
๐ = 212,22 โ ๐ = 9,54
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De la tabla de pandeo para una es esbeltez ๐ = 20, obtendremos un coeficiente de
pandeo ๐ = 1,04 por lo tanto:
๐๐ = 1,04 ร 158,736,46 โ ๐๐ = 25,55 [ ๐พ๐๐๐2] โช ๐๐๐๐ = 1400 [ ๐พ๐๐๐2] Por lo tanto verifica al pandeo.
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4 CALCULO Y DISEรO INSTALACION ELECTRICA
4.1 Calculo carga a alimentar.
Comenzamos todas las cargas elรฉctricas que tendrรก la planta. (Planilla de cargas).
Como resultado de la sumatoria vectorial de cargas simultaneas obtenemos que la
carga total a alimentar serรก: ๐ผ๐๐ = 178,72 [๐ด] |34,5ยฐ; ๐๐๐ ๐ = 0,82.
Considerando un coeficiente de ampliaciรณn del 50% la carga serรก: ๐ผ๐๐ = 268,08 [๐ด]|34,5ยฐ: ๐๐๐ ๐ = 0,82.
Si queremos compensar a: ๐๐๐ ๐ = 1
Necesitarnos instalar un banco de capacitores de 100 kVAR (planilla de cรกlculo).
Por lo tanto adoptamos en regulador varilogic NR6, de 6 escalones en el que tendrรก
los siguientes pasos: 20-20-20-20-10-10. ๐ผ๐๐ = 249,8 [๐ด]| โ 0,02ยฐ; ๐๐๐ ๐ โ 1. ๐๐ถ = 173,067 [๐๐] ๐๐ถ = 173,067[๐๐๐ด] Seleccionaremos un transformador de: ๐๐ถ = 250 [๐พ๐๐ด]; ๐ผ๐ = 360,84 [๐ด]. Nota: Cabe destacar que para la selecciรณn del transformador se tomรณ la carga sin
compensar, ya que si las baterรญas de transformadores sufre alguna averรญa no afecte el
funcionamiento de la planta, tambiรฉn se considerรณ un coeficiente de ampliaciรณn del
50%. ๐ผ๐ถ = 249,8 [๐ด] < ๐ผ๐ = 360,84 [๐ด]
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4.2 Calculo alimentador.
El alimentador general tendrรก un largo de 25 metros, se tendera directamente
enterrado, por lo cual seleccionaremos un cable tetrapolar SINTENAX VALIO 0,6/1,1
kV, formaciรณn 3x185+95 [mm^2]. Para verificar la correcta selecciรณn de este cable se
utilizara el mรฉtodo de cรกlculo propuesto por la reglamentaciรณn AEA90634.
Primero debemos verificar que se cumpla: ๐ผ๐๐๐๐ > ๐ผ๐ถ [๐ด] ๐ผ๐๐๐๐ = ๐ผ๐๐๐ ร ๐พ1 ร ๐พ2 ร ๐พ3 [๐ด] ๐ผ๐ถ: Intensidad de corriente de la carga a alimentar [A]. ๐ผ๐๐๐: Intensidad de corriente admisible por el conductor [A]. ๐ผ๐๐๐๐: Intensidad de corriente admisible afectados por los factores de correcciรณn [A]. ๐พ1: Factor de correcciรณn debido a la resistividad tรฉrmica del terreno, ๐พ1 = 1 ๐พ2: Factor de correcciรณn debido al agrupamiento de los conductores, ๐พ2 = 1 ๐พ3: Factor de correcciรณn por temperatura del suelo, ๐พ3 = 1 ๐ผ๐๐๐ = 369 [๐ด] ๐ผ๐๐๐๐ = 369 ร 1 ร 1 ร 1 โ ๐ผ๐๐๐๐ = 369 [๐ด] > ๐ผ๐ถ = 360,84 [๐ด] Ademรกs debemos verificar segรบn AEA90364 que se cumpla: โ๐ < 3%- Circuitos terminales, de uso general o especial y especifico, para
iluminaciรณn. โ๐ < 5%- Circuitos uso especifico que alimentan solo motores (โ๐ < 15% ๐๐๐๐๐๐๐ข๐). โ๐ = โ3 ร ๐ผ๐ถ ร ๐ฟ ร (๐ ร ๐๐๐ ๐ + ๐ ร ๐ ๐๐๐)[๐] ๐ผ๐ถ: Intensidad de corriente de la carga a alimentar [A].
L: Longitud del conductor [Km].
R: Resistencia elรฉctrica del conductor [ฮฉ/Km].
X: Reactancia del conductor [ฮฉ/Km].
ฯ: Angulo de desfasaje entre la tensiรณn y la corriente.
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De la tabla de catรกlogo PRYSMIAN, obtenemos los siguientes datos:
๐ = 0,121 [ ๐บ๐พ๐] ๐ = 0,0720 [ ๐บ๐พ๐]
โ๐ = โ3 ร 268,08[๐ด] ร 0,025[๐พ๐] ร (0,121 ร ๐๐๐ (34,5) + 0,0720 ร ๐ ๐๐(34,5))[๐] ๐ฅ๐ = 1,625 [๐] Por lo tanto si el transformador estรก regulado a 400 [V], en el tablero tendremos
398,03 [V], y una caรญda porcentual de:
๐ฅ๐% = 1,625400 ร 100 โ โ๐% = 0,406 % โ ๐๐๐๐๐๐๐๐
Si hubiรฉsemos considerado para el cรกlculo del alimentador la In del transformador
tendrรญamos una caรญda de tensiรณn de: โ๐ = โ3 ร 360,84[๐ด] ร 0,025[๐] ร (0,121 ร ๐๐๐ (34,5) + 0,0720 ร ๐ ๐๐(34,5))[๐] ๐ฅ๐ = 2,18 [๐] โ ๐๐ต = 397,35 [๐] โ๐% = 2,18400 ร 100 โ โ๐% = 0,547%
Como se puede observar el alimentador seleccionado verifica tanto para la carga
estimada, como tambiรฉn para la capacidad de carga nominal del transformador.
4.2.1 Calculo Icc y selecciรณn protecciรณn cable alimentador.
Primero determinaremos la corriente de cortocircuito presunta en el punto de
acometida del suministro, para la cual utilizaremos el cรกlculo planteado en la
AEA90364.
๐ผ๐๐ = ๐ ร ๐๐โ3 ร ๐๐ [๐ด] c: Factor de tensiรณn- c=1,05 en el punto de falla. ๐๐: Tensiรณn Nominal del lado de BT [V].
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๐๐: Impedancia de cortocircuito [ฮฉ] ๐๐ = ๐๐ ๐ธ๐ท + ๐๐ถ๐ถ ๐๐ ๐ด๐น๐ [ฮฉ] ๐๐ = โ(๐ ๐ ๐ท + ๐ ๐๐น)2 + (๐๐ ๐ท + ๐๐๐น)2 [ฮฉ] ๐ ๐ ๐ท ๐ฆ ๐๐ ๐ท: Resistencia y reactancia de la red de alimentaciรณn [ฮฉ]. ๐ ๐๐น ๐ฆ ๐๐๐น: Resistencia y reactancia del transformador [ฮฉ].
Primero vamos a calcular la impedancia de la red de alimentaciรณn.
๐๐ ๐ธ๐ท = ๐๐ ร ๐๐๐2๐๐ถ๐ถ3 ร 1๐ก๐2 [ฮฉ] ๐๐ = ๐2 = 1,1 ๐๐๐: Tensiรณn nominal del lado de AT [KV]. ๐๐๐2: Potencia de cortocircuito de la red en el punto de acometida [MVA].
๐ก๐: Relaciรณn de transformaciรณn.
Como desconocemos la potencia de cortocircuito adoptamos segรบn AEA ๐๐๐3 = 300 ๐๐๐ด, por lo tanto:
๐๐ ๐ธ๐ท = 1,1 ร 13,22300 ร 1(13,20,4 )2 โ ๐๐ ๐ธ๐ท = 5,866 ร 10โ4[ฮฉ] ๐๐ ๐ท = 0,995 ร ๐๐ ๐ธ๐ท โ ๐๐ ๐ท = 0,995 ร 5,866 ร 10โ4 โ ๐๐ ๐ท = 5,837 ร 10โ4 ๐ ๐ ๐ท = 0,1 ร ๐๐ ๐ธ๐ท โ ๐ ๐ ๐ท = 0,1 ร 5,866 ร 10โ4 โ ๐ ๐ ๐ท = 5,866 ร 10โ5 ๐๐ ๐ธ๐ท = (5,866 ร 10โ5 + ๐5,837 ร 10โ4) [ฮฉ]
Ahora calculamos la impedancia de cortocircuito del transformador:
๐๐ถ๐ถ ๐๐ ๐ด๐น๐ = ๐๐ ร ๐๐ถ๐ถ = ๐๐2๐๐ ร ๐๐ถ๐ถ
๐๐: Tensiรณn nominal lado BT [V]. ๐๐: Potencia nominal transformador [kVA].
๐ ๐๐น = ๐๐๐ข3 ร ๐ผ๐2 โ ๐ ๐๐น = ๐๐๐ข ร ๐๐2๐๐2
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๐๐๐ข: Perdida en el transformador [kW]. ๐๐๐น = โ(๐๐ถ๐ถ ๐๐ ๐ด๐น๐)2 โ (๐ ๐๐น)2 [ฮฉ] Del catรกlogo del transformador sacaremos los siguientes datos: ๐๐ถ๐ถ = 4% = 0,04 ๐๐๐ข = 3500 [๐]
๐๐ถ๐ถ ๐๐ ๐ด๐น๐ = 4002250000 ร 0,04 โ ๐๐ถ๐ถ ๐๐ ๐ด๐น๐ = 0,0256 [ฮฉ] ๐ ๐๐น = 3500 ร 40022500002 โ ๐ ๐๐น = 8,96 ร 10โ3 [ฮฉ]
๐๐๐น = โ(0,0256)2 โ (8,96 ร 10โ3)2 โ ๐๐๐น = 0,0240 [ฮฉ] ๐๐ถ๐ถ ๐๐ ๐ด๐น๐ = (8,96 ร 10โ3 + ๐0,0240) [ฮฉ] ๐๐ = (5,866 ร 10โ5 + 8,96 ร 10โ3) + ๐(5,837 ร 10โ4 + 0,0240) [ฮฉ] ๐๐ = (9,019 ร 10โ3 + ๐0,0245) [ฮฉ] ๐๐ = 0,0261 [ฮฉ] | 69,79ยฐ Nota: Como se puede observar el valor del a impedancia de la red es despreciable
respecto a la impedancia del transformador.
El valor mรกximo de la corriente de cortocircuito en el punto de la acometida serรก:
๐ผ๐ถ๐ถ = 1,05 ร 400โ3 ร 0,0261 โ ๐ผ๐ถ๐ถ = 9,29 [๐๐ด] Adoptaremos para proteger el cable del alimentador un interruptor automรกtico
tetrapolar Compact NSX400- 4x400[A]- Icc=36[kA] + Bloque de protecciรณn diferencial
Vigi, Marca Schneider, el cual estarรก regulado a (0,9In) 360[A].
Para la acometida adoptaremos un seccionador bajo carga tetrapolar INTERPACT INS
400 A, (31111).
Una vez determinado el interruptor principal verificaremos que este proteja
correctamente el cable alimentador tanto para corrientes de cortocircuito como
sobrecargas segรบn las recomendaciones de la AEA:
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Para eso vamos a determinar la corriente de cortocircuito presunta en el punto de
acometida
๐ผ๐๐ = ๐ ร ๐๐โ3 ร ๐๐
๐๐ = ๐๐ + ๐๐๐๐๐๐
Del catรกlogo prysmian obtuvimos los siguientes datos del cable: ๐ = 0,121 [ ๐บ๐พ๐], ๐ = 0,0720 [ ๐บ๐พ๐] ๐ = 0,121 ร 0,025 = 3,025 ร 10โ3 [ฮฉ] ๐ = 0,0720 ร 0,025 = 1,8 ร 10โ3 [ฮฉ] ๐๐๐๐๐๐ = (3,025 ร 10โ3 + ๐1,8 ร 10โ3)[ฮฉ] ๐๐ = (9,019 ร 10โ3 + ๐0,0245) + (3,025 ร 10โ3 + ๐1,8 ร 10โ3)[ฮฉ] ๐๐ = 0,0120 + ๐0,0263 [ฮฉ] ๐๐ = 0,0290 |65,47ยฐ
๐ผ๐๐๐ = 1,05 ร 400โ3 ร 0,029 โ ๐ผ๐๐๐ = 8361,62 [๐ด] ๐ผ๐ = 400 [๐ด] ๐ผ๐๐๐ผ๐ = 8361,62400 = 20,90
Entrando con el resultado anterior en la curva de disparo del interruptor obtendremos
el tiempo e actuaciรณn del interruptor: ๐ก1 = 0,01 [๐ ], ๐ก2 = 0,060 [๐ ] Si consideramos el peor de los casos ๐ก2 = 0,06 [๐ ] < ๐ก = 0,1 [๐ ] segรบn la
reglamentaciรณn de la AEA para t<0,1[s], la protecciรณn de los conductores contra
corriente de cortocircuito queda asegurada si se cumple: ๐ผ2 ร ๐ก < ๐พ2 ร ๐2
Siendo: ๐ผ2 ร ๐ก: Mรกxima energรญa pasante aguas abajo del dispositivo de protecciรณn.
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K: Factor que tiene en cuenta resistividad, coeficiente de temperatura, capacidad
tรฉrmica volumรฉtrica del conductor, y temperatura inicial y final del mismo.
S: Secciรณn nominal del conductor.
Para nuestro caso el material es de aluminio con aislaciรณn de PVC y la secciรณn es de
150 ๐๐2, por lo tanto de la AEA tendremos un K=115 (cobre- PVCโค 300๐๐2). ๐พ2 ร ๐2 = 1152 ร 1502 = 297,56 ร 106 [๐ด2๐ ] De la curva ๐ด2๐, del interruptor obtendremos: ๐ผ2 ร ๐ก = 106
Cumple ๐ผ2 ร ๐ก < ๐พ2 ร ๐2 por lo tanto el cable estรก correctamente protegido por el
interruptor automรกtico contra corrientes de cortocircuito.
Por รบltimo segรบn la AEA, para asegurar que el cable este correctamente protegido
contra sobrecargas debe cumplir: ๐ผ2 โค 1,45 ร ๐ผ๐๐๐ ๐๐๐๐๐ ๐ผ2: Corriente de operaciรณn o disparo seguro de los interruptores automรกticos conforme
a IEC 60947-2. ๐ผ2 = 1,3 ร ๐ผ๐ โ ๐๐๐๐ ๐๐๐ก๐๐๐๐ข๐๐ก๐๐๐๐ ๐๐ข๐ก๐๐๐๐ก๐๐๐๐ ๐ผ๐ > 63 [๐ด] ๐ผ2 = 1,3 ร 360,84 [๐ด] โ ๐ผ2 = 469,092 [๐ด] ๐ผ2 โค 1,45 ร 393 = 569,85 [๐ด] ๐ผ2 = 469,092 [๐ด] โค 569,85[๐ด] Verifica correctamente la protecciรณn contra sobrecargas.
Por lo tanto queda correctamente protegido el cable.
4.3 Calculo alimentador tablero secundario.
Sumando las cargas elรฉctricas que estarรกn en el tablero sumรกndole un 20% de
coeficiente de ampliaciรณn la corriente serรก: ๐ผ๐ = 116,7 [๐ด]| 36,06ยฐ
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El alimentador tendrรก un largo de 50 metros, se tendera directamente enterrado, por lo
cual seleccionaremos un cable tetrapolar SINTENAX VALIO 0,6/1,1 kV, formaciรณn
3x35+16 [mm]. Para verificar la correcta selecciรณn de este cable se utilizara el mรฉtodo
de cรกlculo propuesto por la reglamentaciรณn AEA90634.
Primero debemos verificar que se cumpla: ๐ผ๐๐๐๐ > ๐ผ๐ถ [๐ด] ๐ผ๐๐๐๐ = ๐ผ๐๐๐ ร ๐พ1 ร ๐พ2 ร ๐พ3 [๐ด] ๐ผ๐ถ: Intensidad de corriente de la carga a alimentar [A]. ๐ผ๐๐๐: Intensidad de corriente admisible por el conductor [A]. ๐ผ๐๐๐๐: Intensidad de corriente admisible afectados por los factores de correcciรณn [A]. ๐พ1: Factor de correcciรณn debido a la resistividad tรฉrmica del terreno, ๐พ1 = 1 ๐พ2: Factor de correcciรณn debido al agrupamiento de los conductores, ๐พ2 = 1 ๐พ3: Factor de correcciรณn por temperatura del suelo, ๐พ3 = 1 ๐ผ๐๐๐ = 140 [๐ด] ๐ผ๐๐๐๐ = 140 ร 1 ร 1 ร 1 โ ๐ผ๐๐๐๐ = 140 [๐ด] > ๐ผ๐ = 116,7 [๐ด] Ademรกs debemos verificar segรบn AEA90364 que se cumpla: โ๐ < 3%- Circuitos terminales, de uso general o especial y especifico, para
iluminaciรณn. โ๐ < 5%- Circuitos uso especifico que alimentan solo motores (โ๐ < 15% ๐๐๐๐๐๐๐ข๐). โ๐ = โ3 ร ๐ผ๐ถ ร ๐ฟ ร (๐ ร ๐๐๐ ๐ + ๐ ร ๐ ๐๐๐)[๐] ๐ผ๐ถ: Intensidad de corriente de la carga a alimentar [A].
L: Longitud del conductor [Km].
R: Resistencia elรฉctrica del conductor [ฮฉ/Km].
X: Reactancia del conductor [ฮฉ/Km].
ฯ: Angulo de desfasaje entre la tensiรณn y la corriente.
De la tabla de catรกlogo PRYSMIAN, obtenemos los siguientes datos:
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๐ = 0,663 [ ๐บ๐พ๐] ๐ = 0,0760 [ ๐บ๐พ๐]
โ๐ = โ3 ร 116,7[๐ด] ร 0,05[๐พ๐] ร (0,663 ร ๐๐๐ (36,06) + 0,0760 ร ๐ ๐๐(36,06))[๐] ๐ฅ๐ = 5,81 [๐] ๐ฅ๐% = 5,81380 ร 100 โ โ๐% = 1,53 % โ ๐๐๐๐๐๐๐๐
4.3.1 Calculo Icc y selecciรณn protecciรณn cable alimentador a tablero secundario.
Primero determinaremos la corriente de cortocircuito presunta en el punto de
acometida del suministro, para la cual utilizaremos el cรกlculo planteado en la
AEA90364.
๐ผ๐๐ = ๐ ร ๐๐โ3 ร ๐๐ [๐ด] c: Factor de tensiรณn- c=1,05 en el punto de falla. ๐๐: Tensiรณn Nominal del lado de BT [V]. ๐๐: Impedancia de cortocircuito [ฮฉ]
Como sabemos el valor de la corriente de cortocircuito en el tablero es de: ๐ผ๐ถ๐ถ(๐) = 8,361 [๐๐ด] Adoptaremos para proteger el cable del alimentador un interruptor automรกtico
tetrapolar Compact NS160- 4x160[A]- Icc=25[kA] + Bloque de protecciรณn diferencial
Vigi, Marca Schneider.
Una vez determinado el interruptor principal verificaremos que este proteja
correctamente el cable alimentador tanto para corrientes de cortocircuito como
sobrecargas segรบn las recomendaciones de la AEA: ๐๐(๐) = ๐๐ + ๐๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ [ฮฉ] ๐๐ = 0,0130 + ๐0,0262 [ฮฉ]
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๐๐ = 0,292 [ฮฉ] | 63,61ยฐ ๐ ๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ = 0,663 [ ฮฉ๐พ๐] ร 0,05 [๐พ๐] = 0,033 [ฮฉ]
๐๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ = 0,076 [ ฮฉ๐พ๐] ร 0,05 [๐พ๐] = 0,0038 [ฮฉ] ๐๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ = 0,033 + ๐0,0038 [ฮฉ] ๐๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ = 0,033 [ฮฉ] | 6,56ยฐ ๐๐(๐) = (0,0130 + 0,033) + ๐ฝ(0,0262 + 0,0038) [ฮฉ] ๐๐(๐) = 0,0392 + ๐ฝ 0,0368 [ฮฉ] ๐๐(๐) = 0,054 [ฮฉ] | 43,19ยฐ
๐ผ๐๐ = 1,05 ร 380โ3 ร 0,054 โ ๐ผ๐๐ = 4266 [๐ด] = 4,27 [๐๐ด] ๐ผ๐ = 160 [๐ด] ๐ผ๐๐๐ผ๐ = 4270160 = 26,66
Entrando con el resultado anterior en la curva de disparo del interruptor obtendremos
el tiempo e actuaciรณn del interruptor: ๐ก1 = 0,01 [๐ ], ๐ก2 = 0,05 [๐ ] Si consideramos el peor de los casos ๐ก2 = 0,05 [๐ ] < ๐ก = 0,1 [๐ ] segรบn la
reglamentaciรณn de la AEA para t<0,1[s], la protecciรณn de los conductores contra
corriente de cortocircuito queda asegurada si se cumple: ๐ผ2 ร ๐ก < ๐พ2 ร ๐2
Siendo: ๐ผ2 ร ๐ก: Mรกxima energรญa pasante aguas abajo del dispositivo de protecciรณn.
K: Factor que tiene en cuenta resistividad, coeficiente de temperatura, capacidad
tรฉrmica volumรฉtrica del conductor, y temperatura inicial y final del mismo.
S: Secciรณn nominal del conductor.
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Para nuestro caso el material es de aluminio con aislaciรณn de PVC y la secciรณn es de
35 ๐๐2, por lo tanto de la AEA tendremos un K=115 (cobre- PVCโค 300๐๐2). ๐พ2 ร ๐2 = 1152 ร 352 = 16,2 ร 106 [๐ด2๐ ] De la curva ๐ด2๐, del interruptor obtendremos: ๐ผ2 ร ๐ก = 6 ร 106
Cumple ๐ผ2 ร ๐ก < ๐พ2 ร ๐2 por lo tanto el cable estรก correctamente protegido por el
interruptor automรกtico contra corrientes de cortocircuito.
Por รบltimo segรบn la AEA, para asegurar que el cable este correctamente protegido
contra sobrecargas debe cumplir: ๐ผ2 โค 1,45 ร ๐ผ๐๐๐ ๐๐๐๐๐ ๐ผ2: Corriente de operaciรณn o disparo seguro de los interruptores automรกticos conforme
a IEC 60947-2. ๐ผ2 = 1,3 ร ๐ผ๐ โ ๐๐๐๐ ๐๐๐ก๐๐๐๐ข๐๐ก๐๐๐๐ ๐๐ข๐ก๐๐๐๐ก๐๐๐๐ ๐ผ๐ > 63 [๐ด] ๐ผ2 = 1,3 ร 116,7 [๐ด] โ ๐ผ2 = 151,71 [๐ด] ๐ผ2 โค 1,45 ร 140 = 203 [๐ด] ๐ผ2 = 151,7 [๐ด] โค 203[๐ด] Verifica correctamente la protecciรณn contra sobrecargas.
Por lo tanto queda correctamente protegido el cable.
4.4 Dimensionamiento salida motor.
Como criterio de la selecciรณn usaremos todos arranques directo, a excepciรณn de la
secadora que usaremos un arranque suave debido que para el arranque del equipo
tiene una gran inercia.
La coordinaciรณn de las protecciones serรก coordinaciรณn tipo 2, o sea se seleccionaran
los elementos de protecciรณn y maniobra de manera que si ocurre un cortocircuito, no
ocurrirรกn daรฑos en la instalaciรณn ni personas. Los contactos del contactor podrรกn sufrir
alguna pequeรฑa soldadura, fรกcilmente separable.
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A continuaciรณn desarrollaremos el dimensionamiento de la salida motor de la cinta
secadora y secadora. El formato del dimensionamiento serรก siempre el mismo para
todas las salidas motor y estรกn especificadas en el listado de cables y protecciones.
4.4.1 Salida motor- Motor cinta secadora P=3 [HP].
Del catรกlogo del motor obtenemos los siguientes datos:
P= 3 [HP] โ 2,2 [kW] - n=1500 [rpm] - ๐๐๐ ๐ = 0,81
๐ = โ3 ร ๐ ร ๐ผ ร ๐๐๐ ๐ ร ๐ [๐๐] โ ๐ผ = ๐โ3 ร ๐ ร ๐๐๐ ๐ ร ๐ [๐ด] ๐ผ = 2,2โ3 ร 0,38 ร 0,81 โ ๐ผ = 4,18 [๐ด]
๐ = 35,9ยฐ Arranque directo: ๐ผ๐๐๐ โ 4 ๐ 8 ๐ผ๐ - ๐ก โ 2 ๐ 3 [๐ ] ๐ผ๐๐๐ = 7 ร ๐ผ๐ = 7 ร 4,883 โ ๐ผ๐๐๐ = 29,25 [๐ด] durante 3 [s]
Seleccionado del catรกlogo de Schneider, asociaciรณn de 2 productos:
1- Guardamotor magnetotรฉrmico
GV2P10-Calibre 4โฆ6,3 [A] regulaciรณn 4,9 [A].
2- Contactor tetrapolar
LC1D09 โTensiรณn bobina 220 [V].
4.4.2 Salida motor- Motor secadora P=25 [HP].
Del catรกlogo del motor obtenemos los siguientes datos:
P= 25 [HP] โ 18,5 [kW] - n=1500 [rpm] - ๐๐๐ ๐ = 0,83
๐ = โ3 ร ๐ ร ๐ผ ร ๐๐๐ ๐ ร ๐ [๐๐] โ ๐ผ = ๐โ3 ร ๐ ร ๐๐๐ ๐ ร ๐ [๐ด]
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๐ผ = 18,5โ3 ร 0,38 ร 0,83 โ ๐ผ = 34,28 [๐ด] ๐ = 33,9ยฐ
Arranque suave: ๐ผ๐๐๐ โ 4 ๐ผ๐ - ๐ก โ 10 [๐ ] ๐ผ๐๐๐ = 4 ร ๐ผ๐ = 4 ร 36,97 โ ๐ผ๐๐๐ = 137,11 [๐ด] durante 10 [s]
Seleccionado del catรกlogo de Schneider, asociaciรณn de 2 productos:
1- Guardamotor magnetotermico
GV7RS40-Calibre 25โฆ40 [A] regulaciรณn 37 [A].
2- Contactor tetrapolar
LC1D40 โTensiรณn bobina 220 [V].
3- Arrancador Suave ATS01N244Q โ Calibre 44 [A].
4.5 Calculo conductores salida motor.
Para el cรกlculo de los conductores se tuvo en cuenta la posiciรณn del tablero y la de
cada uno de los puntos de consumo. El tendido principal de los conductores estรก
previsto a realizarse por bandejas portacables, y la acometida a cada uno de los
puntos de consumo se usara caรฑos galvanizados dispuesto en forma continua.
4.5.1 Conductor motor- Motor cinta secadora P=3 [HP]
Segรบn el punto anterior tenemos para el motor los siguientes datos:
Estado de carga nominal: ๐ผ = 4,18 [๐ด] ๐๐๐ ๐ = 0,81
Estado de carga en el arranque: ๐ผ๐๐๐ = 29,25 [๐ด]
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๐๐๐ ๐ = 0,5
La distancia entre el tablero y el punto de consumo serรก de 20 [m]
Del catรกlogo de cables, selecciono el siguiente cable:
SINTENAX VALIO 4x2,5 [๐๐2] ๐ผ๐๐๐ = 22 [๐ด] ๐ผ๐๐๐๐ = ๐ผ๐๐๐ ร ๐พ1 ร ๐พ2 [๐ด] ๐พ1: Factor de correcciรณn debido al agrupamiento. ๐พ1 = 0,8 ๐พ2: Factor de correcciรณn por temperatura amiente โ 40ยฐC. ๐พ2 = 0,82 (50ยฐ๐ถ) ๐ผ๐๐๐๐ = 22 ร 0,8 ร 0,82 โ ๐ผ๐๐๐๐ = 14,432 [๐ด] ๐ผ๐๐๐๐ = 14,432 [๐ด] > ๐ผ = 4,18 [๐ด] โ ๐๐๐๐๐๐๐๐
Del catรกlogo obtenemos:
๐ = 9,55 [ ฮฉ๐พ๐] ๐ = 0,0995 [ ฮฉ๐พ๐]
โ๐ = โ3 ร ๐ผ ร ๐ฟ ร (๐ ร ๐๐๐ ๐ + ๐ ร ๐ ๐๐๐)[๐] โ๐ = โ3 ร 4,18 ร 0,02 ร (9,55 ร 0,81 + 0,0995 ร 0,586) โ๐ = 1,114 [๐] Si consideramos la caรญda de tensiรณn del alimentador principal mรกs la caรญda de tensiรณn
del cable alimentador del motor, obtendremos una caรญda de tensiรณn de: โ๐๐๐๐๐ด๐ฟ = โ๐๐ด๐ฟ๐ผ๐ + โ๐๐๐๐๐๐ = 2,64 + 1,114 = 3,754 [๐] โ๐๐๐๐๐ด๐ฟ % = 3,754380 ร 100 โ โ๐๐๐๐๐ด๐ฟ % = 0,998% < 5%โ ๐๐๐๐๐๐๐๐ (๐๐ข๐๐๐๐๐๐ ๐๐๐ ๐๐ ๐ด๐ธ๐ด)
Ahora si consideramos la caรญda de tensiรณn en el arranque:
โ๐๐๐๐ = โ3 ร 29,25 ร 0,02 ร (9,55 ร 0,5 + 0,0995 ร 0,866) โ๐๐๐๐ = 4,925 [๐]
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โ๐๐๐๐๐ด๐ฟ = โ๐๐ด๐ฟ๐ผ๐ + โ๐๐๐๐ = 2,64 + 4,925 = 7,565 [๐] โ๐๐๐๐๐ด๐ฟ % = 7,565380 ร 100 โ โ๐๐๐๐๐ด๐ฟ % = 1,991% < 15%โ ๐๐๐๐๐๐๐๐ (๐๐ข๐๐๐๐๐๐ ๐๐๐ ๐๐ ๐ด๐ธ๐ด)
Por lo tanto como se observa el cable verifica su capacidad de carga como la caรญda de
tensiรณn tanto en estado nominal como en el arranque.
Ahora determinaremos si el cable soporta las corrientes de sobrecarga como de
cortocircuito.
Primero determinamos la corriente de cortocircuito presunta en el punto de consumo
del motor:
๐ผ๐ถ๐ถ = ๐ ร ๐๐โ3 ร ๐๐(๐) [๐ด], ๐๐(๐) = ๐๐ + ๐๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ
Como sabemos el valor de la corriente de cortocircuito en el tablero es de: ๐ผ๐ถ๐ถ(๐) = 8,304 [๐๐ด] Y el valor de la impedancia en el punto es de: ๐๐ = 0,0130 + ๐0,0262 [ฮฉ] ๐๐ = 0,0292 |63,61ยฐ Por lo tanto para obtener la corriente de cortocircuito en el punto debemos averiguar la
impedancia del cable que lo alimenta: ๐ = 9,55 [ ฮฉ๐พ๐], ๐ = 0,0995 [ ฮฉ๐พ๐] ๐ ๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ = 9,55 [ ฮฉ๐พ๐] ร 0,02 [๐พ๐] = 0,1910 [ฮฉ]
๐๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ = 0,0995 [ ฮฉ๐พ๐] ร 0,02 [๐พ๐] = 0,002 [ฮฉ] ๐๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ = 0,0916 + ๐0,002 [ฮฉ] ๐๐ (๐) = ๐๐ + ๐๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ = (0,0130 + ๐0,0262) + (0,1910 + ๐0,002)[ฮฉ] ๐๐ (๐) = 0,2040 + 0,0282 [ฮฉ] = 0,206 [ฮฉ]
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๐ผ๐ถ๐ถ = 1,05 ร (380 โ 3,285)โ3 ร 0,206 โ ๐ผ๐ถ๐ถ = 1107,545 [๐ด] = 1,107 [๐๐ด] Segรบn la AEA para verificar si el cable estรก protegido contra cortocircuito debemos
realizar el siguiente cรกlculo: ๐ผ2 ร ๐ก < ๐พ2 ร ๐2
En nuestro caso el material del cable es de cobre, con aislaciรณn de PVC y la secciรณn
del mismo es de 10 ๐๐2, por lo tanto segรบn la reglamentaciรณn K= 115 (cobre, PVCโค300๐๐2).
Segรบn la curva ๐ด2๐ del guardamotor GV2P10: ๐ผ2 ร ๐ก = 2 [๐๐ด2๐ ] ๐พ2 ร ๐2 = 1152 ร 2,52 = 82,656 [๐๐ด2๐ ] ๐ผ2 ร ๐ก = 2 [๐๐ด2๐ ] < ๐พ2 ร ๐2 = 82,656 [๐๐ด2๐ ] โ ๐๐๐๐๐๐๐๐
Por lo tanto el cable de alimentaciรณn al motor estรก correctamente protegido contra
cortocircuito.
Por ultimo para asegurar que el guardamotor proteja el cable contra sobrecarga se
debe cumplir que: ๐ผ2 โค 1,45 ร ๐ผ๐๐๐ ๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ ๐ผ2: Corriente de disparo de los interruptores automรกticos. ๐ผ2 = 1,3 ร ๐ผ๐ โ ๐๐๐๐ ๐๐๐ก๐๐๐๐ข๐๐ก๐๐๐๐ ๐๐ข๐ก๐๐๐๐ก๐๐๐๐ ๐ผ๐ โค 63 [๐ด] ๐ผ2 = 1,3 ร 4,18 = 5,432 [๐ด] ๐ผ2 โค 1,45 ร ๐ผ๐๐๐ ๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ = 1,45 ร 14,432 = 20,926 [๐ด] ๐ผ2 = 5,432 [๐ด] โค 20,926[๐ด] โ ๐๐๐๐๐๐๐๐
De esta manera queda correctamente seleccionado y protegido el cable.
4.5.2 Conductor motor- Motor secadora P=25 [HP].
Segรบn el punto anterior tenemos para el motor los siguientes datos:
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Estado de carga nominal: ๐ผ = 34,28 [๐ด] ๐ = 33,9ยฐ ๐๐๐ ๐ = 0,83
Estado de carga en el arranque: ๐ผ๐๐๐ = 137,11 [๐ด] ๐๐๐ ๐ = 0,5
La distancia entre el tablero y el punto de consumo serรก de 30 [m]
Del catรกlogo de cables, selecciono el siguiente cable:
SINTENAX VALIO 4X16 ๐๐2 ๐ผ๐๐๐ = 70 [๐ด] ๐ผ๐๐๐๐ = ๐ผ๐๐๐ ร ๐พ1 ร ๐พ2 [๐ด] ๐พ1: Factor de correcciรณn debido al agrupamiento. ๐พ1 = 0,8 ๐พ2: Factor de correcciรณn por temperatura amiente โ 40ยฐC. ๐พ2 = 0,82 (50ยฐ๐ถ) ๐ผ๐๐๐๐ = 70 ร 0,8 ร 0,82 โ ๐ผ๐๐๐๐ = 45,92 [๐ด] ๐ผ๐๐๐๐ = 45,92 [๐ด] > ๐ผ = 34,28 [๐ด] โ ๐๐๐๐๐๐๐๐
Del catรกlogo obtenemos:
๐ = 1,45 [ ฮฉ๐พ๐] ๐ = 0,0813 [ ฮฉ๐พ๐]
โ๐ = โ3 ร ๐ผ ร ๐ฟ ร (๐ ร ๐๐๐ ๐ + ๐ ร ๐ ๐๐๐)[๐] โ๐ = โ3 ร 34,28 ร 0,030 ร (1,45 ร 0,83 + 0,0813 ร 0,558) โ๐ = 2,201 [๐] Si consideramos la caรญda de tensiรณn del alimentador principal mรกs la caรญda de tensiรณn
del cable alimentador del motor, obtendremos una caรญda de tensiรณn de:
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โ๐๐๐๐๐ด๐ฟ = โ๐๐ด๐ฟ๐ผ๐ + โ๐๐๐๐๐๐ = 2,64 + 2,201 = 4,841 [๐] โ๐๐๐๐๐ด๐ฟ % = 4,841380 ร 100 โ โ๐๐๐๐๐ด๐ฟ % = 1,274% < 5%โ ๐๐๐๐๐๐๐๐ (๐๐ข๐๐๐๐๐๐ ๐๐๐ ๐๐ ๐ด๐ธ๐ด)
Ahora si consideramos la caรญda de tensiรณn en el arranque: โ๐๐๐๐ = โ3 ร 137,11 ร 0,03 ร (1,45 ร 0,5 + 0,0813 ร 0,866) โ๐๐๐๐ = 5,667 [๐] โ๐๐๐๐๐ด๐ฟ = โ๐๐ด๐ฟ๐ผ๐ + โ๐๐๐๐ = 2,64 + 5,667 = 8,307 [๐] โ๐๐๐๐๐ด๐ฟ % = 8,307380 ร 100 โ โ๐๐๐๐๐ด๐ฟ % = 2,186% < 15%โ ๐๐๐๐๐๐๐๐ (๐๐ข๐๐๐๐๐๐ ๐๐๐ ๐๐ ๐ด๐ธ๐ด)
Por lo tanto como se observa el cable verifica su capacidad de carga como la caรญda de
tensiรณn tanto en estado nominal como en el arranque.
Ahora determinaremos si el cable soporta las corrientes de sobrecarga como de
cortocircuito.
Primero determinamos la corriente de cortocircuito presunta en el punto de consumo
del motor:
๐ผ๐ถ๐ถ = ๐ ร ๐๐โ3 ร ๐๐(๐) [๐ด], ๐๐(๐) = ๐๐ + ๐๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ
Como sabemos el valor de la corriente de cortocircuito en el tablero es de: ๐ผ๐ถ๐ถ(๐) = 8,304 [๐๐ด] Y el valor de la impedancia en el punto es de: ๐๐ = 0,0130 + ๐0,0262 [ฮฉ] ๐๐ = 0,0292 |63,61ยฐ Por lo tanto para obtener la corriente de cortocircuito en el punto debemos averiguar la
impedancia del cable que lo alimenta:
๐ = 1,45 [ ฮฉ๐พ๐]
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๐ = 0,0813 [ ฮฉ๐พ๐] ๐ ๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ = 1,45 [ ฮฉ๐พ๐] ร 0,03 [๐พ๐] = 0,0435 [ฮฉ]
๐๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ = 0,0813 [ ฮฉ๐พ๐] ร 0,03 [๐พ๐] = 0,0024 [ฮฉ] ๐๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ = 0,0435 + ๐0,0024 [ฮฉ] ๐๐ (๐) = ๐๐ + ๐๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ = (0,0130 + ๐0,0262) + (0,0435 + ๐0,0024)[ฮฉ] ๐๐ (๐) = 0,0565 + ๐0,0286 [ฮฉ] = 0,063|29,88ยฐ
๐ผ๐ถ๐ถ = 1,05 ร (380 โ 4,62)โ3 ร 0,063 โ ๐ผ๐ถ๐ถ = 3592,864 [๐ด] = 3,592 [๐๐ด] Segรบn la AEA para verificar si el cable estรก protegido contra cortocircuito debemos
realizar el siguiente cรกlculo: ๐ผ2 ร ๐ก < ๐พ2 ร ๐2
En nuestro caso el material del cable es de cobre, con aislaciรณn de PVC y la secciรณn
del mismo es de 25 ๐๐2, por lo tanto segรบn la reglamentaciรณn K= 115 (cobre, PVCโค300๐๐2).
Segรบn la curva ๐ด2๐ del guardamotor GV7RS40: ๐ผ2 ร ๐ก = [๐ด2๐ ] ๐พ2 ร ๐2 = 1152 ร 162 = 3385,6 [๐๐ด2๐ ] ๐ผ2 ร ๐ก = [๐๐ด2๐ ] < ๐พ2 ร ๐2 = 3385,6 [๐๐ด2๐ ] โ ๐๐๐๐๐๐๐๐
Por lo tanto el cable de alimentaciรณn al motor estรก correctamente protegido contra
cortocircuito.
Por ultimo para asegurar que el guardamotor proteja el cable contra sobrecarga se
debe cumplir que: ๐ผ2 โค 1,45 ร ๐ผ๐๐๐ ๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ ๐ผ2: Corriente de disparo de los interruptores automรกticos. ๐ผ2 = 1,3 ร ๐ผ๐ โ ๐๐๐๐ ๐๐๐ก๐๐๐๐ข๐๐ก๐๐๐๐ ๐๐ข๐ก๐๐๐๐ก๐๐๐๐ ๐ผ๐ โค 63 [๐ด]
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๐ผ2 = 1,3 ร 34,28 = 44,561 [๐ด] ๐ผ2 โค 1,45 ร ๐ผ๐๐๐ ๐ถ๐ด๐ต๐ฟ๐ธ = 1,45 ร 45,92 = 66,548 [๐ด] ๐ผ2 = 44,561 [๐ด] โค 66,548[๐ด] โ ๐๐๐๐๐๐๐๐
De esta manera queda correctamente seleccionado y protegido el cable.
4.6 Calculo puesta a tierra.
4.6.1 Calculo puesta a tierra SET.
Para el cรกlculo de la puesta a tierra de la SET utilizaremos cuatro resistencias de
puestas a tierras conectadas en paralelo, con dimensiones en funciรณn del
transformador y el รกrea de ubicaciรณn de la SET.
Ahora determinamos cual es la resistencia de PAT en funciรณn de las dimensiones
adoptadas por las jabalinas:
๐ ๐๐ด๐ = ๐2 ร ๐ ร ๐ฟ ร ๐๐ (4 ร ๐ฟ๐ โ 1) [ฮฉ] ๐: Resistividad del terreno [ฮฉm].
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L= Longitud de la jabalina [m].
r: Radio de la jabalina [m].
Suponiendo que la resistividad del terreno para nuestra zona es de: 20 [ฮฉm]
obtendremos que la resistencia de PAT serรก:
๐ ๐๐ด๐ = 202 ร ๐ ร 4 ร ๐๐ ( 4 ร 30,0126 โ 1)
๐ ๐๐ด๐ = 5,45 [ฮฉ] Para jabalina en paralelo el cรกlculo de la resistencia de puesta a tierra es: ๐ ๐๐ด๐(๐) = ๐ ๐๐ด๐ ร ๐พ [ฮฉ] De la siguiente tabla obtenemos K:
๐ ๐๐ด๐(๐) = 5,45 ร 0,33 [ฮฉ] ๐ ๐๐ด๐(๐) = 1,79 [ฮฉ]
4.6.2 Calculo puesta a tierra nave.
Comenzamos determinando cual serรก la resistencia de PAT en funciรณn de las
dimensiones de la jabalina:
๐ ๐๐ด๐ = ๐2 ร ๐ ร ๐ฟ ร ๐๐ (4 ร ๐ฟ๐ โ 1) [ฮฉ] ๐: Resistividad del terreno [ฮฉm].
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L= Longitud de la jabalina [m].
r: Radio de la jabalina [m].
Suponiendo que la resistividad del terreno para nuestra zona es de: 20 [ฮฉm]
obtendremos que la resistencia de PAT serรก:
๐ ๐๐ด๐ = 202 ร ๐ ร 4 ร ๐๐ ( 4 ร 30,0126 โ 1)
๐ ๐๐ด๐ = 5,45 [ฮฉ]
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5. Conclusiรณn.
Despuรฉs de haber concluido el proyecto en el que realizamos el cรกlculo del elevador a
cangilones, cinta transportadora y calculo elรฉctrico, basรกndonos en los conocimientos
adquiridos a lo largo de la carrera e investigando para poder llegar al resultado
correcto hemos llegado a la conclusiรณn que se cumplieron con las expectativas
planteadas ya que la realizaciรณn del proyecto nos deja la enseรฑanza de las
problemรกticas que podemos tener a la hora de realizar la fabricaciรณn de dichas
mรกquinas y los parรกmetros que debemos tener en cuenta para ello. A su vez como
ejecutar cualquier tipo de proyecto que se nos pueda presentar en el campo laboral en
un futuro.
SET
PROCESOGALPON DE ALMACENAJE DE BOLSAS
Silo 1
Secadora
Noria 1
Noria 2
Noria 3
Silo 2
Volquete
Cabina de
Mando
Silo Descarte
Ciclon
Cinta Proceso 1
Cinta Volquete
Cinta Silo 1
Cinta Secadora
Cin
ta S
ilo 2 Cinta
Pre-limpieza
Rosca Descarte
Cinta Proceso 2
Pre-limpieza
ClasificadoraTolvaMesa
Densimetrica
Tolva
Elevador
ZElevador
Z
ClasificadoraTolva
Mesa
DensimetricaTolva
Elevador
ZElevador
Z
Cabina
de
Mando
Mesa de
Tratamiento
Mesa de
Tratamiento
Lay Out General de Planta
Tensor
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 2
Tensor
-
2 2
Soporte Tensor
- Material: Varilla Roscada. Calibre: M14
Material: Chapa Negra D.D. Calibre: 38 ''
288
200
400
231
300
256
1387
100
50
3 2
Caja Rodamiento
-
4 2
Soporte Caja rodamiento
-
Material: Chapa Negra D.D. Calibre: 14 e=2[mm]
5 2 -Riel Tensor
5
4 x24
2
1
3
4
Marca: SKF. Caja Soporte: FY 510 M. Rodamiento: YAR 210-2F
Material: Hierro Angulo. Calibre: 134''x
14''
30082
735
300
6
6 8 -Tuerca Tensor Material: Tuerca. Calibre:M14
VISTA FRONTAL
VISTA SUPERIOR
VISTA LATERAL DERECHO VISTA POSTERIOR
VISTA INFERIOR
VISTA LATERAL IZQUIERDO
65
83
32
99
0
Cabezal
Ref. Cant. Plano Observaciones
1 1 Cabezal - Material: Chapa Negra D.D Calibre: 14 e=2 [mm]
2 1 Material: Hierro Angulo. Calibre: 1 14''x
316''
3 1
4 1 Union Boca de descaga-Cabezal
-
-
-
Material: Hierro Angulo. Calibre: 1 14''x
316''
Material: Hierro Angulo. Calibre: 1 14''x
316''
12x40x(50)
20
02
00
90
22
107200200400200200
1
3
2
4
x6
126 200 200 200 200
2233
5x40x(50)
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 1 Capot Parte 1 -
2 1 -
Material: Chapa Negra D.D. Calibre: 14 e=2 [mm]
Material: Hierro Angulo. Calibre: 1 14''x
316''
VISTA FRONTAL
VISTA SUPERIOR
VISTA LATERAL DERECHO VISTA POSTERIOR
1517
11
12 8
91
22
1
58
1
18400
40
0
10
02
00
20
0
2
1
4
3
3 1 - Material: Hierro Angulo. Calibre: 1 14''x
316''
4 1 - Material: Hierro Angulo. Calibre: 1 14''x
316''
5
5 1 - Material: Chapa Negra D.D. Calibre: 14 e=2 [mm]
2x42
300
30
0
107 200 200 200 200 200 200
78
20
02
00
20
0
(50)x40x12
6
6 2 Bisagra - Bisagra: 25x25 [mm]
R72
15
7
395
42
3
194194
581
8x40x(50)
VISTA FRONTAL
VISTA SUPERIOR
VISTA LATERAL DERECHO VISTA POSTERIOR
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 1 -
2 1 - Material: Chapa Negra D.D. Calibre: 14 e=2 [mm]
Material: Hierro Angulo. Calibre: 1 14''x
316''
3
3 1 - Material: Hierro Angulo. Calibre: 1 14''x
316''
2x2
(50)x40x5
15
7
R72
107200200
90
20
02
00
696
58
1
21
32
00
20
02
00
78
194194
581
89
1
110
6x40x(50)
(50)x40x12
Cuchilla Pie
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 2 Puerta de Limpieza - Material: Chapa Negra D.D. Calibre: 14 e= 2 [mm]
517
644
60
1
Soportes
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 1
Soporte Rodamiento
- Material: Chapa Negra D.D. Calibre: 38 ''
2 1
Soporte Motorreductor Rodamiento
-
650 266 32
99
0
99
0
3232
1
Material: Chapa Negra D.D. Calibre: 38 ''
4 x24
4 x24
4 x24
60 350 19013
62
35
R1326
R13
53
34
3
45
0
13
DETALLE DE PLEGADO
SOPORTE MOTORREDUCTOR
DETALLE DE PLEGADO
SOPORTE RODAMIENTO
2
450
Maza Tambor Conductor
Maza Tambor Conducido
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 2
Prisionero Maza Tambor Conductor
-
2 4
Maza Tambor Conductor
- Tornillo de cabeza cilindrica con hexagono en el interior M10. L=16[mm]
Material: Hierro Redondo Calibre:5 12 ''
15042
6 -
0.0
2
2
1
90
4 -
0.0
2
10
3
4
3 2
Prisionero Maza Tambor Conducido
-
4 4
Maza Tambor Conducido
- Tornillo de cabeza cilindrica con hexagono en el interior M5. L=12[mm]
Material: Hierro Redondo Calibre:3 14 ''
2
R5
104
AA
BB
CORTE A-A
CORTE B-B
16 -
0.0
2
32 -
0.0
2
Boca De Descarga
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 1 Union Boca De Descarga- Cabezal -
Material: Chapa Negra.D.D. Calibre: 14 e=2 [mm]2 1 Boca De Descarga
Material: Hierro Angulo. Calibre: 1 14''x
316''
-
VISTA SUPERIOR
VISTA FRONTALVISTA LATERAL DERECHO
615
581
165200200
90
200
2
1
1x2
2x42
856
581
220
200
200
220
Pasarela
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 1 Soporte Pasarela - Material: Hierro Perfil C. Calibre: 60 x 30 [mm]
2 1 Piso Pasarela Material: Malla Romboidal: 450x30x30-
602073
870
611
700
500
500
412 530 700
45
45
5 x45
60
2 x2
3 12 Soporte Baranda -
1
2
3
431
1059 1014
Baranda
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 2 Baranda -
2 2 Pasamano -
200
700
2 x2
2
1
Conjunto Cabezal
Ref. Cant. Plano Observaciones
1 1 -
2 1
3 1
4 1
Cabezal
5
-
-
-Boca de descarga
1
2
6 7
4
3
10
8
9
6 1 Motorreductor -
7 1 Rodamiento
8 1
9 1
10 1 Soporte Motorreductor Rodamiento
-
-
Pasarela -
Soporte Rodamiento -
Marca: SEW. Modelo: S97DNR132M4BE11HR
Marca: SKF. Modelo: 1224 KM
5
5 Baranda -
655225 225225
22
x2
33
x233
x2
22
x2
5
9
A A
1397
1
2
119119400200200
200
200
Pantalon A=2400
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 14 Union Pantalon-Pantalon -
Material: Chapa Negra D.D. Calibre: 14 e= 2 [mm]2 7 Pantalon
Material: Hierro Angulo. Calibre: 1 14''x
316''
-
3x40x(50)
309
518
32
582
200 200
91
1397
581
236
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
581
2327
2400
3
DETALLE DEL PLEGADO
Material: Chapa Negra D.D. Calibre: 14 e= 2 [mm]3 14 Tapa -
3x40x(50)
Pie de Noria
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 1 Boca De Carga - Material: Chapa Negra D.D. Calibre: 14 e=2 [mm]
2 1 Pie De Noria -
1494 430
350
430
68
603
3
1
24
3 1 Estrctura Pie De Noria -
Material: Chapa Negra D.D. Calibre: 14 e=2 [mm]
4 2 Tensor -
5 4
6 2
Material: Hierro Perfil C. Calibre: 80 mm x 45 mm
5 x8
(50)x40x8
139 200 200 200 200 200 155
1494
138
200
200
671
200
677
1740
74717
1 x3
7x40x(50)
2 x4
1 x47
6
Guias Cuchilla Pie
-Cuchilla Pie
Material: Hierro Angulo. Calibre:1''x1''x 18''-
5 x8
5
AA
CORTE A-A
2 3
4
6
BB
CORTE B-B
5
840
Observaciones
1
Tambor Motriz
Tambor Conducido
Ref. Cant. Denominacion Plano
1 -
2
Eje Tambor Motriz
1 Cobertura Tambor Motriz Material: Chapa Acero. Calibre: 316''-
840
1
3 1 Engomado Tambor Motriz - Material: Caucho Natural.Calibre 5 [mm]
4 2 Disco Interno Tambor Material: Chapa Acero. Calibre: 12''-
5 1 Eje Tambor Conducido -
6 23 Cobertura Tambor Conducido Material: Hierro Planchuela. Calibre: 1''x 316''-
4
TAMBOR CONDUCIDO
TAMBOR CONDUCTOR
Chavetero
18x32x170[mm]
4 x2
4 x48
7
8
7 2 Maza Tambor Conductor
8 2 MazaTambor Conducido
Chavetero
18x32x150[mm]
Chavetero
16x10x90[mm]
-
-
4x2
4x2
457
116 225 116
65 327 65
4570
44 -
0.0
30
99 -
0.0
3
Escalera
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 2 Larguero de Escalera - Material: Hierro Planchuela. Calibre: 2''x 14''
2 7 Escalon - Material: Hierro Redondo. Calibre: 78''
1 x71
2 x22
1x71
2x22
600
300
300
300
300
300
300
300
2400
150
1
2
2
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 2 Aro -
Material: Hierrp Angulo. Calibre: 34''x
38''
2 5 Soporte Aro
Material: Hierro Planchuela. Calibre: 1''x 18''
-
600
1500
100
530 R350
1x1011
2
Conjunto Noria
Ref. Cant. Plano Observaciones
1 1 Conjunto Cabezal -
2 7
3 1 Pie de Noria
-
-18500
1
3
2
6 7
6711494
4
5
4 7 Escalera -
5 1 Aro de Proteccion -
Cobertura L=717
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 8 Cobertura - Material: Chapa Negra. Calibre: 14 =2 [mm]
70
240 200 240
1
2 1 Boca de Carga Material: Hierro Angulo. Calibre 1''x 316''
Boca De Carga
200
200
2
1 x4
2 x42
2
100
3
680
1x3
132
119200
717
3 1 Union de Cobertura Material: Chapa Negra. Calibre: 14 =2 [mm]
Estructura
Soporte
Ref. Cant. Plano Observaciones
1 12 Larguero Estructura - Material: Perfil Normal U UPN60. Calibre:60x30[mm]
2 12 Pata Estructura
3 6
-
- Material: Hierro Angulo. Calibre: 1 14''x
316''
60
31
0
37
0
30 620 30
23
55
2 x142
Material: Perfil Normal U UPN60. Calibre:60x30[mm]
2 x225
4
4 18 Soporte Puntera -
Material: Hierro Planchuela. Calibre: 1''x 18''5 9 -
Material: Perfil Angulo. Calibre 1 14''x
316''
2x162
2000 2000 2000
721 2279 3000
3000 3000
721
2000
17547
250
5x105
5x1055x10
5
3x103
3x103
6
5x105
6 18 Soporte Lateral -
7 12 Soporte Rodillos superiores -
Material: Perfil Normal U UPN60. Calibre:60x30[mm]
Material: Perfil Normal U UPN60. Calibre:60x30[mm]
551
30
271
30
271
30
399
30
57030
57030
57030
57030
57030
57030
57030
530
30
570
30
570
30
19
8 39
01
32
2 x22
7
291506
8
8 4 Soporte Tensor - Material: Perfil Angulo. Calibre 1 14''x
316''
200
20
2
200
681432
1
Boca de descarga
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 1 Boca de descarga - Material: Chapa Negra. Calibre: 14. e=2[mm]
1x11
1x16
432
61
8
Soporte Motorreductor
Soporte Rodamiento
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 1 Soporte Motorreductor - Material: Chapa Negra. Calibre: 38 ''
2 1 Soporte Rodamiento -
41
75
11
6
111330
51
115
29
5
51
21
Material: Chapa Negra. Calibre: 38 ''
5x45
5x25
281
111330
]
DETALLE DE PLEGADO
DE SOPORTE MOTORREDUCTOR
92
11
011
107189
29
5
DETALLE DE PLEGADO
DE SOPORTE RODAMIENTO
30
23
4
Puntera mando conductor
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 1 Puntera -
2 1 Tapa Superior -
Material: Chapa Negra. Calibre 14. e=2[mm]
-
1x11x2
618
DETALLE DE PLEGADO
DE PUNTERA
45
0
702216
DETALLE DE PLEGADO
TAPA SUPERIOR
618
2
1
Material: Chapa Negra. Calibre 14. e=2[mm]
2
618
2
56
7
42
2
Soporte Tensor
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 2 Varilla Roscada - Varilla Roscada M14
2 4 Soporte Tensor - Material: Hierro Angulo. Calibre: 2 14''x
316''
2
34
1
3x43 101 101
404
29
5
3 2 Tensor - Marca: SKF. Rodamiento YAR 211-2F. Caja: TU 55TF
4 4 Riel - Material: Hierro Macizo Cuadrado. Calibre: 1''x1''
101
5 8 Tuerca - Material: Tuerca. Calibre: M14
5
Puntera Mando conducido
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 1 Puntera - Material: Chapa Negra. Calibre: 14 =2 [mm]
1x11x2
45
0
618506
618
2
1
2
618
DETALLE DE PLEGADO
DE PUNTERA DETALLE DE PLEGADO
TAPA SUPERIOR
618
2
50
6
42
2 1 Tapa Superior - Material: Chapa Negra. Calibre: 14 =2 [mm]
2
Cobertura L=2000[m]
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 8 Cobertura - Material: Chapa Negra. Calibre: 14 =2 [mm]
1
2 8 Union de Cobertura
100
2
Material: Chapa Negra. Calibre: 14 =2 [mm]
1x3 680
70
240 200 240
132
2000
500
55 508 55
38 58 80
1
2
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 1 - Material: Hierro Planchuela 3''x14''
2 2 Rodillo Inferior Rodillo Liso Serie M/S Diametro 63,5[mm]-
DETALLE DE PLEGADO
DE ESTACION DE RODILLOS
80
56
58
23
40
R5
30
2000
31
0
31
0
1
Lateral
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 18 Lateral L=2000 - Material: Chapa Negra. Calibre: 14. e=2 [mm]
717
31
0
2
1 18 Lateral L=717 - Material: Chapa Negra. Calibre: 14. e=2 [mm]
Tambor Conductor
Tambor Conducido
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 1 Eje Tambor Conductor -
2 1 Eje Tambor Conducido -
259 500 167
175 500 175
4x2
1
54
3
2
3 4 Disco Interno Tambor - Material: Chapa Acero. Calibre: 12''
4 2 Cobertura Tambor - Material: Chapa Acero. Calibre: 316''
5 2 Engomado Tambor - Material: Caucho Natural. Calibre: 5 [mm]
6 4 Maza Tambor -
6
6
MAZA TAMBOR
90
10
83
5 -
0.0
2
16
54
3
Chavetero
16x10x90 [mm]
Chavetero
16x10x90 [mm]
Chavetero
16x10x30 [mm]
6
7 8 Prisionero Maza - Prisionero. M5 L=12[mm]
4x2
259 65 370 65 167
320
320
7
7
10
54 -
0.0
254 -
0.0
2
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 1 - Material: Hierro Planchuela 3''x14''
2 2 Rodillo Superior Rodillo Liso Serie M/S Diametro 63,5[mm]-
21
11
27
143
156
30
10
76
134
27
27
268
85
DETALLE DE PLEGADO
DE ESTACION DE RODILLOS
152
1237
15
351 216
20
32
47
1
2
4
3
5
1x3
Mando
Conductor
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 4 Soporte - Material: Hierro Angulo. Calibre: 2''x2''x 14''
6
7
9
10
8
2 1 Motorreductor - Marca: SEW. Modelo: S57DRN100L4
3 1 Cobertura L=2000 -
4 1 Estructura Soporte
5 2 Rodamiento - Marca: SKF Modelo:YAR 211-2F
6 1 Soporte Rodamiento -
7 1 Soporte Motorreductor
8 1 Lateral
9 1 Boca de Descarga
10 1 Puntera Mando Conductor
-
-
-
-
-
1x3
1x3
200
2 x2
2 x2
2 x21x3
8
Mando Conducido
Ref. Cant. Denominacion Plano Observaciones
1 4 Puntera Mando Conducido
200 506
24
7
209 200 2093
90
37
0
2
3
4
5
3x43
2 2 Soporte Tensor
3 1 Estructura Soporte -
4 1 Cobertura L=747 -
5 1 Lateral -
1
6
1
-
6 2 Soporte Puntera - Material: Hierro Angulo. Calibre:1 14'' x 3
16''
3x43
1 x8
-
2
Cinta Transportadora
Ref. Cant. Plano Observaciones
1 1 Puntera Mando Conductor -
2 1
3 1
4 9 Cobertura
5 15 Estacion de Rodillos Inferior
-
-
-
-
Boca de Descarga
6 1 Estructura Soporte
7 30 Estacion de Rodillos Superior
8 18 Lateral
Mando Conducido
1
3
4
7
5
6
2
8
-
-
-
17767
UNIVERIDAD TECNOLOGICA NACIONAL FACULTAD REGIONANAL VENADO TUERTO
BIBLIOGRAFIA
Cinta transportadora:
Manual de Cรกlculo de Cintas Transportadoras PIRELLI.
Catรกlogo Cintas Transportadoras y Elevadores PLYLON.
Manual de tambores ROTRANS. https://rotranssa.com/
Catรกlogo de rodillos ROTRANS. https://rotranssa.com/
Tabla de perfiles laminados y tubos estructurales CIRSOC.
Hierro Redondo Trefilado. VLADIMIRSKY SRL. http://www.vladimirskysrl.com.ar/
Catรกlogo de motorreductores SEW EURODRIVE. https://www.sew-
eurodrive.com.ar/inicio.html
Catalogo acoples INTERMEC.
SKF Catรกlogo general Libro manual: SKF. http://www.skf.com/ar/index.html
Catรกlogo de chavetas OPAC.
Elevador a cangilones.
Catรกlogo Cintas Transportadoras y Elevadores PLYLON.
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Hierro Redondo Trefilado. VLADIMIRSKY SRL. . http://www.vladimirskysrl.com.ar/
Catรกlogo de motorreductores SEW EURODRIVE. http://www.skf.com/ar/index.html
Catalogo acoples INTERMEC.
UNIVERIDAD TECNOLOGICA NACIONAL FACULTAD REGIONANAL VENADO TUERTO
SKF Catรกlogo general Libro manual: SKF. http://www.skf.com/ar/index.html
Tabla de cangilones UNIPOL.
Catรกlogo de chavetas OPAC.
Tabla de coeficiente de pandeo DIN 4114.
Elรฉctrico.
Reglamentaciรณn para la Ejecuciรณn de Instalaciones Elรฉctricas en Inmuebles AEA 9036.
Manual: AEA ASOCIACION ELECTRONICA ARGENTINA.
Catรกlogo de cables para baja tensiรณn. PRYSMIAN CABLES Y SYSTEMS.
Catalogo Arrancadores progresivos Altistart 01. SCHNEIDER ELECTRIC.
https://www.schneider-electric.com.ar/es/
Catalogo Compact NSX 100 a 630 A. SCHNEIDER ELECTRIC.
Catalogo jabalinas de acero-cobre. FACBSA. http://www.facbsa.com.ar/
Tabla para calculo PAT.
Catalogo Tesys GV. SCHNEIDER ELECTRIC.
Catalogo transformadores de distribuciรณn. TADEO CZERWENY.
https://www.tadeoczerweny.com.ar/
Manual de regulador de energรญa reactiva varilogic. SCHNEIDER ELECTRIC.
Catalogo tรฉcnico motor elรฉctrico trifรกsico. WEG.
Manual y catรกlogo del electricista. SCHNEIDER ELECTRIC.