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第三章 開發行為變更後環境影響差異分析

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Page 1: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

第三章

開發行為變更後環境影響差異分析

3-1

第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析

依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估對環境有

所影響且評估的環境因子包括地形與地質空氣品質溫室氣體水文及

水質噪音與振動廢棄物生態交通社經人文等項目比較本次變

更案各項環境因子除空氣品質廢棄物變更所造成空氣品質有輕微差異

外其餘環境因子生態公共設施及社經人文等並無差異各環境因子影

響差異評估詳參考表 3-1本報告將針對各項環境因子影響差異響詳細加

以分析評估如後

表 3-1 本計畫變更前後環境因子差異性分析

影響範圍 環境因子

場址周邊

地形與地質 無差異

水文與水質 無差異

空氣品質 輕微差異

溫室氣體 輕微差異

噪音與振動 無差異

土壤 無差異

廢棄物 輕微差異

生態 無差異

交通 無差異

社經人文 無差異

公共設施 無差異 註本計畫整理

3-2

31 空氣品質

一 原計畫

原計畫第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布如圖 31-1 所

示主要為面源之粒狀物及 VOC 逸散包括道路行駛揚塵料堆逸

散(車輛行駛揚塵取卸料風蝕)輸送帶逸散爐石堆置場逸散

廠房逸散等及製程煙囪(點源)之排放面源以 AP-42JAOrlemann之排放係數乘上活動強度及控制效率估算點源則以排放設計濃度及

相關煙囪參數估算各煙囪高度經驗算皆符合「固定污染源空氣污染

物排放標準」(910703 公告)第七八條之規定採用相關防制設備

後各煙道之排放濃度亦低於「固定污染源空氣污染物排放標準」及

「台中縣電力設施鋼鐵業空氣污染物排放標準」(880903 公告)之相關規定

(一) 空氣污染物排放總量

本計畫各製程皆已採用最佳可行技術(BAT)原計畫第二期第二

階擴建後全廠各製程空氣污染物排放量整理如表 31-1其中 Par排放量為 7151 公斤天SOx 排放量為 12213 公斤天NOx 排

放量為 15675 公斤天VOC 排放量為 1439 公斤天面源粒狀

物逸散量及 VOC 逸散量推估結果如表 31-2表 31-3點源排

放設計參數與排放量如表 31-4

表 31-1 原計畫擴建後空氣污染物排放總量彙總表

項目 Par (kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 183 1168 1299 2759

公用系統 205 1758 3371 364

全廠合計 7151 12213 15675 14389

圖3

1-1 原計畫空氣污染物點源位置示意圖

逕流水池

連續

式卸

船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二主

變電站

耐火材

料及

皮帶

倉庫

重機

修護工

場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處理

場

生化

及工

業廢

水處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風機

動 力 工 場

1號高爐

2號高爐

煤製

備工

場

燒石

灰工

場

2號燒

結工

場

1號

燒結工

場原料實

驗室

細石

料大儲

倉

逕流水

池

水處理

廠（

扁鋼

胚工

場及

熱軋

工場）

扁鋼胚

連鑄

機轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐工

場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原料

地下

室儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼

頭99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水

處理

廠

集塵設

備及

副原

料儲

存場

濾波站

取樣站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中 南 一

路

連鑄機

台 中 港 內 航 道

往特

三號

道路

連續

式卸

船機

原水池

及相

關附屬

設施

原水

池

高爐氣

儲槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一

門

室外廢

鋼儲

區

(廢鐵

專用

碼頭

)

南　 四　 路

(煉鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

資 源 回 收 轉 運 站

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變

電站

綜合辦

公室

第二

副原

料倉庫

0100

200公

尺

資源回收

場

耐火

材場

煤灰礦

泥拌

合處

理廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

pc12
打字機文字
3-3

3-4

表 31-2 原計畫各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風網 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3586000 MtYear 000014 14 灑水＋防風網 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3586000 MtYear 000014 14 灑水＋防風網 90 01料堆 -煤 - 風蝕 307371 Mt Stored 000008 239 化學藥劑＋防風網(註3) 80 48料堆 -煤 小計 370料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風網 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7584000 MtYear 000040 87 灑水＋防風網 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7584000 MtYear 000040 87 灑水＋防風網 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 650057 Mt Stored 000019 1238 化學藥劑＋防風網(註3) 80 248料堆 -鐵礦 小計 1048料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風網 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 2064000 MtYear 000064 38 灑水＋防風網 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 2064000 MtYear 000064 38 灑水＋防風網 90 04料堆 -石料 - 風蝕 176914 Mt Stored 000006 110 化學藥劑＋防風網(註3) 80 22料堆 -石料 小計 285料堆 -焦炭 - 車輛交通 325 VktDay 265684 8635 灑水＋防風網 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風網 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風網 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 50000 Mt Stored 000021 105 灑水＋防風網(註3) 50 52料堆 -焦炭 小計 916料堆 -燒結礦 - 車輛交通 325 VktDay 034440 1119 灑水＋防風網 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 180000 MtYear 000169 09 灑水＋防風網 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 180000 MtYear 000169 09 灑水＋防風網 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 90000 Mt Stored 000029 257 灑水＋防風網(註3) 50 128料堆 -燒結礦 小計 242輸送帶 - 煤 10246 MtDay 022680 23237 封閉式護罩 95 1162輸送帶 - 鐵礦 21669 MtDay 027216 58973 封閉式護罩 95 2949輸送帶 - 石料 5897 MtDay 013608 8025 封閉式護罩 95 401輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 19714 MtDay 018144 35769 封閉式護罩 95 1788輸送帶 小計 6479燒石灰工場 - 料倉 1516500 MtYear 012290 5325 袋式集塵系統+室內 98 107燒石灰工場 - 篩選機 1516500 MtYear 012290 5325 袋式集塵系統+室內 98 107燒石灰工場 - 細料倉 270000 MtYear 012290 948 袋式集塵系統+室內 98 19燒石灰工場 - 窯頂料倉 807400 MtYear 012290 2835 袋式集塵系統+室內 98 57燒石灰工場 小計 289爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 小計 263爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 12069註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風網對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-5

表 31-3 原計畫 VOC 排放量估算

VOC 排放係數 物料燃料

污染

防治

措施

效率

排放量 編號 製程

係數(kg) 單位 名稱 產量使用量 單位

污染

防治

措施

() (mty) KGD

1 燒結程序 0015 產品生產(mt) 燒結礦 6900000 mty 10350 29571

2 煉焦程序 0054 產品生產(mt) 焦炭 2118000 mty 11437 32678

3 轉爐煉鋼 0001 產品生產(mt) 鋼渣 533500 mty 053 152

4 電弧爐煉鋼 0175 產品生產(mt) 鋼液 1500000 mty 26250 75000

5 熱軋程序 0040 用油量(mt) 軋延油 149 mty 001 002

6 油性塗料 550 塗料用量(mt) 塗料 10 mty 550 1667

7 水性塗料 120 塗料用量(mt) 塗料 30 mty 360 1091

8 有機溶劑 1000 使用量(mt)

汽油松

香油清

洗油煤

油二甲

苯

12 mty 1200 3636

9 煤化學製程

單元逸散 0003 焦炭量(mt) 焦炭 2118000 mty破壞

性處

理 95 032 091

合計 50233 143888

3-6

表 31-4 原計畫全廠空氣污染點源排放量推估(12) 設計排放濃度 排放量 排放量

序號 製程 編號 排氣量

(Nm3hr)

排放

高度

H(m)

排氣

溫度 T

(k)

排放

速率

V(m)

排放

口徑

D(m)

Par

(mgNm3)

SOx

(ppm)

NOx

(ppm)

Par

(kgd)

SOx

(kgd)

NOx

(kgd)

Par

(Ty)

SOx

(Ty)

NOx

(Ty)

1 A01 45000 15 303 123 12 10 - - 72 - - 3 - -

2 A02 24000 18 303 48 14 15 - - 72 - - 3 - -

3 A03 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 1 - -

4 A04 90000 18 303 109 18 15 - - 216 - - 1 - -

5 A05 180000 25 303 177 20 10 - - 360 - - 13 - -

6 A06 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 8 - -

7 A07 120000 22 303 209 15 10 - - 240 - - 8 - -

8 A08 120000 22 303 209 15 10 - - 288 - - 10 - -

9 A09 24000 18 303 48 14 15 - - 72 - - 0 - -

10 A10 90000 18 303 109 18 15 - - 216 - - 1 - -

11 A11 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 8 - -

12 A12 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

13 A13 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

14 A14 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

15 A15 120000 22 303 209 15 15 - - 432 - - 15 - -

16

原

料

輸

送

系

統

A16 120000 22 303 209 15 10 - - 240 - - 8 - -

17 B01 390600 73 438 126 42 20 50 65 1875 13392 12513 66 469 438

18 B02 573000 73 353 129 45 20 - - 2750 - - 96 - -

19 B03 675000 73 438 127 55 20 50 65 3240 23143 21624 113 810 757

20 B04 1079000 73 353 137 60 20 - - 5179 - - 181 - -

21

燒

結

工

場 B05 120000 18 303 279 13 15 - - 432 - - 15 - -

22 C01 60000 15 298 286 09 10 - - 90 - - 3 - -

23 C02 78000 15 298 240 112 10 - - 117 - - 4 - -

24 C03 184000 35 322 91 29 10 - - 110 - - 4 - -

25 C04 57800 23 322 94 160 10 - - 35 - - 1 - -

26 C05 260000 142 453 83 43 20 50 120 1248 8914 15377 44 312 538

27 C06 184000 35 322 91 29 10 - - 110 - - 4 - -

28 C07 57800 23 322 94 160 10 - - 35 - - 1 - -

29 C08 260000 142 453 83 43 20 50 120 1248 8914 15377 44 312 538

30 C09 120000 22 322 125 20 10 - - 288 - - 10 - -

31

煉

焦

工

場

C10 120000 22 322 125 20 10 - - 288 - - 10 - -

32 D01 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

33 D02 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

34 D03 516000 404 313 171 35 10 - - 1238 - - 43 - -

35 D04 316140 75 433 111 40 25 30 65 1897 6503 10128 66 228 354

36 D05 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

37 D06 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

38 D07 300000 305 353 188 27 10 - - 720 - - 25 - -

39 D08 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

40 D09 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

41 D10 516000 404 313 171 35 10 - - 1238 - - 43 - -

42 D11 316140 75 433 111 40 25 30 65 1897 6503 10128 66 228 354

43

高

爐

工

場

D12 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

註 1操作時程煉鐵製程 350 天年煉鋼製程 350 天年軋鋼製程 330 天年動力工場 350 天年 註 2A09A10 配合 CDQ 停修而運轉年平均運轉率約為 10A03A04 此二台濕式配合二階 CDQ

運轉後即降低排放年平均運轉率約為 10A12A13A14 此三台袋式係配合 CDQ 運轉年

平均運轉率約為 90(反應在年排放量計算)

3-7

表 31-4 原計畫全廠空氣污染點源排放量推估(22) 設計排放濃度 排放量 排放量

序號 製程 編號 排氣量

(Nm3hr)

排放

高度

H(m)

排氣

溫度

T(k)

排放

速率

V(m)

排放

口徑

D(m)

Par

(mgNm3)

SOx

(ppm)

NOx

(ppm)

Par

(kgd)

SOx

(kgd)

NOx

(kgd)

Par

(Ty)

SOx

(Ty)

NOx

(Ty)

44 E01 109200 70 423 66 30 4 47 42 105 3519 2260 4 123 79

45 E02 200000 70 323 93 30 5 - - 240 - - 8 - -

46

細粉

料

還原

工場 E03 52725 55 353 154 125 5 19 40 63 687 1039 2 24 36

47 F01 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

48 F02 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

49 F03 33000 34 303 130 10 25 - - 198 - - 7 - -

50 F04 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

51 F05 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

52 F06 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

53 F07 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

54 F08 33000 34 303 130 10 25 - - 198 - - 7 - -

55 F09 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

56

燒

石

灰

工

場

F10 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

57 G01 25000 15 313 207 07 10 - - 60 - - 2 - -

58 G02 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

59 G03 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

60 G04 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

61 G05 5000 57 313 127 04 25 - - 30 - - 1 - -

62 G06 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

63 G07 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

64 G08 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

65 G09 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

66 G10 5000 57 313 127 04 25 - - 30 - - 1 - -

67 G11 218600 40 336 165 24 20 20 40 525 1499 2155 18 52 75

68

轉

爐

工

場

G12 480000 35 353 179 35 10 - - 384 - - 13 - -

69 H01 2200000 50 338 343 53 15 10 10 6600 12571 9036 231 440 316

70

電爐

工場 H02 500000 50 338 78 53 15 10 10 1500 2857 2054 53 100 72

71 型鋼

工場 I01 89400 80 657 50 39 20 60 110 429 3678 4847 14 121 160

72 J01 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

73 J02 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

74 J03 192500 28 308 237 18 10 - - 462 - - 15 - -

75

熱

軋

工

場 J04 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

76 K01 397180 90 423 168 36 5 15 40 477 4085 7830 17 143 274

77 K02 397180 90 423 168 36 5 15 40 477 4085 7830 17 143 274

78 K03 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

79 K04 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

80

動

力

工

場 K05 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

註 1操作時程煉鐵製程 350 天年煉鋼製程 350 天年軋鋼製程 330 天年動力工場 350 天年 註 2A09A10 配合 CDQ 停修而運轉年平均運轉率約為 10A03A04 此二台濕式配合二階 CDQ

運轉後即降低排放年平均運轉率約為 10A12A13A14 此三台袋式係配合 CDQ 運轉年

平均運轉率約為 90(反應在年排放量計算)

3-8

(二) 空氣品質評估結果

1 原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本計畫營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍為(40km times40km UTM 座 標 範 圍 為 E 177000-217000 N

2658000-2698000)受點網格為 05km times 05km 一個受點

選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設置敏感受

體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本計畫重新以中央氣象局梧棲

測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理做

為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料表

31-5 為輸入氣象參數之來源及其計算方法

表 31-5 ISCST3 模式輸入氣象參數表

輸 入 參 數 資料來源及計算方法

1 風向剖面係數 使用模式內定值 2 風速計高度逐時風向

風速溫度 梧棲站民國 95 年地面氣象資料

3混合層高度 中央氣象局梧棲站民國 95 年地面氣象資料及板橋站

同年探空資料經 Holzworth 法計算求得 4穩定度 中央氣象局梧棲站民國 95 年地面氣象資料之風速及

雲量資料以 Pasquill 分類法推估求得

原計畫營運期間各污染物各時段最大著地濃度位置之增量濃

度如表 31-6 所示而相關之等濃度圖詳圖 31-2~圖 31-8茲

說明如下

3-9

表 31-6 原計畫點源空氣污染模擬結果 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量

濃度

背景

濃度

總量

(背景+增量) 空氣品質

標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130

24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 04 859 863 130

24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250 伸港

年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130

24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

總懸浮微粒

μgm3

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130

小時值 198000 2675500 652 28 932 250

日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30

小時值 202300 2683050 161 28 441 250

日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30

小時值 196800 2671825 442 25 692 250

日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30

小時值 198250 2677875 490 25 740 250

日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫

ppb

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30

小時值 198000 2675000 623 74 1363 250 最大值

年平均值 198000 2679500 111 20 311 50

小時值 202300 2683050 237 74 977 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 03 20 203 50

小時值 196800 2671825 482 74 1222 250 伸港

年平均值 196800 2671825 17 20 217 50

小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

二氧化氮

ppb

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

圖31-2 原計畫營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-10

圖31-3 原計畫營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-11

圖31-4 原計畫營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-12

圖31-5 原計畫營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-13

圖31-6 原計畫營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-14

圖31-7 原計畫營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-15

圖31-8 原計畫營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-16

3-17

(4) 總懸浮微粒(TSP)

由模擬結果顯示總懸浮微粒最大日平均增量濃度約為

759μgm3年平均增量濃度約 435μgm3模擬結果顯示

日平均最大著地濃度發生於廠址南方周界年平均最大著地

濃度亦發生於廠址南方周界各時段增量濃度與背景濃度加

成後之合成濃度皆符合空氣品質標準由圖 31-2~圖 31-3等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛行風向所影

響

敏感點以麗水村所承受濃度較大總懸浮微粒最大日平均增

量濃度約為 306μgm3年平均增量濃度約 146μgm3與背

景值加成後均可符合空氣品質標準

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 652 ppb日平均增量濃度約為 143 ppb年平均增量濃度約 71 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里由圖 31-4~圖 31-6 之等濃度分布圖顯示各時段濃度

分布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 490 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 61 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
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Page 2: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-1

第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析

依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估對環境有

所影響且評估的環境因子包括地形與地質空氣品質溫室氣體水文及

水質噪音與振動廢棄物生態交通社經人文等項目比較本次變

更案各項環境因子除空氣品質廢棄物變更所造成空氣品質有輕微差異

外其餘環境因子生態公共設施及社經人文等並無差異各環境因子影

響差異評估詳參考表 3-1本報告將針對各項環境因子影響差異響詳細加

以分析評估如後

表 3-1 本計畫變更前後環境因子差異性分析

影響範圍 環境因子

場址周邊

地形與地質 無差異

水文與水質 無差異

空氣品質 輕微差異

溫室氣體 輕微差異

噪音與振動 無差異

土壤 無差異

廢棄物 輕微差異

生態 無差異

交通 無差異

社經人文 無差異

公共設施 無差異 註本計畫整理

3-2

31 空氣品質

一 原計畫

原計畫第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布如圖 31-1 所

示主要為面源之粒狀物及 VOC 逸散包括道路行駛揚塵料堆逸

散(車輛行駛揚塵取卸料風蝕)輸送帶逸散爐石堆置場逸散

廠房逸散等及製程煙囪(點源)之排放面源以 AP-42JAOrlemann之排放係數乘上活動強度及控制效率估算點源則以排放設計濃度及

相關煙囪參數估算各煙囪高度經驗算皆符合「固定污染源空氣污染

物排放標準」(910703 公告)第七八條之規定採用相關防制設備

後各煙道之排放濃度亦低於「固定污染源空氣污染物排放標準」及

「台中縣電力設施鋼鐵業空氣污染物排放標準」(880903 公告)之相關規定

(一) 空氣污染物排放總量

本計畫各製程皆已採用最佳可行技術(BAT)原計畫第二期第二

階擴建後全廠各製程空氣污染物排放量整理如表 31-1其中 Par排放量為 7151 公斤天SOx 排放量為 12213 公斤天NOx 排

放量為 15675 公斤天VOC 排放量為 1439 公斤天面源粒狀

物逸散量及 VOC 逸散量推估結果如表 31-2表 31-3點源排

放設計參數與排放量如表 31-4

表 31-1 原計畫擴建後空氣污染物排放總量彙總表

項目 Par (kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 183 1168 1299 2759

公用系統 205 1758 3371 364

全廠合計 7151 12213 15675 14389

圖3

1-1 原計畫空氣污染物點源位置示意圖

逕流水池

連續

式卸

船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二主

變電站

耐火材

料及

皮帶

倉庫

重機

修護工

場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處理

場

生化

及工

業廢

水處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風機

動 力 工 場

1號高爐

2號高爐

煤製

備工

場

燒石

灰工

場

2號燒

結工

場

1號

燒結工

場原料實

驗室

細石

料大儲

倉

逕流水

池

水處理

廠（

扁鋼

胚工

場及

熱軋

工場）

扁鋼胚

連鑄

機轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐工

場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原料

地下

室儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼

頭99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水

處理

廠

集塵設

備及

副原

料儲

存場

濾波站

取樣站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中 南 一

路

連鑄機

台 中 港 內 航 道

往特

三號

道路

連續

式卸

船機

原水池

及相

關附屬

設施

原水

池

高爐氣

儲槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一

門

室外廢

鋼儲

區

(廢鐵

專用

碼頭

)

南　 四　 路

(煉鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

資 源 回 收 轉 運 站

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變

電站

綜合辦

公室

第二

副原

料倉庫

0100

200公

尺

資源回收

場

耐火

材場

煤灰礦

泥拌

合處

理廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

pc12
打字機文字
3-3

3-4

表 31-2 原計畫各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風網 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3586000 MtYear 000014 14 灑水＋防風網 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3586000 MtYear 000014 14 灑水＋防風網 90 01料堆 -煤 - 風蝕 307371 Mt Stored 000008 239 化學藥劑＋防風網(註3) 80 48料堆 -煤 小計 370料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風網 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7584000 MtYear 000040 87 灑水＋防風網 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7584000 MtYear 000040 87 灑水＋防風網 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 650057 Mt Stored 000019 1238 化學藥劑＋防風網(註3) 80 248料堆 -鐵礦 小計 1048料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風網 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 2064000 MtYear 000064 38 灑水＋防風網 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 2064000 MtYear 000064 38 灑水＋防風網 90 04料堆 -石料 - 風蝕 176914 Mt Stored 000006 110 化學藥劑＋防風網(註3) 80 22料堆 -石料 小計 285料堆 -焦炭 - 車輛交通 325 VktDay 265684 8635 灑水＋防風網 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風網 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風網 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 50000 Mt Stored 000021 105 灑水＋防風網(註3) 50 52料堆 -焦炭 小計 916料堆 -燒結礦 - 車輛交通 325 VktDay 034440 1119 灑水＋防風網 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 180000 MtYear 000169 09 灑水＋防風網 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 180000 MtYear 000169 09 灑水＋防風網 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 90000 Mt Stored 000029 257 灑水＋防風網(註3) 50 128料堆 -燒結礦 小計 242輸送帶 - 煤 10246 MtDay 022680 23237 封閉式護罩 95 1162輸送帶 - 鐵礦 21669 MtDay 027216 58973 封閉式護罩 95 2949輸送帶 - 石料 5897 MtDay 013608 8025 封閉式護罩 95 401輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 19714 MtDay 018144 35769 封閉式護罩 95 1788輸送帶 小計 6479燒石灰工場 - 料倉 1516500 MtYear 012290 5325 袋式集塵系統+室內 98 107燒石灰工場 - 篩選機 1516500 MtYear 012290 5325 袋式集塵系統+室內 98 107燒石灰工場 - 細料倉 270000 MtYear 012290 948 袋式集塵系統+室內 98 19燒石灰工場 - 窯頂料倉 807400 MtYear 012290 2835 袋式集塵系統+室內 98 57燒石灰工場 小計 289爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 小計 263爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 12069註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風網對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-5

表 31-3 原計畫 VOC 排放量估算

VOC 排放係數 物料燃料

污染

防治

措施

效率

排放量 編號 製程

係數(kg) 單位 名稱 產量使用量 單位

污染

防治

措施

() (mty) KGD

1 燒結程序 0015 產品生產(mt) 燒結礦 6900000 mty 10350 29571

2 煉焦程序 0054 產品生產(mt) 焦炭 2118000 mty 11437 32678

3 轉爐煉鋼 0001 產品生產(mt) 鋼渣 533500 mty 053 152

4 電弧爐煉鋼 0175 產品生產(mt) 鋼液 1500000 mty 26250 75000

5 熱軋程序 0040 用油量(mt) 軋延油 149 mty 001 002

6 油性塗料 550 塗料用量(mt) 塗料 10 mty 550 1667

7 水性塗料 120 塗料用量(mt) 塗料 30 mty 360 1091

8 有機溶劑 1000 使用量(mt)

汽油松

香油清

洗油煤

油二甲

苯

12 mty 1200 3636

9 煤化學製程

單元逸散 0003 焦炭量(mt) 焦炭 2118000 mty破壞

性處

理 95 032 091

合計 50233 143888

3-6

表 31-4 原計畫全廠空氣污染點源排放量推估(12) 設計排放濃度 排放量 排放量

序號 製程 編號 排氣量

(Nm3hr)

排放

高度

H(m)

排氣

溫度 T

(k)

排放

速率

V(m)

排放

口徑

D(m)

Par

(mgNm3)

SOx

(ppm)

NOx

(ppm)

Par

(kgd)

SOx

(kgd)

NOx

(kgd)

Par

(Ty)

SOx

(Ty)

NOx

(Ty)

1 A01 45000 15 303 123 12 10 - - 72 - - 3 - -

2 A02 24000 18 303 48 14 15 - - 72 - - 3 - -

3 A03 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 1 - -

4 A04 90000 18 303 109 18 15 - - 216 - - 1 - -

5 A05 180000 25 303 177 20 10 - - 360 - - 13 - -

6 A06 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 8 - -

7 A07 120000 22 303 209 15 10 - - 240 - - 8 - -

8 A08 120000 22 303 209 15 10 - - 288 - - 10 - -

9 A09 24000 18 303 48 14 15 - - 72 - - 0 - -

10 A10 90000 18 303 109 18 15 - - 216 - - 1 - -

11 A11 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 8 - -

12 A12 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

13 A13 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

14 A14 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

15 A15 120000 22 303 209 15 15 - - 432 - - 15 - -

16

原

料

輸

送

系

統

A16 120000 22 303 209 15 10 - - 240 - - 8 - -

17 B01 390600 73 438 126 42 20 50 65 1875 13392 12513 66 469 438

18 B02 573000 73 353 129 45 20 - - 2750 - - 96 - -

19 B03 675000 73 438 127 55 20 50 65 3240 23143 21624 113 810 757

20 B04 1079000 73 353 137 60 20 - - 5179 - - 181 - -

21

燒

結

工

場 B05 120000 18 303 279 13 15 - - 432 - - 15 - -

22 C01 60000 15 298 286 09 10 - - 90 - - 3 - -

23 C02 78000 15 298 240 112 10 - - 117 - - 4 - -

24 C03 184000 35 322 91 29 10 - - 110 - - 4 - -

25 C04 57800 23 322 94 160 10 - - 35 - - 1 - -

26 C05 260000 142 453 83 43 20 50 120 1248 8914 15377 44 312 538

27 C06 184000 35 322 91 29 10 - - 110 - - 4 - -

28 C07 57800 23 322 94 160 10 - - 35 - - 1 - -

29 C08 260000 142 453 83 43 20 50 120 1248 8914 15377 44 312 538

30 C09 120000 22 322 125 20 10 - - 288 - - 10 - -

31

煉

焦

工

場

C10 120000 22 322 125 20 10 - - 288 - - 10 - -

32 D01 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

33 D02 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

34 D03 516000 404 313 171 35 10 - - 1238 - - 43 - -

35 D04 316140 75 433 111 40 25 30 65 1897 6503 10128 66 228 354

36 D05 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

37 D06 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

38 D07 300000 305 353 188 27 10 - - 720 - - 25 - -

39 D08 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

40 D09 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

41 D10 516000 404 313 171 35 10 - - 1238 - - 43 - -

42 D11 316140 75 433 111 40 25 30 65 1897 6503 10128 66 228 354

43

高

爐

工

場

D12 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

註 1操作時程煉鐵製程 350 天年煉鋼製程 350 天年軋鋼製程 330 天年動力工場 350 天年 註 2A09A10 配合 CDQ 停修而運轉年平均運轉率約為 10A03A04 此二台濕式配合二階 CDQ

運轉後即降低排放年平均運轉率約為 10A12A13A14 此三台袋式係配合 CDQ 運轉年

平均運轉率約為 90(反應在年排放量計算)

3-7

表 31-4 原計畫全廠空氣污染點源排放量推估(22) 設計排放濃度 排放量 排放量

序號 製程 編號 排氣量

(Nm3hr)

排放

高度

H(m)

排氣

溫度

T(k)

排放

速率

V(m)

排放

口徑

D(m)

Par

(mgNm3)

SOx

(ppm)

NOx

(ppm)

Par

(kgd)

SOx

(kgd)

NOx

(kgd)

Par

(Ty)

SOx

(Ty)

NOx

(Ty)

44 E01 109200 70 423 66 30 4 47 42 105 3519 2260 4 123 79

45 E02 200000 70 323 93 30 5 - - 240 - - 8 - -

46

細粉

料

還原

工場 E03 52725 55 353 154 125 5 19 40 63 687 1039 2 24 36

47 F01 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

48 F02 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

49 F03 33000 34 303 130 10 25 - - 198 - - 7 - -

50 F04 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

51 F05 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

52 F06 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

53 F07 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

54 F08 33000 34 303 130 10 25 - - 198 - - 7 - -

55 F09 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

56

燒

石

灰

工

場

F10 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

57 G01 25000 15 313 207 07 10 - - 60 - - 2 - -

58 G02 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

59 G03 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

60 G04 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

61 G05 5000 57 313 127 04 25 - - 30 - - 1 - -

62 G06 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

63 G07 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

64 G08 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

65 G09 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

66 G10 5000 57 313 127 04 25 - - 30 - - 1 - -

67 G11 218600 40 336 165 24 20 20 40 525 1499 2155 18 52 75

68

轉

爐

工

場

G12 480000 35 353 179 35 10 - - 384 - - 13 - -

69 H01 2200000 50 338 343 53 15 10 10 6600 12571 9036 231 440 316

70

電爐

工場 H02 500000 50 338 78 53 15 10 10 1500 2857 2054 53 100 72

71 型鋼

工場 I01 89400 80 657 50 39 20 60 110 429 3678 4847 14 121 160

72 J01 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

73 J02 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

74 J03 192500 28 308 237 18 10 - - 462 - - 15 - -

75

熱

軋

工

場 J04 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

76 K01 397180 90 423 168 36 5 15 40 477 4085 7830 17 143 274

77 K02 397180 90 423 168 36 5 15 40 477 4085 7830 17 143 274

78 K03 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

79 K04 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

80

動

力

工

場 K05 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

註 1操作時程煉鐵製程 350 天年煉鋼製程 350 天年軋鋼製程 330 天年動力工場 350 天年 註 2A09A10 配合 CDQ 停修而運轉年平均運轉率約為 10A03A04 此二台濕式配合二階 CDQ

運轉後即降低排放年平均運轉率約為 10A12A13A14 此三台袋式係配合 CDQ 運轉年

平均運轉率約為 90(反應在年排放量計算)

3-8

(二) 空氣品質評估結果

1 原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本計畫營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍為(40km times40km UTM 座 標 範 圍 為 E 177000-217000 N

2658000-2698000)受點網格為 05km times 05km 一個受點

選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設置敏感受

體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本計畫重新以中央氣象局梧棲

測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理做

為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料表

31-5 為輸入氣象參數之來源及其計算方法

表 31-5 ISCST3 模式輸入氣象參數表

輸 入 參 數 資料來源及計算方法

1 風向剖面係數 使用模式內定值 2 風速計高度逐時風向

風速溫度 梧棲站民國 95 年地面氣象資料

3混合層高度 中央氣象局梧棲站民國 95 年地面氣象資料及板橋站

同年探空資料經 Holzworth 法計算求得 4穩定度 中央氣象局梧棲站民國 95 年地面氣象資料之風速及

雲量資料以 Pasquill 分類法推估求得

原計畫營運期間各污染物各時段最大著地濃度位置之增量濃

度如表 31-6 所示而相關之等濃度圖詳圖 31-2~圖 31-8茲

說明如下

3-9

表 31-6 原計畫點源空氣污染模擬結果 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量

濃度

背景

濃度

總量

(背景+增量) 空氣品質

標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130

24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 04 859 863 130

24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250 伸港

年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130

24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

總懸浮微粒

μgm3

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130

小時值 198000 2675500 652 28 932 250

日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30

小時值 202300 2683050 161 28 441 250

日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30

小時值 196800 2671825 442 25 692 250

日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30

小時值 198250 2677875 490 25 740 250

日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫

ppb

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30

小時值 198000 2675000 623 74 1363 250 最大值

年平均值 198000 2679500 111 20 311 50

小時值 202300 2683050 237 74 977 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 03 20 203 50

小時值 196800 2671825 482 74 1222 250 伸港

年平均值 196800 2671825 17 20 217 50

小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

二氧化氮

ppb

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

圖31-2 原計畫營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-10

圖31-3 原計畫營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-11

圖31-4 原計畫營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-12

圖31-5 原計畫營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-13

圖31-6 原計畫營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-14

圖31-7 原計畫營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-15

圖31-8 原計畫營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-16

3-17

(4) 總懸浮微粒(TSP)

由模擬結果顯示總懸浮微粒最大日平均增量濃度約為

759μgm3年平均增量濃度約 435μgm3模擬結果顯示

日平均最大著地濃度發生於廠址南方周界年平均最大著地

濃度亦發生於廠址南方周界各時段增量濃度與背景濃度加

成後之合成濃度皆符合空氣品質標準由圖 31-2~圖 31-3等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛行風向所影

響

敏感點以麗水村所承受濃度較大總懸浮微粒最大日平均增

量濃度約為 306μgm3年平均增量濃度約 146μgm3與背

景值加成後均可符合空氣品質標準

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 652 ppb日平均增量濃度約為 143 ppb年平均增量濃度約 71 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里由圖 31-4~圖 31-6 之等濃度分布圖顯示各時段濃度

分布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 490 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 61 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

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圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

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3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

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圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

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圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

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圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

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圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

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3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 3: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-2

31 空氣品質

一 原計畫

原計畫第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布如圖 31-1 所

示主要為面源之粒狀物及 VOC 逸散包括道路行駛揚塵料堆逸

散(車輛行駛揚塵取卸料風蝕)輸送帶逸散爐石堆置場逸散

廠房逸散等及製程煙囪(點源)之排放面源以 AP-42JAOrlemann之排放係數乘上活動強度及控制效率估算點源則以排放設計濃度及

相關煙囪參數估算各煙囪高度經驗算皆符合「固定污染源空氣污染

物排放標準」(910703 公告)第七八條之規定採用相關防制設備

後各煙道之排放濃度亦低於「固定污染源空氣污染物排放標準」及

「台中縣電力設施鋼鐵業空氣污染物排放標準」(880903 公告)之相關規定

(一) 空氣污染物排放總量

本計畫各製程皆已採用最佳可行技術(BAT)原計畫第二期第二

階擴建後全廠各製程空氣污染物排放量整理如表 31-1其中 Par排放量為 7151 公斤天SOx 排放量為 12213 公斤天NOx 排

放量為 15675 公斤天VOC 排放量為 1439 公斤天面源粒狀

物逸散量及 VOC 逸散量推估結果如表 31-2表 31-3點源排

放設計參數與排放量如表 31-4

表 31-1 原計畫擴建後空氣污染物排放總量彙總表

項目 Par (kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 183 1168 1299 2759

公用系統 205 1758 3371 364

全廠合計 7151 12213 15675 14389

圖3

1-1 原計畫空氣污染物點源位置示意圖

逕流水池

連續

式卸

船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二主

變電站

耐火材

料及

皮帶

倉庫

重機

修護工

場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處理

場

生化

及工

業廢

水處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風機

動 力 工 場

1號高爐

2號高爐

煤製

備工

場

燒石

灰工

場

2號燒

結工

場

1號

燒結工

場原料實

驗室

細石

料大儲

倉

逕流水

池

水處理

廠（

扁鋼

胚工

場及

熱軋

工場）

扁鋼胚

連鑄

機轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐工

場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原料

地下

室儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼

頭99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水

處理

廠

集塵設

備及

副原

料儲

存場

濾波站

取樣站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中 南 一

路

連鑄機

台 中 港 內 航 道

往特

三號

道路

連續

式卸

船機

原水池

及相

關附屬

設施

原水

池

高爐氣

儲槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一

門

室外廢

鋼儲

區

(廢鐵

專用

碼頭

)

南　 四　 路

(煉鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

資 源 回 收 轉 運 站

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變

電站

綜合辦

公室

第二

副原

料倉庫

0100

200公

尺

資源回收

場

耐火

材場

煤灰礦

泥拌

合處

理廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

pc12
打字機文字
3-3

3-4

表 31-2 原計畫各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風網 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3586000 MtYear 000014 14 灑水＋防風網 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3586000 MtYear 000014 14 灑水＋防風網 90 01料堆 -煤 - 風蝕 307371 Mt Stored 000008 239 化學藥劑＋防風網(註3) 80 48料堆 -煤 小計 370料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風網 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7584000 MtYear 000040 87 灑水＋防風網 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7584000 MtYear 000040 87 灑水＋防風網 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 650057 Mt Stored 000019 1238 化學藥劑＋防風網(註3) 80 248料堆 -鐵礦 小計 1048料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風網 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 2064000 MtYear 000064 38 灑水＋防風網 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 2064000 MtYear 000064 38 灑水＋防風網 90 04料堆 -石料 - 風蝕 176914 Mt Stored 000006 110 化學藥劑＋防風網(註3) 80 22料堆 -石料 小計 285料堆 -焦炭 - 車輛交通 325 VktDay 265684 8635 灑水＋防風網 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風網 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風網 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 50000 Mt Stored 000021 105 灑水＋防風網(註3) 50 52料堆 -焦炭 小計 916料堆 -燒結礦 - 車輛交通 325 VktDay 034440 1119 灑水＋防風網 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 180000 MtYear 000169 09 灑水＋防風網 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 180000 MtYear 000169 09 灑水＋防風網 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 90000 Mt Stored 000029 257 灑水＋防風網(註3) 50 128料堆 -燒結礦 小計 242輸送帶 - 煤 10246 MtDay 022680 23237 封閉式護罩 95 1162輸送帶 - 鐵礦 21669 MtDay 027216 58973 封閉式護罩 95 2949輸送帶 - 石料 5897 MtDay 013608 8025 封閉式護罩 95 401輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 19714 MtDay 018144 35769 封閉式護罩 95 1788輸送帶 小計 6479燒石灰工場 - 料倉 1516500 MtYear 012290 5325 袋式集塵系統+室內 98 107燒石灰工場 - 篩選機 1516500 MtYear 012290 5325 袋式集塵系統+室內 98 107燒石灰工場 - 細料倉 270000 MtYear 012290 948 袋式集塵系統+室內 98 19燒石灰工場 - 窯頂料倉 807400 MtYear 012290 2835 袋式集塵系統+室內 98 57燒石灰工場 小計 289爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 小計 263爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 12069註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風網對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-5

表 31-3 原計畫 VOC 排放量估算

VOC 排放係數 物料燃料

污染

防治

措施

效率

排放量 編號 製程

係數(kg) 單位 名稱 產量使用量 單位

污染

防治

措施

() (mty) KGD

1 燒結程序 0015 產品生產(mt) 燒結礦 6900000 mty 10350 29571

2 煉焦程序 0054 產品生產(mt) 焦炭 2118000 mty 11437 32678

3 轉爐煉鋼 0001 產品生產(mt) 鋼渣 533500 mty 053 152

4 電弧爐煉鋼 0175 產品生產(mt) 鋼液 1500000 mty 26250 75000

5 熱軋程序 0040 用油量(mt) 軋延油 149 mty 001 002

6 油性塗料 550 塗料用量(mt) 塗料 10 mty 550 1667

7 水性塗料 120 塗料用量(mt) 塗料 30 mty 360 1091

8 有機溶劑 1000 使用量(mt)

汽油松

香油清

洗油煤

油二甲

苯

12 mty 1200 3636

9 煤化學製程

單元逸散 0003 焦炭量(mt) 焦炭 2118000 mty破壞

性處

理 95 032 091

合計 50233 143888

3-6

表 31-4 原計畫全廠空氣污染點源排放量推估(12) 設計排放濃度 排放量 排放量

序號 製程 編號 排氣量

(Nm3hr)

排放

高度

H(m)

排氣

溫度 T

(k)

排放

速率

V(m)

排放

口徑

D(m)

Par

(mgNm3)

SOx

(ppm)

NOx

(ppm)

Par

(kgd)

SOx

(kgd)

NOx

(kgd)

Par

(Ty)

SOx

(Ty)

NOx

(Ty)

1 A01 45000 15 303 123 12 10 - - 72 - - 3 - -

2 A02 24000 18 303 48 14 15 - - 72 - - 3 - -

3 A03 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 1 - -

4 A04 90000 18 303 109 18 15 - - 216 - - 1 - -

5 A05 180000 25 303 177 20 10 - - 360 - - 13 - -

6 A06 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 8 - -

7 A07 120000 22 303 209 15 10 - - 240 - - 8 - -

8 A08 120000 22 303 209 15 10 - - 288 - - 10 - -

9 A09 24000 18 303 48 14 15 - - 72 - - 0 - -

10 A10 90000 18 303 109 18 15 - - 216 - - 1 - -

11 A11 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 8 - -

12 A12 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

13 A13 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

14 A14 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

15 A15 120000 22 303 209 15 15 - - 432 - - 15 - -

16

原

料

輸

送

系

統

A16 120000 22 303 209 15 10 - - 240 - - 8 - -

17 B01 390600 73 438 126 42 20 50 65 1875 13392 12513 66 469 438

18 B02 573000 73 353 129 45 20 - - 2750 - - 96 - -

19 B03 675000 73 438 127 55 20 50 65 3240 23143 21624 113 810 757

20 B04 1079000 73 353 137 60 20 - - 5179 - - 181 - -

21

燒

結

工

場 B05 120000 18 303 279 13 15 - - 432 - - 15 - -

22 C01 60000 15 298 286 09 10 - - 90 - - 3 - -

23 C02 78000 15 298 240 112 10 - - 117 - - 4 - -

24 C03 184000 35 322 91 29 10 - - 110 - - 4 - -

25 C04 57800 23 322 94 160 10 - - 35 - - 1 - -

26 C05 260000 142 453 83 43 20 50 120 1248 8914 15377 44 312 538

27 C06 184000 35 322 91 29 10 - - 110 - - 4 - -

28 C07 57800 23 322 94 160 10 - - 35 - - 1 - -

29 C08 260000 142 453 83 43 20 50 120 1248 8914 15377 44 312 538

30 C09 120000 22 322 125 20 10 - - 288 - - 10 - -

31

煉

焦

工

場

C10 120000 22 322 125 20 10 - - 288 - - 10 - -

32 D01 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

33 D02 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

34 D03 516000 404 313 171 35 10 - - 1238 - - 43 - -

35 D04 316140 75 433 111 40 25 30 65 1897 6503 10128 66 228 354

36 D05 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

37 D06 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

38 D07 300000 305 353 188 27 10 - - 720 - - 25 - -

39 D08 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

40 D09 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

41 D10 516000 404 313 171 35 10 - - 1238 - - 43 - -

42 D11 316140 75 433 111 40 25 30 65 1897 6503 10128 66 228 354

43

高

爐

工

場

D12 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

註 1操作時程煉鐵製程 350 天年煉鋼製程 350 天年軋鋼製程 330 天年動力工場 350 天年 註 2A09A10 配合 CDQ 停修而運轉年平均運轉率約為 10A03A04 此二台濕式配合二階 CDQ

運轉後即降低排放年平均運轉率約為 10A12A13A14 此三台袋式係配合 CDQ 運轉年

平均運轉率約為 90(反應在年排放量計算)

3-7

表 31-4 原計畫全廠空氣污染點源排放量推估(22) 設計排放濃度 排放量 排放量

序號 製程 編號 排氣量

(Nm3hr)

排放

高度

H(m)

排氣

溫度

T(k)

排放

速率

V(m)

排放

口徑

D(m)

Par

(mgNm3)

SOx

(ppm)

NOx

(ppm)

Par

(kgd)

SOx

(kgd)

NOx

(kgd)

Par

(Ty)

SOx

(Ty)

NOx

(Ty)

44 E01 109200 70 423 66 30 4 47 42 105 3519 2260 4 123 79

45 E02 200000 70 323 93 30 5 - - 240 - - 8 - -

46

細粉

料

還原

工場 E03 52725 55 353 154 125 5 19 40 63 687 1039 2 24 36

47 F01 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

48 F02 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

49 F03 33000 34 303 130 10 25 - - 198 - - 7 - -

50 F04 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

51 F05 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

52 F06 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

53 F07 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

54 F08 33000 34 303 130 10 25 - - 198 - - 7 - -

55 F09 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

56

燒

石

灰

工

場

F10 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

57 G01 25000 15 313 207 07 10 - - 60 - - 2 - -

58 G02 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

59 G03 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

60 G04 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

61 G05 5000 57 313 127 04 25 - - 30 - - 1 - -

62 G06 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

63 G07 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

64 G08 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

65 G09 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

66 G10 5000 57 313 127 04 25 - - 30 - - 1 - -

67 G11 218600 40 336 165 24 20 20 40 525 1499 2155 18 52 75

68

轉

爐

工

場

G12 480000 35 353 179 35 10 - - 384 - - 13 - -

69 H01 2200000 50 338 343 53 15 10 10 6600 12571 9036 231 440 316

70

電爐

工場 H02 500000 50 338 78 53 15 10 10 1500 2857 2054 53 100 72

71 型鋼

工場 I01 89400 80 657 50 39 20 60 110 429 3678 4847 14 121 160

72 J01 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

73 J02 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

74 J03 192500 28 308 237 18 10 - - 462 - - 15 - -

75

熱

軋

工

場 J04 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

76 K01 397180 90 423 168 36 5 15 40 477 4085 7830 17 143 274

77 K02 397180 90 423 168 36 5 15 40 477 4085 7830 17 143 274

78 K03 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

79 K04 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

80

動

力

工

場 K05 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

註 1操作時程煉鐵製程 350 天年煉鋼製程 350 天年軋鋼製程 330 天年動力工場 350 天年 註 2A09A10 配合 CDQ 停修而運轉年平均運轉率約為 10A03A04 此二台濕式配合二階 CDQ

運轉後即降低排放年平均運轉率約為 10A12A13A14 此三台袋式係配合 CDQ 運轉年

平均運轉率約為 90(反應在年排放量計算)

3-8

(二) 空氣品質評估結果

1 原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本計畫營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍為(40km times40km UTM 座 標 範 圍 為 E 177000-217000 N

2658000-2698000)受點網格為 05km times 05km 一個受點

選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設置敏感受

體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本計畫重新以中央氣象局梧棲

測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理做

為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料表

31-5 為輸入氣象參數之來源及其計算方法

表 31-5 ISCST3 模式輸入氣象參數表

輸 入 參 數 資料來源及計算方法

1 風向剖面係數 使用模式內定值 2 風速計高度逐時風向

風速溫度 梧棲站民國 95 年地面氣象資料

3混合層高度 中央氣象局梧棲站民國 95 年地面氣象資料及板橋站

同年探空資料經 Holzworth 法計算求得 4穩定度 中央氣象局梧棲站民國 95 年地面氣象資料之風速及

雲量資料以 Pasquill 分類法推估求得

原計畫營運期間各污染物各時段最大著地濃度位置之增量濃

度如表 31-6 所示而相關之等濃度圖詳圖 31-2~圖 31-8茲

說明如下

3-9

表 31-6 原計畫點源空氣污染模擬結果 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量

濃度

背景

濃度

總量

(背景+增量) 空氣品質

標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130

24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 04 859 863 130

24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250 伸港

年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130

24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

總懸浮微粒

μgm3

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130

小時值 198000 2675500 652 28 932 250

日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30

小時值 202300 2683050 161 28 441 250

日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30

小時值 196800 2671825 442 25 692 250

日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30

小時值 198250 2677875 490 25 740 250

日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫

ppb

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30

小時值 198000 2675000 623 74 1363 250 最大值

年平均值 198000 2679500 111 20 311 50

小時值 202300 2683050 237 74 977 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 03 20 203 50

小時值 196800 2671825 482 74 1222 250 伸港

年平均值 196800 2671825 17 20 217 50

小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

二氧化氮

ppb

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

圖31-2 原計畫營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-10

圖31-3 原計畫營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-11

圖31-4 原計畫營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-12

圖31-5 原計畫營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-13

圖31-6 原計畫營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-14

圖31-7 原計畫營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-15

圖31-8 原計畫營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-16

3-17

(4) 總懸浮微粒(TSP)

由模擬結果顯示總懸浮微粒最大日平均增量濃度約為

759μgm3年平均增量濃度約 435μgm3模擬結果顯示

日平均最大著地濃度發生於廠址南方周界年平均最大著地

濃度亦發生於廠址南方周界各時段增量濃度與背景濃度加

成後之合成濃度皆符合空氣品質標準由圖 31-2~圖 31-3等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛行風向所影

響

敏感點以麗水村所承受濃度較大總懸浮微粒最大日平均增

量濃度約為 306μgm3年平均增量濃度約 146μgm3與背

景值加成後均可符合空氣品質標準

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 652 ppb日平均增量濃度約為 143 ppb年平均增量濃度約 71 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里由圖 31-4~圖 31-6 之等濃度分布圖顯示各時段濃度

分布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 490 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 61 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
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Page 4: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

圖3

1-1 原計畫空氣污染物點源位置示意圖

逕流水池

連續

式卸

船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二主

變電站

耐火材

料及

皮帶

倉庫

重機

修護工

場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處理

場

生化

及工

業廢

水處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風機

動 力 工 場

1號高爐

2號高爐

煤製

備工

場

燒石

灰工

場

2號燒

結工

場

1號

燒結工

場原料實

驗室

細石

料大儲

倉

逕流水

池

水處理

廠（

扁鋼

胚工

場及

熱軋

工場）

扁鋼胚

連鑄

機轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐工

場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原料

地下

室儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼

頭99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水

處理

廠

集塵設

備及

副原

料儲

存場

濾波站

取樣站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中 南 一

路

連鑄機

台 中 港 內 航 道

往特

三號

道路

連續

式卸

船機

原水池

及相

關附屬

設施

原水

池

高爐氣

儲槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一

門

室外廢

鋼儲

區

(廢鐵

專用

碼頭

)

南　 四　 路

(煉鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

資 源 回 收 轉 運 站

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變

電站

綜合辦

公室

第二

副原

料倉庫

0100

200公

尺

資源回收

場

耐火

材場

煤灰礦

泥拌

合處

理廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

pc12
打字機文字
3-3

3-4

表 31-2 原計畫各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風網 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3586000 MtYear 000014 14 灑水＋防風網 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3586000 MtYear 000014 14 灑水＋防風網 90 01料堆 -煤 - 風蝕 307371 Mt Stored 000008 239 化學藥劑＋防風網(註3) 80 48料堆 -煤 小計 370料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風網 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7584000 MtYear 000040 87 灑水＋防風網 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7584000 MtYear 000040 87 灑水＋防風網 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 650057 Mt Stored 000019 1238 化學藥劑＋防風網(註3) 80 248料堆 -鐵礦 小計 1048料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風網 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 2064000 MtYear 000064 38 灑水＋防風網 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 2064000 MtYear 000064 38 灑水＋防風網 90 04料堆 -石料 - 風蝕 176914 Mt Stored 000006 110 化學藥劑＋防風網(註3) 80 22料堆 -石料 小計 285料堆 -焦炭 - 車輛交通 325 VktDay 265684 8635 灑水＋防風網 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風網 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風網 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 50000 Mt Stored 000021 105 灑水＋防風網(註3) 50 52料堆 -焦炭 小計 916料堆 -燒結礦 - 車輛交通 325 VktDay 034440 1119 灑水＋防風網 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 180000 MtYear 000169 09 灑水＋防風網 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 180000 MtYear 000169 09 灑水＋防風網 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 90000 Mt Stored 000029 257 灑水＋防風網(註3) 50 128料堆 -燒結礦 小計 242輸送帶 - 煤 10246 MtDay 022680 23237 封閉式護罩 95 1162輸送帶 - 鐵礦 21669 MtDay 027216 58973 封閉式護罩 95 2949輸送帶 - 石料 5897 MtDay 013608 8025 封閉式護罩 95 401輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 19714 MtDay 018144 35769 封閉式護罩 95 1788輸送帶 小計 6479燒石灰工場 - 料倉 1516500 MtYear 012290 5325 袋式集塵系統+室內 98 107燒石灰工場 - 篩選機 1516500 MtYear 012290 5325 袋式集塵系統+室內 98 107燒石灰工場 - 細料倉 270000 MtYear 012290 948 袋式集塵系統+室內 98 19燒石灰工場 - 窯頂料倉 807400 MtYear 012290 2835 袋式集塵系統+室內 98 57燒石灰工場 小計 289爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 小計 263爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 12069註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風網對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-5

表 31-3 原計畫 VOC 排放量估算

VOC 排放係數 物料燃料

污染

防治

措施

效率

排放量 編號 製程

係數(kg) 單位 名稱 產量使用量 單位

污染

防治

措施

() (mty) KGD

1 燒結程序 0015 產品生產(mt) 燒結礦 6900000 mty 10350 29571

2 煉焦程序 0054 產品生產(mt) 焦炭 2118000 mty 11437 32678

3 轉爐煉鋼 0001 產品生產(mt) 鋼渣 533500 mty 053 152

4 電弧爐煉鋼 0175 產品生產(mt) 鋼液 1500000 mty 26250 75000

5 熱軋程序 0040 用油量(mt) 軋延油 149 mty 001 002

6 油性塗料 550 塗料用量(mt) 塗料 10 mty 550 1667

7 水性塗料 120 塗料用量(mt) 塗料 30 mty 360 1091

8 有機溶劑 1000 使用量(mt)

汽油松

香油清

洗油煤

油二甲

苯

12 mty 1200 3636

9 煤化學製程

單元逸散 0003 焦炭量(mt) 焦炭 2118000 mty破壞

性處

理 95 032 091

合計 50233 143888

3-6

表 31-4 原計畫全廠空氣污染點源排放量推估(12) 設計排放濃度 排放量 排放量

序號 製程 編號 排氣量

(Nm3hr)

排放

高度

H(m)

排氣

溫度 T

(k)

排放

速率

V(m)

排放

口徑

D(m)

Par

(mgNm3)

SOx

(ppm)

NOx

(ppm)

Par

(kgd)

SOx

(kgd)

NOx

(kgd)

Par

(Ty)

SOx

(Ty)

NOx

(Ty)

1 A01 45000 15 303 123 12 10 - - 72 - - 3 - -

2 A02 24000 18 303 48 14 15 - - 72 - - 3 - -

3 A03 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 1 - -

4 A04 90000 18 303 109 18 15 - - 216 - - 1 - -

5 A05 180000 25 303 177 20 10 - - 360 - - 13 - -

6 A06 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 8 - -

7 A07 120000 22 303 209 15 10 - - 240 - - 8 - -

8 A08 120000 22 303 209 15 10 - - 288 - - 10 - -

9 A09 24000 18 303 48 14 15 - - 72 - - 0 - -

10 A10 90000 18 303 109 18 15 - - 216 - - 1 - -

11 A11 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 8 - -

12 A12 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

13 A13 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

14 A14 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

15 A15 120000 22 303 209 15 15 - - 432 - - 15 - -

16

原

料

輸

送

系

統

A16 120000 22 303 209 15 10 - - 240 - - 8 - -

17 B01 390600 73 438 126 42 20 50 65 1875 13392 12513 66 469 438

18 B02 573000 73 353 129 45 20 - - 2750 - - 96 - -

19 B03 675000 73 438 127 55 20 50 65 3240 23143 21624 113 810 757

20 B04 1079000 73 353 137 60 20 - - 5179 - - 181 - -

21

燒

結

工

場 B05 120000 18 303 279 13 15 - - 432 - - 15 - -

22 C01 60000 15 298 286 09 10 - - 90 - - 3 - -

23 C02 78000 15 298 240 112 10 - - 117 - - 4 - -

24 C03 184000 35 322 91 29 10 - - 110 - - 4 - -

25 C04 57800 23 322 94 160 10 - - 35 - - 1 - -

26 C05 260000 142 453 83 43 20 50 120 1248 8914 15377 44 312 538

27 C06 184000 35 322 91 29 10 - - 110 - - 4 - -

28 C07 57800 23 322 94 160 10 - - 35 - - 1 - -

29 C08 260000 142 453 83 43 20 50 120 1248 8914 15377 44 312 538

30 C09 120000 22 322 125 20 10 - - 288 - - 10 - -

31

煉

焦

工

場

C10 120000 22 322 125 20 10 - - 288 - - 10 - -

32 D01 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

33 D02 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

34 D03 516000 404 313 171 35 10 - - 1238 - - 43 - -

35 D04 316140 75 433 111 40 25 30 65 1897 6503 10128 66 228 354

36 D05 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

37 D06 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

38 D07 300000 305 353 188 27 10 - - 720 - - 25 - -

39 D08 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

40 D09 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

41 D10 516000 404 313 171 35 10 - - 1238 - - 43 - -

42 D11 316140 75 433 111 40 25 30 65 1897 6503 10128 66 228 354

43

高

爐

工

場

D12 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

註 1操作時程煉鐵製程 350 天年煉鋼製程 350 天年軋鋼製程 330 天年動力工場 350 天年 註 2A09A10 配合 CDQ 停修而運轉年平均運轉率約為 10A03A04 此二台濕式配合二階 CDQ

運轉後即降低排放年平均運轉率約為 10A12A13A14 此三台袋式係配合 CDQ 運轉年

平均運轉率約為 90(反應在年排放量計算)

3-7

表 31-4 原計畫全廠空氣污染點源排放量推估(22) 設計排放濃度 排放量 排放量

序號 製程 編號 排氣量

(Nm3hr)

排放

高度

H(m)

排氣

溫度

T(k)

排放

速率

V(m)

排放

口徑

D(m)

Par

(mgNm3)

SOx

(ppm)

NOx

(ppm)

Par

(kgd)

SOx

(kgd)

NOx

(kgd)

Par

(Ty)

SOx

(Ty)

NOx

(Ty)

44 E01 109200 70 423 66 30 4 47 42 105 3519 2260 4 123 79

45 E02 200000 70 323 93 30 5 - - 240 - - 8 - -

46

細粉

料

還原

工場 E03 52725 55 353 154 125 5 19 40 63 687 1039 2 24 36

47 F01 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

48 F02 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

49 F03 33000 34 303 130 10 25 - - 198 - - 7 - -

50 F04 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

51 F05 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

52 F06 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

53 F07 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

54 F08 33000 34 303 130 10 25 - - 198 - - 7 - -

55 F09 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

56

燒

石

灰

工

場

F10 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

57 G01 25000 15 313 207 07 10 - - 60 - - 2 - -

58 G02 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

59 G03 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

60 G04 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

61 G05 5000 57 313 127 04 25 - - 30 - - 1 - -

62 G06 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

63 G07 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

64 G08 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

65 G09 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

66 G10 5000 57 313 127 04 25 - - 30 - - 1 - -

67 G11 218600 40 336 165 24 20 20 40 525 1499 2155 18 52 75

68

轉

爐

工

場

G12 480000 35 353 179 35 10 - - 384 - - 13 - -

69 H01 2200000 50 338 343 53 15 10 10 6600 12571 9036 231 440 316

70

電爐

工場 H02 500000 50 338 78 53 15 10 10 1500 2857 2054 53 100 72

71 型鋼

工場 I01 89400 80 657 50 39 20 60 110 429 3678 4847 14 121 160

72 J01 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

73 J02 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

74 J03 192500 28 308 237 18 10 - - 462 - - 15 - -

75

熱

軋

工

場 J04 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

76 K01 397180 90 423 168 36 5 15 40 477 4085 7830 17 143 274

77 K02 397180 90 423 168 36 5 15 40 477 4085 7830 17 143 274

78 K03 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

79 K04 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

80

動

力

工

場 K05 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

註 1操作時程煉鐵製程 350 天年煉鋼製程 350 天年軋鋼製程 330 天年動力工場 350 天年 註 2A09A10 配合 CDQ 停修而運轉年平均運轉率約為 10A03A04 此二台濕式配合二階 CDQ

運轉後即降低排放年平均運轉率約為 10A12A13A14 此三台袋式係配合 CDQ 運轉年

平均運轉率約為 90(反應在年排放量計算)

3-8

(二) 空氣品質評估結果

1 原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本計畫營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍為(40km times40km UTM 座 標 範 圍 為 E 177000-217000 N

2658000-2698000)受點網格為 05km times 05km 一個受點

選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設置敏感受

體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本計畫重新以中央氣象局梧棲

測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理做

為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料表

31-5 為輸入氣象參數之來源及其計算方法

表 31-5 ISCST3 模式輸入氣象參數表

輸 入 參 數 資料來源及計算方法

1 風向剖面係數 使用模式內定值 2 風速計高度逐時風向

風速溫度 梧棲站民國 95 年地面氣象資料

3混合層高度 中央氣象局梧棲站民國 95 年地面氣象資料及板橋站

同年探空資料經 Holzworth 法計算求得 4穩定度 中央氣象局梧棲站民國 95 年地面氣象資料之風速及

雲量資料以 Pasquill 分類法推估求得

原計畫營運期間各污染物各時段最大著地濃度位置之增量濃

度如表 31-6 所示而相關之等濃度圖詳圖 31-2~圖 31-8茲

說明如下

3-9

表 31-6 原計畫點源空氣污染模擬結果 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量

濃度

背景

濃度

總量

(背景+增量) 空氣品質

標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130

24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 04 859 863 130

24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250 伸港

年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130

24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

總懸浮微粒

μgm3

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130

小時值 198000 2675500 652 28 932 250

日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30

小時值 202300 2683050 161 28 441 250

日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30

小時值 196800 2671825 442 25 692 250

日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30

小時值 198250 2677875 490 25 740 250

日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫

ppb

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30

小時值 198000 2675000 623 74 1363 250 最大值

年平均值 198000 2679500 111 20 311 50

小時值 202300 2683050 237 74 977 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 03 20 203 50

小時值 196800 2671825 482 74 1222 250 伸港

年平均值 196800 2671825 17 20 217 50

小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

二氧化氮

ppb

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

圖31-2 原計畫營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-10

圖31-3 原計畫營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-11

圖31-4 原計畫營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-12

圖31-5 原計畫營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-13

圖31-6 原計畫營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-14

圖31-7 原計畫營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-15

圖31-8 原計畫營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-16

3-17

(4) 總懸浮微粒(TSP)

由模擬結果顯示總懸浮微粒最大日平均增量濃度約為

759μgm3年平均增量濃度約 435μgm3模擬結果顯示

日平均最大著地濃度發生於廠址南方周界年平均最大著地

濃度亦發生於廠址南方周界各時段增量濃度與背景濃度加

成後之合成濃度皆符合空氣品質標準由圖 31-2~圖 31-3等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛行風向所影

響

敏感點以麗水村所承受濃度較大總懸浮微粒最大日平均增

量濃度約為 306μgm3年平均增量濃度約 146μgm3與背

景值加成後均可符合空氣品質標準

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 652 ppb日平均增量濃度約為 143 ppb年平均增量濃度約 71 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里由圖 31-4~圖 31-6 之等濃度分布圖顯示各時段濃度

分布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 490 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 61 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 5: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-4

表 31-2 原計畫各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風網 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3586000 MtYear 000014 14 灑水＋防風網 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3586000 MtYear 000014 14 灑水＋防風網 90 01料堆 -煤 - 風蝕 307371 Mt Stored 000008 239 化學藥劑＋防風網(註3) 80 48料堆 -煤 小計 370料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風網 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7584000 MtYear 000040 87 灑水＋防風網 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7584000 MtYear 000040 87 灑水＋防風網 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 650057 Mt Stored 000019 1238 化學藥劑＋防風網(註3) 80 248料堆 -鐵礦 小計 1048料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風網 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 2064000 MtYear 000064 38 灑水＋防風網 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 2064000 MtYear 000064 38 灑水＋防風網 90 04料堆 -石料 - 風蝕 176914 Mt Stored 000006 110 化學藥劑＋防風網(註3) 80 22料堆 -石料 小計 285料堆 -焦炭 - 車輛交通 325 VktDay 265684 8635 灑水＋防風網 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風網 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風網 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 50000 Mt Stored 000021 105 灑水＋防風網(註3) 50 52料堆 -焦炭 小計 916料堆 -燒結礦 - 車輛交通 325 VktDay 034440 1119 灑水＋防風網 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 180000 MtYear 000169 09 灑水＋防風網 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 180000 MtYear 000169 09 灑水＋防風網 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 90000 Mt Stored 000029 257 灑水＋防風網(註3) 50 128料堆 -燒結礦 小計 242輸送帶 - 煤 10246 MtDay 022680 23237 封閉式護罩 95 1162輸送帶 - 鐵礦 21669 MtDay 027216 58973 封閉式護罩 95 2949輸送帶 - 石料 5897 MtDay 013608 8025 封閉式護罩 95 401輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 19714 MtDay 018144 35769 封閉式護罩 95 1788輸送帶 小計 6479燒石灰工場 - 料倉 1516500 MtYear 012290 5325 袋式集塵系統+室內 98 107燒石灰工場 - 篩選機 1516500 MtYear 012290 5325 袋式集塵系統+室內 98 107燒石灰工場 - 細料倉 270000 MtYear 012290 948 袋式集塵系統+室內 98 19燒石灰工場 - 窯頂料倉 807400 MtYear 012290 2835 袋式集塵系統+室內 98 57燒石灰工場 小計 289爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 小計 263爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 12069註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風網對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-5

表 31-3 原計畫 VOC 排放量估算

VOC 排放係數 物料燃料

污染

防治

措施

效率

排放量 編號 製程

係數(kg) 單位 名稱 產量使用量 單位

污染

防治

措施

() (mty) KGD

1 燒結程序 0015 產品生產(mt) 燒結礦 6900000 mty 10350 29571

2 煉焦程序 0054 產品生產(mt) 焦炭 2118000 mty 11437 32678

3 轉爐煉鋼 0001 產品生產(mt) 鋼渣 533500 mty 053 152

4 電弧爐煉鋼 0175 產品生產(mt) 鋼液 1500000 mty 26250 75000

5 熱軋程序 0040 用油量(mt) 軋延油 149 mty 001 002

6 油性塗料 550 塗料用量(mt) 塗料 10 mty 550 1667

7 水性塗料 120 塗料用量(mt) 塗料 30 mty 360 1091

8 有機溶劑 1000 使用量(mt)

汽油松

香油清

洗油煤

油二甲

苯

12 mty 1200 3636

9 煤化學製程

單元逸散 0003 焦炭量(mt) 焦炭 2118000 mty破壞

性處

理 95 032 091

合計 50233 143888

3-6

表 31-4 原計畫全廠空氣污染點源排放量推估(12) 設計排放濃度 排放量 排放量

序號 製程 編號 排氣量

(Nm3hr)

排放

高度

H(m)

排氣

溫度 T

(k)

排放

速率

V(m)

排放

口徑

D(m)

Par

(mgNm3)

SOx

(ppm)

NOx

(ppm)

Par

(kgd)

SOx

(kgd)

NOx

(kgd)

Par

(Ty)

SOx

(Ty)

NOx

(Ty)

1 A01 45000 15 303 123 12 10 - - 72 - - 3 - -

2 A02 24000 18 303 48 14 15 - - 72 - - 3 - -

3 A03 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 1 - -

4 A04 90000 18 303 109 18 15 - - 216 - - 1 - -

5 A05 180000 25 303 177 20 10 - - 360 - - 13 - -

6 A06 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 8 - -

7 A07 120000 22 303 209 15 10 - - 240 - - 8 - -

8 A08 120000 22 303 209 15 10 - - 288 - - 10 - -

9 A09 24000 18 303 48 14 15 - - 72 - - 0 - -

10 A10 90000 18 303 109 18 15 - - 216 - - 1 - -

11 A11 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 8 - -

12 A12 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

13 A13 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

14 A14 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

15 A15 120000 22 303 209 15 15 - - 432 - - 15 - -

16

原

料

輸

送

系

統

A16 120000 22 303 209 15 10 - - 240 - - 8 - -

17 B01 390600 73 438 126 42 20 50 65 1875 13392 12513 66 469 438

18 B02 573000 73 353 129 45 20 - - 2750 - - 96 - -

19 B03 675000 73 438 127 55 20 50 65 3240 23143 21624 113 810 757

20 B04 1079000 73 353 137 60 20 - - 5179 - - 181 - -

21

燒

結

工

場 B05 120000 18 303 279 13 15 - - 432 - - 15 - -

22 C01 60000 15 298 286 09 10 - - 90 - - 3 - -

23 C02 78000 15 298 240 112 10 - - 117 - - 4 - -

24 C03 184000 35 322 91 29 10 - - 110 - - 4 - -

25 C04 57800 23 322 94 160 10 - - 35 - - 1 - -

26 C05 260000 142 453 83 43 20 50 120 1248 8914 15377 44 312 538

27 C06 184000 35 322 91 29 10 - - 110 - - 4 - -

28 C07 57800 23 322 94 160 10 - - 35 - - 1 - -

29 C08 260000 142 453 83 43 20 50 120 1248 8914 15377 44 312 538

30 C09 120000 22 322 125 20 10 - - 288 - - 10 - -

31

煉

焦

工

場

C10 120000 22 322 125 20 10 - - 288 - - 10 - -

32 D01 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

33 D02 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

34 D03 516000 404 313 171 35 10 - - 1238 - - 43 - -

35 D04 316140 75 433 111 40 25 30 65 1897 6503 10128 66 228 354

36 D05 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

37 D06 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

38 D07 300000 305 353 188 27 10 - - 720 - - 25 - -

39 D08 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

40 D09 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

41 D10 516000 404 313 171 35 10 - - 1238 - - 43 - -

42 D11 316140 75 433 111 40 25 30 65 1897 6503 10128 66 228 354

43

高

爐

工

場

D12 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

註 1操作時程煉鐵製程 350 天年煉鋼製程 350 天年軋鋼製程 330 天年動力工場 350 天年 註 2A09A10 配合 CDQ 停修而運轉年平均運轉率約為 10A03A04 此二台濕式配合二階 CDQ

運轉後即降低排放年平均運轉率約為 10A12A13A14 此三台袋式係配合 CDQ 運轉年

平均運轉率約為 90(反應在年排放量計算)

3-7

表 31-4 原計畫全廠空氣污染點源排放量推估(22) 設計排放濃度 排放量 排放量

序號 製程 編號 排氣量

(Nm3hr)

排放

高度

H(m)

排氣

溫度

T(k)

排放

速率

V(m)

排放

口徑

D(m)

Par

(mgNm3)

SOx

(ppm)

NOx

(ppm)

Par

(kgd)

SOx

(kgd)

NOx

(kgd)

Par

(Ty)

SOx

(Ty)

NOx

(Ty)

44 E01 109200 70 423 66 30 4 47 42 105 3519 2260 4 123 79

45 E02 200000 70 323 93 30 5 - - 240 - - 8 - -

46

細粉

料

還原

工場 E03 52725 55 353 154 125 5 19 40 63 687 1039 2 24 36

47 F01 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

48 F02 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

49 F03 33000 34 303 130 10 25 - - 198 - - 7 - -

50 F04 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

51 F05 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

52 F06 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

53 F07 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

54 F08 33000 34 303 130 10 25 - - 198 - - 7 - -

55 F09 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

56

燒

石

灰

工

場

F10 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

57 G01 25000 15 313 207 07 10 - - 60 - - 2 - -

58 G02 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

59 G03 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

60 G04 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

61 G05 5000 57 313 127 04 25 - - 30 - - 1 - -

62 G06 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

63 G07 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

64 G08 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

65 G09 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

66 G10 5000 57 313 127 04 25 - - 30 - - 1 - -

67 G11 218600 40 336 165 24 20 20 40 525 1499 2155 18 52 75

68

轉

爐

工

場

G12 480000 35 353 179 35 10 - - 384 - - 13 - -

69 H01 2200000 50 338 343 53 15 10 10 6600 12571 9036 231 440 316

70

電爐

工場 H02 500000 50 338 78 53 15 10 10 1500 2857 2054 53 100 72

71 型鋼

工場 I01 89400 80 657 50 39 20 60 110 429 3678 4847 14 121 160

72 J01 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

73 J02 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

74 J03 192500 28 308 237 18 10 - - 462 - - 15 - -

75

熱

軋

工

場 J04 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

76 K01 397180 90 423 168 36 5 15 40 477 4085 7830 17 143 274

77 K02 397180 90 423 168 36 5 15 40 477 4085 7830 17 143 274

78 K03 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

79 K04 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

80

動

力

工

場 K05 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

註 1操作時程煉鐵製程 350 天年煉鋼製程 350 天年軋鋼製程 330 天年動力工場 350 天年 註 2A09A10 配合 CDQ 停修而運轉年平均運轉率約為 10A03A04 此二台濕式配合二階 CDQ

運轉後即降低排放年平均運轉率約為 10A12A13A14 此三台袋式係配合 CDQ 運轉年

平均運轉率約為 90(反應在年排放量計算)

3-8

(二) 空氣品質評估結果

1 原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本計畫營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍為(40km times40km UTM 座 標 範 圍 為 E 177000-217000 N

2658000-2698000)受點網格為 05km times 05km 一個受點

選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設置敏感受

體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本計畫重新以中央氣象局梧棲

測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理做

為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料表

31-5 為輸入氣象參數之來源及其計算方法

表 31-5 ISCST3 模式輸入氣象參數表

輸 入 參 數 資料來源及計算方法

1 風向剖面係數 使用模式內定值 2 風速計高度逐時風向

風速溫度 梧棲站民國 95 年地面氣象資料

3混合層高度 中央氣象局梧棲站民國 95 年地面氣象資料及板橋站

同年探空資料經 Holzworth 法計算求得 4穩定度 中央氣象局梧棲站民國 95 年地面氣象資料之風速及

雲量資料以 Pasquill 分類法推估求得

原計畫營運期間各污染物各時段最大著地濃度位置之增量濃

度如表 31-6 所示而相關之等濃度圖詳圖 31-2~圖 31-8茲

說明如下

3-9

表 31-6 原計畫點源空氣污染模擬結果 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量

濃度

背景

濃度

總量

(背景+增量) 空氣品質

標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130

24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 04 859 863 130

24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250 伸港

年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130

24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

總懸浮微粒

μgm3

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130

小時值 198000 2675500 652 28 932 250

日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30

小時值 202300 2683050 161 28 441 250

日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30

小時值 196800 2671825 442 25 692 250

日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30

小時值 198250 2677875 490 25 740 250

日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫

ppb

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30

小時值 198000 2675000 623 74 1363 250 最大值

年平均值 198000 2679500 111 20 311 50

小時值 202300 2683050 237 74 977 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 03 20 203 50

小時值 196800 2671825 482 74 1222 250 伸港

年平均值 196800 2671825 17 20 217 50

小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

二氧化氮

ppb

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

圖31-2 原計畫營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-10

圖31-3 原計畫營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-11

圖31-4 原計畫營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-12

圖31-5 原計畫營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-13

圖31-6 原計畫營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-14

圖31-7 原計畫營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-15

圖31-8 原計畫營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-16

3-17

(4) 總懸浮微粒(TSP)

由模擬結果顯示總懸浮微粒最大日平均增量濃度約為

759μgm3年平均增量濃度約 435μgm3模擬結果顯示

日平均最大著地濃度發生於廠址南方周界年平均最大著地

濃度亦發生於廠址南方周界各時段增量濃度與背景濃度加

成後之合成濃度皆符合空氣品質標準由圖 31-2~圖 31-3等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛行風向所影

響

敏感點以麗水村所承受濃度較大總懸浮微粒最大日平均增

量濃度約為 306μgm3年平均增量濃度約 146μgm3與背

景值加成後均可符合空氣品質標準

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 652 ppb日平均增量濃度約為 143 ppb年平均增量濃度約 71 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里由圖 31-4~圖 31-6 之等濃度分布圖顯示各時段濃度

分布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 490 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 61 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

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圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

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3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

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圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

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圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

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圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

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圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

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3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
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          • app03pdf
Page 6: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-5

表 31-3 原計畫 VOC 排放量估算

VOC 排放係數 物料燃料

污染

防治

措施

效率

排放量 編號 製程

係數(kg) 單位 名稱 產量使用量 單位

污染

防治

措施

() (mty) KGD

1 燒結程序 0015 產品生產(mt) 燒結礦 6900000 mty 10350 29571

2 煉焦程序 0054 產品生產(mt) 焦炭 2118000 mty 11437 32678

3 轉爐煉鋼 0001 產品生產(mt) 鋼渣 533500 mty 053 152

4 電弧爐煉鋼 0175 產品生產(mt) 鋼液 1500000 mty 26250 75000

5 熱軋程序 0040 用油量(mt) 軋延油 149 mty 001 002

6 油性塗料 550 塗料用量(mt) 塗料 10 mty 550 1667

7 水性塗料 120 塗料用量(mt) 塗料 30 mty 360 1091

8 有機溶劑 1000 使用量(mt)

汽油松

香油清

洗油煤

油二甲

苯

12 mty 1200 3636

9 煤化學製程

單元逸散 0003 焦炭量(mt) 焦炭 2118000 mty破壞

性處

理 95 032 091

合計 50233 143888

3-6

表 31-4 原計畫全廠空氣污染點源排放量推估(12) 設計排放濃度 排放量 排放量

序號 製程 編號 排氣量

(Nm3hr)

排放

高度

H(m)

排氣

溫度 T

(k)

排放

速率

V(m)

排放

口徑

D(m)

Par

(mgNm3)

SOx

(ppm)

NOx

(ppm)

Par

(kgd)

SOx

(kgd)

NOx

(kgd)

Par

(Ty)

SOx

(Ty)

NOx

(Ty)

1 A01 45000 15 303 123 12 10 - - 72 - - 3 - -

2 A02 24000 18 303 48 14 15 - - 72 - - 3 - -

3 A03 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 1 - -

4 A04 90000 18 303 109 18 15 - - 216 - - 1 - -

5 A05 180000 25 303 177 20 10 - - 360 - - 13 - -

6 A06 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 8 - -

7 A07 120000 22 303 209 15 10 - - 240 - - 8 - -

8 A08 120000 22 303 209 15 10 - - 288 - - 10 - -

9 A09 24000 18 303 48 14 15 - - 72 - - 0 - -

10 A10 90000 18 303 109 18 15 - - 216 - - 1 - -

11 A11 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 8 - -

12 A12 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

13 A13 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

14 A14 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

15 A15 120000 22 303 209 15 15 - - 432 - - 15 - -

16

原

料

輸

送

系

統

A16 120000 22 303 209 15 10 - - 240 - - 8 - -

17 B01 390600 73 438 126 42 20 50 65 1875 13392 12513 66 469 438

18 B02 573000 73 353 129 45 20 - - 2750 - - 96 - -

19 B03 675000 73 438 127 55 20 50 65 3240 23143 21624 113 810 757

20 B04 1079000 73 353 137 60 20 - - 5179 - - 181 - -

21

燒

結

工

場 B05 120000 18 303 279 13 15 - - 432 - - 15 - -

22 C01 60000 15 298 286 09 10 - - 90 - - 3 - -

23 C02 78000 15 298 240 112 10 - - 117 - - 4 - -

24 C03 184000 35 322 91 29 10 - - 110 - - 4 - -

25 C04 57800 23 322 94 160 10 - - 35 - - 1 - -

26 C05 260000 142 453 83 43 20 50 120 1248 8914 15377 44 312 538

27 C06 184000 35 322 91 29 10 - - 110 - - 4 - -

28 C07 57800 23 322 94 160 10 - - 35 - - 1 - -

29 C08 260000 142 453 83 43 20 50 120 1248 8914 15377 44 312 538

30 C09 120000 22 322 125 20 10 - - 288 - - 10 - -

31

煉

焦

工

場

C10 120000 22 322 125 20 10 - - 288 - - 10 - -

32 D01 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

33 D02 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

34 D03 516000 404 313 171 35 10 - - 1238 - - 43 - -

35 D04 316140 75 433 111 40 25 30 65 1897 6503 10128 66 228 354

36 D05 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

37 D06 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

38 D07 300000 305 353 188 27 10 - - 720 - - 25 - -

39 D08 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

40 D09 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

41 D10 516000 404 313 171 35 10 - - 1238 - - 43 - -

42 D11 316140 75 433 111 40 25 30 65 1897 6503 10128 66 228 354

43

高

爐

工

場

D12 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

註 1操作時程煉鐵製程 350 天年煉鋼製程 350 天年軋鋼製程 330 天年動力工場 350 天年 註 2A09A10 配合 CDQ 停修而運轉年平均運轉率約為 10A03A04 此二台濕式配合二階 CDQ

運轉後即降低排放年平均運轉率約為 10A12A13A14 此三台袋式係配合 CDQ 運轉年

平均運轉率約為 90(反應在年排放量計算)

3-7

表 31-4 原計畫全廠空氣污染點源排放量推估(22) 設計排放濃度 排放量 排放量

序號 製程 編號 排氣量

(Nm3hr)

排放

高度

H(m)

排氣

溫度

T(k)

排放

速率

V(m)

排放

口徑

D(m)

Par

(mgNm3)

SOx

(ppm)

NOx

(ppm)

Par

(kgd)

SOx

(kgd)

NOx

(kgd)

Par

(Ty)

SOx

(Ty)

NOx

(Ty)

44 E01 109200 70 423 66 30 4 47 42 105 3519 2260 4 123 79

45 E02 200000 70 323 93 30 5 - - 240 - - 8 - -

46

細粉

料

還原

工場 E03 52725 55 353 154 125 5 19 40 63 687 1039 2 24 36

47 F01 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

48 F02 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

49 F03 33000 34 303 130 10 25 - - 198 - - 7 - -

50 F04 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

51 F05 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

52 F06 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

53 F07 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

54 F08 33000 34 303 130 10 25 - - 198 - - 7 - -

55 F09 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

56

燒

石

灰

工

場

F10 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

57 G01 25000 15 313 207 07 10 - - 60 - - 2 - -

58 G02 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

59 G03 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

60 G04 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

61 G05 5000 57 313 127 04 25 - - 30 - - 1 - -

62 G06 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

63 G07 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

64 G08 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

65 G09 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

66 G10 5000 57 313 127 04 25 - - 30 - - 1 - -

67 G11 218600 40 336 165 24 20 20 40 525 1499 2155 18 52 75

68

轉

爐

工

場

G12 480000 35 353 179 35 10 - - 384 - - 13 - -

69 H01 2200000 50 338 343 53 15 10 10 6600 12571 9036 231 440 316

70

電爐

工場 H02 500000 50 338 78 53 15 10 10 1500 2857 2054 53 100 72

71 型鋼

工場 I01 89400 80 657 50 39 20 60 110 429 3678 4847 14 121 160

72 J01 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

73 J02 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

74 J03 192500 28 308 237 18 10 - - 462 - - 15 - -

75

熱

軋

工

場 J04 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

76 K01 397180 90 423 168 36 5 15 40 477 4085 7830 17 143 274

77 K02 397180 90 423 168 36 5 15 40 477 4085 7830 17 143 274

78 K03 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

79 K04 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

80

動

力

工

場 K05 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

註 1操作時程煉鐵製程 350 天年煉鋼製程 350 天年軋鋼製程 330 天年動力工場 350 天年 註 2A09A10 配合 CDQ 停修而運轉年平均運轉率約為 10A03A04 此二台濕式配合二階 CDQ

運轉後即降低排放年平均運轉率約為 10A12A13A14 此三台袋式係配合 CDQ 運轉年

平均運轉率約為 90(反應在年排放量計算)

3-8

(二) 空氣品質評估結果

1 原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本計畫營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍為(40km times40km UTM 座 標 範 圍 為 E 177000-217000 N

2658000-2698000)受點網格為 05km times 05km 一個受點

選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設置敏感受

體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本計畫重新以中央氣象局梧棲

測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理做

為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料表

31-5 為輸入氣象參數之來源及其計算方法

表 31-5 ISCST3 模式輸入氣象參數表

輸 入 參 數 資料來源及計算方法

1 風向剖面係數 使用模式內定值 2 風速計高度逐時風向

風速溫度 梧棲站民國 95 年地面氣象資料

3混合層高度 中央氣象局梧棲站民國 95 年地面氣象資料及板橋站

同年探空資料經 Holzworth 法計算求得 4穩定度 中央氣象局梧棲站民國 95 年地面氣象資料之風速及

雲量資料以 Pasquill 分類法推估求得

原計畫營運期間各污染物各時段最大著地濃度位置之增量濃

度如表 31-6 所示而相關之等濃度圖詳圖 31-2~圖 31-8茲

說明如下

3-9

表 31-6 原計畫點源空氣污染模擬結果 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量

濃度

背景

濃度

總量

(背景+增量) 空氣品質

標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130

24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 04 859 863 130

24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250 伸港

年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130

24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

總懸浮微粒

μgm3

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130

小時值 198000 2675500 652 28 932 250

日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30

小時值 202300 2683050 161 28 441 250

日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30

小時值 196800 2671825 442 25 692 250

日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30

小時值 198250 2677875 490 25 740 250

日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫

ppb

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30

小時值 198000 2675000 623 74 1363 250 最大值

年平均值 198000 2679500 111 20 311 50

小時值 202300 2683050 237 74 977 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 03 20 203 50

小時值 196800 2671825 482 74 1222 250 伸港

年平均值 196800 2671825 17 20 217 50

小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

二氧化氮

ppb

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

圖31-2 原計畫營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-10

圖31-3 原計畫營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-11

圖31-4 原計畫營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-12

圖31-5 原計畫營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-13

圖31-6 原計畫營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-14

圖31-7 原計畫營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-15

圖31-8 原計畫營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-16

3-17

(4) 總懸浮微粒(TSP)

由模擬結果顯示總懸浮微粒最大日平均增量濃度約為

759μgm3年平均增量濃度約 435μgm3模擬結果顯示

日平均最大著地濃度發生於廠址南方周界年平均最大著地

濃度亦發生於廠址南方周界各時段增量濃度與背景濃度加

成後之合成濃度皆符合空氣品質標準由圖 31-2~圖 31-3等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛行風向所影

響

敏感點以麗水村所承受濃度較大總懸浮微粒最大日平均增

量濃度約為 306μgm3年平均增量濃度約 146μgm3與背

景值加成後均可符合空氣品質標準

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 652 ppb日平均增量濃度約為 143 ppb年平均增量濃度約 71 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里由圖 31-4~圖 31-6 之等濃度分布圖顯示各時段濃度

分布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 490 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 61 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

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UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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2674

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2684

2686

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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2674

2676

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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2674

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2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 7: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-6

表 31-4 原計畫全廠空氣污染點源排放量推估(12) 設計排放濃度 排放量 排放量

序號 製程 編號 排氣量

(Nm3hr)

排放

高度

H(m)

排氣

溫度 T

(k)

排放

速率

V(m)

排放

口徑

D(m)

Par

(mgNm3)

SOx

(ppm)

NOx

(ppm)

Par

(kgd)

SOx

(kgd)

NOx

(kgd)

Par

(Ty)

SOx

(Ty)

NOx

(Ty)

1 A01 45000 15 303 123 12 10 - - 72 - - 3 - -

2 A02 24000 18 303 48 14 15 - - 72 - - 3 - -

3 A03 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 1 - -

4 A04 90000 18 303 109 18 15 - - 216 - - 1 - -

5 A05 180000 25 303 177 20 10 - - 360 - - 13 - -

6 A06 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 8 - -

7 A07 120000 22 303 209 15 10 - - 240 - - 8 - -

8 A08 120000 22 303 209 15 10 - - 288 - - 10 - -

9 A09 24000 18 303 48 14 15 - - 72 - - 0 - -

10 A10 90000 18 303 109 18 15 - - 216 - - 1 - -

11 A11 90000 18 303 180 14 15 - - 216 - - 8 - -

12 A12 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

13 A13 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

14 A14 120000 22 303 209 15 10 - - 264 - - 8 - -

15 A15 120000 22 303 209 15 15 - - 432 - - 15 - -

16

原

料

輸

送

系

統

A16 120000 22 303 209 15 10 - - 240 - - 8 - -

17 B01 390600 73 438 126 42 20 50 65 1875 13392 12513 66 469 438

18 B02 573000 73 353 129 45 20 - - 2750 - - 96 - -

19 B03 675000 73 438 127 55 20 50 65 3240 23143 21624 113 810 757

20 B04 1079000 73 353 137 60 20 - - 5179 - - 181 - -

21

燒

結

工

場 B05 120000 18 303 279 13 15 - - 432 - - 15 - -

22 C01 60000 15 298 286 09 10 - - 90 - - 3 - -

23 C02 78000 15 298 240 112 10 - - 117 - - 4 - -

24 C03 184000 35 322 91 29 10 - - 110 - - 4 - -

25 C04 57800 23 322 94 160 10 - - 35 - - 1 - -

26 C05 260000 142 453 83 43 20 50 120 1248 8914 15377 44 312 538

27 C06 184000 35 322 91 29 10 - - 110 - - 4 - -

28 C07 57800 23 322 94 160 10 - - 35 - - 1 - -

29 C08 260000 142 453 83 43 20 50 120 1248 8914 15377 44 312 538

30 C09 120000 22 322 125 20 10 - - 288 - - 10 - -

31

煉

焦

工

場

C10 120000 22 322 125 20 10 - - 288 - - 10 - -

32 D01 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

33 D02 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

34 D03 516000 404 313 171 35 10 - - 1238 - - 43 - -

35 D04 316140 75 433 111 40 25 30 65 1897 6503 10128 66 228 354

36 D05 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

37 D06 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

38 D07 300000 305 353 188 27 10 - - 720 - - 25 - -

39 D08 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

40 D09 780000 465 313 198 40 10 - - 1872 - - 66 - -

41 D10 516000 404 313 171 35 10 - - 1238 - - 43 - -

42 D11 316140 75 433 111 40 25 30 65 1897 6503 10128 66 228 354

43

高

爐

工

場

D12 68400 50 358 79 20 10 - - 164 - - 6 - -

註 1操作時程煉鐵製程 350 天年煉鋼製程 350 天年軋鋼製程 330 天年動力工場 350 天年 註 2A09A10 配合 CDQ 停修而運轉年平均運轉率約為 10A03A04 此二台濕式配合二階 CDQ

運轉後即降低排放年平均運轉率約為 10A12A13A14 此三台袋式係配合 CDQ 運轉年

平均運轉率約為 90(反應在年排放量計算)

3-7

表 31-4 原計畫全廠空氣污染點源排放量推估(22) 設計排放濃度 排放量 排放量

序號 製程 編號 排氣量

(Nm3hr)

排放

高度

H(m)

排氣

溫度

T(k)

排放

速率

V(m)

排放

口徑

D(m)

Par

(mgNm3)

SOx

(ppm)

NOx

(ppm)

Par

(kgd)

SOx

(kgd)

NOx

(kgd)

Par

(Ty)

SOx

(Ty)

NOx

(Ty)

44 E01 109200 70 423 66 30 4 47 42 105 3519 2260 4 123 79

45 E02 200000 70 323 93 30 5 - - 240 - - 8 - -

46

細粉

料

還原

工場 E03 52725 55 353 154 125 5 19 40 63 687 1039 2 24 36

47 F01 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

48 F02 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

49 F03 33000 34 303 130 10 25 - - 198 - - 7 - -

50 F04 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

51 F05 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

52 F06 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

53 F07 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

54 F08 33000 34 303 130 10 25 - - 198 - - 7 - -

55 F09 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

56

燒

石

灰

工

場

F10 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

57 G01 25000 15 313 207 07 10 - - 60 - - 2 - -

58 G02 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

59 G03 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

60 G04 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

61 G05 5000 57 313 127 04 25 - - 30 - - 1 - -

62 G06 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

63 G07 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

64 G08 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

65 G09 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

66 G10 5000 57 313 127 04 25 - - 30 - - 1 - -

67 G11 218600 40 336 165 24 20 20 40 525 1499 2155 18 52 75

68

轉

爐

工

場

G12 480000 35 353 179 35 10 - - 384 - - 13 - -

69 H01 2200000 50 338 343 53 15 10 10 6600 12571 9036 231 440 316

70

電爐

工場 H02 500000 50 338 78 53 15 10 10 1500 2857 2054 53 100 72

71 型鋼

工場 I01 89400 80 657 50 39 20 60 110 429 3678 4847 14 121 160

72 J01 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

73 J02 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

74 J03 192500 28 308 237 18 10 - - 462 - - 15 - -

75

熱

軋

工

場 J04 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

76 K01 397180 90 423 168 36 5 15 40 477 4085 7830 17 143 274

77 K02 397180 90 423 168 36 5 15 40 477 4085 7830 17 143 274

78 K03 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

79 K04 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

80

動

力

工

場 K05 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

註 1操作時程煉鐵製程 350 天年煉鋼製程 350 天年軋鋼製程 330 天年動力工場 350 天年 註 2A09A10 配合 CDQ 停修而運轉年平均運轉率約為 10A03A04 此二台濕式配合二階 CDQ

運轉後即降低排放年平均運轉率約為 10A12A13A14 此三台袋式係配合 CDQ 運轉年

平均運轉率約為 90(反應在年排放量計算)

3-8

(二) 空氣品質評估結果

1 原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本計畫營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍為(40km times40km UTM 座 標 範 圍 為 E 177000-217000 N

2658000-2698000)受點網格為 05km times 05km 一個受點

選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設置敏感受

體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本計畫重新以中央氣象局梧棲

測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理做

為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料表

31-5 為輸入氣象參數之來源及其計算方法

表 31-5 ISCST3 模式輸入氣象參數表

輸 入 參 數 資料來源及計算方法

1 風向剖面係數 使用模式內定值 2 風速計高度逐時風向

風速溫度 梧棲站民國 95 年地面氣象資料

3混合層高度 中央氣象局梧棲站民國 95 年地面氣象資料及板橋站

同年探空資料經 Holzworth 法計算求得 4穩定度 中央氣象局梧棲站民國 95 年地面氣象資料之風速及

雲量資料以 Pasquill 分類法推估求得

原計畫營運期間各污染物各時段最大著地濃度位置之增量濃

度如表 31-6 所示而相關之等濃度圖詳圖 31-2~圖 31-8茲

說明如下

3-9

表 31-6 原計畫點源空氣污染模擬結果 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量

濃度

背景

濃度

總量

(背景+增量) 空氣品質

標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130

24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 04 859 863 130

24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250 伸港

年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130

24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

總懸浮微粒

μgm3

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130

小時值 198000 2675500 652 28 932 250

日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30

小時值 202300 2683050 161 28 441 250

日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30

小時值 196800 2671825 442 25 692 250

日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30

小時值 198250 2677875 490 25 740 250

日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫

ppb

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30

小時值 198000 2675000 623 74 1363 250 最大值

年平均值 198000 2679500 111 20 311 50

小時值 202300 2683050 237 74 977 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 03 20 203 50

小時值 196800 2671825 482 74 1222 250 伸港

年平均值 196800 2671825 17 20 217 50

小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

二氧化氮

ppb

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

圖31-2 原計畫營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-10

圖31-3 原計畫營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-11

圖31-4 原計畫營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-12

圖31-5 原計畫營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-13

圖31-6 原計畫營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-14

圖31-7 原計畫營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-15

圖31-8 原計畫營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-16

3-17

(4) 總懸浮微粒(TSP)

由模擬結果顯示總懸浮微粒最大日平均增量濃度約為

759μgm3年平均增量濃度約 435μgm3模擬結果顯示

日平均最大著地濃度發生於廠址南方周界年平均最大著地

濃度亦發生於廠址南方周界各時段增量濃度與背景濃度加

成後之合成濃度皆符合空氣品質標準由圖 31-2~圖 31-3等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛行風向所影

響

敏感點以麗水村所承受濃度較大總懸浮微粒最大日平均增

量濃度約為 306μgm3年平均增量濃度約 146μgm3與背

景值加成後均可符合空氣品質標準

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 652 ppb日平均增量濃度約為 143 ppb年平均增量濃度約 71 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里由圖 31-4~圖 31-6 之等濃度分布圖顯示各時段濃度

分布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 490 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 61 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
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Page 8: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-7

表 31-4 原計畫全廠空氣污染點源排放量推估(22) 設計排放濃度 排放量 排放量

序號 製程 編號 排氣量

(Nm3hr)

排放

高度

H(m)

排氣

溫度

T(k)

排放

速率

V(m)

排放

口徑

D(m)

Par

(mgNm3)

SOx

(ppm)

NOx

(ppm)

Par

(kgd)

SOx

(kgd)

NOx

(kgd)

Par

(Ty)

SOx

(Ty)

NOx

(Ty)

44 E01 109200 70 423 66 30 4 47 42 105 3519 2260 4 123 79

45 E02 200000 70 323 93 30 5 - - 240 - - 8 - -

46

細粉

料

還原

工場 E03 52725 55 353 154 125 5 19 40 63 687 1039 2 24 36

47 F01 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

48 F02 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

49 F03 33000 34 303 130 10 25 - - 198 - - 7 - -

50 F04 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

51 F05 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

52 F06 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

53 F07 53000 50 383 183 12 25 30 80 318 1090 2090 11 38 73

54 F08 33000 34 303 130 10 25 - - 198 - - 7 - -

55 F09 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

56

燒

石

灰

工

場

F10 33000 34 323 96 12 25 - - 198 - - 7 - -

57 G01 25000 15 313 207 07 10 - - 60 - - 2 - -

58 G02 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

59 G03 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

60 G04 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

61 G05 5000 57 313 127 04 25 - - 30 - - 1 - -

62 G06 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

63 G07 125000 75 343 217 16 25 - - 500 - - 18 - -

64 G08 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

65 G09 666870 45 393 212 40 10 - - 1600 - - 56 - -

66 G10 5000 57 313 127 04 25 - - 30 - - 1 - -

67 G11 218600 40 336 165 24 20 20 40 525 1499 2155 18 52 75

68

轉

爐

工

場

G12 480000 35 353 179 35 10 - - 384 - - 13 - -

69 H01 2200000 50 338 343 53 15 10 10 6600 12571 9036 231 440 316

70

電爐

工場 H02 500000 50 338 78 53 15 10 10 1500 2857 2054 53 100 72

71 型鋼

工場 I01 89400 80 657 50 39 20 60 110 429 3678 4847 14 121 160

72 J01 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

73 J02 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

74 J03 192500 28 308 237 18 10 - - 462 - - 15 - -

75

熱

軋

工

場 J04 64840 85 623 40 36 20 60 85 311 2668 2716 10 88 90

76 K01 397180 90 423 168 36 5 15 40 477 4085 7830 17 143 274

77 K02 397180 90 423 168 36 5 15 40 477 4085 7830 17 143 274

78 K03 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

79 K04 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

80

動

力

工

場 K05 305110 90 423 174 31 5 15 40 366 3138 6015 13 110 211

註 1操作時程煉鐵製程 350 天年煉鋼製程 350 天年軋鋼製程 330 天年動力工場 350 天年 註 2A09A10 配合 CDQ 停修而運轉年平均運轉率約為 10A03A04 此二台濕式配合二階 CDQ

運轉後即降低排放年平均運轉率約為 10A12A13A14 此三台袋式係配合 CDQ 運轉年

平均運轉率約為 90(反應在年排放量計算)

3-8

(二) 空氣品質評估結果

1 原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本計畫營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍為(40km times40km UTM 座 標 範 圍 為 E 177000-217000 N

2658000-2698000)受點網格為 05km times 05km 一個受點

選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設置敏感受

體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本計畫重新以中央氣象局梧棲

測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理做

為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料表

31-5 為輸入氣象參數之來源及其計算方法

表 31-5 ISCST3 模式輸入氣象參數表

輸 入 參 數 資料來源及計算方法

1 風向剖面係數 使用模式內定值 2 風速計高度逐時風向

風速溫度 梧棲站民國 95 年地面氣象資料

3混合層高度 中央氣象局梧棲站民國 95 年地面氣象資料及板橋站

同年探空資料經 Holzworth 法計算求得 4穩定度 中央氣象局梧棲站民國 95 年地面氣象資料之風速及

雲量資料以 Pasquill 分類法推估求得

原計畫營運期間各污染物各時段最大著地濃度位置之增量濃

度如表 31-6 所示而相關之等濃度圖詳圖 31-2~圖 31-8茲

說明如下

3-9

表 31-6 原計畫點源空氣污染模擬結果 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量

濃度

背景

濃度

總量

(背景+增量) 空氣品質

標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130

24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 04 859 863 130

24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250 伸港

年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130

24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

總懸浮微粒

μgm3

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130

小時值 198000 2675500 652 28 932 250

日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30

小時值 202300 2683050 161 28 441 250

日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30

小時值 196800 2671825 442 25 692 250

日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30

小時值 198250 2677875 490 25 740 250

日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫

ppb

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30

小時值 198000 2675000 623 74 1363 250 最大值

年平均值 198000 2679500 111 20 311 50

小時值 202300 2683050 237 74 977 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 03 20 203 50

小時值 196800 2671825 482 74 1222 250 伸港

年平均值 196800 2671825 17 20 217 50

小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

二氧化氮

ppb

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

圖31-2 原計畫營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-10

圖31-3 原計畫營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-11

圖31-4 原計畫營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-12

圖31-5 原計畫營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-13

圖31-6 原計畫營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-14

圖31-7 原計畫營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-15

圖31-8 原計畫營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-16

3-17

(4) 總懸浮微粒(TSP)

由模擬結果顯示總懸浮微粒最大日平均增量濃度約為

759μgm3年平均增量濃度約 435μgm3模擬結果顯示

日平均最大著地濃度發生於廠址南方周界年平均最大著地

濃度亦發生於廠址南方周界各時段增量濃度與背景濃度加

成後之合成濃度皆符合空氣品質標準由圖 31-2~圖 31-3等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛行風向所影

響

敏感點以麗水村所承受濃度較大總懸浮微粒最大日平均增

量濃度約為 306μgm3年平均增量濃度約 146μgm3與背

景值加成後均可符合空氣品質標準

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 652 ppb日平均增量濃度約為 143 ppb年平均增量濃度約 71 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里由圖 31-4~圖 31-6 之等濃度分布圖顯示各時段濃度

分布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 490 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 61 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

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UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
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圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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2682

2684

2686

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2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 9: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-8

(二) 空氣品質評估結果

1 原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本計畫營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍為(40km times40km UTM 座 標 範 圍 為 E 177000-217000 N

2658000-2698000)受點網格為 05km times 05km 一個受點

選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設置敏感受

體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本計畫重新以中央氣象局梧棲

測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理做

為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料表

31-5 為輸入氣象參數之來源及其計算方法

表 31-5 ISCST3 模式輸入氣象參數表

輸 入 參 數 資料來源及計算方法

1 風向剖面係數 使用模式內定值 2 風速計高度逐時風向

風速溫度 梧棲站民國 95 年地面氣象資料

3混合層高度 中央氣象局梧棲站民國 95 年地面氣象資料及板橋站

同年探空資料經 Holzworth 法計算求得 4穩定度 中央氣象局梧棲站民國 95 年地面氣象資料之風速及

雲量資料以 Pasquill 分類法推估求得

原計畫營運期間各污染物各時段最大著地濃度位置之增量濃

度如表 31-6 所示而相關之等濃度圖詳圖 31-2~圖 31-8茲

說明如下

3-9

表 31-6 原計畫點源空氣污染模擬結果 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量

濃度

背景

濃度

總量

(背景+增量) 空氣品質

標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130

24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 04 859 863 130

24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250 伸港

年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130

24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

總懸浮微粒

μgm3

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130

小時值 198000 2675500 652 28 932 250

日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30

小時值 202300 2683050 161 28 441 250

日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30

小時值 196800 2671825 442 25 692 250

日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30

小時值 198250 2677875 490 25 740 250

日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫

ppb

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30

小時值 198000 2675000 623 74 1363 250 最大值

年平均值 198000 2679500 111 20 311 50

小時值 202300 2683050 237 74 977 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 03 20 203 50

小時值 196800 2671825 482 74 1222 250 伸港

年平均值 196800 2671825 17 20 217 50

小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

二氧化氮

ppb

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

圖31-2 原計畫營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-10

圖31-3 原計畫營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-11

圖31-4 原計畫營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-12

圖31-5 原計畫營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-13

圖31-6 原計畫營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-14

圖31-7 原計畫營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-15

圖31-8 原計畫營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-16

3-17

(4) 總懸浮微粒(TSP)

由模擬結果顯示總懸浮微粒最大日平均增量濃度約為

759μgm3年平均增量濃度約 435μgm3模擬結果顯示

日平均最大著地濃度發生於廠址南方周界年平均最大著地

濃度亦發生於廠址南方周界各時段增量濃度與背景濃度加

成後之合成濃度皆符合空氣品質標準由圖 31-2~圖 31-3等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛行風向所影

響

敏感點以麗水村所承受濃度較大總懸浮微粒最大日平均增

量濃度約為 306μgm3年平均增量濃度約 146μgm3與背

景值加成後均可符合空氣品質標準

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 652 ppb日平均增量濃度約為 143 ppb年平均增量濃度約 71 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里由圖 31-4~圖 31-6 之等濃度分布圖顯示各時段濃度

分布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 490 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 61 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
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Page 10: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-9

表 31-6 原計畫點源空氣污染模擬結果 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量

濃度

背景

濃度

總量

(背景+增量) 空氣品質

標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130

24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 04 859 863 130

24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250 伸港

年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130

24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

總懸浮微粒

μgm3

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130

小時值 198000 2675500 652 28 932 250

日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30

小時值 202300 2683050 161 28 441 250

日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30

小時值 196800 2671825 442 25 692 250

日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30

小時值 198250 2677875 490 25 740 250

日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫

ppb

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30

小時值 198000 2675000 623 74 1363 250 最大值

年平均值 198000 2679500 111 20 311 50

小時值 202300 2683050 237 74 977 250 梧棲

年平均值 202300 2683050 03 20 203 50

小時值 196800 2671825 482 74 1222 250 伸港

年平均值 196800 2671825 17 20 217 50

小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

二氧化氮

ppb

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

圖31-2 原計畫營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-10

圖31-3 原計畫營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-11

圖31-4 原計畫營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-12

圖31-5 原計畫營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-13

圖31-6 原計畫營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-14

圖31-7 原計畫營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-15

圖31-8 原計畫營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-16

3-17

(4) 總懸浮微粒(TSP)

由模擬結果顯示總懸浮微粒最大日平均增量濃度約為

759μgm3年平均增量濃度約 435μgm3模擬結果顯示

日平均最大著地濃度發生於廠址南方周界年平均最大著地

濃度亦發生於廠址南方周界各時段增量濃度與背景濃度加

成後之合成濃度皆符合空氣品質標準由圖 31-2~圖 31-3等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛行風向所影

響

敏感點以麗水村所承受濃度較大總懸浮微粒最大日平均增

量濃度約為 306μgm3年平均增量濃度約 146μgm3與背

景值加成後均可符合空氣品質標準

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 652 ppb日平均增量濃度約為 143 ppb年平均增量濃度約 71 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里由圖 31-4~圖 31-6 之等濃度分布圖顯示各時段濃度

分布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 490 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 61 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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2684

2686

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 11: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

圖31-2 原計畫營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-10

圖31-3 原計畫營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-11

圖31-4 原計畫營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

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2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-12

圖31-5 原計畫營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-13

圖31-6 原計畫營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

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2682

2684

2686

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-14

圖31-7 原計畫營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-15

圖31-8 原計畫營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-16

3-17

(4) 總懸浮微粒(TSP)

由模擬結果顯示總懸浮微粒最大日平均增量濃度約為

759μgm3年平均增量濃度約 435μgm3模擬結果顯示

日平均最大著地濃度發生於廠址南方周界年平均最大著地

濃度亦發生於廠址南方周界各時段增量濃度與背景濃度加

成後之合成濃度皆符合空氣品質標準由圖 31-2~圖 31-3等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛行風向所影

響

敏感點以麗水村所承受濃度較大總懸浮微粒最大日平均增

量濃度約為 306μgm3年平均增量濃度約 146μgm3與背

景值加成後均可符合空氣品質標準

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 652 ppb日平均增量濃度約為 143 ppb年平均增量濃度約 71 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里由圖 31-4~圖 31-6 之等濃度分布圖顯示各時段濃度

分布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 490 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 61 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 12: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

圖31-3 原計畫營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-11

圖31-4 原計畫營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-12

圖31-5 原計畫營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-13

圖31-6 原計畫營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-14

圖31-7 原計畫營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-15

圖31-8 原計畫營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-16

3-17

(4) 總懸浮微粒(TSP)

由模擬結果顯示總懸浮微粒最大日平均增量濃度約為

759μgm3年平均增量濃度約 435μgm3模擬結果顯示

日平均最大著地濃度發生於廠址南方周界年平均最大著地

濃度亦發生於廠址南方周界各時段增量濃度與背景濃度加

成後之合成濃度皆符合空氣品質標準由圖 31-2~圖 31-3等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛行風向所影

響

敏感點以麗水村所承受濃度較大總懸浮微粒最大日平均增

量濃度約為 306μgm3年平均增量濃度約 146μgm3與背

景值加成後均可符合空氣品質標準

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 652 ppb日平均增量濃度約為 143 ppb年平均增量濃度約 71 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里由圖 31-4~圖 31-6 之等濃度分布圖顯示各時段濃度

分布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 490 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 61 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

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圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

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3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

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圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

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圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

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圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

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單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

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3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 13: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

圖31-4 原計畫營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-12

圖31-5 原計畫營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-13

圖31-6 原計畫營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-14

圖31-7 原計畫營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-15

圖31-8 原計畫營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-16

3-17

(4) 總懸浮微粒(TSP)

由模擬結果顯示總懸浮微粒最大日平均增量濃度約為

759μgm3年平均增量濃度約 435μgm3模擬結果顯示

日平均最大著地濃度發生於廠址南方周界年平均最大著地

濃度亦發生於廠址南方周界各時段增量濃度與背景濃度加

成後之合成濃度皆符合空氣品質標準由圖 31-2~圖 31-3等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛行風向所影

響

敏感點以麗水村所承受濃度較大總懸浮微粒最大日平均增

量濃度約為 306μgm3年平均增量濃度約 146μgm3與背

景值加成後均可符合空氣品質標準

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 652 ppb日平均增量濃度約為 143 ppb年平均增量濃度約 71 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里由圖 31-4~圖 31-6 之等濃度分布圖顯示各時段濃度

分布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 490 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 61 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 14: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

圖31-5 原計畫營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-13

圖31-6 原計畫營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-14

圖31-7 原計畫營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-15

圖31-8 原計畫營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-16

3-17

(4) 總懸浮微粒(TSP)

由模擬結果顯示總懸浮微粒最大日平均增量濃度約為

759μgm3年平均增量濃度約 435μgm3模擬結果顯示

日平均最大著地濃度發生於廠址南方周界年平均最大著地

濃度亦發生於廠址南方周界各時段增量濃度與背景濃度加

成後之合成濃度皆符合空氣品質標準由圖 31-2~圖 31-3等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛行風向所影

響

敏感點以麗水村所承受濃度較大總懸浮微粒最大日平均增

量濃度約為 306μgm3年平均增量濃度約 146μgm3與背

景值加成後均可符合空氣品質標準

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 652 ppb日平均增量濃度約為 143 ppb年平均增量濃度約 71 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里由圖 31-4~圖 31-6 之等濃度分布圖顯示各時段濃度

分布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 490 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 61 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 15: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

圖31-6 原計畫營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-14

圖31-7 原計畫營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-15

圖31-8 原計畫營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-16

3-17

(4) 總懸浮微粒(TSP)

由模擬結果顯示總懸浮微粒最大日平均增量濃度約為

759μgm3年平均增量濃度約 435μgm3模擬結果顯示

日平均最大著地濃度發生於廠址南方周界年平均最大著地

濃度亦發生於廠址南方周界各時段增量濃度與背景濃度加

成後之合成濃度皆符合空氣品質標準由圖 31-2~圖 31-3等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛行風向所影

響

敏感點以麗水村所承受濃度較大總懸浮微粒最大日平均增

量濃度約為 306μgm3年平均增量濃度約 146μgm3與背

景值加成後均可符合空氣品質標準

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 652 ppb日平均增量濃度約為 143 ppb年平均增量濃度約 71 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里由圖 31-4~圖 31-6 之等濃度分布圖顯示各時段濃度

分布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 490 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 61 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

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168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

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408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

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423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

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2676

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2682

2684

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

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2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
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      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 16: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

圖31-7 原計畫營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-15

圖31-8 原計畫營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-16

3-17

(4) 總懸浮微粒(TSP)

由模擬結果顯示總懸浮微粒最大日平均增量濃度約為

759μgm3年平均增量濃度約 435μgm3模擬結果顯示

日平均最大著地濃度發生於廠址南方周界年平均最大著地

濃度亦發生於廠址南方周界各時段增量濃度與背景濃度加

成後之合成濃度皆符合空氣品質標準由圖 31-2~圖 31-3等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛行風向所影

響

敏感點以麗水村所承受濃度較大總懸浮微粒最大日平均增

量濃度約為 306μgm3年平均增量濃度約 146μgm3與背

景值加成後均可符合空氣品質標準

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 652 ppb日平均增量濃度約為 143 ppb年平均增量濃度約 71 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里由圖 31-4~圖 31-6 之等濃度分布圖顯示各時段濃度

分布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 490 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 61 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

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UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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2684

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2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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UTM

N(k

m)

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打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
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圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 17: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

圖31-8 原計畫營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-16

3-17

(4) 總懸浮微粒(TSP)

由模擬結果顯示總懸浮微粒最大日平均增量濃度約為

759μgm3年平均增量濃度約 435μgm3模擬結果顯示

日平均最大著地濃度發生於廠址南方周界年平均最大著地

濃度亦發生於廠址南方周界各時段增量濃度與背景濃度加

成後之合成濃度皆符合空氣品質標準由圖 31-2~圖 31-3等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛行風向所影

響

敏感點以麗水村所承受濃度較大總懸浮微粒最大日平均增

量濃度約為 306μgm3年平均增量濃度約 146μgm3與背

景值加成後均可符合空氣品質標準

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 652 ppb日平均增量濃度約為 143 ppb年平均增量濃度約 71 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里由圖 31-4~圖 31-6 之等濃度分布圖顯示各時段濃度

分布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 490 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 61 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 18: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-17

(4) 總懸浮微粒(TSP)

由模擬結果顯示總懸浮微粒最大日平均增量濃度約為

759μgm3年平均增量濃度約 435μgm3模擬結果顯示

日平均最大著地濃度發生於廠址南方周界年平均最大著地

濃度亦發生於廠址南方周界各時段增量濃度與背景濃度加

成後之合成濃度皆符合空氣品質標準由圖 31-2~圖 31-3等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛行風向所影

響

敏感點以麗水村所承受濃度較大總懸浮微粒最大日平均增

量濃度約為 306μgm3年平均增量濃度約 146μgm3與背

景值加成後均可符合空氣品質標準

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 652 ppb日平均增量濃度約為 143 ppb年平均增量濃度約 71 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里由圖 31-4~圖 31-6 之等濃度分布圖顯示各時段濃度

分布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 490 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 61 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 19: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-18

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

623 ppb年平均增量濃度約為 111 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-7~圖 31-8 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受盛

行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 522 ppb年平均增量濃度約為 87 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

2 衍生性空氣污染物模式模擬

原計畫排放排放粒狀物SOxNOx 對環境懸浮微粒（含二次

氣膠）之增量影響以及排放 NOx 及 VOCs 對環境臭氧濃度

之增量影響依照「空氣品質模式模擬規範」（環保署民國 92年 12 月 25 日公告修正）之規定採用環保署公布於網站之模

式 TAQM（台灣空氣品質模式）並依照上述規範中有關「網

格模式使用規範」之規定進行各項模式之設定與資料之處

理對於模擬結果的環境影響評估主要參考環保署空氣品質

標準作為評估基準

而臭氧及懸浮微粒濃度最大增量之計算依照「空氣品質模式

模擬規範」第八條第二項之規定「各類模式之模擬結果hellip以

時間配對之小時及日最大值增量分別代表其小時及日平均值

之最大增量」

根據模擬結果如表 31-7茲分項說明如下

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
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Page 20: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-19

表 31-7 原計畫光化網格模式模擬濃度結果

污染物 本計畫 環境現況本計畫+ 環境現況

環境空氣

品質標準

濃度 34 457 491 最大值

發生位置 南 19 km 梧棲 1 lt001 1110 1110 伸港 1 08 989 997

懸浮微粒(

原生性

+

衍生性)

日平均濃度

(μgm3)

麗水 2 lt001 457 457

125

濃度 48 860 908 最大值

發生位置 東北 52 km 梧棲 1 30 860 890 伸港 1 06 450 456

小時濃度 (ppb)

麗水 2 23 490 513

120

濃度 19 560 579 最大值

發生位置 東北 259 km 梧棲 1 10 560 570 伸港 1 11 360 371

臭氧

8 小時平均

濃度 (ppb)

麗水 2 14 360 374

60

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料台中發電廠伸港站無臭氧測值故引用

本計畫伸港(污水處理廠)站測值 註 2麗水環境現況資料為本計畫監測值

(1) 懸浮微粒(含二次氣膠)

模擬範圍內懸浮微粒日平均值最大增量為 34 μgm3發生

在台中縣距離廠址南方約 19 公里該最大增量經與現況

環境背景值 457 μgm3疊加後合成濃度為 491 μgm3低

於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微

針對各現況背景測站部份伸港測站最大增量為 08 μgm3

經與現況環境背景值 989 μgm3 疊加後合成濃度為 997 μgm3低於空氣品質標準（125 μgm3）影響輕微至於

其他測站（梧棲及麗水測站）之最大增量為lt001故無影

響

(2) 臭氧

模 擬 範 圍 內 在 易 發 生 高 臭 氧 濃 度 之 敏 感 時 段

（1200~1700）臭氧小時值最大增量為 48 ppb發生地

點在台中縣距離廠址東北方約 52 公里該最大增量經與

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

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2690

UTM

N(k

m)

pc12
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3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

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2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
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Page 21: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-20

現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 908 ppb低

於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 30 ppb經與現況環境背景值 860 ppb 疊加後合成濃度為 890 ppb伸港測站最大增量為 06 ppb經與現況環境背景值 450 ppb 疊加後合成濃度為 456 ppb麗水測站最大增量為 23 ppb經與現況環境背景值 490 ppb 疊加後合成濃度為 513 ppb皆低於空氣品質標準（120 ppb）影響輕微

模擬範圍內臭氧 8 小時值最大增量為 19 ppb發生地點在

台中縣距離廠址東北方約 259 公里該最大增量經與現

況環境背景值最大濃度 560 ppb 疊加後合成濃度為 579 ppb低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

針對各現況背景測站部份梧棲測站最大增量為 10 ppb經與現況環境背景值 560 ppb 疊加後合成濃度為 570 ppb伸港測站最大增量為 11 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 371 ppb麗水測站最大增量為 14 ppb經與現況環境背景值 360 ppb 疊加後合成濃度為 374 ppb皆低於空氣品質標準（60 ppb）影響輕微

綜合而言營運階段不管因本計畫衍生之車輛或製程排放之空

氣污染物經模式模擬對環境空氣品質之影響加上背景濃度

後皆低於環境空氣品質標準對環境之影響輕微

二 本次變更

(一) 空氣污染物排放量

1 點源

本次變更後第二期第二階擴建後之空氣污染排放源位置分布

如圖 31-9 所示本次點源變更部分除煙囪依實際採購設備

調整部分煙囪排氣量溫度內徑及濃度外部分製程變更亦

涉及污染源的增加與減少變更前後點源排放設計參數與排放

量比較如表 31-8變更後點源排放量Par降低-145 kgdaySOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday維持原環說總量

管制原則變更後點源排放總量均在原環說之內

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
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Page 22: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

圖3

1-9 本次變更空氣污染物點源

位置示意圖

逕流

水池

連續式卸船機

電 爐 灰 暫 存 倉

第二

主變電

站

耐火材料及皮帶倉庫

重機

修護

工場

熱軋

工場

型鋼

工場

電爐

工場

水處

理場

生化及

工業

廢水

處理

場

碴 場

煤 化 學 工 場

鼓風

機

動 力 工 場

1號

高爐

2號

高爐

煤製備工場

燒石

灰工

場

2號燒結工場

1號燒結工場

原料

實驗

室

細石

料大

儲倉

逕流

水池

水處

理廠

（扁

鋼胚

工場

及熱

軋工

場）

扁鋼

胚連

鑄機

轉爐

氣儲

槽

轉 爐 碴 室

內 倒 碴 場

轉爐

工場

煉 焦 工 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

原 料 儲 存 場

細 焦 炭 儲 存 場

空壓站

氧氣

工場

副原

料地

下室

儲料

坑

行 政 中 心

96碼頭

97碼頭

99碼頭

98碼頭

細粉料

還原工

場水處理廠

集塵設

備及副

原料儲存

場

濾波

站

取樣

站

水處

理廠

南門

龍 昌 路

東二

門

大門

中

南

一 路

連鑄

機

台 中

港

內

航

道

往特

三號

道路

連續式卸

船機

原水池及相

關附屬設施

原水

池

高爐

氣儲

槽

電 爐 碴 倒 碴 場

東一門

室外

廢鋼

儲區

(廢鐵專

用碼頭)

南　

四　

路

(煉

鐵原

料)

中 央 修 護 工 場

中 心 倉 庫

國 內 廢 鋼 撿 選

場 及 處 理 工 場

燒 結 礦 儲 存 場

半 成 品 儲 區

主變電站

綜合辦公室

第二

副原

料倉

庫

0100

200公

尺

資源

回收

場

耐火

材場

煤灰

礦泥

拌合

處理

廠

熱軋

工場

熱 軋 工 場

室內殘

鋼切割

場

資源

回收場

轉運站

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
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      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 23: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(12

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)Pa

r(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

1A

01

4

500

015

303

123

12

45

000

146

303

157

106

10-

-10

--

72

--

72

--

00

--

2A

02

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-3

A03

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

4A

04

9

000

018

303

109

18

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-5

A05

180

000

2530

317

72

0

180

000

2630

315

62

1310

--

10-

-36

0-

-36

0-

-0

0-

-6

A06

90

000

1830

318

01

4

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

7A

07

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-24

0-

-24

0-

-0

0-

-8

A08

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

288

--

288

--

00

--

9A

09

2

400

018

303

48

14

24

000

1730

310

40

9515

--

15-

-7

2-

-7

2-

-0

0-

-10

A10

90

000

1830

310

91

8

9

000

021

303

186

138

15-

-15

--

216

--

216

--

00

--

11A1

1

9

000

018

303

180

14

90

000

2130

318

61

3815

--

15-

-21

6-

-21

6-

-0

0-

-12

A12

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

13A1

3

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6810

--

10-

-26

4-

-26

4-

-0

0-

-14

A14

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

264

--

264

--

00

--

15A1

5

12

000

022

303

209

15

1

200

0021

130

316

71

6815

--

15-

-43

2-

-43

2-

-0

0-

-16

A16

120

000

2230

320

91

5

120

000

211

303

167

168

10-

-10

--

240

--

240

--

00

--

17B0

1

39

060

073

438

126

42

3

906

0073

433

124

42

2050

6520

5065

187

513

392

1251

318

75

1339

212

513

00

00

00

18B0

2

57

300

073

353

129

45

5

730

0073

343

126

45

20-

-20

--

275

0-

-27

50

--

00

--

19B

03

67

500

073

438

127

55

6

588

0073

433

122

55

2050

6520

5065

324

023

143

2162

431

62

2258

721

105

-78

-55

5-5

19

20B

04

107

900

073

353

137

60

6

677

0273

343

82

60

20-

-20

--

517

9-

-32

05

--

-197

4-

-21

B05

120

000

1830

327

91

3-

--

-15

--

--

-43

2-

--

--4

32

--

22C

01

6

000

015

298

286

09

54

000

165

298

232

10

10-

-10

--

90

--

81

--

-09

--

23C

02

7

800

015

298

240

112

76

200

187

298

209

12

10-

-10

--

117

--

114

3-

--0

3-

-24

C03

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-25

C04

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

26C

05

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

427

C06

184

000

3532

29

12

9

184

000

3532

29

12

910

--

10-

-11

0-

-11

0-

-0

0-

-28

C07

57

800

2332

29

41

60

5

780

023

322

94

160

10-

-10

--

35

--

35

--

00

--

29C

08

26

000

014

245

38

34

3

230

000

140

456

73

43

2050

120

2050

120

124

889

14

1537

711

04

788

613

603

-14

4-1

029

-177

430

C09

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-31

C10

120

000

2232

212

52

0

120

000

2232

212

52

010

--

10-

-28

8-

-28

8-

-0

0-

-32

D01

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-33

D02

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-34

D03

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-35

D04

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

36D

05

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

37D

06

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

38D

07

30

000

030

535

318

82

7

300

000

2835

323

82

410

--

10-

-72

0-

-72

0-

-0

0-

-39

D08

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-40

D09

780

000

465

313

198

40

7

800

0046

631

319

84

010

--

10-

-18

72

--

187

2-

-0

0-

-41

D10

516

000

404

313

171

35

5

160

0040

931

317

13

510

--

10-

-12

38

--

123

8-

-0

0-

-42

D11

316

140

7543

311

14

0

316

140

658

411

100

41

2530

6525

3065

189

765

03

1012

818

97

650

310

128

00

00

00

43D

12

6

840

050

358

79

20

68

400

683

358

220

12

10-

-10

--

164

--

164

--

00

--

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異

序號

製程

編號

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

燒 結 工 場 煉 焦 工 場 高 爐 工 場

原計畫

本次變

更原計畫

本次變

更原計

畫

設計排

放濃度

本次

變更

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

原 料 輸 送 系 統

排放

高度

H(m

)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣

量

(Nm

3 hr)

排氣

溫度

T(

k)

排放量

排放

口徑

D(m

)

3-22

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
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      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 24: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

表3

1-8 變更前後全廠空氣污染物點源排放量比較

(22

)

Par

(mg

Nm

3 )S

Ox

(ppm

)N

Ox

(ppm

)P

ar(m

gN

m3 )

SO

x(p

pm)

NO

x(p

pm)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)P

ar(k

gd)

SO

x(k

gd)

NO

x(k

gd)

Par

(kg

d)S

Ox

(kg

d)N

Ox

(kg

d)

44E

01

10

920

070

423

66

30

1

630

0070

423

99

30

447

4210

3160

105

351

922

60

391

346

548

20

286

-54

256

045

E02

200

000

7032

39

33

0

200

000

7032

39

33

05

--

10-

-24

0-

-48

0-

-24

0-

-46

E03

52

725

5535

315

41

25

5

272

555

353

154

125

519

4010

1940

63

687

103

912

768

710

39

63

00

00

47F0

1

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

048

F02

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

49F0

3

3

300

034

303

130

10

33

000

3132

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-50

F04

33

000

3432

39

61

2

3

300

037

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

51F0

5

3

300

034

323

96

12

33

000

3430

313

01

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-52

F06

53

000

5038

318

31

2

5

300

055

383

183

12

2530

8025

3080

318

109

020

90

318

109

020

90

00

00

00

53F0

7

5

300

050

383

183

12

53

000

5538

318

31

225

3080

2530

8031

810

90

209

031

810

90

209

00

00

00

054

F08

33

000

3430

313

01

0

3

300

031

323

138

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

55F0

9

3

300

034

323

96

12

33

000

3732

313

81

025

--

25-

-19

8-

-19

8-

-0

0-

-56

F10

33

000

3432

39

61

2

3

300

034

303

130

10

25-

-25

--

198

--

198

--

00

--

57G

01

2

500

015

313

207

07

25

000

208

313

201

07

10-

-10

--

60

--

60

--

00

--

58G

02

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-59

G03

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

60G

04

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-61

G05

5

000

5731

312

70

4

500

067

302

122

04

25-

-25

--

30

--

30

--

00

--

62G

06

12

500

075

343

217

16

1

250

0079

834

316

81

825

--

25-

-50

0-

-50

0-

-0

0-

-63

G07

125

000

7534

321

71

6

125

000

798

343

168

18

25-

-25

--

500

--

500

--

00

--

64G

08

66

687

045

393

212

40

7

424

3650

835

317

94

410

--

10-

-16

00

--

178

2-

-18

1-

-65

G09

666

870

4539

321

24

0

742

436

508

353

179

44

10-

-10

--

160

0-

-17

82

--

181

--

66G

10

50

0057

313

127

04

5

000

6730

212

20

425

--

25-

-3

0-

-3

0-

-0

0-

-67

G11

218

600

4033

616

52

4

218

600

3033

616

52

420

2040

2020

4052

514

99

215

552

514

99

215

50

00

00

068

G12

480

000

3535

317

93

5

600

000

3535

322

43

510

--

10-

-38

4-

-48

0-

-9

6-

-69

G13

--

--

-

480

000

3535

317

93

5-

--

10-

--

--

384

--

384

--

70H

01

220

000

050

338

343

53

22

000

0050

338

343

53

1510

1015

1010

660

012

571

903

666

00

1257

190

36

00

00

00

71H

02

50

000

050

338

78

53

2

500

0033

379

182

26

1510

1015

1010

150

028

57

205

475

014

29

102

7-7

50

-142

8-1

027

72型

鋼工

場I0

1

8

940

080

657

50

39

89

400

8065

75

03

920

6011

020

6011

042

936

78

484

742

936

78

484

70

00

00

0

73J0

1

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

74J0

2

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

75J0

3

19

250

028

308

237

18

1

920

0030

313

161

22

10-

-10

--

462

--

461

--

-01

--

76J0

4

6

484

085

623

40

36

64

840

386

553

68

26

2060

8520

6085

311

266

827

16

311

266

827

16

00

00

00

77J0

5 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

78J0

6 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

79J0

7 -

- -

- -

15

000

2229

315

80

6 -

- -

25 -

- -

- -

90

- -

90

- -

80K

01

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

81K

02

39

718

090

423

168

36

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

477

408

578

30

477

408

578

30

00

00

00

82K

03

30

511

090

423

174

31

3

971

8090

423

168

36

515

405

1540

366

313

860

15

477

408

578

30

110

947

181

583

K04

305

110

9042

317

43

1

397

180

9042

316

83

65

1540

515

4036

631

38

601

547

740

85

783

011

094

718

15

84K

05

30

511

090

423

174

31

--

--

-5

1540

--

-36

631

38

601

5-3

66

-313

8-6

015

85煤

灰礦

泥拌

合處

理廠

L01

--

--

-33

000

10

405

271

08

--

-30

6060

158

905

651

158

905

651

全廠

差異

-145

-443

-427

排放

量設計

排放濃

度排放

量差

異本次

變更

序號

製程

編號

原計畫

設計

排放

濃度

排氣

量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

本次變

更

動 力 工 場燒 石 灰 工 場 電爐

工場轉 爐 工 場 熱 軋 工 場

細粉

料還原

工場

排氣

溫度

T(

k)

排放

口徑

D(m

)

排放

速率

V(m

s)

排氣量

(Nm

3 hr)

排放

高度

H(m

)

排氣

溫度

T(

k)

排放

速率

V(m

s)

排放

口徑

D(m

)

排放量

本次變

更原計

畫原

計畫

3-23

註

煙囪參

數提

供環

評使

用

按實

際細

部設

計煙囪資料為準

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
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Page 25: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-24

製程變更部分有涉及空氣污染排放量變更有

(1) 熱軋工場執行 CO2減量計畫變更採用蓄熱式燃燒器提高

熱效率減少溫室氣體排放因蓄熱式燃燒系統係由一引風機

抽吸作用將爐內廢氣經由蓄熱體媒介之蓄熱反應後再排放

至煙囪此引風機抽吸作用與爐壓及煙囪排放溫度等達成操

作平衡整體考量煙囪最適高度僅需約 386 公尺(相較傳統

加熱爐煙囪約 85 公尺)否則將使爐壓控制不穩定影響爐

況反而造成加熱效率降低且爐溫分佈較不均勻不利節能

減廢和降低鋼胚加熱品質等結果

(2) 熱軋調質重捲生產線作業會飄落鐵粉為了改善現場作業環

境需要增設集塵設備將鐵屑粉塵收集經袋式集塵器處理後

排出因熱軋調質重捲生產線有三條產線故增設三套袋式

集塵器處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪Par增加 27kgday

(3) 燒結工場採用拌料新製程於料倉之後設置強力攪拌機取

消拌料設備及拌料倉(B05)消除拌料設備之粒狀污染物

(4) 煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資料降低排氣量減少其

排放量

(5) 室內切割場原規劃 5 組焰切機配合需求增加為 7 組為確保

集塵效率增設集塵設施 G13 煙囪Par增加 384kgday

(6) 原計畫精煉爐 H02 空氣污染物排放濃度係引用既有電弧爐

資料推估而來原設計 排放濃度有高估之情形

Par15mgNm3SOx10ppmNOx10ppm重新檢討電爐工

場精煉爐一二次集塵系統設計將單層爐蓋變更為雙層爐

蓋增加密閉性及補集率設計排氣量可由 500000NM3hr

降為 250000NM3hr排放濃度經細部估算後仍可符合原環

說承諾值因此設計排放濃度仍為 Par15mgNm3

SOx10ppmNOx10ppm故精煉爐 H02 空氣污染物排放約

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

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圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

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打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

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188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

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圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

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圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

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單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

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3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
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Page 26: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-25

可降低 Par -75kgdaySOx -1428kgdayNOx -1027kgday

之排放量

(7) 細粉料還原工場為國內第一套此種工場配合實際檢測數據

變更排氣量排放濃度來符合操作上的需求

(8) 動力工場第二期第二階擴建計畫增建鍋爐數量由 3 座合併為

2 座總容量降低 35MW大幅降低空氣污染物排放量

(9) 為使礦泥回收更資源化增加煤灰礦泥拌合處理廠Par增

加 158kgdaySOx 增加 905kgdayNOx 增加 651kgday

污染物排放

2 面源

面源推估部份道路鋪面煤料堆鐵礦料堆石料料堆及焦

炭料堆依實際活動強度重新推估另新增爐石堆處理上述各

項變更後面源粒狀物逸散量如表 31-9變更後逸散性粒狀

污染物排放合計 11804 kgday較原計畫 12069 kgday 減少

約-27 kgday

本次變更空氣污染排放總量變更如表 31-10變更後總排放量 Par降低-172kgdaySOx 降低-443kgdayNOx 降低-427kgday維

持原環說總量管制原則變更後排放總量均在原環說之內

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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2684

2686

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 27: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-26

表 31-9 本次變更各種逸散性粒狀污染物排放量推估 污 染 源 類 別 活 動 強 度 排 放 係 數 未控制排放量 控 制 措 施 減量效果 控制後排放量

大 類 小 類 大 小 單 位 (公斤單位) (kgDay) () (kgDay)道路-鋪面 小型車 1950 VktDay 000314 61 路面洗掃 50 31道路-鋪面 大型車 2535 VktDay 000788 200 路面洗掃 50 100道路-鋪面 小計 130料堆 -煤 - 車輛交通 325 VktDay 098401 3198 灑水＋防風牆 90 320料堆 -煤 - 卸料(cont) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 取料(batch) 3767000 MtYear 000014 15 灑水＋防風牆 90 01料堆 -煤 - 風蝕 242164 Mt Stored 000008 188 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 38料堆 -煤 小計 360料堆 -鐵礦 - 車輛交通 325 VktDay 241083 7835 灑水＋防風牆 90 784料堆 -鐵礦 - 卸料(cont) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 取料(batch) 7691000 MtYear 000040 88 灑水＋防風牆 90 09料堆 -鐵礦 - 風蝕 494421 Mt Stored 000019 942 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 188料堆 -鐵礦 小計 989料堆 -石料 - 車輛交通 325 VktDay 078721 2558 灑水＋防風牆 90 256料堆 -石料 - 卸料(cont) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 取料(batch) 1918000 MtYear 000064 35 灑水＋防風牆 90 04料堆 -石料 - 風蝕 123300 Mt Stored 000006 77 化學藥劑＋防風牆(註3) 80 15料堆 -石料 小計 278料堆 -焦炭 - 車輛交通 81 VktDay 265684 8635 灑水＋防風牆 90 863料堆 -焦炭 - 卸料(cont) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 取料(batch) 100000 MtYear 000022 01 灑水＋防風牆 90 00料堆 -焦炭 - 風蝕 37500 Mt Stored 000021 79 灑水＋防風牆(註3) 50 39料堆 -焦炭 小計 903料堆 -燒結礦 - 車輛交通 81 VktDay 034440 1119 灑水＋防風牆 90 112料堆 -燒結礦 - 卸料(cont) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 取料(batch) 220000 MtYear 000169 11 灑水＋防風牆 90 01料堆 -燒結礦 - 風蝕 82500 Mt Stored 000029 235 灑水＋防風牆(註3) 50 118料堆 -燒結礦 小計 232輸送帶 - 煤 10763 MtDay 022680 24410 封閉式護罩 95 1220輸送帶 - 鐵礦 21974 MtDay 027216 59805 封閉式護罩 95 2990輸送帶 - 石料 5480 MtDay 013608 7457 封閉式護罩 95 373輸送帶 - 焦炭 6051 MtDay 005897 3568 封閉式護罩 95 178輸送帶 - 燒結礦 17714 MtDay 018144 32141 封閉式護罩 95 1607輸送帶 小計 6369燒石灰工場 - 料倉 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 篩選機 1048000 MtYear 012290 3680 袋式集塵系統+室內 98 74燒石灰工場 - 細料倉 262000 MtYear 012290 920 袋式集塵系統+室內 98 18燒石灰工場 - 窯頂料倉 786000 MtYear 012290 2760 袋式集塵系統+室內 98 55燒石灰工場 小計 221爐石-高爐 - 處理 1305000 MtYear 004545 1695 室內 95 85爐石-高爐 - 車輛交通 1305000 MtYear 005455 2034 室內 95 102爐石-高爐 - 卸料(cont) 1305000 MtYear 001818 678 室內 95 34爐石-高爐 - 取料(batch) 1305000 MtYear 002273 847 室內 95 42爐石-高爐 - 風蝕 1305000 MtYear 000023 08 室內 95 00爐石-高爐 - 爐石堆處理 30000 MtYear 004545 39 灑水+高檔牆 90 04爐石-高爐 - 爐石堆車輛交通 30000 MtYear 005455 47 灑水+高檔牆 90 05爐石-高爐 - 爐石堆卸料(cont) 30000 MtYear 001818 16 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆取料(batch) 30000 MtYear 002273 19 灑水+高檔牆 90 02爐石-高爐 - 爐石堆風蝕 30000 MtYear 000023 00 灑水+高檔牆 90 00爐石-高爐 小計 275爐石-轉爐 - 處理 529000 MtYear 004545 687 室內 95 34爐石-轉爐 - 車輛交通 529000 MtYear 005455 824 室內 95 41爐石-轉爐 - 卸料(cont) 529000 MtYear 001818 275 室內 95 14爐石-轉爐 - 取料(batch) 529000 MtYear 002273 344 室內 95 17爐石-轉爐 - 風蝕 529000 MtYear 000023 03 室內 95 00爐石-轉爐 小計 107煉焦製程 - 煉焦淬火 2118000 MtYear 027000 16339 乾式淬火 98 327煉焦製程 - 焦化 2862000 MtYear 027005 22082 加強檢修水刀清洗專人止漏 95 1104煉焦製程 小計 1431爐石-電爐 - 處理 188000 MtYear 004545 244 244爐石-電爐 - 車輛交通 188000 MtYear 005455 293 灑水 60 117爐石-電爐 - 卸料(cont) 188000 MtYear 001818 98 98爐石-電爐 - 取料(batch) 188000 MtYear 002273 122 灑水 60 49爐石-電爐 - 風蝕 188000 MtYear 000023 01 灑水 60 00

爐石-電爐 小計 508

全廠排放量合計 11804註1為既有排放量

註2操作350天年煤堆貯存量30天鐵堆貯存量30天石料堆貯存量30天焦炭及燒結礦堆貯存量35天註3防風牆對料堆風蝕排放之控制效率(60)直接反應於風速之降低平均風速由49 ms 降為 20 ms

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
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Page 28: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-27

表 31-10 變更前後空氣污染物排放總量差異分析

Par(kgday) SOx(kgday) NOx(kgday) VOC(kgday)

原料堆置 1207 - - -

煉鐵 3607 7158 8845 6234

煉鋼 1949 2129 2160 7515

軋鋼 182 1168 1300 276

公用 205 1759 3371 364

原計畫

全廠 7151 12213 15675 14389

原料堆置 1180 - - -

煉鐵 3388 6891 8694 6234

煉鋼 1995 1986 2058 7515

軋鋼 209 1168 1300 276

公用 206 1725 3197 364

本次變

更

全廠 6979 11770 15248 14389

原料堆置 -27 0 0 0

煉鐵 -219 -267 -151 0

煉鋼 46 -143 -103 0

軋鋼 27 0 0 0

公用 1 -34 -173 0

差異

全廠 -172

(點源-145面源-27)-443 -427 0

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
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Page 29: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-28

(二) 本次變更空氣品質評估結果

原生性污染物模式模擬

(1) 模擬範圍及網格設定

本次變更營運期間原生污染物 ISCST3 模擬範圍與原計畫相

同為 40km times40kmUTM 座標範圍為 E177000-217000N2658000-2698000受點網格為 05km times 05km 一個受

點選用複雜地形及都市型參數

(2) 受體點資料

本次變更營運期間以 500 公尺之間隔設置網格受體點並設

置敏感受體點敏感受體點包括梧棲伸港及麗水三點

(3) 氣象資料之輸入

針對影響範圍內之氣象資料本次變更重新以中央氣象局梧

棲測站 95 年地面資料及板橋探空測站 95 年探空資料處理

做為本計畫 ISCST3 擴散模式模擬所需之氣象輸入資料

(4) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後由模擬結果表 31-11 顯示總懸浮微粒最大日平

均增量濃度降為約 631μgm3年平均增量濃度降為約

364μgm3模擬結果顯示日平均最大著地濃度發生於廠址

南方周界年平均最大著地濃度亦發生於廠址南方周界各

時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣品

質標準由圖 31-10~圖 31-11 等濃度分布圖顯示各時段

濃度分布明顯受盛行風向所影響

(5) 二氧化硫(SO2)

由模擬結果顯示二氧化硫最大小時增量濃度約 702 ppb日平均增量濃度約為 154 ppb年平均增量濃度約 78 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成濃度皆符合空氣

品質標準

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

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2678

2680

2682

2684

2686

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
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Page 30: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-29

表 31-11 變更前後點源空氣污染模擬差異分析 著地濃度位置

污染物 項目 UTM-E UTM-N

增量濃度 背景濃度 總量(背景+增量) 空氣品質標準

24 小時值 198000 2679500 759 121 1969 250 最大值

年平均值 198000 2679500 435 859 1294 130 24 小時值 202300 2683050 40 121 1250 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 82 181 1892 250

伸港 年平均值 196800 2671825 23 988 1011 130 24 小時值 198250 2677875 306 121 1516 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 146 859 1005 130 24 小時值 198000 2679500 631 121 1841 250

最大值 年平均值 198000 2679500 364 859 1223 130 24 小時值 202300 2683050 41 121 1251 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 04 859 863 130 24 小時值 196800 2671825 83 181 1893 250

伸港 年平均值 196800 2671825 24 988 1012 130 24 小時值 198250 2677875 293 121 1503 250

總懸浮微粒μgm3

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 138 859 997 130 小時值 198000 2675500 652 28 932 250 日平均值 198000 2678500 143 18 323 100 最大值

年平均值 198000 2679000 71 8 151 30 小時值 202300 2683050 161 28 441 250 日平均值 202300 2683050 18 13 148 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 442 25 692 250 日平均值 196800 2671825 36 18 216 100 伸港

年平均值 196800 2671825 10 8 81 30 小時值 198250 2677875 490 25 740 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

原環說

麗水

年平均值 198250 2677875 61 8 141 30 小時值 198000 2677500 702 28 982 250 日平均值 198000 2678500 154 18 334 100 最大值

年平均值 198000 2679000 78 8 158 30 小時值 202300 2683050 164 28 444 250 日平均值 202300 2683050 20 13 150 100 梧棲

年平均值 202300 2683050 02 8 82 30 小時值 196800 2671825 472 25 722 250 日平均值 196800 2671825 37 18 217 100 伸港

年平均值 196800 2671825 11 8 91 30 小時值 198250 2677875 672 25 922 250 日平均值 198250 2677875 141 18 321 100

二氧化硫ppb

本次變更

麗水

年平均值 198250 2677875 64 8 144 30 小時值 198000 2675000 623 74 1363 250

最大值 年平均值 198000 2679500 111 20 311 50 小時值 202300 2683050 237 74 977 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 482 74 1222 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 522 74 1262 250

原環說

麗水 年平均值 198250 2677875 87 20 287 50 小時值 198000 2676000 560 74 1300 250

最大值 年平均值 198000 2679500 108 20 308 50 小時值 202300 2683050 261 74 1001 250

梧棲 年平均值 202300 2683050 03 20 203 50 小時值 196800 2671825 511 74 1251 250

伸港 年平均值 196800 2671825 17 20 217 50 小時值 198250 2677875 521 74 1261 250

二氧化氮ppb

本次變更

麗水 年平均值 198250 2677875 84 20 284 50

註 1梧棲伸港之環境現況資料參引台中發電廠梧棲及伸港站資料麗水環境現況資料為本計畫

第二期第一階計畫環境監測資料 註 2二氧化氮使用 Ozone Limited 轉換公式修正使用之測站為環保署沙鹿大里忠明西屯及

彰化測站逐時資料修正 註 3依據模式模擬規範第八條規定日平均值及小時值取第 8 大值為其最大值之增量

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

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打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

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UTM

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m)

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打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

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188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

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188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 31: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

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UTM

N(k

m)

圖31-10 變更後營運階段總懸浮微粒最大24小時濃度增量

N

單位μgm3

pc12
打字機文字
3-30

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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N(k

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打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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m)

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打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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N(k

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打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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UTM

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打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 32: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

圖31-11 變更後營運階段總懸浮微粒年平均值分布

N

單位μgm3

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-31

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

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2686

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圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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N(k

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3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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N(k

m)

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圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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2682

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2686

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2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
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3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
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Page 33: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-32

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里彰化縣伸港

鄉最大日平均著地濃度發生於廠址南方約 2 公里台中縣龍

井鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界約 1 公

里

由圖 31-12~圖 31-14 之等濃度分布圖顯示各時段濃度分

布明顯受盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化硫最大小時增量濃

度約 672 ppb日平均增量濃度約為 141 ppb年平均增量

濃度約 64 ppb各時段增量濃度與背景濃度加成後之合成

濃度皆符合空氣品質標準

(6) 二氧化氮(NO2)

氮氧化物轉換二氧化氮增量依「空氣品質模式模擬規範」規

定氮氧化物之模擬結果可依臭氧限制(OZONE LIMITED

簡稱 OLM)方式進行二氧化氮轉換如下

[NO2]增量濃度修正 = (01) times [NOx]模擬濃度值 + X

X=(09) times [NOx] 模擬濃度值或 (4648) times [O3] 背景濃度值二者中最

小值由模擬結果顯示二氧化氮最大小時增量濃度約為

560 ppb年平均增量濃度約為 108 ppb各時段增量濃度

疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

最大小時著地濃度發生於廠址南方約 5 公里之彰化縣伸港

鄉年平均著地濃度位置則發生於廠址南方周界由圖

31-15~圖 31-16 等濃度分布圖顯示各時段濃度分布明顯受

盛行風向所影響

敏感點以麗水村所承受濃度較大二氧化氮最大小時增量濃

度約為 521 ppb年平均增量濃度約為 84 ppb各時段增量

濃度疊加背景濃度後之合成濃度皆符合空氣品質標準

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

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2682

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2686

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

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2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 34: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

圖31-12 變更後營運階段二氧化硫最大小時平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-33

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
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Page 35: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

圖31-13 變更後營運階段二氧化硫最大日平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-34

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
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圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

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2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
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Page 36: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

圖31-14 變更後營運階段二氧化硫年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-35

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 37: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

圖31-15 變更後營運階段二氧化氮最大小時平均值分布

N

單位ppb188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-36

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
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Page 38: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

圖31-16 變更後營運階段二氧化氮年平均值分布

N

單位ppb

188 190 192 194 196 198 200 202 204 206 208UTM E(km)

2672

2674

2676

2678

2680

2682

2684

2686

2688

2690

UTM

N(k

m)

pc12
打字機文字
3-37

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
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Page 39: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-38

三 差異分析

(一) 排放總量

本次修正變更方案後總排放量 Par 降低 -172kgday( 點源

-145kgday面源-27kgday)SOx 降低-443 kgdayNOx 降低-427 kgday比原變更方案排放量降低更多可維持原環說總量管制

原則變更後排放總量均在原環說之內(表 31-12)

表 31-12 原變更方案與修正變更方案差異分析 原變更 修正變更

污染物 項目 原環說 模擬值 差異 模擬值 差異

Par排放總量(kgday) 7151 6989 -162 6979 -172 最大 24 小時值 μgm3 759 64 -119 631 -128 TSP 最大年平均值 μgm3 435 368 -67 364 -71 排放總量(kgday) 12213 12124 -89 11770 -443 最大小時值 ppb 652 749 97 702 50 最大日平均值 ppb 143 16 17 154 11

SOx

最大年平均值 ppb 71 83 12 78 07 排放總量(kgday) 15675 15450 -225 15248 -427 最大小時值 ppb 623 613 -1 560 -63 NOx 最大年平均值 ppb 111 125 14 108 -03

(二) 總懸浮微粒(TSP)

本次變更後取消燒結工場 B05 及動力工場 K05新增煤灰礦泥拌

合處理廠 L01 污染源熱軋調質重捲生產線增設三套袋式集塵器

處理及 J05J06 及 J07 三支煙囪室內切割場為確保集塵效率

增設集塵設施 G13 煙囪煉焦工場 C05 及 C08 依據細部設計資

料降低排氣量細粉料還原工場配合實際檢測數據變更排氣量及

排放濃度精煉爐變更為雙層爐蓋增加捕集效率降低排氣量及

其他煙囪排氣量有增有減除熱軋工場整體考量煙囪最適高度僅

需約 386 公尺(原計畫約 85 公尺)對空氣品質擴散較不利外變

更後總排放量 Par降低-172 kgday根據模擬結果最大日平均增

量由原計畫 759μgm3降為 631μgm3年平均由原計畫 435μgm3

降為 364μgm3整體而言熱軋工場降低煙囪高度對空氣品質影

響貢獻並未造成負面影響排放總量降低對整體空氣品質有明顯

減輕影響的效果(表 31-12)

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 40: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-39

(三) 二氧化硫(SO2)

中龍公司煉焦爐採用焦爐氣(COG)脫硫設備使 COG 之 H2S 濃

度由 4～5gNm3 脫除至 05gNm3 以下低硫品質脫硫效率已達

80以上且洗滌塔蒸餾塔與反應器均設置雙套工檢或設備

故障時仍可正常脫硫

中龍公司燒結製程為國內首座具脫硫設備之燒結場是由奧地利

承攬商 SVAI 委由國際知名具備良好實績的德國環保設備廠商

LUEHR 承包施作SVAI 在 Donawitz 的燒結工場亦使用相同脫

硫設備本設備合約保證值SOx 排放濃度lt50ppm(排放標準為

250ppmBACT 排放標準為 100ppm)脫硫效率≧80已採用

全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術

依據以上污染防制檢討本案已規劃空氣污染物排放之處理已採

用全世界鋼廠燒結製程最先進之環保技術實無增加管末端處理

彈性與空間

本次變更後取消動力工場 K05新增公用設施處 L01 污染源為

了遵照本次差異分析委員指示本公司已再全面檢討降低污染濃

度各種可能方式或措施發現已無增加管末處理彈性與空間因

此從製程改善方面來努力基於這樣努力中龍公司已遵照意

見與國外廠商多次協商可變更提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率在符合原環說排放濃度規範限制條件下可降低排氣

量進而減少排放量本次提出之減量計畫將使 SOx 全廠排放總

量減量值由原變更方案-89kgday 更降低至-443kgday著地濃度

最大小時平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別

為 652ppb749ppb 及 702ppb增量由 97ppb 降低至 50ppb日平均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

143ppb160ppb 及 154ppb增量由 17ppb 降至 11ppb年平

均值原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為 71ppb83ppb 及 78ppb增量由 12ppb 降至 07ppb比較如表 31-12均已大幅下降差異程度

雖然經過以上製程改善清潔生產處理SOx 著地濃度已有大幅下

降但依然未能達到委員 SOx 著地濃度不超過原環說承諾值之

要求與指示敬請委員諒察下列數點

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 41: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-40

1 全廠 SOx 排放總量較原環說降低-443kgday對整體污染減量來

說有正面價值

2 由於部分煙囪高度降低導致 SOx 著地濃度較原環說略有增

加此一變更主要是為了節能減碳的考量並非出自經濟效益

或操作便利之考量而且中部空品區 SOx 為二級防制區尚有

空間可接受著地濃度輕微增加

3 本廠 SOx 處理措施已達世界先進水準為國內首創並致力於

製程改善希望能達成委員之要求敬請委員諒察

(四) 二氧化氮(NO2)

本次變更後取消動力工場 K05新增煤灰礦泥拌合處理廠 L01污染源提升電爐工場精煉爐集塵(H02)捕集效率降低排氣量

NOx 總排放量降低達-427kgday(原變更-225kgday)NOx 著地

濃度小時平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

623ppb613ppb 及 560ppb增量由-1ppb 更進一步降至-63ppb年平均原環說原變更方案及本次修正變更方案分別為

111ppb125ppb 及 108ppb增量由 14ppb 降至-03ppb著地

濃度已低於原環說更符合委員的要求

32 廢棄物

一 原計畫

營運階段廢棄物產生來源包括燒結工場煉焦工場高爐工場轉

爐工場電爐工場熱軋工場及其他相關生產單位與公用設施和工作

人員等所產生之廢棄物項目包括爐石爐渣礦泥爐塵集塵

灰脫硫渣鐵銹皮污泥和生活垃圾等各類廢棄物產生源產生

量及處理方式如圖 32-1 所示

就廢棄物總量而言擴建後廢棄物總產生量為 2710810 公噸年就廢

棄物性質來說依「有害事業廢棄物認定標準」(941227)除電爐

集塵灰屬列表之有害事業廢棄物外其餘皆為無害之一般事業廢棄

物電爐集塵灰產生量約 30000 公噸年約佔擴建後廢棄物總產生

量的 11將由細粉料還原工場製程回收

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 42: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-41

圖 32-1 原計畫擴建後廢棄物產生及處理情形說明

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 43: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-42

在處理方式方面則大致可分為委外處理和製程回收再利用兩部分

如表 32-1 所示

表 32-1 原計畫擴建後廢棄物處理方式說明

處理方式 處理量 (噸年)

處理方式 說明 廢棄物種類 數量

(噸年) 說明

氣冷高爐石 50000 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 廠內造粒資源化處理後外售水泥廠做原料

石膏 36252 再生資源做水泥

脫硫渣 66000

外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良劑

轉爐渣(石) 529000 電爐渣(石) 125000 細粉料還原爐渣 19000

外售做土木營建工程級配料

高爐廢耐火材 4500 轉爐廢耐火材 9600

委外資源化

處理 (7727)

電爐廢耐火材 340

渣桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方

廢水處理污泥 24000 生化污泥 4000 委外處理

(105) 廢油脂（含油泥） 558

合格代清除 處理機構

焚化 (002) 生活垃圾 600 垃圾資源

回收廠 轉爐工場鐵銹皮 20000 電爐及型鋼工場鐵銹皮 12000

委外處理 2211850

(816)

外售 (325)

熱軋工場鐵銹皮 56000 外售

煉焦工場(019) 溚渣 5100 煉焦製程回收或

外售 燒結灰 138000 高爐集塵灰 24600 轉爐礦泥 120000 轉爐洗塵水鐵砂 39000

燒結工場 (1252)

燒石灰工場集塵灰 17700

燒結製程回收

燒結灰 10060 高爐礦泥 50000 高爐爐塵 37600 轉爐集塵灰 6100 煉鋼水場直接水礦泥 4800 電爐集塵灰 30000

製程回收再利用

498960 (184)

細粉料還原工場 (570)

熱軋工場直接水礦泥 16000

細粉料還原工場製程回收

合計 2710810 2710810 資料來源中龍鋼鐵股份有限公司提供

在委外處理部分廢棄物量約 2211850 公噸年約佔擴建後廢棄物

總產生量的 816其中氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
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Page 44: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-43

生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原

料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化

處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼

造渣劑廠商逆向回收工程填方等廢水處理系統產生的污泥廢

油脂（含油泥）等廢棄物係委託合格之代清除處理機構清運處理辦

公室產生之生活垃圾則委託龍井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收

廠焚化處理在製程回收再利用部分廢棄物量約 498960 公噸年

約佔擴建後廢棄物總產生量的 184其中溚渣由煉焦工場製程回

收高爐集塵灰轉爐礦泥轉爐洗塵水鐵砂燒石灰工場集塵灰及

部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利用

數量約 339300 公噸年（佔擴建後廢棄物總產生量的 1252）高爐

礦泥高爐爐塵轉爐集塵灰煉鋼水場直接水礦泥電爐集塵灰

熱軋工場直接水礦泥和另一部分的燒結灰等則經細粉料還原工場製

程回收處理再利用數量約 154560 公噸年（佔擴建後廢棄物總產

生量的 570）

一貫作業鋼廠煉鐵煉鋼製程除生產鐵水與鋼液外副產之高爐石與

轉爐渣(石)目前在國內已全部資源化利用概況分述如下

(一) 高爐石煉鐵製程副產品

高爐石利用技術在國際間早已成熟以中鋼為例高爐石水淬率已

達 97水淬爐石磨粉後可做為混凝土膠結性材料普通水泥熟

料卜特蘭高爐水泥熟料直接取代水泥並已進一步研發做為地

質改良劑磁磚輕隔間專用料矽酸爐渣肥料等用途廣泛

目前國內市場水淬爐石需求量約 580 萬噸年中鋼產量約 280萬噸年其餘 300 萬噸均仰賴進口因此本公司產量 1255 萬噸

年可補部分不足量剩餘 3之高爐石為氣冷高石因物理及化

學特性類似天然砂石具有耐磨損耐高溫耐腐蝕等特性適

合應用於道路級配料混凝土骨材水泥原料土壤改良劑肥

料及陶瓷原料綜合以上措施本公司已 100完全資源化尤

其台灣部份區域禁採天然砂石致天然級配價格高漲許多公共

工程及民間工程基在供料不足及成本考量下改用氣冷高爐石做

為級配與混凝土骨材使得氣冷高爐石長期供不應求

(二) 轉爐渣(石)煉鋼製程副產品

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
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Page 45: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-44

轉爐渣(石)比重大含砂當量高抗磨損力佳為優良之土木工

程材料除部份回收做為高爐煉鐵助熔劑外傳統上利用做為填

築材料與級配材料目前國內已積極朝高附加價值產品研發如

做為瀝青混凝土骨材混凝土助劑人工魚礁及無機聚合物等發

展尤其是瀝青混凝土骨材混凝土助劑等其進度已達工程實體

試用階段預期未來二至三年內可完成制訂相關使用規範大量

生產利用無過剩之虞

經統計擴建後廢棄物總產生量中需委託代清除處理機構或清潔隊

清運處理之廢棄物量約 29158 公噸年僅佔總量 108其餘廢棄

物皆採資源化處理或由煉製過程回收再利用

擴建計畫完成後產生之廢棄物均遵循相關之廢棄物處理規定辦理

將廢棄物分類收集貯存與清運處理因此所產生之廢棄物皆可獲得

妥善清理使對環境衝擊減至最低程度

二 本次變更

原計畫規劃回收處理電爐集塵灰其他製程集塵灰礦泥高爐爐塵

等廢棄物以便投入製程再利用減少廢棄物之產出並設置一座細

粉料還原工場此外為使爐石資源化亦將設置爐石水淬資源化系

統上述原廢棄物回收處理系統均不變更

本次變更除維持上述細粉料還原工場及爐石水淬資源化系統外因中

龍產出之礦泥含鐵量約 28若投入細粉料還原工場之回收效益有

限為朝更有效的資源化參考中鋼煤灰礦泥拌合料製程將礦泥(高

爐礦泥高爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)與

煤灰拌合成為產品可作為水泥廠之原料出售故增加煤灰礦泥拌合

處理廠將高爐礦泥變更可由細粉料還原工場或煤灰況泥拌和處理廠

回收原由細粉料還原工場回收之熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直

接水礦泥改以煤灰礦泥拌合處理廠加工回收變更後廠內資源鏈結

規劃如圖 32-2

依據建廠細部設計計算後實際需求因素石膏產量由原計畫 36252公噸年降為 19900 公噸年高爐爐塵由原計畫 37600 公噸年增加

為 50000 公噸年燒結灰由原計畫 10060 公噸年增加為 13060 公

噸年皆是配合工場實際需求之變更本次變更前後廢棄物處理比

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
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Page 46: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

圖3

2-2 變更後廠內資源鏈結規劃

Administrator
文字方塊
3-45

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 47: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-46

較如表 32-2變更後廢棄物產生量減少 952 公噸年委外處理維持

29158 公噸年不變(108)資源化減為 2680700 公噸年(9892)變更後廢棄物產量減少成為 2709858 公噸年詳細廢棄物產量比較

如表 32-3

表 32-2 變更前後廢棄物處理方式比較 處理方式(公噸年)

項目 產生量(公噸年) 委外處理 資源化

原計畫 2710810 29158(108) 2681652(9892) 本次變更 2709858 29158(108) 2680700(9892) 差異 -952 0 -952

煤灰為燃煤鍋爐 1200高溫燃燒之產物主要成分為二氧化矽氧

化鎂及碳等礦泥係鋼鐵生產過程中集塵設備洗塵系統或鋼材表面

以高壓水柱噴水直接冷卻除銹除垢後水中懸浮固體經調稠脫

水而產生礦泥主要成分為 60以上的氧化鐵及少量碳煤灰及礦

泥經適當之配比拌合加工處理後含水率控制在 23以下即為煤灰

礦泥拌合料而水泥製造過程必須加入氧化鐵經水泥窯爐 1500之高溫燒結產生化學反應後形成所需之含鐵礦物因煤灰礦泥拌

合料中含鐵量高達 50以上故可直接使用取代鐵渣作為水泥氧化

鐵來源

對廢棄物產出量之影響說明如下

(一) 對於原本廢棄物代碼為 R-1206 的礦泥經過製程加工後成為經濟

價值高的產品銷售

(二) 由於可作為水泥原料將可大大降低水泥成本對廢棄物產出量

將不必擔心因經過拌料後身分將成為產品

中龍公司所產的礦泥主要的化學組成為鐵鈣矽等金屬氧化物

而這些組成大多為煉鐵或煉鋼製程中可回收再利用的物質本次變更

煤灰礦泥拌合處理廠處理之回收物原物料詳列於表 32-3計有高爐

礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接水礦泥等因

煉鋼製程所產出之各類無機礦泥含大量之鐵參照中鋼製程「其他非

金屬礦物製品製造業製造程序2200-099」煤灰+礦泥=氧化鐵(即為煤

灰礦泥拌合料含水率控制在 23以下)可回收其鐵成份供應給水

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 48: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-47

表 32-3 變更前後廢棄物產量與處理方式詳細比較 數量

處理方式 廢棄物種類 原計劃 本次變更 差異

說明

氣冷高爐石 50000 50000 0 外售做骨材

水淬高爐石 1255000 1255000 0 外售水泥廠做原

料

石膏 36252 19900 -16352 再生資源做水泥

脫硫渣 66000 66000 0

外售做砂石級配

料水泥原料

煉鋼原料及土壤

改良劑

轉爐渣(石) 529000 529000 0 電爐渣 125000 125000 0 細粉料還原爐渣 19000 19000 0

外售做土木營建

工程級配料

高爐廢耐火材 4500 4500 0 轉爐廢耐火材 9600 9600 0

資源化

處理

電爐廢耐火材 340 340 0

渣桶墊底料煉

鋼造渣劑廠商

逆向回收工程

填方

轉爐工場鐵銹皮 20000 20000 0 電爐及型鋼工廠鐵銹皮 12000 12000 0 外售

熱軋工廠鐵銹皮 56000 56000 0 外售

煉焦工場 塔渣 5100 5100 0 煉焦製程回收或

外售

燒結灰 138000 138000 0 高爐集塵灰 24600 24600 0 轉爐礦泥 120000 96000～120000 -24000～0 轉爐洗塵水鐵砂 39000 39000 0

燒結工場

燒石灰工場集塵灰 17700 17700 0

燒結製程回收

高爐礦泥 0 0 ~ 50000 0 ~ 50000 熱軋工場直接水礦泥 0 16000 16000 煉鋼水場直接水礦泥 0 4800 4800

煤灰礦泥

拌合處理

廠 轉爐礦泥 0 0 ~ 24000 0 ~ 24000

煤灰礦泥拌合處

理廠製程回收

燒結灰 10060 13060 3000 高爐礦泥 50000 0 ~ 50000 -50000 ~ 0 高爐爐塵 37600 50000 12400 轉爐集塵灰 6100 6100 0 煉鋼水場直接水礦泥 4800 0 -4800 電爐集塵灰 30000 30000 0

資

源

化

細粉料還

原工場

熱軋工場直接水礦泥 16000 0 -16000

細粉料還原工場

製程回收

廢水處理污泥 24000 24000 0 生化污泥 4000 4000 0 廢油脂(含油泥) 558 558 0

合格代清除處理

機構 委外處理

生活垃圾 600 600 0 垃圾資源回收廠

合計 2710810 2709858 -952 註 1煤灰礦泥拌合處理廠外購煤灰視操作情況添加(0~20) 註 2既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
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Page 49: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-48

泥廠做為鐵分添加劑台電煤灰外售採價格公開招標制度視市場機

制而定然以產業生態體系精神本公司煤灰礦泥拌合廠煤灰外購仍

將優先考量由台電台中火力發電廠購入外購煤灰量約礦泥拌合量之

0~20

變更後在處理方式方面維持與原環說相同分為委外處理和製程回收

再利用兩部分除將原由細粉料還原工場(高爐礦泥熱軋工場直接

水礦泥煉鋼水場直接水礦泥)回收改為以煤灰礦泥拌合處理廠加工

回收故礦泥將改由煤灰礦泥拌合處理廠加工回收外其餘處理方式

不變

(一) 委外處理

廢水處理系統產生的污泥廢油脂（含油泥）等廢棄物係委託合

格之代清除處理機構清運處理辦公室產生之生活垃圾則委託龍

井鄉公所清潔隊清運至垃圾資源回收廠焚化處理

(二) 製程回收

氣冷高爐石外售做骨材水淬爐石石膏再生資源化做水泥原

料脫硫渣外售做砂石級配料水泥原料煉鋼原料及土壤改良

劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原爐渣外售資源化處理做為

土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣桶墊底料煉鋼造渣

劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工場製程回收高

爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵水鐵砂及部

分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔煉利

用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵

灰燒結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理

量依「鋼鐵基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則

維持原計畫資源化利用不變

三 差異分析

本案廠內資源鏈結配合本次新增煤灰礦泥拌合處理廠修正鏈結示意

如圖 32-2在製程回收再利用規劃上氣冷高爐石外售做骨材水

淬爐石石膏再生資源化做水泥原料脫硫渣外售做砂石級配料水

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 50: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-49

泥原料煉鋼原料及土壤改良劑轉爐渣(石)電爐渣和細粉料還原

爐渣外售資源化處理做為土木營建工程級配料廢耐火材料則做為渣

桶墊底料煉鋼造渣劑廠商逆向回收工程填方等溚渣由煉焦工

場製程回收高爐集塵灰轉爐礦泥燒石灰工場集塵灰轉爐洗塵

水鐵砂及部分的燒結灰經收集後將回到燒結工場做為原料回收再熔

煉利用高爐礦泥轉爐礦泥熱軋工場直接水礦泥煉鋼水場直接

水礦泥由煤灰礦泥拌合處理廠製程回收高爐爐塵轉爐集塵灰燒

結灰及電爐集塵灰(含既有暫存之電爐集塵灰分年處理量依「鋼鐵

基本工業集塵灰貯存延長申請審查要點」之規定辦理)由細粉料還原

工場製程回收在副產之高爐石與轉爐渣(石)則維持原計畫資源化

利用不變

廠外資源鏈結規劃部分維持與原計畫相同不予變更推動期程將視周

邊廠商實際配合情形持續推動本次變更後資源化總量由原計畫

2681652 公噸 年減少成為 2680700 公噸 年資源化比例維持

9892不變

33 溫室氣體

一 原計畫

(一) CO2 排放量與節能措施說明

原計畫計畫第二期第二階擴建後全廠原料燃料及能量使用量

估算全廠及高爐系統之 CO2 排放量如表 33-1 及表 33-2 所示

全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放

量 6964610 公噸年+二期二階排放增量 4753551 公噸年)

為符合全國能源會議之要求本計畫擬訂短中長程 CO2 減量

計畫及減量目標如表 33-3短程針對既有工場進行節能減量

興建中工場則於1 高爐及1~2 鍋爐運轉時進行節能減量並進

行空地之綠化植栽中程待2 高爐2 燒結工場煉焦工場

熱軋工場及3~5 鍋爐運轉時進行相關節能措施並進行空地

之綠化植栽長程則以加強操作管理措施持續推動節約能源及

提昇能源效率之工作預估實施減量計畫後全廠(含高爐及電

爐系統)CO2 單位密集度為 168 公噸 CO2公噸鋼胚

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 51: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-50

表 33-1 原計畫中龍鋼鐵全廠二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 4154702無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824924高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 725446液化石油氣(LPG) 276017天然氣(NG) 119508柴油 26469石料 908160

一全廠(含高爐及電爐系統)CO2 排放量合計(公噸年) 11718161二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

之 CO2 排放量(公噸年) 10439528

四全廠(含高爐及電爐系統)鋼胚產量(公噸年) 6219000五全廠(含高爐及電爐系統)扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)

後 CO2 單位密集度(公噸 CO2公噸鋼胚) 168

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

表 33-2 原計畫高爐系統二氧化碳排放量估算

項目 CO2 年排放量(公噸年)

1外購電 16502無煙煤 4800753煉焦工場原料煤 77824144高爐 PCI 煤(原料煤) 20172235燃料油 41196液化石油氣(LPG) 21007天然氣(NG) 9968柴油 1849石料 850520

一高爐系統 CO2 排放量合計(公噸年) 11139281二高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)CO2 減量合計(公噸年) -1278633三高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)之 CO2 排放量

(公噸年) 9860648

四高爐系統鋼胚產量(公噸年) 5175000五高爐系統扣除高爐水淬及煉焦乾式淬火(CDQ)後 CO2 單位密集

度(公噸 CO2公噸鋼胚) 19

註 1排放係數依據 IPCC 方法估算

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 52: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-51

表 33-3 原計畫短中長程二氧化碳減量計畫與目標

減量期程 減量計畫 CO2 減量目標 (公噸年)

備註

既有工場減量計畫預估 2009年節省約 25萬 kl 油當量 11 加強員工節能觀念及節約用電 12 改善電爐生產技術增設後燃燒器節省電能

短程 (2006~2009 年)

13 改進原料品質降低爐渣及集塵灰產出量

76024 4 年之總減量

興建中工場減量計畫(14~18 小計) 654635 14 1 高爐頂壓發電 43395 15 1 高爐熱風爐廢熱回收 45461 16 1 高爐水淬爐石設備 552200 17 動力工場1~2 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

短程 (2006~2009 年)

18 綠化植栽 550 新建工場減量計畫(21~29 小計) 924626 21 2 高爐頂壓發電 43395 22 2 高爐熱風爐廢熱回收 45461 23 2 高爐水淬爐石設備 552200 24 2 燒結冷卻機廢熱回收 36455 25 1~2 煉焦乾式淬火廢熱回收 174233 26) 鋼胚熱進爐 15092 27 1~3 加熱爐蓄熱式燃燒系統 40636 28 動力工場3~5 鍋爐設置高爐氣預熱系統 13029

中程 (2007~2011 年)

29 綠化植栽 4125 其他操作管理措施 165322 31 12 煉焦工場之煤料濕度控制 65322 長程

(2012~2016 年) 32 其他操作管理措施預估削減全廠 CO2排放量約 100000 噸 100000

5 年之總減量

CO2 減量合計 1820606 註本表係原環說 P5-58 頁表 524-3

以下就相關節能措施做說明

(一) 自產製程氣全部回收再利用

煉焦爐高爐及轉爐產生之焦爐氣(COG)高爐氣(BFG)及轉爐

氣(LDG)將全部回收經淨化後做為高爐工場熱軋工場動力

工場等之燃料使用以減少燃料之需求動力工場產生之電力供

全廠製程使用以減少外購電

(二) 高爐頂壓發電(TRT)

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 53: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-52

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此安裝高爐頂壓發電裝置將高壓高溫高爐氣直接推

動渦輪機進而發電效能可達 12MW以減少外購電達成節能

目的

(三) 高爐熱風爐廢熱回收

廢熱回收系統是回收熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之廢氣熱

量用以預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空

氣

該系統主要設備係安裝於熱風爐廢氣燃氣及助燃空氣管線上

廢熱回收系統包括 2 個蒸發器及相關之管線閥體閥門及控制

系統其熱傳媒介為水熱風爐燃燒時加熱蓄熱磚後排放之

廢氣熱回收通往蒸發器加熱以內含水媒介之熱管做熱傳進而

預熱熱風爐燃燒加熱蓄熱磚時所使用之燃氣及助燃空氣設置該

系統可有效降低減少熱風爐使用之燃氣提升整體熱效率約

10有效回收廢熱能達成節約能源之目的

(四) 高爐水淬爐石設備

高爐水淬爐石設備是藉由高壓水將熔融爐渣急速冷卻後使渣與

水分離後可得到一含水量低之砂粒狀的水淬爐石相較於直接將

熔融爐渣排放至渣坑在空氣環境後續爐渣挖掘清理及運送儲

存方面可減少空氣環境污染挖掘清理費用另運送儲存更加

方便而水淬爐石經磨粉可直接作為水泥熟料達成有效回收資

源及節約能源之目的

(五) 動力工場鍋爐設置高爐氣預熱系統

動力工場鍋爐所燃燒之高爐氣其成分中有 55左右的氮氣這

些氮氣無法提供燃燒熱反而會把熱量帶走如果採用高爐氣預

熱系統則可將帶走的熱量回收提升鍋爐的效率約 2高爐

氣預熱系統由兩組熱交換器組成熱交換媒介是水一組熱交換

器放在煙道上吸熱產生蒸汽此蒸汽送到另一組放在高爐氣管線

上的熱交換器將熱量供給高爐氣而冷凝冷凝水再回到煙道上

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
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Page 54: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-53

的熱交換器如此循環

(六) 燒結冷卻機廢熱回收

燒結混合料在燒結機完成燒結後之燒結礦溫度約 800 左右此

紅熱燒結礦進入冷卻機冷卻至約 120

本系統係回收冷卻機之廢熱產製蒸汽可以不必使用燃煤來產製

蒸汽因此可以節能及減少 CO2 排放

(七) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)

焦炭乾式淬火系統係將煉焦爐所生產之熱焦炭(約 1100)倒入

密閉的冷卻室(Cooling Chamber)中利用惰性氣體循環導入冷卻

室將焦炭的冷卻熱焦逐漸冷卻至 200以下完成焦炭淬火作

業而惰性氣體則將每噸焦炭含約 750 百萬焦耳的顯熱傳輸至鍋

爐進而產出蒸汽或電力焦炭乾式淬火設備的無形效益可抑制

不透光率的溼式淬火蒸汽逸散而有形效益可回收廢熱能源並

因焦炭品質提昇而節省高爐燃料之耗用及增加鐵水產量

(八) 鋼胚熱進爐(Hot Charge)

扁鋼胚熱進爐作業方式直接利用熱鋼胚之熱焓省略了由冷鋼

胚加熱至熱鋼胚之過程扁鋼胚熱進爐節能與鋼胚進爐溫度成正

比鋼胚進爐溫度越高其節能效果越佳並與熱進爐作業率高低

和作業批量集中與否有關通常須有高熱進爐作業率及爐內超過

滿載熱鋼胚批量才能完全發揮節能效果以上皆為本次加熱爐設

計考量之重點故可節省燃料耗用量

(九) 加熱爐蓄熱式燃燒系統

新式加熱爐蓄熱式燃燒系統係採用燃燒器之蓄熱體來預熱燃燒

空氣比傳統式者之溫度高出甚多增加熱回收效率且因蓄熱

式燃燒系統使爐溫分佈較均勻可提昇加熱效率皆使得燃料耗

用量減少以達到節能及減少 CO2 排放之目的

二 本次變更

本次變更後第二期第二階擴建後全廠及高爐系統之 CO2 排放量仍如

如表 33-1 及表 33-2 所示全廠 CO2 排放量約為 11718161 公噸年(既有核可二期一階排放量 6964610 公噸 年+二期二階排放增量

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 55: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-54

4753551 公噸年)不變

本次變更包括熱軋工場採用蓄熱式燃燒器高爐頂壓發電系統及短中

長程減量計畫時間變更等項目其餘不變變更內容如下

(一) 熱軋工場採用蓄熱式燃燒器

依據中龍二期二階環評 CO2 減量計畫承諾中龍熱軋工場採用最

新型之蓄熱燃燒系統之加熱爐蓄熱式加熱爐之空氣在燃燒前先

經熱回收設備(蓄熱體)預熱後溫度可達 1100～1200與一般傳

統式加熱爐之空氣在燃燒前經熱回收設備(復熱器)預熱後溫度

僅可達 500～600相比蓄熱式燃燒系統可節能達 10～15

故廢氣中 CO2NOx 及 SOx 等污染物排放量隨之等比例降低

是目前公認的扁鋼胚加熱爐最佳製程(BACT)

蓄熱式加熱爐之燃燒廢氣有 80經由引風機抽吸流經蓄熱體

進行熱交換後再排入煙囪另有 20直接由煙道排入煙囪此項

分流比率是節能減污效果最佳之比率為確保該比率中龍熱軋

工場扁鋼胚加熱爐煙囪最佳高度為 386 公尺若提高煙囪高度

將提升煙囪抽吸能力導致燃燒廢氣分流比率的改變降低爐壓

並造成爐壓控制不穩定因而減低節能減污的效果失去蓄熱式

燃燒系統的優點

(二) 高爐頂壓發電(TRT)量變更

現代大型化的高爐煉鐵為求高效能生產皆採用高頂壓操作在

煉鐵過程中產生高壓高溫之高爐氣需減壓以供熱風爐煉焦爐及

下游需用高爐氣之單位使用若直接減壓高爐氣將產生廢熱非

常浪費因此本公司於一二階高爐分別設置頂壓回收發電機

組將高壓高溫高爐氣直接推動渦輪機進而發電發電容量額定

14MW以減少外購電達成節能目的

參考原環說中鋼資料高爐頂壓發電設置 12MWtimes2 座其每年

CO2 減量為 86790 公噸年本次變更高爐頂壓發電設置 14MWtimes

2 座依其比例換算 CO2 減量為 100534 公噸年故高爐頂壓發

電 CO2 排放量可再降低 100534-86790＝13744 公噸年此部分

減量將可作為達成溫室氣體內外部減量的方式之一故原環評承

諾之各年度溫室氣體排放總量不予變更

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

  • A01pdf
    • app-okpdf
      • into-a1pdf
      • app01pdf
        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
          • app02-2pdf
          • into-a3pdf
          • app03pdf
Page 56: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-55

(三) 煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備發電量變更

煉焦乾式淬火廢熱回收(CDQ)設備原計畫即以可供發電方式規

劃本次變更設置 2 座煉焦乾式淬火爐每座煉焦乾式淬火爐各

設置一座發電機組發電容量額定 24MW2 座煉焦乾式淬火爐發

電容量共計 48MW

(四) 溫室氣體排放總量短中長程時程變更

本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程原承

諾之減量計畫及減量目標不變並以經內外部減量後之溫室氣體

排放總量為查核目標故以表 33-4 之各年度排放總量方式呈現

較為適切並以經執行內外部短中長程減量計畫完成年限隔

年之溫室氣體排放總量進行第三者查證工作以使環保署追蹤考

核更為明確方便

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化 年度

項目 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 69646106964610696461069646106964610 6964610

二期二階排放增量 0 0 0 0 0 0 0 0 短程階段 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 0 0 0 0 0 0 0 0 長程階段 0 0 0 0 0 0 0 0

內 部 減 量 內部總減量 -34647 -35414 -76024 -76024 -730659 -730659 -730659 -730659

固定源節約 能源輔導

0 0 0 0 0 0 0 -38463

移動源能源 使用效率提升

0 0 0 0 0 0 0 -50

輕質碳酸鈣 及其他計畫

0 0 0 0 0 0 0 0

外 部 減 量

外部總減量 0 0 0 0 0 0 0 -38513經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

6929963 6929196 68885866888586623395162339516233951 6195438

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
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Page 57: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-56

表 33-4 本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化(續 1) 年度

項目 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020

二期一階排放總量 (既有核可)

6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610 6964610

二期二階排放增量 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551 4753551短程階段 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659 -730659中程階段 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626 -924626

長程階段 0 0 0 0 0 0 -165322

內 部 減 量 內部總減量 -1655285 -1655285-1655285-1655285-1655285-1655285 -1820607

固定源節約 能源輔導

-324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451 -324451

移動源能源 使用效率提升

-188 -188 -188 -188 -188 -188 -188

輕質碳酸鈣 及其他計畫

-5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500 -5500

外 部 減 量

外部總減量 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139 -330139經內外部減量後之 排放總量(公噸年)

9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9732737 9567415

註1 2010～2013 年以不超過 6233951 公噸年作為環評追蹤查核標的 2 2014～2019 年以不超過 9732737 公噸年作為環評追蹤查核標的 3 2020 年以後以不超過 9567415 公噸年作為環評追蹤查核標的 4溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火之扣除

本計畫溫室氣體短中長期減量計畫主要係配合二期一階及二

階擴建計畫完工期程所規劃由於二期一階及二階擴建計畫完工

期程調整二期二階施工時間預計於 2010 年 5 月至 2014 年 5 月

故減量期程亦同步調整變更中長程完成時間並澄清計畫開

始執行及完成時間「短程計畫 2006 年開始執行~2009 年完成

中程計畫 2010 年開始執行~2014 年完成長程計畫 2015 年開始

執行~2019 年完成」因短中長程減量計畫中大部份係屬

BAT 減量措施無法比較改善前後之效益故重新規劃 2006～2020 年逐年之溫室氣體排放總量及減量規劃如表 33-4 所示說

明如下

1 由規劃表可知自 2006 年起即逐步推動短程內部減量計畫至

2010 年後排放總量為 6233951 公噸年且自 2013 年起部分

外部減量計畫之成效逐漸呈現使得 2013 年排放總量為最低年

度6195438公噸年同時規劃2010～2013年以不超過6233951

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

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表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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Page 58: 第三章 開發行為變更後環境影響差異分析 (2... · 3-1 第3 章 開發行為變更後環境影響差異分析 依中龍公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明書之評估，對環境有

3-57

公噸年作為環評追蹤查核標的

2 2014 年由於二期二階之營運而增量但因中程階段內部減量及

外部減量之減量成效使得 2014 年後之排放總量均能維持在

9732737公噸年內同時規劃 2014～2019年以不超過 9732737公噸年作為環評追蹤查核標的

3 2020 年後更因致力於長程階段內部減量使得最終中龍排放總

量為9567415公噸年同時規劃2020年以後以不超過9567415公噸年作為環評追蹤查核標的

4 溫室氣體排放總量盤查包括減量計畫高爐水淬及煉焦乾式淬火

之扣除

本案配合原環評審查結論第一條第三項「應依承諾數量及期程執

行溫室氣體排放減量營運前應達成外部減量目標值（含受輔導

廠商）否則由開發單位按比率自行削減或減產未來並應依我

國溫室氣體減量法相關減量規定辦理」之要求規劃將於營運

前完成外部合作廠商減量績效之查證內部減量則配合短中

長程經內外部減量後之排放總量目標規劃將於 2010 年2014年及 2020 年完成組織型溫室氣體排放量之查證

依據環評審查結論營運前應達成外部減量目標值（含受輔導廠

商）否則由開發單位按比率自行削減或減產本廠溫室氣體減

量已於本次環境影響差異分析報告中承諾「將以經內外部減量後

之溫室氣體排放總量」為查核點而非外部減量 330139 公噸年

本廠組織層級溫室氣體排放量查證結果扣除外部減量績效之查

證結果將符合報告中所列擴建計畫溫室氣體淨排放結果並於

營運前提送減量成果報告書至主管機關作為達成減量目標之依

據

有關溫室氣體內部減量計畫之量化方法仍依循原環說書附錄十

四(專案小組第 1 次初審會審查意見答覆說明)P144~P146 之內

容由於該減量計畫中所列的減量項目大部份係採 BAT 措施

並無法比較改善前後之減量效益難以針對單一設備進行減量查

證本次差異分析主要目的之ㄧ為變更溫室氣體內部減量期程

但原承諾之減量值不變並以經內外部減量後之溫室氣體排放總

量為查核目標

3-58

(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
        • 4中龍二期二階公開說明會會議紀錄pdf
        • 5中龍用水計畫同意函pdf
          • into-a2pdf
          • app02-1pdf
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(五) 大肚山植樹造林計畫減量查證方式

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫原計畫承諾之造林面積

20 公頃植樹 3 萬株藉此達成每年減量 5500 公噸之目標依

據本案溫室氣體減量計畫之環保署研商會議結論(環署綜字第

0970103727 號)建議「外部減量植樹造林計畫中造林 20 公頃

植樹 3 萬株之減量成效不易量化能否達成 CO2 減量目標 5500公噸難以估算建議除植樹造林外再增加其他減量計畫以確

保達成 5500 公噸 CO2 減量承諾本部分請併入前項環評變更內

容」

上述「造林 20 公頃植樹 3 萬棵每年減量 5500 公噸」係依

據「綠建築評估與解說手冊」推估減量值是為推估造林溫室氣

體減量效益的參考數據本次變更已將造林計畫所推估之 5500公噸溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目標值且

造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體減量

成效計算若無法達到減量目標不足之差額依比例減產或自

國內外自願性碳交易市場購買溫室氣體減量額補足同時亦承諾

在環保署確立國內碳交易機制後遵循國內機制取得合格之減量

額度

目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場製程排

放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標有關「CO2 製成輕質碳酸鈣計畫」已納入成為「本

次變更後溫室氣體排放總量及減量規劃」之外部減量有關燒石

灰工場之 CO2 計算方式說明如下

1 目的

達成造林計畫所推估的 5500 公噸年減碳目標之替代減量計

畫

2 合作內容

與民間廠商合作回收本公司燒石灰工場石灰窯排放之二氧化

碳製成輕質碳酸鈣

3 製程反應式

CaO + H2O Ca(OH)2

3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

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表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 1中龍二期二階擴建計畫環境影響說明書同意備查函pdf
        • 2中龍二期二階逕流廢水削減計畫同意備查函pdf
        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
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3-59

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3(輕質碳酸鈣) + H2O

4 減碳效益推估

(1) 可回收燒石灰工場石灰窯排放二氧化碳量 3717

Nm3hr(18~20二氧化碳)

(2) 減碳效益計算約 11684 公噸年

CO2密度≒197 kgm3

3717m3hrtimes197kgm3times19≒1391 kghr

每年可減碳 1391kghrtimes24hrdaytimes350dayyeardivide1000kgton≒11684 tonyear本公司承諾該計畫將以 5500 公噸年作為

減碳目標該計畫若有超過減碳目標 5500 公噸年增加

部份將併入外部減量額度計算

原環說所規劃造林 20 公頃植樹 30000 株係依林務局全民造林

計畫要點辦理以植株間距 25 公尺左右為最適距離本案造林

面積 20 公頃植樹 3 萬株經計算後得出每株間距約為 258公尺株可提供林木生長所需空間

本公司與台中縣政府於 97327 簽訂合作造林合約本案計畫造

林 20 公頃植樹 3 萬株有關造林面積加大事宜將依合約相關

條文辦理

本案業於 98723 與台中縣政府農業處溝通經考量造林基地之

土質地形氣候及植栽碳吸存率等因素目前選定烏心石相

思林榕樹苦楝白千層為主要造林樹種經 98723 本公司

與台中縣政府討論相關預計期程說明如下

1造林期預計可於 99 年完成

2第一期維護預計 100～103 年

3第二期維護預計 104～106 年

4撫育期預計 107～120 年

依本公司與台中縣政府簽訂之大肚山造林 20 公頃合約土地係

由台中縣政府提供本公司提供經費委託台中縣政府辦理相關植

栽養護發包作業及驗收等事宜本案預計造林 20 公頃植樹 3 萬

3-60

株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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株期程可分為造林維護及撫育共計四期各期經費由本公司

提供另依台中縣政府與廠商簽訂之造林及養護承攬契約規定

廠商需定期澆水除草及施肥且由縣府定期驗收以確保相關

樹木存活率達 100縣府亦表示依過往造林經驗承攬廠商

造林植樹將超過 3 萬株確保該 20 公頃上有 3 萬株樹木存活

有關大肚山造林係本公司配合農委會林務局推動之「一生一樹綠

海家園」活動與台中縣政府簽訂造林合作計畫至於大甲溪河

岸旁及台中苗栗海邊農田造林地點仍需將視本公司營運狀況

及相關單位規劃後再研究配合

有關台中縣政府業於 981009 通知本公司將繼續合作推動造林

計畫並要求本合作造林契約內容另行簽訂本公司將俟縣政府農

業處規劃完成後即行配合辦理

(六) 內外部溫室氣體減量替代方案

溫室氣體減量計畫增加「當減量額度不足時本公司將依據中央

主管機關認可之碳交易機制自國內或國際碳交易市場購買溫室

氣體減量額度來彌補」作為內外部溫室氣體減量如未能達成減量

目標值的替代方案之一以利能於營運前達成環評承諾目標

本次差異分析已承諾將以「經內外部減量後之溫室氣體排放總

量」作為是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總

量及減量變化表之短中長程經內外部減量後之排放總量目

標將是檢視是否達成減量目標之主要依據本公司規劃將於

短中長程減量計畫完成之隔年委託經環保署認可之查驗機

構進行外部第三者查證工作意即分別於 2010年2014年及 2020年進行外部查證工作未來我國溫室氣體減量法通過後則依該

法相關規定辦理

(七) 水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益說明

依據「中龍鋼鐵股份有限公司第二期第二階擴建計畫環境影響說明

書」定稿本內容(P5-58 表 524-3)水淬爐石為本公司溫室氣體內部

短程及中程減量計畫之ㄧ意即本公司環評承諾之溫室氣體減量係

包括水淬爐石之減量效益而提出如排除水淬爐石之減量額度將

影響本公司溫室氣體內部減量目標值進而影響原環說書承諾之溫

3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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        • 3中龍二期二階施工環境保護執行計畫同意備查函pdf
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3-61

室氣體排放總量目標

水淬爐石回收再利用之溫室氣體減量效益已逐漸被各界認可對整

體溫室氣體排放減量具正面意義此亦為本公司將其列入環說書中

溫室氣體減量計畫之主要考量並經環評審查通過

目前水淬爐石買賣並未將碳權歸屬納入考量為避免減碳額度重覆

計算(Double Counting)問題產生本公司已與水淬爐石中間處理商及

下游使用者達成協議藉由商業行為方式確認碳權歸屬中龍公司

三 差異分析

依據環保署溫室氣體排放統計全國 2006 年排放總量為 277645 百

萬公噸二氧化碳當量年本廠擴建後全廠 CO2 排放量(含二期二階)佔全國比例約 376本廠為有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放

除於廠內採用 BAT 製程設計以達成最小溫室氣體排放量外並藉

由固定源節能輔導移動源燃油效率提升或其他替代減量方案等計

畫有效降低擴建計畫整體溫室氣體排放本次差異分析亦未變更溫

室氣體排放總量(參見表 33-4)

表 33-3 原計畫溫室氣體排放量是按原計畫程實施可達成減量目

標目前執行之短程減量計畫分為既有工場及第一座高爐製程 BAT減量計畫目前第一座高爐仍在興建中預計 98 年底完成本公司

既有電爐工場在進行相關減量措施後CO2 排放密集度由 93 年之

0674 噸 CO2噸鋼胚降至 96 年之 0578 噸 CO2噸鋼胚若以產能 100萬噸年計算本公司既有工場 CO2 減量至少(0674-0578)times100 萬噸年=96 萬噸年有關 93 至 96 年之產品產能及 CO2 排放密集度如表

33-5

本次變更後熱軋工場採用蓄熱式燃燒器提高熱效率減少溫室氣體排

放高爐頂壓發電系統因採用更高效率發電裝置可減少外購電更

能達成節能減少溫室氣體排放目的此部分與原環說溫室氣體減量對

策相同無差異而且因採用更高效率與增加發電更能減少溫室氣體

的排放符合溫室氣體減量的政策

3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

不變差異輕微

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3-62

表 33-5 中龍公司 93sim96 年 CO2排放密集度彙整表

年度 產品 產量(公噸)

CO2 排放量(公噸)

單位密集度 (公噸公噸)

93 751036 505956 0674 94 741086 471356 0636 95 927397 551207 0594 96 999416 577366 0578

溫室氣體排放減量計畫配合第二期第二階擴建計畫實際時程調整因

短中長程減量計畫中大部份係屬 BAT 減量措施無法比較改善

前後之效益故承諾以「經內外部減量後之溫室氣體排放總量」作為

是否達成減量之查核標的本次變更後溫室氣體排放總量及減量變化

表之短中長程經內外部減量後之排放總量目標將是檢視是否達

成減量目標之主要依據本公司規劃將於短中長程減量計畫完成

之隔年委託經環保署認可之查驗機構進行外部第三者查證工作意

即分別於 2010 年2014 年及 2020 年進行外部查證工作未來我國

溫室氣體減量法通過後則依該法相關規定辦理

外部減量計畫中之大肚山植樹造林計畫本次變更已將造林計畫所推估

之 5500 公噸年溫室氣體減量目標值改列為其他減量方式之減量目

標值且造林計畫將作為回饋措施仍將持續推動但不列入溫室氣體

減量成效計算目前本公司規劃與民間廠商合作回收本公司燒石灰工

場製程排放之二氧化碳製成輕質碳酸鈣足可達成原造林之 5500 公噸

年減量目標

目前京都機制承認的部份主要為清潔發展機制(CDM)共同減量(JI)與排放交易(ET)若要取得符合京都機制的減量額度則只能透過京

都彈性機制取得碳權依據本公司原先之規劃溫室氣體減量不足額

度將按比率自行削減或減產自國內或國際自願性碳交易市場(如VCS 體系)等方式取得減量不足額度目前因我國特殊國際地位因

素國內廠商無法直接參與京都彈性機制故須先建請環保署及早規

劃與建置國內碳交易市場並建立與國外接軌管道使本公司能於溫

室氣體減量之不足時順利取得足夠額度來彌補

依據環評審查結論本公司第二期第二階擴建計畫應於營運前達成溫

室氣體減量目標值若環保署未能及時建立符合京都機制的國內碳交

3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

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3-63

易市場應給予中龍可以履行環評承諾的空間本公司承諾在國內外

碳交易機制確立前先以經環保署認可之國內外碳交易市場購買減量

額度未來環保署確立國內外碳交易機制後承諾遵循其機制來辦理

變更後本廠經內部及外部減量之後溫室氣體排放總量預計短程2010年以後為 6233951 公噸年中程2014 年以後為 9732737 公噸年長程2020 年以後為 9567415 公噸年各項減量計畫均維持

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