고체역학 chapter4 torsion
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Chapter4 TorsionTRANSCRIPT
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yxτyzτ xyτ
xzτzxτ
zyτChapter.4 Torsion
김 대 영
E-mail: [email protected]
HP: 010-9249-5551
바이오시스템공학과2014년도 2학기 강의자료 (고체역학)
1. 순수전단응력
순수전단응력 상태(Pure shear stress state)
평형상태 (X)
G
G
: 전단응력 (shear stress)
: 전단탄성계수 (shear modulus)
: 전단변형률 (shear strain)
)1(2
EG
탄성계수와 전단탄성계수의 관계
1. 순수전단응력
경사면에서의 응력
0cos)sin(sin)cos(
AAA
방향 힘의 합
cossin2
경사면에서의 수직응력
방향 힘의 합
0sin)sin(cos)cos(
AAA
경사면에서의 전단응력
)sin(cos 22
재료가 순수전단응력을 받고 있으면, 최대전단응력과 최대인장응력, 최대압축응력은 각각 와 같다.
2. 균일 원형 단면 봉의 비틀림
T
균일 원형 단면 봉: 비틀림에 대한 이론적 해석의 용이함
rc 원주 길이:
: 비틀림각도 (봉의 끝단이 회전한 각도 - radian)Lc /각도 가 작다면,
Lr
2. 균일 원형 단면 봉의 비틀림
LGrG
축방향과 원주방향으로의 길이변형률이 없다면,
잘린 평면상에서 원주 방향 전단응력은 이며,
크기는 봉의 중심으로부터 거리에 비례
2. 균일 원형 단면 봉의 비틀림
전단응력 분포에 의한 봉축에서의 모멘트 계산
미소 면적에 작용하는 전단응력에 의한 봉축에서의 모멘트:
전단응력에 의한 전체 모멘트:
순수 전단응력을 위 식에 대입하면, 비틀림각을 결정할 수 있다.
여기서 는 봉의 축에 대한 단면의 극관성모멘트를 의미한다.
작용토크와 봉축으로부터의 거리로 나타내면,
TdArA
dAr
AdArJ 2
LGrG
GJTL
J
JTr
3. 극관성모멘트
반지모양의 미소면적 요소
극관성모멘트:
중실원형축의 경우,
중공원형 단면을 가진 봉에서의 경우,
: 내부 반지름
: 외부 반지름
rdrdA 2
A
RrdrrdArJ
0
22 )2(
4
2RJ
4402 iRRJ
0RiR
4. Example 4-1
• 다음의 봉은 전단탄성계수 G=28GPa인 재료로 되어 있으며, 중실원형 단면을 가진다. 부재 A는 지름이 40mm, 부재 B는
지름이 20mm이다.
(a) 부재 A와 B에서의 최대전단응력을 구하여라.
(b) 지지벽에 대한 봉 오른쪽 끝단의 비틀림각을 구하여라.
Solve) 평면을 봉의 부재 A에 관통시켜 봉을 분리함으로써 부재 A의 내부 토크를 결정할 수 있다. 앞서 유도한 식들을
이용하여 최대전단응력과 비틀림각을 구할 수 있다. 동일한 방법으로 부재 B에서의 최대전단응력과 비틀림각을 구할 수
있다.
4. Example 4-1
평형방정식:
Nm8000200,1400
TT
평형방정식:
Nm8000800
TT
부재 A의 극관성모멘트:
부재 A의 최대전단응력은 r=0.02m에서 일어난다. 그러므로
최대전단응력은
4744 m1051.2)02.0(22
RJ
MPa7.631051.2
)02.0)(800(7
JrT
4. Example 4-1
평형방정식:
부재 B 단면의 극관성모멘트:
부재 B의 최대전단응력은 r=0.01m에서 발생하며, 최대전단응력은
Nm40008001200
TT
4844 m1057.1)01.0(22
RJ
MPa2551057.1
)01.0)(400(8
JrT
봉의 부재 A에서의 토크 T=-800Nm이므로 부재 A의 비틀림각은
부재 B의 토크 T=400Nm에 의한 비틀람각은
04.1rad0182.0)1051.2)(1028(
)16.0)(800(79APart
GJTL
25.6rad1091.0)1057.1)(1028(
)12.0)(400(89APart
GJ
TL
21.525.604.1BPartAPart