VASBETONÉPÍTÉSVASBETONÉPÍTÉSA MAGYAR TAGOZAT LAPJA

CONCRETE STRUCTURES

fib

JOURNAL OF THE HUNGARIAN GROUP OF fib

Ára: 1275 Ft

2018/2XX. évfolyam, 2. szám

dr. KISS ZOLTÁN Merev kapcsolatok földrengéses területe-ken épített vasbeton keretszerkezetek száMára

26

duLÁcSKa ENdrE – BódI ISTvÁN

a vasbeton sIlÓk repe-déseI és egYéb probléMáI

36

ccc2017 tokaj

41

fib bulletIn 79, 80

44

szeMélYI Hírek

TELEKI KÁLMÁNNÉ KIrÁLYFÖLdI aNTóNIa 65. SZÜLETÉSNaPJÁra

dr.-HaBIL. GÁLOS MIKLóS 80. SZÜLETÉSNaPJÁra

LaKaTOS ErvIN 85. SZÜLETÉSNaPJÁra

46

betontecHnolÓgus szak-IránYÚ továbbképzés

48

Vb2018_2_cimlap boritok.indd 1 2018. 11. 24. 16:24:30

Vb2018_2_cimlap boritok.indd 2 2018. 11. 24. 16:24:34

V ASBETONÉPÍTÉS •  2018/2 25

VAS BE TON ÉPÍ TÉS műsza­ki­fo­lyó­irat­a fib­Ma­gyar­Ta­go­za­t­lap­ja

CONCRETE­STRUCTURESJo­ur­nal­of­the­Hungarian­Group­of fib

Fő­szer­kesz­tő:Dr.­Ba­lázs­L.­GyörgySzer­kesz­tő:Dr.­Träger­Her­bertSzer­kesz­tő­bi­zott­ság:Dr.­Bódi­Ist­vánDr.­Csí­ki­Bé­laDr.­Er­dé­lyi­At­ti­laDr.­Far­kas­GyörgyKolozsi­Gyu­laDr.­Kopecskó­KatalinDr.­Ko­vács­Kár­olyLa­ka­tos­Er­vinDr.­Lublóy­ÉvaMadaras­BotondMátyássy­Lász­lóPol­gár­Lász­lóDr.­Sajtos­IstvánDr.­Salem­G.­NehmeTelekiné­Ki­rály­föl­di­An­toniaDr.­Tóth­Lász­lóVö­rös­Jó­zsefWellner­Pé­ter

Lek­to­ri­tes­tü­let:Dr.­Dulácska­End­reKi­rály­föl­di­LajosnéDr.­Len­kei­Pé­terDr.­Loykó­Mik­lósDr.­Ma­da­ras­Gá­borDr.­Orosz­ÁrpádDr.­Szalai­Kál­mánDr.­Tassi­Gé­zaDr.­Tóth­Er­nő(Kéz­irat­ok­lek­to­rá­lás­ára­más­kol­lé­gák­is­fel­ké­rést­kap­hatnak.)

Ala­pí­tó:­a­fib­Ma­gyar­Ta­go­za­taKi­adó:­a­fib­Ma­gyar­Ta­go­za­ta(fib­=­Nem­zet­kö­zi­Be­ton­szö­vet­ség)Szer­kesz­tő­ség:­BME­Építőanyagok­és­Magasépítés­Tanszék1111­Bu­da­pest,­Műegyetem­rkp.­3.Tel:­463­4068­ Fax:­463­3450E-mail:­fib@eik.bme.huWEB­http://www.fib.bme.huAz­internet­verzió technikai­szerkesztője:­Czoboly­Olivér

Tervezőszerkesztő:­Halmai­CsabaNyomdai­kivitelezés:­Navigar­Kft.

Egy­pél­dány­ára:­1275­FtElõ­fi­ze­té­si­díj­egy­év­re:­5100­FtMegjelenik­negyedévenként1000­példányban.

©­a­fib Ma­gyar­Ta­go­za­taISSN­1419-6441­­online­ISSN:­1586-0361

Hirdetések: Külső­borító:­220­000­Ft+áfa belső­borító:­180­000­Ft+áfa A­hirdetések­felvétele:Tel.:­463-4068,­Fax:­463-3450

Címlapfotó:Szerkezeti­anyagok­kombinációja: kő-fa-beton-üvegFotót­készítette:­Dr.­Balázs­L.­György

A­fo­lyó­irat­tá­mo­ga­tói:­Vas­úti­Hi­dak­Ala­pít­vány,­Duna-Dráva­Cement­Kft.,­ÉMI­Nonprofit­Kft.,

A-Híd­Zrt.,­­MÁV­Zrt.,­MSC­Mér­nö­ki­Ter­ve­ző­és­Ta­ná­csadó­Kft., Lábatlani­Vas­be­ton­ipa­ri­Zrt.,­Pont-Terv­Zrt.,­Swietelsky­Építő­Kft.,­Uvaterv­Zrt.,­

Mélyépterv­Komplex­Mér­nö­ki­Zrt.,­Hídtechnika­Kft., Betonmix­Mérnökiroda­Kft.,­­CAEC­Kft.,­SW­Umwelttechnik­Magyarország­Kft.,­

Union­Plan­Kft.,­DCB­Mérnöki­Iroda­Kft., BME­Építőanyagok­és­Magasépítés­Tanszék,

BME­Hidak­és­Szerkezetek­Tan­szé­k

tartaloMjegYzék

26 dr. KISS ZOLTÁN Merev kapcsolatok földrengéses területeken épített vasbeton keretszerkezetek száMára

36 duLÁcSKa ENdrE – BódI ISTvÁN a vasbeton sIlÓk repedéseI és

egYéb probléMáI

41 ccc2017 tokaj

44 fib bulletIn 79, 80

46 szeMélYI Hírek TELEKI KÁLMÁNNÉ KIrÁLYFÖLdI aNTóNIa

65. SZÜLETÉSNaPJÁra dr.-HaBIL. GÁLOS MIKLóS 80. SZÜLETÉSNaPJÁra LaKaTOS ErvIN 85. SZÜLETÉSNaPJÁra

48 betontecHnolÓgus szakIránYÚ továbbképzés

26 2018/2  • V ASBETONÉPÍTÉS

1. BEvEZETÉSAz­utóbbi­ években­ az­ építőipar­ egyik­ sebezhető­ pontjává­vált­a­krónikus­munkaerőhiány.­A­munkavállalók­számának­csökkenése­ szükségessé­ teszi­ a­munkamódszerek­ felülvizs-gálatát,­és­törekedni­kell­a­technológiai­folyamatok­átfogóbb­automatizálására­vagy­akár­ robotizálására.­Úgy­ tűnik,­hogy­az­ elkövetkezőkben­ a­ „Monolit­ vagy­ előregyártott­ szerke-zeteket­ építsünk?”­ kérdésre­ az­ előregyártás­ lesz­ a­ válasz.­Pillanatnyilag,­csak­a­ tervezők­csekély­hányada­kedveli­ezt­az­irányzatot.­Vajon­miért?­Az­okok­közül­megemlíthetjük­a­rendszerváltás­után­az­előregyártásban­tapasztalt­szakemberek­elvesztését,­az­e­területen­végzett­kutatások­elenyésző­számát,­és­nem­utolsó­sorban­a­felsőfokú­oktatás­közömbösségét­az­előregyártás­irányába.

Ha­a­földszintes­és­kevés­emelettel­rendelkező­szerkeze-tek­területén­az­előregyártást­nem­lehetett­elkerülni,­addig­a­többemeletes­szerkezeteknél­az­előregyártás­hiányzik.­Jóllehet­közismert­tény,­hogy­az­előregyártott­elemek­(gerendák,­oszlo-pok,­falak,­födémelemek­stb.)­a­fokozott­minőségellenőrzésnek­tulajdoníthatóan,­ jobban­viselkednek­ az­ üzemeltetés­ során,­a­ tervezésben­mégis­ sokszor­ kifogásolják­ az­ előregyártott­elemekből­készült­szerkezetek­merevségének­dinamikus­ter-helések­esetén­tapasztalható­hiányosságait.­

A­hibrid­kapcsolatok­megjelenése­és­kifejlesztése­hozzájá-rulhat­az­előregyártott­szerkezetek­merevségének­növeléséhez.

2. a HIBrId KaPcSOLaTOK TErvEZÉSÉNEK aLaPJaI

2.1. alapelvekA­hibrid­kapcsolatban­a­nyomaték­felvételét­a­különlegesen­kialakított­lágy­vasak­és­utólag­feszített­csúszó­kábelek­biztosít-ják,­innen­ered­a­hibrid­elnevezés.­A­normál­vasakat­a­gerenda­alsó­és­felső­részébe­helyezik­műanyag­vagy­acélcsövekbe,­a­feszített­tapadásmentes­vasalás­pedig­a­gerenda­keresztmet-szetének­súlypontjában­található­(1.­ábra).­A­gerendák­vége­és­az­oszlopok­homlokfelülete­közé­–­e­távolság­40­mm-nél­

nem­nagyobb­–­szállal­erősített­habarcsot­öntenek,­melynek­szilárdsága­legalább­akkora,­mint­az­előregyártott­elemeké.­A­normálvas­és­a­cső­közé­habarcsot­öntenek­a­tapadás­létrehozá-sa­érdekében.­Közvetlenül­az­oszloppal­való­érintkezési­felület­melletti­részen­a­gerendákban­adbl­(ahol­dbl az­összekötő­rudak­átmérője)­hosszan­a­tapadást­meg­kell­szakítani,­vagy­0,5adbl,­(a­=­5,5­÷­10)­hosszan­az­érintkezési­felület­két­oldalán.

A­tapadásmentes­pászmák­használata­az­előre­gyártott­ge-rendák­és­oszlopok­kapcsolódásánál­Priestley­és­Tao (1997)­kutatásainak­tulajdonítható.

A­hibrid­kapcsolat­ötlete­először­a­Stanton,­Stone­és­társai­által­közölt­cikkben­jelent­meg.­A­PRESSS­(Precast­Seismic­Structural­Systems)­kísérleti­program­eredményeiről­számoltak­be.­A­kísérlet­helyszíne­a­San­Diegó-i­Kalifornia­Egyetem.­A­kísérleti­ vizsgálatokat­ 2:3­ léptékkel­ készített­ ötemeletes­épületmodellekkel­ végezték.­Később­ kidolgozták­ a­ hibrid­kapcsolatokra­ vonatkozó­ACI­T1.2-03­ amerikai­ szabványt­(Special­Hybrid­Moment­ Frames­Composed­ of­Discretely­Jointed­Precast­and­Post-Tensioned­Concrete­Members).

A­2016­ évi,­ 78.­ sz.­FIB­közlönyben­ (Precast­ –­ concrete­buildings­in­seismic­areas)­a­hibrid­kapcsolatok­a­merev­kap-csolatok­kategóriájában­találhatóak,­méretezési­eljárás­nélkül.

Romániában­a­Bukaresti­Műszaki­Egyetem­(UTCB)­kere-tében­doktori­dolgozat­készült­elméleti­és­számítási­vizsgá-latok­alapján­(Balica,­é.n.).­A­kolozsvári­INCERC­(a­magyar­ÉMI­megfelelője)­keretében­két­hibrid­kapcsolaton­végeztek­kísérleteket,­melyek­alapján­több­tudományos­cikk­és­doktori­dolgozat­készült­(Faur,­é.n.;­Pastrav–Enyedi,­2012).­A­kapcsolatnál­használt­feszítőerő­célja­(2. ábra):–­ szükséges­ axiális­ nyomóerő­ (Fp)­ létrehozása,­ amely­ az­

oszlop­és­a­gerendák­között­létrejövő­nyíróerő­súrlódással­való­átvételéhez­szükséges;

–­ a­ gerendák­ végénél­megjelenő­ hajlító­ nyomaték­ (MRd,p)­részbeni­felvétele;

–­ a­ szerkezet­maradandó­ alakváltozásának­ csökkentése­ a­földrengés­által­okozott­dinamikus­terhelés­után.­Az­első­és­legfontosabb­kérdés:­a­feszített­pászmák­jelen-

léte­miképp­befolyásolja­a­szerkezet­viselkedését­vízszintes­váltakozó­igénybevétel­esetén?­

dr. Kiss Zoltán

Dolgozatunkban bemutatjuk a hibrid kapcsolatok előnyeit. A hibrid kapcsolatok segítségével nyoma-tékot felvevő merev kapcsolatok hozhatóak létre a szeizmikus övezetekben épített előregyártott vasbeton vázszerkezeteknél.

Az első részben a hibrid kapcsolatok kialakításával és számításával foglalkozunk. A második részben bemutatunk egy Bukarestben megépített szerkezetet, amely esetén a tervhez igazított hibrid kapcsolatot alkalmaztunk.

Kulcsszavak: elôregyártás, hibrid kapcsolatok, földrengés, méretezés, kivitelezés.

Merev kapcsolatok földrengéses területeken épített vasbeton keretszerkezetek száMára

DOI: 10.32969/VB.2018.2.1

V ASBETONÉPÍTÉS •  2018/2 27

A­hibrid­kapcsolatokat­tartalmazó,­előregyártott­szerkezetek­esetén­ a­ váltakozó,­ vízszintes­ igénybevétel­ nyomaték–el-fordulás­ görbéje­ eltér­ a­monolit­ szerkezetek­ görbéjétől.­A­3.­ábrán­látható,­hogy­miképp­jön­létre­a­hibrid­kapcsolatok­jellegzetes­ zászló­ alakú­ görbéje,­mégpedig­ a­ csak­ feszített­kábeleket­tartalmazó­kapcsolat­nem­lineáris-rugalmas­görbe­és­a­monolit­csomópont­idealizált­rugalmas-képlékeny­görbéje­összevonása­által.

A 3.a) ábra­egyszerűsített­bilineáris­formában­mutatja­be­az­olyan­illesztés­rugalmas­nem­lineáris­válaszát,­amely­csak­nem­tapadó­feszített­kábeleket­tartalmaz.­A­terhelési–tehermentesí-tési­ciklusok­ugyanazon­útvonalon­történnek,­energia­elnyelése­nélkül.­Ezzel­szemben,­ha­nincsenek­feszített­kábelek,­a­csomó-pont­viselkedését­ideális­rugalmas-képlékeny­terhelési–teher-

mentesítési­ciklussal­lehet­leírni,­ami­lehetővé­teszi­az­energia­maximális­elnyelését,­de­nagy­maradandó-elmozdulással­is­jár,­ez­rendszerint­összehasonlítható­a­maximális­terhelés­idején­elért­elmozdulással­(3.b) ábra).­

A­hibrid­kapcsolat­kombinálja­a­normál­vasbetétek­disszipá-ciós­kapacitását­a­nem­tapadó­feszített­kábelek­által­biztosított­maradandó­deformációk­csökkentésének­hatásával­(3.c) ábra).­A­görbe­alakja­ a­kapcsolatban­ lévő­ feszítő­pászmák­meny-nyiségétől­függ,­vagyis­a­metszetben­keletkező­nyomatékok­arányától:­

sRd

pRd

MM

m,

,= .

1. ábra: vázszerkezet hibrid kapcsolatokkal

2. ábra: Szélsô kapcsolat: a) igénybevételek; b) a keresztmetszet feszültségi állapota

28 2018/2  • V ASBETONÉPÍTÉS

A­feszített­vas­mennyiségének­csökkenésével­növekedni­fog­a­disszipációs­kapacitás,­ugyanakkor­a­maradandó­elmozdulá-sok­egyre­kisebbek­(4. ábra).

Az MRd,p és­ az MRd,s­ hajlító­ nyomaték­ közötti­ optimális­egyensúly­a­kért­ teljesítményszinttől­függ,­vagyis­a­megen-gedett­szerkezeti­eltolódástól.­

Amennyivel­kisebb­lesz­a­feszített­vas­által­biztosított­haj-lító­nyomaték­(MRd,p),­a­teljes­ellenállási­nyomatékból­(MRd),­annyival­nő­a­szerkezet­duktilitása.­

2.2. a feszített és normál acélbeté-tek elôzetes méretezése

Ismervén­a­beton­keresztmetszet­méreteit,­a­be­ton­és­az­acél­minőségét,­a­vasbetétek­előzetes­méretezése­konstruktív­meg-fontolások­alapján­történik.­

Ahhoz,­ hogy­ a­ kapcsolati­ hézagnál­ keletkező­ elfordulá-sokat­ csökkentsük,­ egy­minimális­ axiális­ nyomóerőre­ lesz­szükség.­PRESSS­kísérletei­során­megállapították,­a­feszítő­erőből­származó­nyomaték­legalább­a­fele­kell­legyen­a­teljes­tervezési­nyomatéknak:­

, 0,5Rd p RdM M≥ ­ (1)

A­feszített­pászmák­keresztmetszet-területének­méretezése­a­keresztmetszeti­nyomaték­egyenletből­történik­úgy,­hogy­a­

,Rd pM ­nyomaték­értékét­a­számításból­kapott­nyomatékkal­helyettesítjük.

,min

2

0,5

0,82

Edp

pd

MAhf d

= −

­ (2)

Meghatározzuk­a­nyíróerő­felvételéhez­szükséges­feszítő­erő­minimális­értékét:

,min σ 2μη

Edp p pi Ed

VF A V= ≥ ≈ ­ (3)ahol VEd­­­a­legnagyobb­számítási­nyíróerő; m­­=­0,6­a­súrlódási­együttható; h­­=­0,8­a­biztonsági­együttható; Fp­­az­effektív­feszítőerő; Ap­­a­feszítőpászmák­keresztmetszetének­területe; spi­­a­feszítőpászmákban­ébredő­húzófeszültség­a­feszítés­után.

A­feszítőpászmák­Ap­hatékony­területét­úgy­határozzuk­meg­a­(3)­egyenletből,­hogy­a­pászmák­kezdeti­húzófeszültsége­ne­legyen­nagyobb­az­acélfolyási­határa­60%-nál,­vagyis­

0,10,6pi p kfs ≤ ­ (4)

Így­biztosítjuk,­hogy­földrengés­alatt­a­pászmákban­a­hú-zófeszültség­ne­haladja­meg­a­folyási­határt:­

0.1p p kfs < ­ (5)

A­különlegesen­kialakított­ vasbetét­ keresztmetszeti­ terü-letének­adott­maximális­és­minimális­érték­közé­kell­esnie.­

A­maximális­területet­a­tervezési­nyomatékból­határozzuk­meg:­

( ),max2

0,5 Eds

yd

MAf d d

=−

­ (6)

A­minimális­ terület­ abból­ a­ feltételből­ adódik,­ hogy­ az­utófeszített­ pászmák­ esetleges­ szakadása­ esetén­ átveszi­ a­gravitációs­terhekből­származó­nyíróerőt:­

,min 1,25 Eks

yd

VAf

≥ ­ (7)

ahol­VEk­­a­nyíróerő­karakterisztikus­értéke­Gk­és­Qk­terhekből;fyd­­­­a­húzószilárdság­megengedett­értéke.

3. ábra: Nyomaték-elfordulás M–q görbéje a kapcsolat rendszerétô függôen: a) összefeszített kapcsolat; b) monolit csomó; c) hibrid kapcsolat

4. ábra: M–q görbe az m együtthatótól függôen

V ASBETONÉPÍTÉS •  2018/2 29

2.3. a kapcsolat kapacitásának ellenôrzése

Az­előméretezés­után­ismert­a­gerenda­keresztmetszete,­a­nor-mál­és­feszített­acélbetétek­mennyisége,­valamint­a­felhasznált­anyagok­minősége.­Ezen­ adatok­ felhasználásával­ kiszámít-hatjuk­az­acélbetétekben­és­a­betonban­eredő­feszültségeket.

A­számítást­nem­tudjuk­elvégezni­a­szokványos­vasbeton­keresztmetszeteknél­ismert­szabályok­alapján,­mivel­ebben­az­esetben­nem­alkalmazhatjuk­Bernoulli­hipotézisét.­A­kereszt-metszet­húzott­övének­elfordulása­–­a­nem­tapadó­vasalásoknak­tulajdoníthatóan­–­nagyobb,­mint­a­nyomott­öv­elfordulása.

Az­ oszlop­ és­ a­ gerenda­ közötti­ érintkezési­ felületén­ ta-pasztalt­ összetett­ jelenségek­miatt­ nem­ létezik­ egységesen­elfogadott­analitikai­modellezés­a­hibrid­kapcsolatok­esetén.­A­szakirodalom­leír­néhány­megközelítést,­amelyek­elég­ jó­magyarázatot­adnak­a­tényleges­(kísérletileg­meghatározott)­viselkedési­állapotra.­A­modelleket­így­osztályozhatjuk:–­ véges­elemeket­használó­modellek­(El-Sheikh­et­al.,­2000;­

Hawileh­et­al.,­2010;­Faur,­é.n.);­–­ a­hiszterézis­ szabályain­alapuló­modellek­ (Cheok­et­al.,­

1998;­Ozden­et­al.,­2010);–­ rugós­ típusú­ elemeket­ használó­modellek­ (Speith­ et­ al.,­

2004);­–­ a­monolit­gerenda­analógiáján­alapuló­modellek­(Pampanin­

et­al.,­2001).A­felsorolt­modellek­közül,­a­mindenkori­tervezésben­azt­

a­legegyszerűbb­használni,­amely­analógiát­mutat­a­monolit­gerenda­és­a­hibrid­kapcsolattal­készült­gerenda­között,­amit­Pampanin­dolgozott­ki.­

A­módszer­a­beton­összenyomott­szélső­szál­alakváltozását­úgy­határozza­meg,­hogy­a­gerendának­mindkét­változatban­ugyanazon­ lehajlással­ (D-val)­kell­ rendelkeznie­az­ inflexiós­pont­vonalában­(5. ábra).

Úgy­ tekintjük,­ hogy­ a­monolit­ gerendának­ a­ képlékeny­zóna­hosszában­lévő­görbületét­a­hibrid­kapcsolat­hézagánál­lévő­szögelforduláshoz­hasonlítjuk.­Ha­feltételezzük,­hogy­a­rugalmas­alakváltozások­(Del)­egyenlőek,­akkor­a­hézag­kinyí-lásának­tulajdonítható­alakváltozásnak­(Dq)­legalább­akkorának­kell­lennie,­mint­a­monolit­gerenda­(Dpl)­képlékeny­alakválto-zása­(Dpl = Dq).­Pampanin­egyszerűsített­összefüggést­javasol­a­ szélső­ nyomott­ betonszálban­ lévő­ fajlagos­ alakváltozás­ (

max,ce )­és­a­nyomott­öv­magassága­(x)­között:

,maxè

2

consc y

plcons pl

L xl

L l

e = + φ

−

­ (8)

Ha­elhanyagoljuk­a­ yφ ­acélbetétek­folyásából­keletkezett­elfordulást,­és­elfogadjuk­az

2pl

cons cons

lL L− ≅ ­megközelítést,­akkor­még egyszerűbb­összefüggést­kapunk:­

,maxcpl

xlq

e = ⋅ ­ (9)

aholq­­ a­hézag­szögelfordulása;lpl­­ a­képlékeny­zóna­hossza;x­­ a­nyomott­öv­magassága.

A­képlékeny­zóna­hosszát­a­Paulay­és­Priestley­által­javasolt­összefüggés­segítségével­számíthatjuk­ki:

lpl­­ =­0,08­lcons + lsp­[mm]

ahol­lsp­jelöli­a­vasbetétek­nyúlását­az­oszlopokban­és

lsp­­­ =­0,022­fyk . dblfyk­­ az­acél­folyási­határa­[N/mm2]lcons­­ a­ gerenda­ hossza­ a­ kapcsolati­ felülettől­ az­ elhajlás ­ inflexiós­pontjáig­[mm].

A­módszert­Palermo­fejlesztette­tovább,­aki­figyelembe­vette­a­kapcsolat­rugalmas­és­nem­rugalmas­válaszát­terhelés­esetén:

( ),max

3

3 21

2

y deccons

cpl pl

cons cons

L xl l

L L

q− φ − φ

e = −

­ (10)

ahol­ decφ ­jelöli­a­keresztmetszet­elfordulását­a­dekompresszió­pillanatában­(a­feszítőerő­elvesztése).­

Ha­a­hibrid­kapcsolatok­esetén­elhanyagoljuk­a­gerendák­rugalmasságát,­vagyis­úgy­ tekintjük,­hogy­ezek­ tökéletesen­merevek­(6. ábra),­akkor­az­illesztési­hézagnál­képződő­szög­egyenlő­a­viszonylagos­szintelmozdulás­szögével­(q = dv/Lv).­

5. ábra: analógia a monolit gerenda és a hibrid kapcsolatú gerenda között

6. ábra: a tökéletesen merev rudak rendszerének elfordulása

30 2018/2  • V ASBETONÉPÍTÉS

A­ továbbiakban­ az­ oszlopok­ és­ a­ gerendák­ tökéletesen­merevnek­tekintendőek,­ezért­az­illesztési­keresztmetszet­vi-selkedését­csak­a­beton­nyomott­övének­magassága,­valamint­a­ normál­ és­ a­ feszített­ vasbetétekben­ ébredő­ feszültségek­befolyásolhatják.

Az­ összenyomott­ betonöv­magasságát­ iteratív­ számítási­módszer­ segítségével­ határozzuk­meg,­megadván­ az­össze-nyomott­öv­x­magasságát­ (7. ábra).­Az­ iterációt­az­x­= ­2d2 értékkel­kezdjük.­

Miután­a­(9)­összefüggés­alapján­meghatároztuk­a­semleges­tengelyt,­a­szélső­nyomott­szálban­fellépő­fajlagos­alakválto-zást,­ a­ vasbetétek­ fajlagos­ alakváltozásának­meghatározása­következik:­

11

( )ss ud

u u

d xl lD q ⋅ −

e = = < e ­ (11)

max 22å ås c

dx

= ­ (12)

0,5p sl

h xd x

−D = ⋅D

−­ (13)

0,1p p kp pi

up p

fl ED

e = + e < ­ (14)

ahol­lu­­ a­normál­acélbetétek­nem­tapadó­felületének­teljes­hossza;­lup­­ a­feszített­kábelek­tapadásmentes­hossza;epi­­ a­kezdeti­fajlagos­alakváltozás­a­pászmákban­a­feszítőerő­

bevitele­után.

A­normál­vasbetétek­teljes­nem­tapadó­hosszát­az­alábbi­ösz-szefüggéssel­kapjuk­meg:­

u bl usl d l= a + ­ (15)

ahol­­­

a­=­5,5­÷­10.­ (16)

A­(15.)­összefüggés­figyelembe­veszi­azt­a­tényt,­hogy­a­kezdeti­nem­tapadó­hosszúság­(αdbl)­növekszik­a­dinamikus­igénybevételek­ során,­mégpedig­ a­ betonvas­ és­ az­ acélcső­közötti­ tapadó­ habarcs­ roncsolódása­miatt.­A­ nem­ tapadó­többlethossz­(lus)­Raynor­(2003)­által­adott­egyenlettel­hatá-rozható­meg.

( )( )1,5

2,1 t ykus bl

cm

f fl d

f

−= ­ (17)

ahol­ft­­ a­normál­acélbetétek­szakítószilárdsága;fyk­­ az­acél­folyási­határa;fcm ­a­habarcs­átlagos­nyomószilárdsága.­

Ellenőrizzük­a­keresztmetszetben­ébredő­erők­egyensúlyát­(7. ábra):­

012 =−−+ pssc FFFF ­ (18)

ahol­Fc­­ a­betonban­eredő­nyomóerő;Fs2­­ az­alsó­vasbetétben­eredő­nyomóerő­(ha­a­beton­kereszt-

metszet­nyomott­övében­található);­

Fs1­­ a­felső­vasbetétben­ébredő­húzóerő;­Fp­­ a­pászmákban­ébredő­teljes­húzóerő.

Az­EC2­szerint,­a­beton­nyomott­övében­négyszögű­feszült-ségeloszlást­lehet­használni,­és­l­tényezővel­kell­csökkenteni­a­nyomott­öv­magasságát.­A­vasbetétekben­eredő­feszültségeket­a­Hooke­törvénye­alapján,­a­(11),­(12)­és­(14)­összefüggésekkel­kapott­fajlagos­alakváltozások,­és­a­vonatkozó­rugalmassági­modulusok­szorzatával­kaphatjuk­meg.­

Ha­ a­ keresztmetszetben­ ébredő­ erők­ nincsenek­ egyen-súlyban,­akkor­az­eljárást­megismételjük­egy­másik­x­érték­megadásával.­

A­(18)­összefüggés­igazolása­után­áttérünk­a­metszet­terve-zési­nyomatékának­kiszámítására.

Az MRd­ tervezési­nyomatékot­a­betonban­ébredő­nyomó-feszültség­ súlypontjához­ felvett­ nyomatékegyenletből­ hatá-rozzuk­meg:

1

2 2

2 2 2

2

Ed Rd s p

s

x h xM M F d F

xF d

l l ≤ = − + − +

l + −

­ (19)

1 1s s ydF A f= ⋅ ,­ p p p pF A E= ⋅ e ⋅ ,­ 2 2 2s s sF A= ⋅s .

2.4. a kapcsolat duktilitásaA­hibrid­kapcsolat­a­földrengés­szabványban­kikötött­tervezési­követelményekkel­való­összeférhetőségének­feltételei:­a­szer-kezeti­szilárdság­és­stabilitás­követelményeinek­kielégítése;­a­ szerkezet­ oldalirányú­ eltolódásának­ korlátozása;­ a­ bevitt­energia­elnyelésének­biztosítása;­a­helyi­duktilitás­biztosítása.­

Mivel­a­feszített­acél­rugalmas­állapotban­marad­a­szerke-zet­maximális­eltolódása­esetén­is,­így­a­szeizmikus­hatások­nem­okoznak­ feszültségveszteséget,­ ennek­következtében­ a­vízszintes­ terhelési­ ciklusoknak­ nem­ lesz­ káros­ kihatása­ a­kapcsolat­nyíróellenállására.­

A­ csak­ központosan­ feszített­ kapcsolatok­ (3.a)­ ábra)­ fő­hátrányát­ a­ rendszer­ nem­ lineáris-rugalmas­válasza­ képezi,­amely­gyakorlatilag­társul­a­nulla­amortizációval.­Ily­módon­a­kapcsolat­igen­kis­energiaelnyelési­képessége­szükségessé­teszi­a­nagyobb­szerkezeti­szilárdságot.­

A­kapcsolat­viselkedését­jelentős­mértékben­lehet­javítani,­

7. ábra: Számítási modell

V ASBETONÉPÍTÉS •  2018/2 31

ha­a­gerenda­felső­és­alsó­részen­normál­acélbetéteket­alkalma-zunk.­A­hibrid­kapcsolat­célja­az­oszlop­és­gerenda­találkozási­felületén­okozott­károsodások­kiküszöbölése,­ amelyet­ a­ rés­állandó­nyitása­és­zárása­okoznak.­

A­Balica­(é.n.)­által­végzett­numerikus­tanulmányok­rámu-tatnak,­hogy­a­különleges­vasak­mennyiségének­a­szerkezet­duktilitására­gyakorolt­hatása­igen­kismértékű,­viszont­ameny-nyivel­az­lu / Lcons­arány­nagyobb,­annyival­nő­a­duktilitás.

3. a HIBrId KaPcSOLaT aLKaLMaZÁSa EGY BuKarESTI LOGISZTIKaI cSarNOK ESETÉN

3.1. Tervezési témaAmikor­ a­ tervezési­ téma­ előirányozza­ egy­ 10000­m2-nél­nagyobb­ területű,­hézag­nélküli­ épület­megvalósítását­nagy­szeizmikus­kockázattal­rendelkező­övezetben,­akkor­a­tervező­fő­kérdése­ az,­ hogy­miképp­hozzon­ létre­olyan­ szilárdságú­szerkezetet,­amelynek­a­csúcsnál­mért­eltolódása­beilleszkedik­a­szabvány­által­előírt­értékbe.­Ha­a­belmagasság­meghaladja­a­13­m-t,­akkor­az­eltolódása­fogja­meghatározni­a­szerkezetben­az­oszlopok­keresztmetszetét­(8. ábra).­

Az­ ilyen­geometriai­ jellemzőkkel­ rendelkező­épület­váz-szerkezete­ csuklós­ kapcsolatok­ alkalmazása­ esetén,­ csak­nagy­keresztmetszetű­oszlopokkal­valósítható­meg.­Mivel­az­1,2×1,2­m­keresztmetszetű­és­kb.­15­m­hosszú­oszlopok­súlya­60­ tonna,­ ezek­ szállítása­ és­ szerelése­megkérdőjelezheti­ az­előregyártás­lehetőségét.­

Ha­ a­ szerkezet­ közbenső­ szintjén­ kialakíthatóak­merev­kapcsolatok,­akkor­a­megengedett­oldalirányú­eltolódást­ki-sebb­keresztmetszetű­oszlopokkal­is­be­lehet­tartani­(9. ábra).

3.2. a szerkezet kialakításaA­szerkezetet­ vasbeton­keretek­ alkotják.­Az­ emelet­ nélküli­részen­ a­ keresztirányú­ kereteket­ előregyártott­ oszlopok­ és­csuklósan­ támaszkodó­ főtartók­ képezik­ (az­ oszlopok­ felső­vége­villás­kialakítású),­hosszanti­irányban­pedig­a­kereteket­a­melléktartók­alkotják.­

Az­emeletes­részek­esetén­a­szerkezet­oszlopai,­kereszt-­és­hosszanti­irányban­lévő­gerendái­előregyár­tottak,­a­födém­pe-dig­előregyártott­’TT’­elemekből­készült,­monolit­felbetonnal,­melynek­vastagsága­11­ cm­ (10. ábra).­A­ szerkezet­ statikai­számítása­során­figyelembe­vették­a­közbenső­födém­tárcsa-hatását.­Az­oszlopok­ aljánál­ és­ a­ közbenső­ födém­ szintjén­merev­illesztéseket­alkalmaztunk.­A­födém­nélküli­ részen­a­központi­oszlopok­keresztmetszete­1,05­m×1,05­m­(tömegük­kb.­40­tonna),­a­szélsőké­és­a­sarkokon­lévőké­95­×­95­cm.­Az­ emeletes­ részeken­ a­ központi­ oszlopok­keresztmetszete­1,05­×­1,2­m,­a­szélsőké­pedig­0,95­× 1,2­m.­

Az­eredeti­terv­az­volt,­hogy­az­oszlopok­két­fázisban­ké-szülnek:­a­födém­alatti­rész­előregyártva,­a­felső­rész­pedig­monolit­változatban.­

A­beton­bedolgozása­a­téli­időjárás­hideg­feltételei­között,­lassította­volna­a­munkát,­ezért­hatékonyabb­megoldást­kellett­találni.­ Javasoltuk,­ hogy­összes­ oszlopot­ gyárban­készítsék­el.­A­ legnagyobb­ tömeg,­ amit­ a­gyárban­ rendelkezésre­ álló­eszközökkel­lehetett­mozgatni,­40­tonnát­tett­ki.­Mivel­a­köz-ponti­oszlopok­egyetlen­darabból­való­előállítás­esetén­azok­darabonként­50­tonna­körül­lettek­volna,­csökkenteni­kellett­a­tömegüket.­Ezért­a­keresztmetszet­közepén­lévő­betont­po-lisztirollal­helyettesítettük­(11. ábra).­

Az­oszlopban­a­potenciálisan­képlékeny­helyeken­és­ahol­koncentrált­erők­ is­hatnak­ (oszlop­alapja,­a­váz­merev­cso-mópontjának­alsó­és­felső­részei,­valamint­a­villa­környezeté-ben)­tömörnek­hagytuk­a­keresztmetszeteket.­Ilyen­összetett­keresztmetszet­esetén­a­kengyelek­alakja­és­elhelyezése­eltér­a­megszokottól.

A­tetőszerkezet­felületén­átlós­merevítéseket­alkalmaztunk,­ezek­keresztmetszetét­négyszögű­szelvények,­valamint­hajlé-kony­rudak­alkotják.

A­szerkezeti­tömegek­aszimmetrikus­eloszlása,­a­földszinti­és­az­emeletes­részek­merevségei­közötti­nagy­különbségek,­valamint­az­épület­méretei­miatt,­a­födémgerendákban­nagy­hajlító­nyomaték­és­nyíróerő­jelenik­meg­(12. ábra).­

A­ nyomatékok­ előjele­ változó,­ a­ földrengés­ hatásának­irányától­ függően,­ egyazon­ csomópontban­ lehetnek­mind­negatív,­mind­pozitív­ nyomatékok.­A­gerendák­ legnagyobb­magasságára­vonatkozó­korlátozások­miatt,­amit­a­tervezési­téma­által­megadott­magasság­határoz­meg,­az­igénybevételek­átvételét­nem­tudtuk­csak­normál­vasbetétekkel­megoldani­(a­nagyszámú­acélrúd­nem­fért­el­a­keresztmetszetben).­

A­ fenti­ okokból­ kifolyólag­ a­ tervezők­figyelme­ a­ hibrid­kapcsolatra­ terelődött,­vagyis­arra,­hogy­a­hajlító­nyomaték­egy­részét­a­beton­gerenda­keresztmetszetének­súlypontjába­helyezett­feszített­pászmák­vegyék­át.

3.3. a hibridkapcsolat a tervhez való igazítása

Mivel­nagy­a­nyíróerő­(12. ábra),­ami­a­gerendák­végénél­lép­fel­(a­födémre­nehezedő,­viszonylag­nagy­hasznos­terhelés­7,5­kN/m2­eredményeként),­ezért­szükség­volt­az­előző­fejezetben­bemutatott­hibrid­kapcsolat­átalakítására.­Ily­módon­a­nyíróerőt­nem­az­oszlopok­és­a­gerendák­homlokoldala­közötti­súrlódás­veszi­át­(mely­súrlódást­az­utólagos­feszítés­biztosítja),­hanem­az­oszlopoknál­kialakított­rövid­konzolok­(13. ábra).­

8. ábra: vázszerkezet nagy felületû és magasságú épület esetén, excentrikusan elhelyezett közbensô emelettel

9. ábra: vasbetonváz: a) csuklós csomópontokkal; b) a közbensô födém szintjén merev csomópontokkal

32 2018/2  • V ASBETONÉPÍTÉS

10. ábra: az emeletes rész keresztmetszete

11. ábra: Központi oszlop keresztmetszete, polisztirol maggal

12. ábra: Hajlító nyomaték és nyíróerô diagramjai

Konzol­használata­esetén­az­alábbi­szempontokat­vesszük­figyelembe:­–­ a­gerenda­forgási­középpontja­a­hézag­felől­a­konzol­oldala­

felé­mozog­(14.b)­ábra);–­ azért,­ hogy­ a­ forgási­ középpont­ ilyen­ elmozdulásának­

ne­ legyen­ jelentős­kihatása­a­kapcsolatok­viselkedésére,­a­ konzol­Lc­ hosszúságát­ a­ lehető­ legkisebb­ értékre­ kell­korlátozni;­

–­ a­konzolnak­kedvező­hatása­van­a­szerkezet­eltolódásának­mértékére­üzemi­határfeltételek­esetén;

–­ a­gerenda­lehajlása­hatást­gyakorolhat­a­konzol­épségére­(neoprént­vagy­hasonló­megoldásokat­kell­alkalmazni);

–­ a­kezdeti­terhelések­(gerenda­és­a­födém­elemek­tömege)­a­konzol­közvetítésével­az­oszlopra­mennek­át,­és­így­nem­jelennek­meg­nyomatékok­e­terhelések­miatt­a­gerenda–oszlop­kapcsolatban.­A­konzolok­használata­ a­kivitelezés­ során­ is­ előnyösnek­

bizonyult,­mivel­a­konzolok­hiányában­a­gerendákat­fel­kellene­támasztani­a­felbeton­megszilárdulásáig.­

A­gerenda­felső­részén­a­különleges­vasbetéteket­a­felbeton­vastagságába­ helyeztük­ úgy,­ hogy­ előbb­ átvezettük­ az­előregyártott­ oszlopokon­hagyott­ csöveken.­A­vasbetéteket­tapadással­rögzítettük­mindkét­végükön,­vagy­pedig­tapadással­az­egyik­végen,­elosztó­lemezzel­és­csavarral­a­másik­végen­(14. ábra).­

Konzolok­használata­esetén­nincs­szükség­összenyomó­erő-re­az­oszlopok­és­a­gerendák­csatlakozó­felületén.­A­pászmák­

V ASBETONÉPÍTÉS •  2018/2 33

14. ábra: a tervezett hibridkapcsolat: a) középsô; b) szélsô

13. ábra: a gerenda forgási középpontjának helyzete hibrid kapcsolatok esetén: a) konzol nélkül; b) konzollal

34 2018/2  • V ASBETONÉPÍTÉS

hatékonyságának,­valamint­a­szerkezet­merevségének­növelése­érdekében,­a­betonelemek­szerelése­után­a­pászmákat­mégis­megfeszítettük­a­maximális­feszítő­erő­20%-ával.­

A­duktilitás­követelményeinek­érvényesítéséért­a­kapcso-lat­ teljes­ vasmennyiségének­ kb.­ 25%-át­ teszik­ ki­ a­ feszítő­pászmák,­amelyek­tapadásmentesek­maradtak­a­kábelcsövek­teljes­hosszában.­

Az­alsó­részen,­a­gerendákban­és­oszlopokban­kialakított­lyukakban,­amelyeken­áthaladnak­a­különleges­vasbetétek,­a­tapadást­cementhabarcs­injektálásával­oldották­meg,­A­geren-dában­a­hézag­mellett­250­mm­hosszúságban­tapadásmentes­szakaszt­hoztunk­létre­(14. ábra).­

A­felső­vasalás­esetében­a­tapadásmentes­szakaszt­az­osz-lopokban­alakítottuk­ki.

3.4. a szerkezet kivitelezéseA­beruházás­fővállalkozója­a­nagyszebeni­CON-A­cég­volt,­a­feszítést­pedig­a­FREYROM­végezte.­

A 15. ábrán­láthatóak­egy­központi­csomópont­felső­normál­és­a­16. ábrán­az­alsó­különleges­vasak­elhelyezése.

A 17. ábra­ egy­ szélső­ csomópontot­mutat­ feszítés­ előtt.­A 18. ábrán egy­elkészült­szélső­csomópont­ látható,­ahol­a­lehorgonyzások­még­ nem­voltak­megtisztítva­ a­ korróziós­nyomoktól.­A­19. ábrán­az­emeletes­váz­látható­szerelés­után.­Az­átadásra­kész­logisztikai­központ­főhomlokzata­a­20. ábrán tekinthető­meg.

4. KÖvETKEZTETÉSEKFontos­ hangsúlyozni­ a­ tényt,­ hogy­ az­ előregyártott­ szerke-zetek­nagy­arányú­használatával,­gyárban­öntött­elemekkel,­

15. ábra: Lágyvasak elhelyezése a kapcsolat felsô részen

16. ábra: Különleges vasalások elhelyezése a kapcsolat alsó részén

17. ábra: Szélsô csomópont: szerelésre elôkészített vasbetétek

18. ábra: Egy szélsô kapcsolat a feszítés befejezése után

elkerülhetőek­ a­monolit­ szerkezeteknél­ gyakran­ előforduló­kivitelezési­hibák,­amelyek­legtöbbször­kihatnak­a­szerkezet­vi-selkedésére.­Az­előregyártás­lehetővé­teszi­robotok­használatát.

Az­ utólag­ feszített,­ nem­ tapadó­ pászmák­ használata­előregyártott­vázszerkezetek­kapcsolatainál­jelentősen­növeli­a­szerkezetek­szeizmikus­teherbírását.

A­dolgozat­egy­egyszerűsített­módszert­mutatott­be,­a­kap-csolat­fő­elemeinek­méretezésére.

A­hibrid­kapcsolatokkal­kialakított­szerkezeteknél­lehetővé­válik­ a­ földrengési­ szabványokban­ előírt­ kötelező­ követel-mények­elérése­a­következő­vonatkozásokban:­a­szerkezet­a­kezdeti­helyzetbe­való­visszatérésének­képessége­és­a­földren-géskor­mozgás­által­kiváltott­energia­elnyelésének­kapacitása.­

A­hibrid­kapcsolatok­rendszere­lehetővé­teszi­a­gyakorlatban­előforduló­tervezési­helyzetekhez­való­alkalmazkodást.­E­sze-rint­a­rövid­konzolok­hozzáadása­a­gerendák­alátámasztásához­biztosabbá­teszi­a­rendszert,­és­lehetővé­teszi­mind­az­utólag­feszített,­mind­a­különleges­vasbetétek­esetleges­kicserélését,­ha­erős­földrengést­követően­azok­károsodtak,­vagy­ha­korrózió­tapasztalható,­különösképpen­a­lehorgonyzások­(rögzítések)­helyén.­

A­dolgozatban­bemutatott­hibrid­kapcsolat­elsősorban­olyan­

V ASBETONÉPÍTÉS •  2018/2 35

20. ábra: az elkészült logisztikai központ fôhomlokzata

vázszerkezetekhez­javasolt,­ahol­a­gerendák­végénél­megje-lenő­nyomatékok­igen­nagyok,­vagy­a­szerkezet­oldalirányú­eltolódásának­csökkentésére­van­szükség.

5. FOrrÁSaNYaGOKBalica,­N.­A.­(é.n.)­„Perfecționarea teoriei și practicii construc țiilor

din beton precomprimat­(Teză­de­doctorat)”.Cheok,­G.­S.,­Stone,­W.­C.,­Kunnath,­S.­K.­(1998),­„Seismic­Response­

of­ Precast­Concrete­ Frames­with­Hybrid­Connections”,­ACI Structural Journal,­95(5),­pp.­527–539.

El-sheikh,­M.,­Pessiki,­S.,­Sause,­R.,­Lu,­L.­(2000),­„Moment­Rotation­Behavior­ and­Design­ of­Unbonded­ Post-Tensioned­ Precast­Concrete­Beam-Column­Connections”,­ACI Structural Journal,­97(1),­pp.­122–132.

Faur,­A.­ (é.n.),­ „Îmbinări hibride pentru structure în cadre pre­fabricate din beton armat­ (Teză­ de­ doctorat)”.­Universitatea­Tehnică­din­Cluj­Napoca.

Faur,­A.,­Mircea,­C.,­(2011),­„Hybrid connections – the sustainable approach for prefabricated frame structures”,­Concrete­Solutions­2011,­4th­International­Conference­on­Concrete­Repair.

Hawileh,­R.,­Rahman,­A.,­Tabatabai,­H.­ (2010),­ „Nonlinear­finite­

element­analysis­and­modeling­of­a­precast­hybrid­beam-column­connection­ subjected­ to­ cyclic­ loads”,­Applied Mathematical Modelling,­ 34(9),­ pp.­ 2562–2583.­ https://doi.org/10.1016/j.apm.2009.11.020

Kim,­J.,­Stanton,­J.,­MacRae,­G.,­Day,­S.,­Sugata,­M.­(2004),­„Cyclic Load Testing of Precast Hybrid Frame Connections”,­13-th­World­Conference­on­Earthquake­Engineering­Vancouver,­B.­C.,­Canada,­August­1–6,­Paper­No­1671.

Ozden,­S.,­Ertas,­O.­(2010),­„Modeling­of­pre-cast­concrete­hybrid­connections­by­considering­the­residual­defor­mations”,­Interna-tional Journal of the Physical Sciences,­5(June),­pp.­781–792.­

Pampanin,­S.,­Priestley,­N.­J.­M.,­Sritharan,­S.­(2001),­„Analitycal­mo-delling­of­the­seismic­behavior­of­precast­concrete­frames­designed­with­ductile­connections”,­Journal of Earthquake Engineering,­5­(3),­pp.­329–365.­https://doi.org/10.1080/13632460109350397

Pastrav,­M.­ I.,­ Enyedi­C.­ (2012),­ „Hybrid Moment Frame Joints Subjected to Seismic Type Loading”,­15­WCEE­Lisboa.

Porco,­F.,­Raffaele,­D.,­Uva,­G.­(2013),­„A­Simplified­Procedure­for­Seismic­Design­of­Hybrid­Frame­Connections­Precast­Concrete­Structures”,­The Open Construction and Building Technology Jour-nal,­7,­pp.­63–73.­https://doi.org/10.2174/1874836801307010063

Priestley,­M.­J.­N.,­Tao,­J.­T.­(1997),­„Seismic­Response­of­Precast­Concrete­Frame­with­Partially­Debonded­Tendons”,­PCI Journal,­vol.­42,­no.­2,­pp.­20–32.

Raynor,­D.­J.,­Lemhman,­D.­E.,­Stanton,­ J.­F.­ (2003),­„Bond-Slip­Response­of­Reinforcing­Bars­Grouted­in­Ducts”,­ACI Structural Journal,­99­(5),­pp.­568–576.

Spieth,­H.­A.,­Carr,­A.­ J.,­Murahidy,­A.­G.,­Arnolds,­D.,­Davies,­M.,­Mander,­J.­B.­(2004),­„Modelling of post­tensioned precast reinforced concrete frame structures with rocking beam­column connections”,­NZSEE­Conference.

Stanton,­J.­F.,­Stone,­W.­C.,­Cheok,­G.­S.­(1997),­„A­Hybrid­Reinforced­Precast­Frame­for­Seismic­Regions”,­PCI Journal,­42­ (March-April),­pp.­21–32.­https://doi.org/10.15554/pcij.03011997.20.23

Prof. Dr. Kiss Zoltán,­Palotás-díjas­mérnök,­a­Kolozsvári­Műszaki­Egyetem­(UTC-N)­tanára,­és­a­Plan­31­Ro­ügyvezetője,­a­Magyar­Mér-nöki­Kamara­tiszteletbeli­tagja.­Fő­érdeklődési­területei:­előregyártott­vasbeton­és­feszített­vasbeton­szerkezetek.

PRECAST CONCRETE FRAME BUILDINGS WITH RIGID CONNECTIONS IN AREAS WITH HIGH SEISMIC ACTIVITYProf. Zoltán KissThe­ paper­ is­ focused­ on­ presenting­ the­ advantages­ of­ hybrid­connections­with­which­it­is­possible­to­make­rigid­joints­in­reinforced­concrete­structures­located­in­seismic­areas.

The­ first­ part­ of­ the­ paper­ summarizes­ the­ construction­ and­calculation­of­the­hybrid­joints,­and­in­the­second­part­there­is­a­P­+­E­(partially)­construction­made­in­Bucharest­where­hybrid­joints­adapted­to­the­project­were­used.

19. ábra: az összeszerelt emeletes rész

36 2018/2  • V ASBETONÉPÍTÉS

1. BEvEZETÉSA­silók­általában­5-10­méter­átmérőjű,­10-40­méter­magas,­csőszerű­létesítmények,­melyeket­különböző­porszerű,­vagy­szemcsés­anyagok­tárolására­szoktak­használni.­A­leggyakoribb­a­különböző­szemes­termények,­gabonák­tárolására­szolgáló­siló.­Ilyen­silókat­már­az­1800-as­években­alkalmaztak,­ezeket­fából.­falazatból,­ritkán­fémből­készítették.­A­tárolt­anyagok­be-­és­kitárolása­egyaránt­a­silók­felső­végén­történt.­Az­1885.­évi­listán­az­USA-ban­2000­ilyen­silót­tartottak­nyilván.­Az­első­siló­konferencia­1907-ben­volt­Chicagóban.­Az­1916­évi­felmérés­330­000­silót­talált­a­világon.

A­vasbeton­1900­körüli­feltalálása­után­kezdtek­elterjedni­a­ vasbeton­ silók,­ kezdetben­ dobozos,­ később­ 15-20­ cm­vastagságú­hengeres­héjszerkezeti­megoldással.­A­silók­lábra­állításával­pedig­megoldották­az­alsó,­ömlesztett­kitárolást­az­alsó­tölcséren­keresztül.

Már­ a­ 2.­ világháború­ előtt­ épültek­Magyarországon­vasbetonsilók,­ így­ Budapesten­ (1910-11),­ Dombóváron­(Eszterházy­siló)­(1924),­Karcagon­és­Szolnokon­(1938-1940).

A­háború­ után,­ 1960-ban­megkezdődött­ a­ vasbetonsilók­sorozatos­ építése,­ és­ 1986-ig­ 55­ silótömb­ épült.­A­ siló­méretezésére­TTI­ segédlet­ (Bölcskei-Orosz,­ 1970).­ készült,­oktatása­ pedig­ (rövid­ anyagként)­ bekerült­ a­ rendszeresített­egyetemi­tananyagba­(Bölcskei-Orosz,­1972).

Az­ elkészült­ silók­ átadása­ utáni­ időben­ észlelték,­ hogy­azokon­ rendszeres­ repedéskép­ alakul­ ki.­A­ silóknak­ külső­felületén,­ főleg­ az­ alsó­ harmadában­ függőleges­ repedések,­míg­ sokszor­ az­ egész­magasság­mentén,­ 2-3­méterenként vízszintes­ repedések­ jelentkeztek­ a­Magyarországon­ épült­

silók­jelentős­részénél.­A­függőleges­repedések­zöme­a­siló­magasságának­alsó­egyharmadában­jelentkezett,­ahol­a­belső­nyomások­a­ legnagyobbak,­és­a­ siló­önsúlyából,­és­a­ tárolt­gabona­súrlódásából­származó­nyomás­is­jelentős.­

A­repedések­miatt­több­alkalommal­bírósági­eljárás­is­indult,­(pl.­Dulácska,1991,­1992).­A­repedések­vizsgálata­céljából­az­Építéstudományi­Intézet­(ÉTI)­széleskörű­vizsgálatot­végzett­(Pálossy­L,­ÉTI,­ 1989/a-b).­A­ vizsgálat­ kimutatta,­ hogy­ a­hazai­ silók­ 85%-a­ repedezett,­ és­ a­ repedezettség­ számos­más­ országban­ is­ rendszeres­ jelenség­ (USA,­Ausztrália,­Svédország,­Ausztria,­ Lengyelország)­ a­ különböző­ üzemi­állapotokban.­Megállapította­a­jelentés,­hogy­repedésmentes­siló­gyakorlatilag­nem­létezik.­A­repedésképződésnek­számos­oka­ lehet,­és­a­ tönkremenetelt­megelőző­ repedéstágasságok­5-7­mm­között­voltak.­A­silók­meghibásodási­okainak­típusai­a­következők:-­ alulméretezés,­kevés­gyűrűirányú­vas,­ill.­gyűrűvas­toldási­

hiba­miatti­oldalfalmegnyílás,-­ túlzott­repedésmegnyílás,­és­emiatt­beázás,­ill.­vaskorrózió.-­ Betontechnológiai­hibák,­lokális­betonhibák,­helyi­beton-

törés­függőleges­nyomásra.-­ Be-­és­kitároláskor­elkövetett­üzemeltetési­hibák.-­ A­betároláskor­jelentkező­nagymértékű­süllyedés­(20-100­

cm!)-­ Porrobbanás­miatti­cellafelnyílás.­(Szabadegyháza).-­ Agyagtalajon­álló­siló­felborulása­(Algéria).

A­Pálossy,­1989/a-b)­anyagok­alapot­adtak­a­Gabona­Tröszt­vasbetonsilókra­vonatkozó­házi­szabványának­elkészítésére.­(Gabona­Tröszt,­Házi­Szabvány,­1989).­

Az­ újabb­ időben­ a­ vasbetonsilókat­ kezdik­ kiszorítani­ a­

dulácska Endre - Bódi István

A silók általában 5­10 méter átmérőjű, 10­40 méter magas csőszerű létesítmények, melyeket különböző porszerű, vagy szemcsés anyagok tárolására szoktak használni. A leggyakoribb a különböző szemes termé-nyek, gabonák tárolására szolgáló siló. Ilyen silókat már az 1800­as években alkalmaztak, ezeket kezdetben fából, falazatból, ritkán fémből készítették. Az 1916 évi felmérés már 330 000 silót talált a világon. A vasbeton 1900 körüli feltalálása után kezdtek elterjedni a vasbeton silók, kezdetben dobozos, később 15­20 cm falvastagságú, hengeres héjszerkezeti megoldással. Az elkészült silók átadása utáni időben észlelték, hogy azokon rendszeres repedéskép alakul ki. A silóknak külső felületén, főleg az alsó harmadában függőleges repedések, míg sokszor az egész magasság men-tén, 2­3 méterenként vízszintes repedések jelentkeztek a Magyarországon épült silók jelentős részénél. A függőleges repedések zöme a siló magasságának alsó egyharmadában jelentkezett, ahol a belső nyomások a legnagyobbak, és a siló önsúlyából, és a tárolt gabona súrlódásából származó nyomás is jelentős. A vizsgálat kimutatta, hogy a hazai silók 85%­a repedezett, és a repedezettség számos más országban is rendszeres jelenség, a különböző üzemi állapotokban. Megállapította a jelentés, hogy repedésmentes siló gyakorlatilag nem létezik. A repedésképződésnek számos oka lehet, és a tönkremenetelt megelőző repedés-tágasságok 5­7 mm között voltak. Jelen dolgozat a vasbeton szerkezetű, körhenger kialakítású silókkal és azok károsodásaival foglalkozik.

a vasbeton sIlÓk repedéseI és egYéb probléMáI

dOI: 10.32969/vB.2018.2.2

V ASBETONÉPÍTÉS •  2018/2 37

fémszerkezetű­silók.­A­jelen­dolgozat­a­vasbeton­szerkezetű,­körhenger­kialakítású­silókkal­foglalkozik.

2. a SILóNYOMÁSA­ silóban­ tárolt­ gabona­ a­ siló­ falára­ horizontális­ irányú­oldalnyomást­(silónyomás)­fejt­ki,­a­súrlódás­következményeként­pedig­függőleges­nyomást­ad­le­a­falra.­A­kezdeti­időkben­a­silókat­a­Janssen­által­felállított­elmélet­alapján­számították­(Bölcskei-Orosz,­1970).­Miután­az­így­méretezett­silókon­meg­nem­engedhető­ repedések­ léptek­ fel,­ kutatni­ kezdték,­ hogy­helytálló-e­a­Janssen­elmélet­szerinti­méretezés.(Binnewies-Hille­1983),­(Rosemeier,­1986),­(Pálossy­L,­ÉTI,­1989/a-b),­(Orosz,­1998).­1975-től­kezdődően­mérődobozokkal­sikerült­kimérni­a­silónyomást.­Megállapították,­hogy­a­nyomás­a­tárolt­gabona­tulajdonságain­kívül­a­be-­és­kitárolási­technológiától­is­ függ,­ és­ az­ ürítéskor­ fellépő­ nyomás­másfél-kétszerese­a­ betárolási­ nyomásnak.­ (Kollár,­ 1989).­ (Ez­ a­ dolgozat­ bő­irodalomjegyzéket­ is­ tartalmaz.)­Az­ is­ előfordult,­ hogy­betonhiba­miatt­ a­ függőleges­ teher­ okozott­ betontörést­ a­vasbeton­silófalban­(Dulácska,­1991).

Azt­ is­meghatározták­ a­mérési­ adatok­ alapján,­ hogy­a­ nyomás­megoszlása­ a­ kör­ alakú­ cellákban­ rendszerint­nem­ centrikus,­ a­ különböző­ belső­ átboltozódások­ és­ belső­dinamikus­mozgások­miatt.­

3. a vaSBETON SILóK vaSaLÁSaAz­ 1960-as­ évek­ elején­ a­ 7,3­ m­ belső­ átmérőjű­ silók­gyűrűvasalása­általában­kétoldali­Ø8­vasalás­volt,­20-25­cm­osztástávolsággal.­A­periodikus­betonacél­minősége­B­45.30,­vagy­B­60.40­ volt.­Utólag­ ránézésre­ nem­ lehet­ a­ bordázat­alapján­megítélni­ a­minőséget,­mert­ a­melegen­ hengerelt­betonacélok­MSZ­ 339-68­ szabványa­ ugyan­megadta­ a­különböző­borda­ típusokat,­de­nem­rögzítette,­hogy­melyik­acélminőséghez­melyik­ bordázat­ tartozik.­Éppen­ ezért­ írta­elő­a­megépült­építményekre­vonatkozó­TSZ­01-2013­MMK­szabályzat,­hogy­ellenőrző­szakítóvizsgálat­hiányában­csak­a­B­45.30­acélhoz­tartozó­280­N/mm2­határfeszültséget­(tervezési­szilárdságot)­szabad­figyelembe­venni.­Az­1980-as­évekre­a­B45.30­betonacél­megszűnt,­így­a­80-as­években­épült­silók­betonacélminősége­B­60.40,­ vagy­B­60.50.­Később­ a­ silók­vasalását­ sokszor­ erősebbre­ tervezték,­Ø8­ helyett­Ø10-12­vasalással.­A­felülvizsgálatok­során­többször­azt­tapasztalták,­hogy­a­vízszintes­acélbetétek­távolsága­a­tervezettnél­nagyobb­volt.

4. a vaSBETON SILóK BETONJaA­ silókat­ rendszerint­ csúszó­ zsaluzattal­ építették.­Ennek­ a­technológiai­előnyei­mellett­ több­hátránya­is­volt.­A­csúszó­zsaluzat­ emelő­ acélrudazata­ emelés­ után­ üreget­ hagy­ a­betonban.­Az­is­előfordulhatott,­hogy­valami­kényszerű­leállás­miatt­ szakadás­ következett­ be­ a­ beton­ folyamatosságában.­Ezeket­ az­ üregeket­ elvileg­ utólag­ ki­ kellett­ tölteni­ (vagy­kitöltötték,­ vagy­ nem),­ de­ a­ kitöltő­ anyag­mindenképp­gyengébb­volt,­mint­az­eredeti­beton.­E­hatások­miatt­a­beton­egyenletessége­nem­mindig­biztosított.­

Ha­ egy­ rúdszerkezetnél­ súlyos­ betonozási­ hiba­ fordul­elő,­akkor­az­jelentősen­lerontja­a­betonrúd­teherbírását.­Ha­viszont­ a­ lokális­ betonhiba­ felületszerkezetben­ (lemez,­ fal,­héj)­ található,­a­helyzet­egészen­más.­Ez­esetben­ugyanis­a­gyengébb­ szakaszra­ kisebb­ teher­ jut,­mert­ a­ rugalmassági­

tényezője­is­kisebb.­Ezen­kívül­a­hiba­melletti­ jó­minőségű­szakaszok­kisegítik­a­gyengébb­szakaszt.

Ezért­a­szerkezet­teherbírása­kevésbé­gyengébb,­mint­amit­a­betonhiba­alapján­vélnénk.­A­szerkezet­értékelésénél­mindig­figyelembe­kell­vennünk,­hogy­a­beton­minősítési­szabvány­előírások­minősítési­ értékei­ a­ betonanyagra­ vonatkoznak,­és­ nem­ a­ szerkezet­ betonjára.­A­ szerkezet­ értékelése­ a­felülvizsgáló­szakértő­feladata­és­felelőssége.­Jól­alkalmazható­a­ valószínűségelmélet­ alapján­ kialakult,­ évtizedek­ óta­alkalmazott­ eljárás,­ hogy­ a­ vizsgálati­mintasokaságból­ a­30%-nál­nagyobb­eltérésű­elemeket­kiküszöbölik.­A­szerkezet­értékelése­során,­természetesen­nem­a­próbatestek,­hanem­a­beépített­beton­vizsgálati­értékeit­kell­figyelembe­venni.

5. a SILóKON FELLÉPETT rEPEdÉ-SEK

Az­ÉTI­ keretében­ végzett­ kutatásai­ során­ (Pálossy,­ 1989)­többek­ között­ felmérte­ egy­ sereg­ magyarországi­ siló­repedezettségét.­A­silókon­függőleges­és­vízszintes­repedések­jelentkeztek.­A­ felmért­ 19­ silón­ a­ következő­maximális­felületi­ repedéstágasságokat­ észlelték­ (A­ helynév­melletti­szám­ a­maximális­ repedéstágasság­mm-ben.):Szekszárd­II:­ 0;­ Jászberény:­ 0;­ Enying:­ 0;­Baja:0,3;­Nagykáta:­ 0,4;­

Fig. 1: a debreceni siló egyik cellájának repedésképe

38 2018/2  • V ASBETONÉPÍTÉS

Székesfehérvár:­ 0,6;­Hódmezővásárhely:­ 1,4;­Cegléd:­ 1,4;­Csorna:­ 1,5;­ Püspökladány:1,5;­Marcali­ 1,8;­ ­ Szentes:­ 2,0;­Kecskemét:2,5;­Törökszentmiklós:­2,5;­Dombóvár:2,5;­Karcag:­3,0;­Szekszárd­I.:­4,0;­Miskolc:­5,0;­­Szeghalom:­5,0.­Látható,­hogy­majdnem­mindegyik­silónál­a­maximális­repedéstágasság­jelentősen­ meghaladta­ a­ Vasbetonszabványban,­ ill.­ a­Gabonatröszt­Háziszabványban­megadott­ 0,2­mm­ tervezési­értéket.­ Érdekessége­ a­méréseknek,­ hogy­ néhány­ silónál­évenként­mérték­ a­maximális­ repedéseket,­ és­ ugyanazon­silókon­ugyanazon­a­helyeken­a­különböző­években­jelentősen­eltérő­maximális­repedéseket­észleltek.­A­vizsgált­silók­19%-ánál­ 0,3-1,2­mm,­ 38%-ánál­ 1,2-2,2­mm,­ 25%-ánál­ 2,2-3,1­mm,­6%-ánál­3,1-4,0­mm,­és­12­%-ánál­4,0-5,0­mm­volt­a­repedés.­Megállapították­a­vizsgálatok­során­azt­is,­hogy­ott­voltak­nagyobbak­a­függőleges­repedések,­ahol­a­méretezéskor­a­ gyűrűvasalást­ a­ határfeszültségig­ kihasználták,­ ill.­ ahol­ a­javasolt­ 1,3­ biztonsági­ tényezőnél­ kisebbet­ alkalmaztak.­A­kutatás­azt­is­kimutatta,­hogy­a­tönkremenetelek­esetében­a­megelőző­repedéstágasság­7-8­mm­volt.­A­vízszintes­repedések­egymástól­rendszerint­(függőlegesen­értve)­mintegy­2,0­méter­távolságokban­jelentkeztek.­Mindezekből­az­ látszik,­hogy­a­Gabona­Tröszt­Házi­Szabványban­ (1989)­ a­megfelelőségre­megadott­ 0,2­mm,­ illetve­ a­ tűrési­ határnak­megszabott­ 0,6­mm­értékek­illúziónak­tűnnek,­és­ezen­értékeket­újra­kellene­gondolni,­pl.­az­értékek­3-4­szeresére.­Természetesen­ezekben­az­ esetekben­megfelelő­ felületvédelmet­ kell­ alkalmazni.­A­repedésjelenség­szemléltetéseként­bemutatjuk­a­debreceni­siló­egyik­ felmért­ repedésképét­ (Takács-Kotró-Várdai,­2017).­A­függőleges­repedések­először­a­támrudaknál­jelentkeztek,­az­üreg­miatti­gyengítés­hatásaként.­A­tapasztalatok­szerint,­ha­csak­támrudaknál­jelennek­meg­repedések,­akkor­erőtani­erősítésre­nincs­szükség,­ha­két­támrúd­repedés­között­a­repedések­száma­a­hármat­eléri,­ill.­meghaladja,­akkor­részletes­erőtani­vizsgálat­szükséges.­A­ támrudaknál­ jelentkező­ repedések­ különösen­veszélyesek,­mivel­az­üreg­miatti­gyengítés­átmenő­repedést­okoz.­A­csapó­eső­miatt­az­üregben­víz­gyűlik­össze,­amit­az­üreg­távolra­is­elvezet,­ha­nem­alkalmaznak­felületi­védelmet.

6. a rEPEdÉSEK ELEMZÉSEAz­1960-as­években­kezdődött­az­alagútzsaluzatos­épületek­építése,­melyeknek­jelentős­részét­a­BUVÁTI-ban­(Budapesti­Városépítési­ tervező­Vállalat)­ terveztük.­Az­ Outinord­

rendszerben­az­épületek­kb.­6,0­méterre­elhelyezkedő,­20­cm­vastag­ vasbeton­ harántfallal­ épültek.­A­művezetések­ során­észleltük,­hogy­a­falakon­a­bebetonozás­után­körülbelül­egy­héttel,­mintegy­2,0­méter­távolságban,­0,2-0,4­mm­tágasságú­repedések­jelentkeztek.­Miután­a­fal­két­oldalán­a­repedések­más­ helyeken­ voltak,­ nyilvánvalónak­ látszott,­ hogy­ nem­átmenő­ repedésekről­ van­ szó.­A­ feltárások­ igazolták­ ezt,­mert­a­repedések­behatolási­mélysége­mintegy­3-4­cm­volt.­Addig­ ilyen­ repedésekről­ egyikünk­ sem­hallott.­A­ rejtélyt­Palotás­professzor­egy­előadása­világította­meg.­A­magyarázat­szerint­ a­ viszonylag­ hideg­ időben­ a­ beton­mintegy­ 50­ 0C­kötési­hője­a­mintegy­egy-két­napos­kizsaluzás­után­gyorsan­áramlik­ a­ hidegebb­ felület­ felé,­ ez­ sajátfeszültségeket­ kelt.­A­ fal­ felületén­húzás­ keletkezik,­ és­ ez­ a­még­nem­ teljesen­megszilárdult­ betonfelületet­megrepeszti.­A­ repedések­ a­betonozás­után­mintegy­egy­héttel­jelentkeznek,­amikor­is­a­rugalmassági­ tényező-húzószilárdság­arány­magasabb,­mint­később­(Palotás,­1973.)­A­jelenséget­a­Fig.2.b ábrán­mutatjuk­be:­Ha­hőmérséklet-különbség­értéke­a­15­0C­-t­meghaladja,­akkor­repedés­lép­fel!

Az­ „a”­ ábra­mutatja­ a­ betonfal­ kötéshő­ okozta­ felületi­repedését,­a­„b”.­ábra­a­kötéshő­megoszlását­a­fal­vastagsága­mentén,­a­„c”.­ábra­pedig­a­sajátfeszültség­megoszlását.

A­silók­esetében­a­megoszlás­kissé­módosul.­Míg­az­épületfal­esetében­ a­ hőmérsékleti­ viszonyok­ a­ fal­mindkét­ oldalán­egyformának­vehetők,­a­silófalak­építésénél­ez­nincs­így.­A­külső­oldal­szabadon­tud­lehűlni,­amit­még­a­mindig­meglévő­szélhatás­is­segít,­a­belső­oldalon­viszont­kisebb­a­szélhatás,­és­a­kötéshő­a­zártabb­tér­miatt­magasabb­hőmérsékletet­okoz.­E­miatt­a­hőmérséklet­és­a­sajátfeszültség­aszimmetrikus­lesz.­A­külső­oldalon­ezért­nagyobb­húzófeszültség­ébredhet,­mint­a­két­oldalon­hűlő­fal­esetében­(Fig. 3).­Ha­ez­meghaladja­a­beton­repesztő­szilárdságát,­a­repedés­kialakul.

A­kötéshő­okozta­szélsőszáli­húzófeszültség­a­számítások­szerint­az­1-2­N/mm2­értéket­is­elérheti,­ami­megközelítőleg­megegyezik­ a­még­meg­nem­ szilárdult­C16­beton­ repesztő­feszültségével.­Ez­azt­jelenti,­hogy­a­silófal­repedezettségének­egyik­oka­ez­lehet.

De­nemcsak­a­kötéshő­okozhat­repedéseket.­A­repedéskeltő­hatások­az­üzemelési­körülmények­következtében­felléphetnek.­A­silóban­tárolt­gabona­hőmérséklete­az­irodalom­szerint­30-40­0C,­Ugyanakkor­téli­viszonyok­között­a­külső­hőmérséklet­akár­mínusz­10-15­0C­is­lehet.­Ez­a­30-50­0C­hőátmenet­üzemi­

Fig. 2: a kötéshô sajátfeszültsége okozta épületfali felületi repedés Fig.3: a silócella kötéshô sajátfeszültsége okozta külsô felületi repedése.

V ASBETONÉPÍTÉS •  2018/2 39

körülmények­ között­ 2-4­N/mm2­ húzófeszültséget­ okozhat,­ami­ bőségesen­ elegendő­ a­ silófal­megrepesztésére.­ (Ha­véletlenül­addig­nem­repedt­volna­meg.)­Ezek­a­körülmények­magyarázzák­azt­a­korábban­nem­érthető­jelenséget,­hogy­a­Pálossy-vizsgálatok­során,­a­különböző­években­és­különböző­időszakokban,­ ugyanazon­ a­ helyeken­ jelentősen­különböző­repedéstágasságokat­mértek.

Az­előírások­a­repedéstágasság­korlátozására­meghatározott­repedési­határértéket­nem­teszik­függővé­azoktól­a­hatásoktól,­melyektől­a­repedéstágasság­jelentősen­függ.­A­repedéstágassági­korlátértékeket­mindegyik­ előírás­ (MSZ,­DIN,­Eurocode,­Gabona­Tröszt­-­Házi­Szabvány­(1989),­stb.)­a­húzott­acélbetét­tengelyvonalára­ értelmezik­ (wk).­A­ repedésméréseket­ pedig­általában­ az­ ellenőrzéskor­ a­ felületen­ észlelt­ wf­ felületi­repedéssel­értelmezik.­Ez­ igen­ jelentős­eltéréseket­okozhat.­A­problémát­a­következő­Fig.4.­ábrán­szemléltetjük.­A­silófal­felülete­napi­és­évszakos­hőmérsékletváltozásnak­van­kitéve.­(A­Vasbetonszerkezetek­Tanszéke,­a­Hódmezővásárhelyi­siló­függőleges­falfelületén­nyáron,­60­0C­hőmérsékletet­mért­-­üres­siló­esetén­-,­amíg­a­belső­felület­18­0C­volt.)

Az­ ábrán­ kétféle­ repedéstípust­mutatunk­ be,­melyek­jelentősége­és­kárhatása­eltérő.­Az­„a”­ábrán­az­úgynevezett­átmenő­repedés­modellje­ látható,­mely­eset­a­ tisztán­húzott­elemekre­ jellemző.­Ez­esetben­a­ felületi­ repedéstágasság­ jó­közelítéssel­megegyezik­a­vastengelyi­repedéstágassággal.­(A­valóságban­kicsit­nagyobb,­mert­a­betonacél­gátolja­a­nyúlást.)­Ilyen­repedés­alakulhat­ki­a­tisztán­húzott­vasbetonelemekben,­ha­a­húzófeszültség­a­repesztő­húzószilárdságot­meghaladja.­Ez­a­repedéstípus­nemcsak­a­vaskorrózió­szempontjából­jelent­veszélyt,­ hanem­ az­ átmenő­ repedésen­ át­ (ha­ nincs­ felületi­védőbevonat)­a­csapóeső­vize­a­siló­belső­terébe­hatolhat,­és­károsítja­a­tárolt­gabonát.­

A­„b”­ábrán­pedig­a­felületi­repedés­egyszerűsített­modellje­látható.­ Ilyen­ típusú­ repedés­ alakul­ ki­ a­ hajlított­ elemek­esetében,­ ahol­ az­ „m”­méret­ közelítően­ a­ keresztmetszeti­magasság­ felének­ vehető.­ Ugyanilyen­ típusú­ repedések­alakulhatnak­ki­a­kötési­hő­okozta­saját­feszültségek,­valamint­a­ zsugorodás­okozta­ felületi­ repedések­esetében.­A­ repedés­behatolás­„m”­mérete­40-80­mm­közötti­szokott­lenni.­Ezekben­az­ esetekben­ a­ vastengelyi­ repedés­ (melyre­ a­ korlátozások­vonatkoznak)­mindig­kisebb,­mint­a­felületi­repedés.­Ha­pl.­az­„a”­vasmélység­30­mm,­és­a­repedés­behatolási­„m”­értéke­60­mm,­akkor­a­mértékadó­„wk”­repedés­mérete­fele­a­felületen­mérhető­„wf”­ repedéstágasságnak.­Miután­a­ silófalban­nem­lép­fel­számottevő­hajlító­nyomaték,­a­második­két­repedési­ok­lehet­a­mértékadó.

Ki­kell­emelni,­hogy­a­kötéshő­és­a­zsugorodás­hatása­az­építés­idején,­ill.­rövid­idővel­az­építés­után­jelentkezik.­A­napi­és­ évszakos­ hőmérséklet­ és­ az­ üzemelés­ (betárolás,­ ürítés)­okozta­repedezettség­a­siló­egész­élettartama­alatt­működik,­a­repedések­„élnek”,­a­védekezés­elkerülhetetlen.

Egy­másik­ felületi­ repedés­ a­ zsugorodási­ repedés.­A­zsugorodás­jelensége­(Fenyvesi,­2012)­szerint­a­következőképp­írható­le:

„Korai vagy kapilláris, vagy képlékeny zsugorodás a beton friss, képlékeny állapotában lép fel, és létrehozza a kapillárisokat. A bedolgozott friss beton az első rövid idő alatt általában duzzad, de amikor a felületéről a vízfilm eltűnik, elkezd zsugorodni. A korai zsugorodás gyors, rövid folyamat, a kötési idő végén (ez általában nem több mint 8 óra) véget ér. A keletkező repedések felületi hajszálrepedések, tágasságuk 1­2 mm­t is elérhet, kedvezőtlen klimatikus viszonyok közepette összértékük 4 mm/m is lehet, de mélységük csekély, a megszikkadó felületi zónára korlátozódik. (A felület közeli tartományban húzások lépnek fel, míg a keresztmetszet belseje nyomás alatt áll.) Száradási zsugorodás a kötés végén, a szilárdulás kezdetén indul és egy évig is eltarthat, tehát egy lassú folyamat, amely végértékhez tart. Ezalatt a cementkő pórusai kiszáradnak, a teljesen kiszáradt beton nem zsugorodik tovább.”

A­zsugorodás­ okozta­ belső­ sajátfeszültségek­ hasonlóak­a­ kötéshő­ csökkenés­ okozta­ feszültségekhez.­Mindkettőnél­húzás­keletkezik­a­beton­felületén,­ami­repedést­okozhat.­Ha­a­ beton­megrepedezett­ a­ hőmérsékleti­ hűlés­miatt,­ akkor­ a­zsugorodási­ repedés­valószínűleg­ a­ repedés­növekedésében­fog­jelentkezni.­Ha­viszont­a­beton­nem­repedt­meg­korábban,­akkor­új­repedések­jelentkezhetnek­a­zsugorodás­hatására.­A­repedések­megjelenése­az­időjárástól,­a­külső­hőmérséklettől,­és­ a­ légnedvességi­ értékektől­ függ.­A­ silók­ függőleges­irányban,­ kb.­ 2,0­méterenként­ jelentkező,­ 0,3­mm­ körüli­vízszintes­repedéseinek­oka­a­csúszó-zsaluzati­hatásokon­kívül­a­tárgyalt­kétféle­okban­is­keresendő.­A­vízszintes­repedéseknél­a­húzóerő­hatása­kizárt,­mert­a­silófalak­függőleges­irányban­nyomottak,­ és­ a­ repedések­ a­ nyomóerőre­merőlegesen­jelentkeznek.­A­ vízszintes­ felületi­ repedések­ hasonlóak­ a­vasbeton­falas­épületek­falaiban­2,0­méterenként­jelentkező,­0,3­mm­körüli,­kötéshő­és­zsugorodás­okozta­repedésekhez.­Ez­valószínűsíti,­hogy­a­silók­vízszintes­repedéseinek­ugyanez­a­fő­oka,­és­nem­pedig­a­csúszózsaluzati­hatás.­A­függőleges­irányú­repedésekben­a­gyűrűirányú­húzásoknak­számottevő­hatásuk­lehet,­de­az­is­lehetséges,­hogy­az­aszimmetrikus­belső­nyomás,­és­esetleg­az­égtájhatás­(napsütés)­okozta­gyűrűirányú­hajlító­nyomatékok­repesztő­hatása­is­hozzájárul­a­kialakulásukhoz.­A­jelentős­gyűrűirányú­húzás­hatására­a­függőleges­repedések­átmenő­ repedés­ jellegűek,­ ezek­ tágassága­ az­ üzemeltetés­hatásai­során­(betárolás,­ürítés)­jelentősen­változik.

7. JavÍTÁSA­silók­javítására­több­javaslat­ található­a­szakirodalomban­(Orosz,­2001),­(Bárczi,­2015),­(Gabona­Tröszt­Házi­Szabvány,­1989).­Megvalósult­javítások,­ill.­megerősítések­ismertetései­is­találhatóak,­(Almási,­J.­és­társai,­2002),­(Bucur-Horváth,-Mátyás,­2007).

Véleményünk­szerint,­ha­a­szakértői­vizsgálat­megállapítja,­hogy­a­repedések­tágasságai­az­acélbetétek­tengelyében­nem­haladják­meg­a­(téli,­nyári­vizsgálat,­töltéskori,­ill.­üres­állapot)­tűrési­határt­(szerintünk:­2,5­mm),­akkor­nem­várható­törési­tönkremenetel,­ és­ elegendő­ a­ repedésjavítás,­ és­ a­ felületi­védőréteg­felhordása

Ha­viszont­a­függőleges,­átmenő­repedések­tágassága­túllépi­a­ tűrési­ határt,­ akkor­ gyűrűirányú­ erősítés­ indokolt.­Ennek­módjára,­Orosszal­(2001)­egyetértésben­a­felületvédelmen­kívül­a­teljes­húzóerőre­méretezett­belső­vasbetonbélés­erőtanilag­a­ lehető­ legjobb­megoldás,­ azonban­ építéstechnológia­szempontjából­a­legkedvezőtlenebb.­

Fig. 4: a felületi wf, és a vastengelyi wk repedés

40 2018/2  • V ASBETONÉPÍTÉS

Az­átmenő­repedések­jelenléte­–­felületvédelem­nélkül­-­a­legjelentősebb­hibaforrás,­mivel­ezeken­keresztül­a­csapó­eső­a­cellába­bejut­és­a­gabona­jelentős­károsodását­idézi­elő.­A­cellafalra­feltapadó­tárolt­anyag­penészesedése­miatt­a­teljes­anyag­átpenészesedik­és­emberi­ fogyasztásra­alkalmatlanná­válik,­az­értékcsökkenés­így­rendkívül­jelentős.­

Tárgyalásunkban­nem­ foglalkoztunk­ a­ silólétesítmények­egyéb­ szerkezeteivel.­ Ha­ ezek­ károsodottak,­ akkor­természetesen­javítani­kell­őket.

8. MEGÁLLaPÍTÁSOKA­ silókon­ fellépett­ repedéseknek­ számos­ oka­ van.­Az­igénybevételekből­ a­ vasak­ tengelyvonalára­ történő­repedésszámítás­illúzió,­mert­az­egyéb­hatásokból­jelentkező­repedések­mérete­összemérhető­ezekkel.­A­vizsgálatoknál­meg­kell­különböztetni­az­átmenő,­és­a­felületi­repedéseket,­mert­az­átmenő­repedések­lehetnek­igazán­veszélyesek.­A­felületen­mért­ repedéstágasságok­ félrevezetőek,­mert­ rendszerint­jelentősen­nagyobbak­a­vastengelynél­mérhető,­az­előírások­szerinti­mértékadó­repedéstágassággal.

A­svéd­tapasztalati­képlet:­As ≥­0,25­D2­szerinti­gyűrűirányú,­vízszintes­ acélbetét­mennyiség­ alkalmazása­ a­ 7,3­m­belső­átmérőjű­cellák,­és­a­ma­szokásos­acélok­alkalmazása­esetén­azt­jelenti,­hogy­az­acélt­legfeljebb­a­határfeszültség­(tervezési­szilárdság)­ negyedéig­ használjuk­ csak­ ki.­ (Itt­As­ az­ egy­folyóméterre­ jutó­gyűrűvas­keresztmetszet­ cm2-ben,­ és­D­a­köralakú­silócella­belső­átmérője­m-ben.)­

Álom,­de­jó­lenne­egy­olyan­eljárás,­vagy­műszer,­amivel­a­ felületi­ repedések­mélységét­meg­ lehetne­mérni,­ hogy­ a­felületi­wf repedés­szélességből­pontosabban­megállapíthassuk­a­mértékadó­vastengelyi­wk­repedéstágasságot

A­ függőleges­ átmenő­ jellegű­ repedések­ tágassága­ a­hőmérsékleti­ és­ üzemeltetési­ hatások­miatt­ a­ siló­ egész­élettartama­alatt­változik.­Az­ezeken­a­repedéseken­át­bejutó­csapadékvíz­ károsító­ hatása­ ellenei­ védekezés­ érdekében,­kiváló­ tulajdonságú,­ rugalmas­ repedésáthidaló­ képességű­felületvédő­ bevonatot­ kell­ alkalmazni­ és­ azt­ időszakosan­felújítani.

9. HIvaTKOZÁSOKAlmási­ J.­ és­ társai­ (2002),­„A­ törökszentmiklósi­ ­800­vagonos­gabonasiló­

megerősítése­­pp­műszál­adagolású­lövellt­betonnal”,­VASBETONÉPÍTÉS,­2002/2,­pp.­50-57.

Bárczi­B.:­(2015)­Silók­tönkremeneteli­módjai,­vasbeton­silók­megerősítési­lehetőségei,­PREZI­(Internet)­

Binnewies,­W.-Hille,­ G.:(1983),­ „Belastung­ von­ Silozellen­ durch­Siloguteinsturz”,­Bautechnik­11.­380.­old.

Bölcskei­E.­ -­Orosz­Á.­ (1970),­ „Vasbeton­ silók­ számítása”,­TTI tervezési segédlet­S3.,­Budapest

Bölcskei­E.-­Orosz­Á.(1972):­Vasbeton­ szerkezetek.­ Faltartók,­ lemezek,­tárolók.­Tankönyvkiadó.­Budapest.

Bucur-Horváth­I.-Mátyás­Gy.­(2007)­:­Vasbeton­silók­jellegzetes­károsodása­és­megerősítése­I­rész.­Beton,­6.­szám.­3-7­old.

Bucur-Horváth­I.-Mátyás­Gy.­(2007):­Vasbeton­silók­jellegzetes­károsodása­és­megerősítése­II.­rész.­Beton,­2007/7-8.­10-13­old.

Dulácska,­E.­(1980).:­A­vasbetonszerkezetek­repedései­a­beton­zsugorodá-sának­és­lehűlésé­nek­hatására.­Mélyépítéstudományi Szemle,­ ­1980/11,­pp.­502-503.

Dulácska,­E.­(1991),­„Szakértői­vélemény­a­Tolna­Megyei­Gabonaforgalmi­és­Malomipari­Vállalat­dombóvári­önálló­malomtelepén­lévő­20­000­tonnás­gabonasiló­károsodásáról”,­BME Szilárdságtani Tanszék,­Budapest.­

Dulácska,­E.­(1992),­„Szakértői­vélemény­a­Tolna­Megyei­Gabonaforgalmi­és­Malomipari­Vállalat­a­szekszárdi­I.­sz.­silójával­kapcsolatos­peres­ügyhöz”,­BME Szilárdságtani Tanszék. Budapest.

Fenyvesi­O.­(2012)”,­A­betonok­korai­repedésérzékenysége”,­PhD értekezés, BME Építőanyagok és Mérnökgeológia Tanszék, Budapest

Gabona­Tröszt­-­Házi­Szabvány­(1989),­„Gabonatároló­silók­erőtani­(statikai)­ellenőrzése­és­tervezése,­Budapest.

Kollár,­L.­(1989),­„Silók­méretezése”,­TTI tervezési segédlet­S-32.­BudapestPalotás,­L.­(1973),­„A­vasbeton­elmélete”,­Akadémiai Kiadó, BudapestPálossy,­L.­(1989),­„A­Gabona­Tröszt­kezelésében­lévő­gabonatároló­vasbeton-

silók­műszaki­ismertetése.­A­tervezési­és­építési­tapasztalatok”,­Témaszám:­13019,­Építéstudományi­Intézet,­Budapest­

Pálossy,­L.­(1989):­Gabonatároló­vasbetonsilókkal­kapcsolatos­hazai­és­külföl-di­kutatások­összefoglaló­elemzése,­kiegészítése.­I.­és­II.­rész.­Témaszám:­13019.­Építéstudományi­Intézet,­Budapest

Rosemeier,­G.(1986),­„Zur­Bestimmung­des­maximalen­inneren­Silódrucks”, Bautechnik­11,­pp.­392-398.

Orosz­Á.­(2001).­„Vasbeton­silók­javítási­módszerének­megválasztása”,­BME Hidak és Szerkezetek Tanszék Tudományos Közleményei, Budapest,­pp.­145-150.

Orosz­Á.­ (1998),­ „Megjegyzések­ a­ silónyomás­ számításához­gabonasilók­esetében”,­BME Építőmérnöki­ Kar.­ Vasbetonszerkezetek­ Tanszék­Tudományos­Közleményei,­Budapest,­pp.­172-180.

Takács-Kotró-Várdai­ (2017),­ „Szakértői­ vélemény­ a­Gabonatároló­ és­Lo-gisztikai­Kft.­debreceni­telephelyén­található,­42­db­1000­m3-es­vasbeton­silót­tartalmazó­üzemi­épület­tartószerkezeteiről”,­­ÉMI­TÜV SÜD Kft.,­Budapest

Zilch,­K.-­Zehetmeier,­G.­(2010),­„Bemessung­im­Konstruktiven­Betonbau”,­Springer Verlag,­Berlin-Heidelberg.

Dr. Dulácska Endre­okl.­építészmérnök,­1930-ban­született.­1950-82­között­a­BUVÁTI,­1982-1992­között­a­Tervezésfejlesztési­Intézet­statikus­mérnöke,­szakági­főmérnök.­1991-től­egyetemi­tanár­a­BME­Építészmérnöki­Kar­Szi-lárdságtani­és­Tartószerkezeti­Tanszékén,­jelenleg­Prof.Emeritus.­A­SÁMSON­Építés-Statikai­Kft.­ügyv.­igazgatója.­A­Műszaki­Tudomány­Doktora­(1983),­az­MTA­Földrengésmérnöki­Nemzeti­Bizottságának­elnöke,­és­az­Akusztikai­Bizottság­tagja.­Számos­korábbi­szabvány­kidolgozásában­volt­jelentős­része.­Szakmai­munkásságát­nyolc­könyve,­több­mint­200­publikációja,­és­mintegy­200­épülete­fémjelzi.­Hivatkozottsága­is­200­feletti.­A­Magyar­Mérnöki­Kamara­választmányi­tagja,­a­budapesti­Mérnöki­Kamara­etikai­és­fegyelmi­bizottság­tagja,­a­Tartószerkezeti­Tagozat­elnökségi­tagja.­Munkássága­elismeréseként­Eötvös­Díjat,­Csonka­emlékérmet,­Akadémiai­Díjat,­Széchenyi­Díjat,­MTA­Ötvös­Koszorút,­ Palotás­ László­Díjat,­Köztársasági­ Érdemrendet,­ és­ az­MMK-tól­Zielinszky díjat, Kardos Andor díjat, és Aranygyűrű díjat kapott,­.

Dr. Bódi István­ (1954)­ okl.­ építőmérnök­ (1978,)­matematikus­ szak-mérnök­ (1982),­ PhD­ (1997),­ egyetemi­ docens­ (1987-)­ a­BME­Hidak­ és­Szerkezetek­Tanszékén.­Kutatási­ területei:­Vasbetonszerkezetek­ és­ hagyo-mányos­ épületszerkezetek­ rekonstrukciója­ és­megerősítése,­ faszerkezetek­csomópontjainak­modellezése.­Oktatási­tevékenysége­mellett,­rendszeresen­végez­tervezési­és­szakértési­tevékenységet­a­mérnöki­tartószerkezetek­–el-sősorban­a­magasépítési­és­a­hídszerkezetek-­ területén,­amelyekhez­MMK­jogosultsággal­ (SZÉS12,­HT,­ME-KÉ,­ME-É,­ SZÉS1­ és­T)­ rendelkezik.­Tartószerkezeti­vezető­tervező­és­műemléki­épületdiagnosztikai­szakértő­(21-0340),­tagja­továbbá­a­Műszaki­Igazságügyi­Szakértői­Testületnek.­Aktív­tagja­az­alábbi­szakmai­testületeknek:­Az­ACI­(American­Concrete­Institute),­az­ACI­423-as­számú­albizottság­„Előfeszített­beton”,­a­fib­Magyar­Tagozata­és­a­Magyar­Mérnöki­Kamara­(BPMK),­az­„Eurocode­5­–­MSZ­NAD­(Faszerkeze-tek)”­szabványügyi­bizottság­elnöke.­a­„Schweizerische­Arbeitsgemeinschaft­für­das­Holz”,­valamint­ügyvezető­igazgatója­a­Construct­Civil­Kft.­–nek­és­az­Armatura­2000­Kft.-nek.­

CRACKS ON EXISTING REINFORCED CONCRETE SILOSEndre Dulácska – István BódiSilos­are­tubular­facilities­that­are­usually­of­5-10­metres­in­diameter­and­10-40­metres­high­and­which­are­used­for­storing­powdery­and­grainy­materials.­The­most­common­type­of­silo­is­the­one­used­for­storing­grain­crops­and­grains.­These­have­been­used­since­the­1800s­which­were­originally­made­of­wood,­walling­and­seldom­of­metals.­According­to­a­survey­of­the­year­1916­there­were­already­330­000­silos­around­the­world.After­the­invention­of­the­reinforced­concrete,­silos­made­of­this­material­spread­widely;­initially­boxed,­with­a­cylindrical­shell­structure­of­15­to­20­cm­in­thickness.­After­the­handovers­of­these­silos­it­was­perceived­that­cracks­had­appeared­on­them.­On­the­outer­surface­of­silos,­especially­on­the­lower­third­of­its­height­vertical­cracks­and­many­times­along­the­entire­height­horizontal­cracks­occurred­every­2-3­meters­for­a­significant­part­of­silos­built­in­Hungary.­Most­of­the­vertical­cracks­occurred­in­the­lower­third­of­the­silos’­height,­where­the­internal­pressures­are­the­highest,­and­the­pressure­from­the­silos’­weight­and­the­friction­of­stored­grain­are­significant.The­inquiry­has­also­shown­that­85%­of­the­domestic­silos­are­cracked­and­cracking­is­a­regular­phenomenon­in­other­countries,­in­different­circumstances­at­plants­or­factories­as­well.­The­report­found­that­fracture-free­silo­practically­does­not­exist.­There­are­several­reasons­for­cracking,­and­fracture­distances­prior­to­failure­are­between­5-7­mm.­This­paper­deals­with­tubular­reinforced­concrete­silos­and­their­damages.

V ASBETONÉPÍTÉS •  2018/2 41

Abban a megtiszteltetésben részesültünk, hogy a

CENTRAL EUROPEAN CONGRESS ON CONCRETE ENGINEERING

magyarul a

KÖZÉP-EURÓPAI VASBETONÉPÍTÉS KONGRESSZUSA

szervezési jogát Magyarország kapta meg.

A­kongresszus­fő­szervezője­a­fib Magyar Tagozata volt.

A­kongresszus­társszervezői­voltak:

a­BME­Építőmérnöki­Kar­

a­Magyar­Cement-,­Beton-­és­Mészipari­Szövetség

és­a­Magyar­Betonelemgyártók­Szövetsége

.

A­kongresszus­főcíméül­az:

„ÚJ ANYAGOK ÉS TECHNOLÓGIÁK A VASBETONÉPÍTÉSBEN”.

címet­választottuk.­A­kongresszus­témakörei­az­alábbiak­voltak:

1. Igények szerint készülő beton:− környezeti­elvárásokkal­kompatibilis­cementek,− újfajta adalékanyagok,− nagy­teljesítőképességű­adalékszerek,− nagy­szilárdságú­és­nagy­teljesítőképességű­betonok,− szálerősítésű­beton,− könnyűbetonok,− környezetbarát­beton− alkalmazások.

2. Új típusú feszített és nem feszített betétek és a hozzájuk tartozó technológiák:

− fémes és nem fémes anyagú betétek,− belsőleg,­illetve­külsőleg­alkalmazható­betétek,− alkalmazások.

3. Fejlett gyártási és építési technológiák:− magas­követelményeket­kielégítő­vasbetonszerkezetek,− előregyártás,− tervezési szempontok− alkalmazások.

4. Korszerű vasbeton szerkezetek:− a beton legutóbbi sikeres alkalmazásai hidakhoz,

épületekhez és egyéb szerkezetekhez.

5. Modellezés, tervezés és szabványosítás.

Erre a rendezvénysorozatra minden alkalommal szívesen fogadjuk a tervezésben, a kivitelezéseben, az anyaggyártásban, az­ előregyártásban,­ a­minőségbiztosításban­ és­ a­ kutatásban­dolgozó­mérnökeinket­egyaránt.

A Kongresszusnak­ 186­ regisztrált­ résztvevője­ volt­ 17­országból­(Ausztria,­Belgium,­Bosznia­Hercegovina,­Brazíilia,­Dél-Afrikai­Köztársaság,­Csehország,­Horvátország,­Kína,­Lengyelország,­Magyarország,­Németország,­Svájc,­Szerbia,­Szlovákia.­Szlovénia,­USA).­Négy­kontinensől­(Europa,­Ázsia,­Afrika és Amerika,) érkeztek.. A gazdag szakmai program vonzotta a kollégákat, mind a kivitelezés, mind a tervezés, mind pedig az anyaggyártás oldaláról.

beszáMolÓ a vasbetonépítés közép-eurÓpaI kongresszusárÓl 2017. aug. 31 – szept. 1., tokaj

2. ábra: a ccc2017 megnyitójának pillanatai. Kulturális és Konferencia Központ Tokajban, 2017. aug. 31.

1. ábra: a ccc2017 menyitójának pillanatai. Kulturális és Konferencia Központ Tokajban 2017. aug. 31.

DOI: 10.32969/VB.2018.2.3

42 2018/2  • V ASBETONÉPÍTÉS

A­kongresszus­résztvevőinek­széles­köre­azt­mutatja,­hogy­érdeklődés­van­a­közép-európai­teljesítmények­iránt,­határain­jelentősen­túlnyúlóan­is.

Kongresszusunk­megszervezéséhez­ kiváló­ helyszínt­biztosított a Kulturális és Konferencia Központ Tokajban­2017.­aug.­31­­és­szept.­1.­napokon.

A­kongresszust­szakmai­kiállítás­is­gazdagította­a­következő­cégek­termékeivel:­Červenka­Consulting,­Swietelsky,­Meselia Hungária­Kft.,­Aigner­Albrecht­Anlagebau.

Ezúton­ is­ szeretnénk­megköszönni­ a­ következő­ cégek­támogatását, ami óriási segítség volt a kongresszus lebonyolíthatóságához:­A-Híd­ Zrt.,­ Duna-Dráva­Cement­Kft.,­Moratus­Kft.,­Sika­Hungária­Kft.,­Mapei­Kft.,­Hydrastat­Mérnöki­Iroda­Kft.,­Sauska.

A­CCC2017­Kongresszusra­17­országból­összesen­83­cikket­nyújtottak­ be,­melyek­ elektronikus­ változatai­ 675­ oldalas­konferencia­kiadványban­jelentek­meg.­A­kiadvány­ingyenesen letölthető­a­következő­honlapról:­

www.fib.bme.hu/ccc2017.html.

8. ábra: Konferencia kötet

3. ábra: a konferencia megnyitója, résztvevôk ismertetése (az elnökségi asztal)

4. ábra: Jan vítak (Prága) elõadása

5. ábra: Jelena Bleiziffer (Zágráb) elôadása

6. ábra: Mark Salamak (Gliwice) elôadása

7. ábra: Windisch andor elõadása

V ASBETONÉPÍTÉS •  2018/2 43

Érdekességként­ felsoroljuk­ a­CCC2017­Proceedingsben­megjelent­cikkek­részletes­témáit,­zárójelben­a­tma­kapcsán­megjelent­cikkek­száma­látható:

Additives­ (1),­BIM­ (1),­Bond­ (3),­Bridges­ (14),­Carbo­nano­ tubes­ (1),­Cements­with­ low­alkali­ content­ to­bridges­(1),­Creep­(1),­Compressive­strength­(1),­Corbel­(1),­Cracking­(2),­Deformations­(2),­Digital­image­correlation­(2),­Durability­(3),­Early­age­concrete­(1),­Fastenings­(2),­fib­MC2010/EC2­(6),­Foundations­Fire­resistance­(3),­(1),­Fracture­mechanics­(1),­ Frames­ (1),­ Fresh­ and­ hardened­ concrete­ properties­(1),­FRC­(10),­FRP­(4)UHPC/HSC­(8),­High­rise­buildings­(1),­ Integrated­ sensors­ (1),­ Joints­ (1),­ Life­ cycle­ analysis­(1),­Modulus­of­ ­ elasticity­of­ concrete­ (2),­Monitoring­ (2),­Numerical­simulations­(4),­Precast­concrete­(5),­Prestressed­concrete­ (5),­ Probabilistic­ studies­ (1),­ Recycling­ (4),­Rheological­ aspects­ (2),­ Shear­ (4),­ Shells­ (1),­ Sprayed­concrete­(1),­Steel-concrete­composite­(1),­Strengthening­(5),­

Supplementary­ cementitious­materials­ (1),­Thaumasite­ (1),­Tunnel­ lining­ (1),­Visual­programming­ (1),­Water­ tightness­(1)­and­100year­old­concretes.

A­Kongresszuson­ 40­ előadás­ és­ 42­ poszter­ prezentáció­hangzott­el.­A­poszter­zsűri­által­kiválasztott­három­legjobb­poszter­külön­díjazásban­is­részesült.­A­mellékelt­képek­ízelítőt­adnak­ a­ konferencia­ hangulatából.­Úgy­gondoljuk,­ hogy­ a­konferencia­ kiváló­ lehetőséget­ biztosított­ a­ szomszédos,­ és­esetenként­ távolabbi­ (Kína,­USA,­Dél-Afrika,­Ausztrália)­országok­mérnökeinek­széleskörű­eszmecseréjéhez.

A­konferenciasorozat­ következő­ rendezvénye:­2019-ben Horvátországban lesz,­ amire­minden­ kedves­ érdeklődőt­szertettel várunk.

Dr. Balázs L. Györgya fib Magyar Tagozat elnöke

CCC2007 Tudományos Bizottság elnöke

44 2018/2  • V ASBETONÉPÍTÉS

fIbre-reInforced concrete: froM desIgn to structural applIcatIons - frc 2014: acI-fIb InternatIonal Work-sHopfib bulletIn 79

Title: Fibre-reinforced concrete: From design to structural applications­-­FRC­2014:­ACI-fib­International­WorkshopCategory:­ACI-fib­workshop­proceedingsYear: 2016Pages: 480Format approx. DIN A4 (210x297 mm)ISBN: 978-2-88394-119-9

Abstract:The­FRC-2014­Workshop­Fibre­Reinforced­Concrete:­ from­Design­to­Structural­Applications­was­the­first­ACI-fib­joint­technical­event.­The­Workshop,­held­at­Polytechnique­Montreal­(Canada)­on­July­24th­and­25th­2014,­was­attended­by­116­participants­from­25­countries­and­4­continents.

The­first­international­FRC­workshop­was­held­in­Bergamo­(Italy)­ in­ 2004.­At­ that­ time,­ the­ lack­ of­ specific­ building­codes­and­ standards­was­ identified­as­ the­main­ inhibitor­ to­the­ application­ of­ this­ technology­ in­ engineering­ practice.­Ten­years­ after­Bergamo,­many­of­ the­objectives­ identified­at­that­time­have­been­achieved.­The­use­of­fibre­reinforced­concrete (FRC) for designing structural members in bending and­shear­has­recently­been­addressed­in­the­fib­Model­Code­2010.­Steel­fibre­reinforced­concrete­(SFRC)­has­also­been­used­structurally­in­several­building­and­bridge­projects­in­Europe­and­North-America.­SFRC­has­been­widely­used­in­segmental­tunnel­linings­all­over­the­world.­Members­of­ACI544­and­fib­TG-4.1­have­been­involved­in­writing­code­based­specifications­for­the­design­of­FRC­structural­members.

More­ than­fifty­ papers­were­ presented­ at­ the­Workshop­from­which­ forty-four­were­ selected­ for­ this­ joint­ACI/fib­publication.­The­papers­are­organised­in­the­document­under­six­ themes:­Design­ guidelines­ and­ specifications,­Material­properties­ for­ design,­Behaviour­ and­ design­ of­ beams­ and­columns,­Behaviour­and­design­of­slabs­and­other­structures,­Behaviour­ and­ design­ of­ foundations­ and­ underground­components,­ and­ finally,­Applications­ in­ structure­ and­underground­construction­projects.

partIal factor MetHods for eXIstIng concrete structuresfib bulletIn 80

Title:­Partial­factor­methods­for­existing­concrete­structuresCategory: RecommendationYear: 2016Pages: 129Format approx. DIN A4 (210x297 mm)ISBN:­978-2-88394-120-5

Abstract:For­a­ large­part­of­ the­existing­buildings­and­ infrastructure­the­design­life­has­been­reached­or­will­be­reached­in­the­near­future.­These­structures­might­need­to­be­reassessed­in­order­to­investigate­whether­the­safety­requirements­are­met.­Current­practice­ on­ the­ assessment­ of­ existing­ concrete­ structures­however­needs­a­thorough­evaluation­from­a­risk­and­reliability­point­ of­ view,­ as­ they­ are­mostly­ verified­ using­ simplified­procedures­ based­ on­ the­ partial­ factor­method­ commonly­applied­in­design­of­new­structures.­Such­assessments­are­often­conservative­and­may­lead­to­expensive­upgrades.

Although­ the­ last­ decades­ reliability-based­ assessment­of­existing­concrete­ structures­has­gained­wide­attention­ in­the­ research­field,­ a­ consistent­ reliability-based­ assessment­framework­ and­ a­ practically­ applicable­ codified­ approach­which­ is­ compatible­with­ the­ Eurocodes­ and­ accessible­for­ common­ structural­ engineering­ problems­ in­ everyday­practice­ is­ currently­missing.­ Such­ an­ approach­ however­allows­for­a­more­uniform,­more­objective­and­probably­more­widely­ applied­ assessment­ approach­ for­ existing­ concrete­structures.­Hence,­in­this­bulletin­two­different­partial­factor­formats­are­elaborated,­i.e.­the­Design­Value­Method­(DVM)­and­ the­Adjusted­Partial­ Factor­Method­ (APFM),­ enabling­the­ incorporation­ of­ specific­ reliability­ related­ aspects­ for­existing­structures.­The­DVM­proposes­a­fundamental­basis­for­ evaluating­ partial­ factors­whereas­ the­APFM­provides­adjustment­ factors­ to­ be­ applied­ on­ the­ partial­ factors­ for­new­structures­in­EN­1990.­In­this­bulletin­both­methods­are­elaborated­and­evaluated­and­a­basis­is­provided­for­decision­making­regarding­the­target­safety­level­of­existing­structures.

DOI: 10.32969/VB.2018.2.4

V ASBETONÉPÍTÉS •  2018/2 45

könYvajánlÓ

Vasúti hidak a Szombathelyi Igazgatóság és a GYSEV területénVasúti­Hidak­Alapítvány,­2018

Különleges­alkalom­e­kötet­megjelenése,­egyrészt­mert­a­könyvsorozat­végére­értünk,­másrészt­mert­nemcsak­a­MÁV,­hanem­a­területileg­és­szakmai­kapcsolatok­terén­a­vele­szorosan­együttműködő­GYSEV­hídjait­is­ismerteti.­A­most­megjelent­488­oldalas­könyv­a­sorozat­6.­tagja,­és­a­Nyugat-Dunántúl­területén­levő­vasúti­hidakat­mutatja­be­Vörös­József,­Bárdosi­László­és­Jung­Péter­szerkesztésében.­Az­eddigiekhez­hasonlóan­nem­csak­a­régi­műtárgyakról­van­szó­a­könyvben;­a­ma­is­üzemelő­hi-dakról­nyújt­a­tervező­és­üzemeltető­szakemberek­számára­hasznos­információkat­a­hidak­történetével,­a­legfontosabb­adatok-kal­és­a­jellegábrával.­A­hidak­ismertetésén­kívül­több­érdekességet­is­tartalmaz­a­kötet,­így­a­régió­vasúthálózatának­történetét,­geológiai­és­földrajzi­viszonyait,­valamint­a­hidakkal­foglalkozó­hidász­szakemberek­életrajzát.

DOI: 10.32969/VB.2018.2.5

46 2018/2  • V ASBETONÉPÍTÉS

szeMélYI Hírek

rendelők­megbízására­ a­Mátrai,­ a­Paksi­ és­ az­Újpesti­Erőmű­bővítési-átépítési­pályázatában­is­közreműködött.

A­Betonútépítő­Nemzetközi­Építőipari­Rt.­megbízásából­1994-ben­–­együttműködve­a­francia­koncessziós­partnerrel­és­a­generál­tervező­Uvatervvel­elkészítette­a­fent­említett­S9­gyorsforgalmi­út­(ma­M9)­11­hídjának­engedélyezési­tervdokumentációját.­

Műszaki­ igazgatói­megbízásra­ –­ a­ cég­ szabad­kapacitása­biztosítása­érdekében­–­tanulmánytervet­készített­utólag,­illetve­újonnan­létesíthető,­eltolódás­ellen­mikrocölöp-sorra­telepített,­rúdláncként­működő,­géplánccal­folyamatosan­építhető,­gyorsan­javítható­monolit­vasbeton­terelőelemre,­továbbá­pályaburkolat­nélküli,­primer­korrózióálló­feszített­vasbeton­autópálya­alul-­és­felüljáróra.­Ezek­az­elképzelések­akkoriban­piaci­okok­miatt­nem­nyertek­életteret.­­­­­

2000­novemberétől­–­a­Betonútépítő­Nemzetközi­Építőipari­Rt.­ csődje­miatt­ -­ a­Központi­Közlekedési­Felügyelet­Közúti­Felügyelet,­Hídügyi­Önálló­Csoportjában­vezető­ főtanácsosi­munkakört­töltött­be.­2007.­júliusáig­mintegy­ezernégyszáz­híd­építésiengedélyezési,­ kiviteli­ terv­ jóváhagyási­ és­ forgalomba­helyezési­ügye­tartozott­hozzá,­főként­az­M7­autópálya­Budapest-országhatár­és­az­M0­útgyűrű­M5­és­2.­főút­közötti­szakaszán,­a­Széchenyi­Plusz­programban,­az­Európai­Unió­által­támogatott­ön-kormányzati­fejlesztésekben,­illetve­az­országos­közúthálózat­30­m­össznyílás-hosszt­meghaladó­hídjai­esetében.­Említésre­méltó­volt­az­M1­autópálya­és­a­2/A­főút­vasalt­talajtámfalas­hídfőinek­helyreállítása,­a­hazai­gyakorlatban­először­létesített­„extradosed­bridge”­ az­M7-M70­autópálya-csomópontban­ (Korongi­ híd),­az­M0­útgyűrű­beton­pályaburkolatú­ felülójárói­ (negyven­éve­épült­az­utolsó),­a­nagyszilárdságú,­nagyteljesítményű­feszített­felszerkezetű,­pályaburkolattal­nem­rendelkező­S65­jelű­híd­az­M7­autópálya­felett,­a­megépült­„kosárfülű”­ívhíd­Salgótarjánban.

2007­ júliusában­az­ugrásszerűen­megnövekedett­ feladatok­miatt­megalakult­a­Közúti­Főosztályon­belül­a­Hídügyi­Osztály,­melynek­vezetésére­kinevezést­kapott.­Azóta­évente­600-1200­hídépítési­tárgyú­hatósági­döntés­született,­beleértve­a­megépült­autópályák­és­autóutak­hídjait,­az­uniós­támogatással­épült­kü-lönleges­önkormányzati­gyalogos-­és­kerékpáros­hidakat­(például­a­ szolnoki­Tiszavirág-híd)­ is.­Vezetői­ beosztása­mellett­ saját­ügye­volt­a­Kőröshegyi,­a­Pentele,­a­Megyeri­hidak­forgalomba­helyezésének­ engedélyezése,­ az­M0­útgyűrű­kéttámaszú,­ 56­m­nyílású­kísérleti­ alumínium­gyaloghídja,­ az­M43­autópálya­kísérleti­Móra­Ferenc­hídjának­és­az­M0­új­Hárosi-­és­Soroksári­Duna-hídja,­a­budapesti­Szabadság,­Margit­és­a­Széchenyi­Lánc-híd­és­alagút­felújításának­teljes­engedélyezése.­Külön­említést­érdemel­az­M0­útgyűrű­keleti­szakaszán­megépült­betonpályás­hidak­hatósági­kezelése,­illetve­a­precedens-értékű­négy­alagút-pár­az­M6­autópályán,­az­összes­tervezési,­hibás­kivételezési­és­alagút-biztonsági­extrákkal.

A fib­Magyar­Tagozatának­titkára­volt­2000­januárjától­2007-ig.­2010-ben­a­győri­ Jedlik­Ányos­híd­megvalósítása­hatósági­

tevékenységéért­ emlékérmet­ kapott,­ 2011.­március­ 15-én­ a­nemzeti­fejlesztési­miniszter­Közlekedési­Érdeméremmel­tüntette­ki.­Szakmai­ elismerésként­2014-ben­a­hidász­ szakmától­mint­tiszteletbeli­„hídkezelő”­Apáthy-emlékérmet­kapott.

A­közszolgálati­törvény­alapján­két­éve­nyugdíjas.­Kívánjuk,­hogy­őrizze­sokáig­fiatalos­lendületét,­munkakedvét.­Mindehhez­kívánunk­jó­egészséget­és­örömteli­magánéletet.

B. L. Gy.

TELEKI KÁLMÁNNÉ KIrÁLYFÖLdI aNTóNIa 65. SZÜLETÉSNaPJÁraTeleki­Kálmánné­Királyföldi­Antónia­1953-ban­ született­ Budapesten,­ építőmérnök­szülők­gyermekeként.

Műszaki­ tanulmányait­ 1968-ban­ a­Kvassay­Jenő­Híd-­Vízműépítő­Technikum-ban­kezdte,­majd­–­mint­számos­kollégája,­a­Ratkó-korszaknak­köszönhetően­–­1974-ben­a­Közlekedési­és­Távközlési­Műszaki­Főiskolán­hídépítő­és­fenntartó­üzemmér-nöki­oklevelet­szerzett.

Építésvezetői­munka­mellett­a­Budapesti­Műszaki­Egyetem­Szakirányos­Üzemmérnök­Továbbképző­ szakán­ lett­ okleveles­szerkezetépítő­mérnök­1979-ben.­Építéstechnológiai­szakmérnöki­vörösdiplomáját­1983-ban­kapta.

Szakmai­érdeklődése,­nagyrészt­a­kiskörei­vízlépcső­építésé-nél­eltöltött­termelési­gyakorlatnak­köszönhetően,­a­kivitelezés­felé­fordult.­A­Vízügyi­Építő­Vállalatnál­volt­munkakezdő,­ahol­művezetőként,­majd­építésvezetőként­ több­vízépítési­műtárgy­kivitelezésénél­vállalt­aktív­szerepet,­mint­például:­a­szentendrei­regionális­vízellátás­monolit­vasbeton­ivóvíztároló­ikermedencéi,­Esztergom­monolit­ vasbeton­ szennyvíz-főgyűjtője­ és­ átemelő­telepe­dunai­kitorkoló­művel,­Észak-pesti­szennyvíztisztító­telep­nagyműtárgyai,­daruzott­vasbeton­ipari­csarnokok.

1981­és­1990­között­az­Út-­és­Vasútépítő­Vállalat­termelés-előkészítő­mérnöke­volt.­Része­volt­ a­Székesfehérvári­Köny-nyűfémmű­csarnokainak­ rekonstrukciójában­és­bőví6tésében,­honvédségi,­mezőgazdasági,­ bányászati,­ ipari­ és­ technológiai­létesítmények­(közúti­és­vasúti­rakodók,­hidak,­silók,­támfalak,­acél­és­vasbeton­ ipari­csarnokok,­ térburkolatok,­ távvezetékek,­városi­közművek)­megvalósításában.

1985­és­1990­között­vállalati­gazdasági­munkaközösségben­híd-­ és­műtárgytervezési­ tevékenységet­ folytatott­Tatabánya­térségében.

Az­Út-­és­Vasútépítő­Vállalat­1990.­évi­csődje­miatt­a­Betonút-építő­Vállalatnál,­majd­jogutódjánál,­a­Betonútépítő­Nemzetközi­Építőipari­Rt-nél­alkalmazták.­A­központi­vállalkozási­osztályon,­majd­ a­ szerkezetépítési­ igazgatóságon­hídépítési­ főtanácsos,­tervezési­csoportvezetői­beosztásban­közreműködhetett­az­alábbi­műtárgyak­ létesítésének­versenyajánlatának­kidolgozásában,­szükség­szerint­alternatív­tervezésben,­technológiai­javaslatok­és­utasítások­összeállításával­(a­teljesség­igénye­nélkül).­Az­M0,­M1,­M3,­M5,­M7­és­M15­autópályák­hídjai,­a­francia­koncesszióban­megnyert,­de­akkor­meg­nem­valósított­S9­gyorsforgalmi­út­és­a­„szekszárdi”­Duna-híd,­számtalan­országos­és­önkormányzati­út­építendő­új,­illetve­felújítandó­hídjai,­a­millenniumi­kisföldalatti­és­az­Andrássy­út­rekonstrukciója,­a­megvalósításra­váró­Dél-Buda­–­Rákospalota­metróvonal­felszíni­műtárgyai,­a­nagymarosi­tájrehabilitáció,­a­Lágymányosi­Duna-hídnak­és­kapcsolódó­léte-sítményei,­a­Ferihegyi­repülőtér­II.­terminál­bővítésée,­a­budapesti­Nagykörúti­villamosvágány-cserer,­a­Petőfi-híd,­a­dunaföldvári­Duna-híd­és­az­Esztergom-štúrovói­Mária­Valéria­híd­felújítása,­­a­szegedi­Belvárosi­és­Felsővárosi,­a­cigándi,­záhonyi­és­tiszaugi­Tisza-hidak,­a­budapesti­Gubacsi­úti,­Baross­téri,­Jászberényi­úti,­Kacsóh­Pongrác­úti­és­Ferdinánd­felüljárók­felújítása,­a­szlovén­vasúti­kapcsolat­magyar,­illetve­szlovén­oldali­műtárgyai

Munkáltatója­révén­FIDIC­alapú­nemzetközi­pályázatok­el-készítésében­is­tevékeny­részem­volt:­IFOR­Bosznia,­Románia,­Lengyelország,­Szlovénia,­Horvátország­autópálya-programjai,­Olaszország­és­Izrael­területén­vasúti­és­magasépítési­projektek.

A­cég­tevékenységi­körének­bővítése­kapcsán,­külföldi­meg-

DOI: 10.32969/VB.2018.2.6

V ASBETONÉPÍTÉS •  2018/2 47

szeMélYI Hírek

Nyugdíjas­egyetemi­tanárként­is­részt­vesz­mind­az­oktatási,­mind­a­kutatási­munkában,­ápolva­ipari­kapcsolatait.­Oktatási­és­ kutatási­ tevékenységét­ a­ kőzetmechanika,­ a­ teherviselő­kőszerkezetek,­az­építési­kőanyagok­minősítése,­valamint­a­mélyépítés­mérnökgeológiája­különböző­szakterületein­ fejti­ki.­Több­pályázatban­témavezetőként­és­kutató­munkatársként­vett­részt.­Kutatási­munkájának­eredményeit­több­100­publi-kációban,­ hazai­ és­ nemzetközi­ konferencia­ kiadványokban,­könyv­és­könyvrészletekben­tette­közkinccsé.­

Műszaki­közéleti­tevékenysége­szerteágazó.­Elnöke­a­Szili-kátipari­Tudományos­Egyesület­Kő-­és­kavics­szakosztályának,­több­cikluson­keresztül­elnöke­volt­a­Magyarhoni­Földtani­Tár-sulat­Mérnökgeológiai­és­Környezetföldtani­szakosztályának.­Tagja­az­ISSMR,­az­ICOMOS­és­a­fib­Magyar­Tagozatának.

Munkája­elismeréseként­két­alkalommal­kapott­Miniszteri­Emlékplakettet,­továbbá­az­elmúlt­években­Miniszteri­dicsé-retben­és­Miniszteri­elismerő­oklevél­kitüntetésben­részesült.­Tulajdonosa­ a­Szilikátiparért­ éremnek­ és­ az­ Ipar­Műszaki-fejlesztésért­Alapítvány­ II.­ díjának.­Oktatási­munkájának­elismeréseként­rektori­dicséret­kitüntetést­

kapott­és­két­alkalommal­vehette­át­a­TDK­Munkáért­Em-lékplakettet.­

Jubiláris­születésnapja­alkalmából­értékes­tevékenységében­további­számos­sikert,­magánéletében­sok­örömöt,­mindehhez­tartós,­jó­egészséget­kívánunk

L. É.

dr.-HaBIL. GÁLOS MIKLóS 80. SZÜLETÉSNaPJÁraDr.-habil.­Gálos­Miklós­ egyetemi­ tanár­1938-ban­született­Budapesten.­1956-ban­érettségizett­a­Budapest­XX.­ker.­Kossuth­Lajos­Gimnáziumban.­

Egyetemi­ tanulmányait­ 1961-ben­fejezte­ be­ az­Építőipari­ és­Közlekedési­Műszaki­Egyetem­Mérnöki­Karán.­Acél-szerkezeti­­szakmérnöki­oklevelét­1967-ben­szerezte­meg­a­BME­Építőmérnöki­Karán.­1971-ben­a­Műegyetemen­műszaki­

doktori,­1992-ben­a­Magyar­­Tudományos­Akadémián­kőze-tek­szilárdsági­tulajdonságaival­­foglalkozó­disszertációjának­megvédése­után­a­műszaki­­tudományok­kandidátusa­fokozatot­nyerte­el.­1998-ban­­habilitált.­1961­és­1963­között­kivitelező­mérnökként­ a­Győri­Vagon­ és­Gépgyár­ hídgyáregységében­dolgozott,­majd­1963­és­1978­között­a­vegyi-­és­a­kőolajipar­tervező­intézeteiben­­több­nagylétesítmény­megvalósításában­irányító­tervezőként­vett­részt.­1978­óta­a­BME­Építőanyagok­és­Magasépítés­Tanszékén­–­különböző­megnevezésű­jogelőd­tanszékein­ (Ásvány-­ és­Földtani­Tanszék,­Mérnökgeológiai­Tanszék,­ Építőanyagok­ és­Mérnökgeológia­Tanszékén)­ –­tudományos­ főmunkatársként,­ egyetemi­ docensként,­majd­egyetemi­tanárként­oktatott­és­kutatott­nyugdíjba­vonulásáig.­

Egyetemi­tanárként­a­Tanszéken­a­Mérnökgeológiai­tanszéki­csoport,­valamint­a­Tanszék­Anyagvizsgáló­laboratóriumának­kőzetvizsgáló­laborrészleg­vezetőjeként­tevékenykedett.­

Testületének­tagja­volt.­2004-ben­a­2-es­metró­felújításakor­független­mérnöki­tevékenységet­folytatott.­

Számos­külföldi­megbízásnak­tett­eleget.­Alagútépítést­irá-nyított­Calcuttában,­Belgrádban,­Dortmundban.­Szakmai­ered-ményeit­különböző­mélyépítési­tudományos­folyóiratokban,­mélyalapozási­és­alagútépítési­tanulmányokban­tette­közzé.­

Tagja­volt­ a­KTE­Mélyalapozási­Szakosztálya­Vezetősé-gének,­ a­Nemzetközi­Feszítettbeton­Bizottságnak,­ alelnöke­az­ Építőipari­Vállalkozói­ Szövetségnek­ és­ a­ fib­Magyar­Tagozatának.

Munkássága­ elismeréseként­ a­ budapesti­metróépítésért­Állami-díjat­kapott.­Elnyerte­a­Magyar­Köztársaság­Csillag-rendjének­ezüst­fokozatát,­az­Eötvös­Loránd-díjat­és­a­Lechner­Ödön-díjat.

Az­BME­Szenátusa­ gyémántdiploma­ adományozásával­ismerte­el­értékes­mérnöki­tevékenységét­(2006).

A fib­Magyar­Tagozat­nevében­kívánunk­jó­egészséget­és­hosszú­életet.

B. L. Gy.

LaKaTOS ErvIN 85. SZÜLETÉSNaPJÁraLakatos­ Ervin,­Állami-díjas­ 1933-ban­született­Budapesten.­

1956-ban­ a­KÉV-Metró­Vállalatnál­mint­műszaki­ vezető­ kezdte­ pályafutá-sát,­majd­ építésvezető,­ fő-építésvezető,­főmérnök­ volt­ a­ budapesti­metróépítés­különböző­ szakaszain.­ 1981-ben­ kine-vezték­a­Hídépítő­Vállalat­igazgatójának,­majd­vezérigazgatójának.­Végrehajtotta­a­vállalat­teljes­körű­átszervezését,­építési­

tevékenységének­bővítését.­ 1991-1992-ben­megszervezte­ a­Ballast­Nedam­holland­ építőipari­ cég­magyarországi­ igaz-gatóságát,­ és­ ennek­ igazgatójaként­ előkészítette­ a­ tervezett­1996-os­Budapesti­Világkiállítás­ konzulensi­ szerződéseit.­1993-1994-ben­ létrehozta­ az­Expo’96­Kft-t,­ vezérigazgató-jaként­a­Világkiállítás­lemondásáig­irányította­a­felkészülést.­

1994­és­1999­között­a­Strabag­Hungária­Építő­Rt.­vezérigaz-gatója­volt.­2003-ig­a­Magyar­Hídépítő­Konzorcium­projektve-zetőjeként­irányította­a­szekszárdi­Duna-híd­építését.­2003-ban­a­4-es­Metró.­2003-ban­a­4-es­Metró­Projektvezető­Tanácsadó­

DOI: 10.32969/VB.2018.2.7

DOI: 10.32969/VB.2018.2.8

48 2018/2  • V ASBETONÉPÍTÉS

BETONTECHNOLÓGUS SZAKIRÁNYÚ TOVÁBBKÉPZÉS A BME ÉPÍTŐMÉRNÖKI KARÁN 2019-2020

A BME Építőanyagok és Magasépítés Tanszék szervezésében induló négy féléves kurzusra várjuk az érdeklődő kollégák szíves jelentkezését

A­betonnal­szembeni­fokozott­elvárások­(pl.­nagy­szilárdság,­tartósság,­veszélyes­hulladékok­tárolása­stb.),­a­speciális­igényeket­kielégítő­betonok­kifejlődésének­és­az­európai­szabványok­megjelenésének­hatására­a­betontechnológia­jelentősége­egyre­nagyobb­hangsúlyt­kap­és­érdeklődésre­tart­számot­napjainkban.

A BME ÉMK Építőanyagok és Magasépítés Tanszék a diplomával záruló Betontechnológus Szakirányú Továbbképzése a betontechnológia­körébe­ tartozó­ legújabb­ ismeretek­átadásával­kívánja­ segíteni­ a­praktizáló­kollégákat.­Saját,­ jól­ felfogott­ érdekében­minden cégnek rendelkeznie kell jó betontechnológussal.

A­továbbképzés­célja,­hogy­a­résztvevők­megszerezzék­a­legfrissebb­betontechnológiai­ismereteket.­Ennek­érdekében­a­hallgatók­a­betontechnológiai­módszerek­mellett­elmélyedhetnek­a­speciális­tulajdonságú­betonok­témakörében,­a­betonalkotók­anyagtani­kérdéseiben,­az­építőanyagok­újrahasznosításában,­a­környezetvédelmi­kérdésekben,­a­betonstruktúra­elemzésében­és­annak­hatásában­a­tartósságra,­a­diagnosztika­nyújtotta­lehetőségekben­–­aminek­eredményei­megfelelő­javítási­vagy­megerősítési­mód­kiválasztását­teszik­lehetővé,­a­mély­és­magasépítési­ szerkezetek­betontechnológiai­ szempontból­ jelentős­ tervezési­és­kivitelezési­kérdéseiben­–,­ a­betongyártás­és­előregyártásban,­a­minőségirányítás­és­minőségbiztosítás­módszereiben,­valamint­áttekintést­kapnak­a­vasbetonépítésben­megjelent­legújabb­anyagokról is a tanfolyamon.

Mindezen­ismereteknek­még­fokozottabb­jelentősége­van­az­MSZ­EN­206:2014­európai­betióonszabvány­és­az­MSZ­4798:2016­“Beton. Műszaki követelmények, tulajdonságok, készítés és megfelelőség, valamint az EN 206 alkalmazási feltételei Magyarországon” szabvány megjelenése óta.

A­tananyag­egymásra­épülő­rendszerben­áttekinti­a­betontechnológiához­szükséges­összes­ismeretanyagot,­valamint­a­hozzájuk­kapcsolódó­jogi, gazdasági és vezetéselméleti kérdéseket.

A­négy­féléves­képzés­(legalább­szakirányú­BSc­diplomával)­levelező­rendszerben­történik­–­félévenként­3-3­konferenciahét­általában­hétfő­10.00-től­csütörtök­16.00-ig­–­amely­az­utolsó­félévben­szakdolgozat­készítéssel­zárul.­A következő tanfolyam kezdete:­­ 2019.­február.Jelentkezési határidő: 2019.­január­20. A jelentkezéshez kérjük csatolja:

• a végzettséget igazoló oklevél másolatát,• szakmai önéletrajzot.

További­információ,­ill.­kérdés­esetén­forduljon­Sánta­Ildikóhoz­(tel:­(1)­463-4068,­e-mail:­titkars@eik.bme.hu).A tanfolyam részletes leírása és a jelentkezési lap a http://www.em.bme.hu/em/betontechnologus internetes oldalon található.

Dr. Balázs L. György, tanszékvezető, tanfolyamvezető tanárbalazs.gyorgy@epito.bme.hu

DOI: 10.32969/VB.2018.2.9

Minőség és innováció az építésbenASA ÉPÍTŐIPARI KFT. I 1036 Budapest, Lajos u. 160-162. I info@asa.hu I www.asa.hu I www.consolis.com I +36 (1) 240 5455

ASA Építőipari Kft.:

• 25 év tapasztalat• 1000 létesítmény• 200 generálkivitelezési projekt• 500.000 m3 beton• 5 millió m2 épített alapterület• 3 millió m2 ipari padló

Consolis Csoport:

• 30 országban jelen• több mint 10.000 alkalmazott• 1,4 milliárd € forgalom

Vb2018_2_cimlap boritok.indd 3 2018. 11. 24. 16:24:50

w w w . a h i d . h u

A-HÍD ZRt .H-1138 BUDAPEST

KARIKÁS FRIGYES U. 20.

A JÖVOT ÉPÍTJÜK

Névtelen-1 3 2017.11.07. 11:45:52Vb2018_2_cimlap boritok.indd 4 2018. 11. 24. 16:24:50