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第7章 自然対流熱伝達
伝熱工学の基礎: 伝熱の基本要素、フーリエの法則、ニュートンの冷却則
1次元定常熱伝導: 熱伝導率、熱通過率、熱伝導方程式
2次元定常熱伝導: ラプラスの方程式、数値解析の基礎
非定常熱伝導: 非定常熱伝導方程式、ラプラス変換、フーリエ数とビオ数
対流熱伝達の基礎: 熱伝達率、速度境界層と温度境界層、層流境界層と乱流境界層、境界層厚さ、混合平均温度
強制対流熱伝達: 管内乱流熱伝達、円柱および球の熱伝達、管群熱伝達
自然対流熱伝達: 垂直平板自然対流熱伝達、密閉層内自然対流、共存対流熱伝達
輻射伝熱: ステファン-ボルツマンの法則、黒体と灰色体、輻射率、形態係数
凝縮熱伝達: 鉛直平板膜状凝縮、凝縮数、水平円管膜状凝縮、滴状凝縮
沸騰熱伝達: 沸騰曲線、気泡力学、沸騰熱伝達率
加熱物体周りの等温度線を示す干渉写真(マッハツェンダー干渉計による計測結果)
垂直加熱平板周りの等温線
水平加熱円柱周りの等温線
水平加熱円柱群周りの等温線
自然対流熱伝達(Natural Convection)
熱伝達率の導出壁面近傍での流体速度=0であるから、壁面から流体への熱移動は熱伝導のみによって伝えられる。
0
yy
Tkq
一方、ニュートンの冷却則により、 TThq w
0
y
w yTkTTh
だから
TTyTk
hw
0y
すなわち、熱伝達率hを求めるためには、壁面の温度勾配を知ればよい。
運動方程式
境界層内で運動方程式
2
2
yug
xP
yuv
xuu
境界層外の圧力勾配
gxP
上式より
2
2
yug
yuv
xuu
浮力
浮力の評価
体膨張係数:
TT
TTmmm
VTTVV
VTV
P
2
2
yugTT
yuv
xuu
温度変化→浮力
とすると、境界層内では、密度 は一定
運動方程式の変形
yuv
xuu
運動方程式の左辺 /
yuv
yv
xuu
xuu
yuv
yvu
xuu
2
xu 2
0v
連続の式
2
22
yuTTg
xu
運動方程式は
となる。
yuv
xuu
2
境界層内運動量積分方程式
dyyudyTTgdy
xu
0 2
2
00
2
2
22
yuTTg
xu
運動方程式
を境界層内で積分すると、
0
002
y
udyTTgdyudxd
0
002
yyudyTTgdyu
dxd
エネルギー式
2
2
yTk
yTv
xTuc p
2
2
yT
yTv
xTu
pck
左辺yTv
yv
xuT
xTu
yTv
xTu
xTu
よって、エネルギー式は、
2
2
yT
xTu
境界層内エネルギー積分方程式
dy
yTdy
xTu
0 2
2
0
0
0
y
TdyTTudxd
0
0
yy
TdyTTudxd
2
2
yT
xTu
以上のエネルギー式を積分すると、
温度分布の決定
2321 yCyCCyT
と仮定すると、境界条件が
0y wTT
y TT
y 0T
よって、
wTC 1
wTTC
22
23
wTTC
従って、
22
2 yTTyTTTyT www
221
yyTTTyT w
21
y
TTTyT
w
速度分布の決定
32 dycybyauu
と仮定すると、境界条件が
0yy
y
0y
0u0u0u
wTTgu
(∵ で 、 、 だから運動方程式より)0y 0u 0vよって
0a
2
TTgc w
uTTgb w
41
uTTgd w
41
2
14
yy
uTTg
uu 2
w
熱伝達率の導出壁面近傍での壁面から流体への熱移動は
0
yy
Tkq
一方、ニュートンの冷却則により、 TThq w
より
TTyTkh w
y 0
kTT
yTk
hw
y 20
であるから
21
y
TTTyT
w
TTyyT
w2
いま
0
002
yyudyTTgdyu
dxd
境界層内運動量積分方程式の変形
uTTguu w
x
4
2 21
yy
uu
x
21
y
TTTyT
w
13
)(105
2xwx uTTgu
dxd
:速度分布
温度分布:
境界層内運動量積分方程式
2
14
yy
uTTg
uu 2
w
境界層内エネルギー積分方程式の変形
uTTguu w
x
4
2 21
yy
uu
x
21
y
TTTyT
w
0
0
yy
TdyTTudxd
)(2
30)(
TTu
dxdTT w
xw
:速度分布
温度分布:
:境界層内エネルギー積分方程式
代表速度 と境界層厚さ の決定
2xu
uTTguu w
x
4
2
13
)(105
2xwx uTTgu
dxd
Cdx
d 5)(
4/1x'C
4/12
2/11
xC
xCux
xu
41
4
4
3
3
4
5
~
~4
5
5
5
5
)(
x
x
xC
dxCd
Cdxd
Cdxd
Cdx
d
未定係数 と の決定
4/12
2/11
xC
xCux
1C
)(2
30)(
TTu
dxdTT w
xw
13
)(105
2xwx uTTgu
dxd
2C
41
21
41
22 2120)(936.3
TTgC w
21
21
21 2120)(164.5
TTgC w
境界層厚さ の決定
41
21
41
2
3
2120)(936.3
xTTg
xw
41
21
41
Pr952.0Pr936.3
xGrx
プラントル数:
グラスホフ数:
2
3
Pr
xTTgGr wx
グラスフホフ数 の意味xGr
層流境界層から乱流境界層への遷移限界を与える
垂直平板の場合:
レノルズ数粘性力
浮力グラスホス数=
98 1010 xGr
熱伝達率の導出壁面近傍での速流体速度=0であるから、壁面から流体への熱移動は熱伝導のみによって伝えられる。
0
yy
Tkq
一方、ニュートンの冷却則により、 TThq w
0
y
w yTkTTh
だから
TTyTkh w
y 0
すなわち、熱伝達率hを求めるためには、壁面の温度勾配を知ればよい。
熱伝達率とヌッセルト数の導出
kTT
yTk
hw
y 20
ここで 2
1
y
TTTyT
w
TTyyT
w2より
であるから
TT
yTk
hw
y 0
熱伝達率とヌッセルト数の導出
41
21
41
Pr952.0Pr936.3
xGrx
kTT
yTk
hw
y 20
ここで
より
41
21
41
Pr952.0Pr936.32
xGrx
kh
よって
41
21
41
Pr952.0Pr508.0 xGrkhxNu
実際の自然対流における速度と温度勾配
自然対流における熱伝達率の実験式
mGrCNu Pr
レイリー数:
ヌッセルト数
PrGrRa
2
3
xTTgGr w
グラスホフ数:
Cとmは実験的に決定。ここで、
ヌッセルト数:
khxNu
プラントル数:
a
Pr
自然対流熱伝達率の実験式 mGrCNu Pr
自然対流熱伝達率の簡易予測式
94 10Pr10 Gr
水平円柱
表面形状
水平円板
垂直平板あるいは垂直円柱
加熱上向き平板または冷却下向き平板
41
42.1
LTh 3
195.0 Th
加熱下向き平板または冷却上向き平板
層流910Pr Gr
乱流
41
32.1
dTh
41
32.1
LTh
51
261.0
LTh
31
24.1 Th
31
43.1 Th
球 41
Pr43.02 GrNu )10Pr1( 5 Gr
問題7-1250℃、直径0.3048mの水平円管が、空気温度15℃の室内に置かれている。1m当たりの、自然対流による熱損失を、以下の関係式を用いて、求めなさい。ただし、膜温度132.5℃における以下の物性値を使用して良い。
)K/1(1047.25.405
1T1
687.0Pr)Km/W(03406.0k)s/m(1026.26
3
f
26
mGrCNu Pr(1) 実験式:(2) 簡易予測式
41
31
密閉層内自然対流熱伝達
khNu
2
3
TTgGr w
Pr
ベナール対流
自然対流熱伝達率
31
Pr046.0 GrNu
熱流束
74 10Pr10 Gr
30.0
012.041
PrPr42.0
LGrNu
000,20Pr1 4010 L
96 10Pr10 Gr 20Pr1 4010 L
みかけの熱伝導率(有効熱伝導率)
ヌッセルト数
2121 TTkNuTThAq
21 TTk
Aq
e
kkNu e
Aq
L
1T2T
m
nedLGrC
kk
Pr
密閉流体の自然対流熱伝達率の実験式
m
nedLGrC
kk
Pr
問題7-2二重ガラス窓がある。窓ガラスの大きさは0.5m四方で、ガラス同士の間隔は15mmである。二重ガラスの間は空気で満たされているとする。外気温が100℃のとき内部での温度を40℃に保つ時、両ガラス窓間の熱伝達量を求めなさい。ただし、物性値は、両ガラス窓間の平均温度70℃における以下の物性値を使用して良い。
)K/1(10915.23431
T1
7.0Pr)Km/W(0295.0k
)sm/kg(10062.2)m/kg(029.1
3
f
5
3
mne d/LPrGrkCk
9/1m,4/1n,197.0C
問題7-3
図に示すように、消費電力100 W の白熱電球を考える。周囲温度がT1 = 295 K で、点灯時の電球表面温度はT2 = 400 K であった。自然対流による平均熱伝達率が
= 7.1 [W/(m2・K)] のとき、対流による熱損失を推定せよ。ただし,電球を直径6 cmの球とする.h
自然対流と強制対流の共存対流(垂直管内の場合)
自然対流と強制対流の共存対流(水平管内の場合)
定期試験
日時: 平成27年6月26日(金)5・6時限
場所: 3B402
教科書・資料・ノート等: 持ち込み不可
電卓: 持込可
提出物: 回答用紙+授業アンケート用紙