calculul grinzii longitudinale
DESCRIPTION
Calculul Grinzii Longitudinale in Axis VM10TRANSCRIPT
-
UNIVERSITATEA DIN ORADEA FACULTATEA DE ARHITECTUR I CONSTRUCII CATEDRA DE CONSTRUCII
122 | P a g i n a
6.3.4. CALCULUL GRINZII LONGITUDINALE
-
UNIVERSITATEA DIN ORADEA FACULTATEA DE ARHITECTUR I CONSTRUCII CATEDRA DE CONSTRUCII
123 | P a g i n a
Prevederi suplimentare pentru grinzi Pentru grinzile monolite nlimea se adopt, de regul, multiplu de:
- 50 mm, dac h < 600 mm
- 100 mm, dac h > 600 mm
Limea grinzii b se ia de regul multiplu de 50 mm.
Pentru grinzile monolite cu b < 200 mm se poate alege: b=120; 150; 180; 200 mm
Grinzile se armeaz cu carcase spaiale, n care barele sunt legate cu srm, sau sunt
sudate.
Armturile longitudinale de rezisten
Diametre utilizate i distane ntre armturi
Diametrul minim este de 10 mm; diametrul maxim admis este de regul, 25 mm. La
grinzile din beton uor, barele cu diametrul > 12 mm trebuie s fie din oel cu profil periodic.
Distanele libere ntre armturi trebuie s respecte condiiile date. Pentru a permite
introducerea previbratorului, unul din spaiile dintre barele de la partea superioar a grinzii, de
preferin situat n axul grinzii, trebuie s fie cel puin 50 mm. Distana interax pentru barele
din zona ntins va fi de maxim 200 mm.
Se recomand ca armturile s se aleag astfel nct, s fie dispuse pe cel mult dou
rnduri, att n partea inferioar, ct i n partea superioar a grinzilor. Dac sunt necesare
armturi i pe rndul al treilea, acestea se dispun la distane interax duble fa de cele admise
pentru barele de pe primele dou rnduri. Armturile se plaseaz pe aceeai vertical; nu este
permis intercalarea lor deoarece mpiedic ptrunderea betonului.
Procente de armare longitudinale
Procente minime pentru armturile longitudinale n zonele ntinse ale grinzilor, pmin.
Rigle de cadru participante la structuri din zone seismice
- n zonele seismice de calcul A...E:
- pentru armturile ntinse de pe reazeme 0,45
- pentru celelalte armturi ntinse 0,15
In seciunile de reazem ale riglelor cadrelor participante la structuri din zone seismice
raportul ntre cantitatea de armtur de la partea inferioar i cea de la partea superioar
-
UNIVERSITATEA DIN ORADEA FACULTATEA DE ARHITECTUR I CONSTRUCII CATEDRA DE CONSTRUCII
124 | P a g i n a
trebuie s fie cel puin 0,4 la construcii aflate n zonele seizmice de calcul A,B i C i cel
puin 0,3 n zonele D i E.
Ancorarea i nndirea acestor armturi ca pentru bare solicitate la ntindere, chiar
dac din gruparea special ele rezult solicitate numai la compresiune.
Armturile longitudinale ale grinzilor, n cazul barelor legate cu srm n carcase, pot
fi drepte, sau cu poriuni drepte i poriuni nclinate.
Tendina actual este de a arma grinzile cu bare longitudinale drepte i cu etrieri,
pentru reducerea consumului de manopere necesare fasonrii i montrii armturilor, ca de
exemplu n cazul grinzilor continue obinuite sau n cazul riglelor, cadrelor n zone seismice.
Dac se utilizaeaz i bare cu poriuni nclinate specifice grinzilor la care ncrcrile
gravitaionale sunt preponderente, se respect urmtoarele:
- unghiul de nclinare este de regul 45, iar racordarea poriunilor drepte cu cele
nclinate se face cu o raz de curbur l0d; nu se admit armturi nclinate sub form de bare
flotante;
- barele nclinate se termin cu poriuni drepte - cel puin o treime din armturile din
cmpul grinzilor i cel puin barele longitudinale din colurile etrierilor se menin drepte i se
ancoreaz dincolo de reazeme cu bare solicitate la ntindere; barele nclinate nu se plaseaz
lng feele laterale ale grinzilor, pentru a evita fisurarea prin despicarea stratului de acoperire
cu beton, datorit presiunii mari care acioneaz asupra betonului n poriunile curbe ale
armturilor;
- barele nclinate pot fi ridicate ntr-o singur seciune sau n mai multe seciuni, dup
cum rezult necesar din calculul la for tietoare. Prima seciune de nclinare se prevede la o
distan de cel mult 50 mm de la marginea reazemului; se recomand ca distana ntre prima i
a doua seciune de nclinare s nu fie mai mare dect nlimea grinzii, iar n cazul n care sunt
necesare mai mult de 2 seciuni de nclinare, distanele dintre aceste seciuni s fie cel mult
l,5h.
Pentru riglele cadrelor fcnd parte din structuri amplasate n zone seismice, cel mai
frecvent se utilizeaz armarea cu bare drepte i etrieri.
n nodurile intermediare, ancorarea armturilor longitudinale ale riglelor se realizeaz
prin ndoirea barelor n interiorul nodului; acest mod de armare decurge din necesitatea de a
evita ancorarea n zona potenial plastic din deschiderea urmtoare. Din acest motiv n
-
UNIVERSITATEA DIN ORADEA FACULTATEA DE ARHITECTUR I CONSTRUCII CATEDRA DE CONSTRUCII
125 | P a g i n a
nodurile marginale, armturile de la partea superioar i cele de la partea inferioar trebuie s
fie independente.
Armturile longitudinale din grinzi care se ancoreaz n noduri, se prelungesc de la
planul median al nodului cu lungimea de ancorare la.
Dac lungimea de ancorare nu se poate realiza din cauza dimensiunilor insufuciente
ale nodurilor cadrelor, ancorarea barelor laminate la cald cu profil periodic poate fi
nbuntit prin sudarea unor bare transversale.
Armturile longitudinale de montaj
Se dispun:
- la fiecare col de etrier, n zonele n care nu sunt necesare din calcul armturi
comprimate de rezisten, de exemplu, n zona de cmp la partea superioar a grinzii.
- pe feele laterale ale grinzilor, cu h >700 mm la distane de cel mult 400 mm; aceste
bare se leag ntre ele n sens transversal cu agrafe, dispuse din doi n doi etrieri.
Armturile transversale
Etrierii nchii se prevd:
- pe toate lungimea grinzilor independente fr plac la partea superioar
- n zonele n care exist armturi de rezisten la partea superioar a grinzilor
Diametrele minime ale etrierilor sunt:
- n cazul carcaselor legate cu srm (PC52, PC60, OB37) cel puin din
diametrul maxim al armturilor longitudinale, respectiv cel puin:
- 6 mm pentru grinzi cu h 800mm
- 8 mm pentru grinzi cu h > 800 mm.
Calculul static al grinzii se va face cu programul Axis VM10
Se vor lua rezultatele din programul Axis VM10 pentru fiecare grind (transversal i
longitudinal).
Dimensionarea armturilor
Dimensiuni ale grinzii:
= 250
-
UNIVERSITATEA DIN ORADEA FACULTATEA DE ARHITECTUR I CONSTRUCII CATEDRA DE CONSTRUCII
126 | P a g i n a
= 500
Caracteristicile materialelor:
Beton C20/25 (minim pentru clasa de expunere XC1)
=
=201,5 = 13,33
2
Armtur PC52
=
=3451,15 = 300
2
a) La moment ncovoietor:
n cmpul A-B:
,1 = 152
Placa fiind situat n zona comprimat a grinzii, aceasta se dimensioneaz ca o
seciune T simplu armat. Limea activ de plac trebuie s indeplineasc condiiile:
,1 + = 1125 2 + 250 = 2500
1 + 2 + =5500
2 +5500
2 + 250 = 5750
= 5500
1,2 = 0,2 1,2 + 0,1 0 = 0,2 2875 + 0,1 5500 = 1125
1,2 = 0,5 (6 0,25) = 2875
= 2500
nlimea util a grinzii pentru un rand de armturi longitudinale cu diametrul de 20
mm se obine cu relaia:
= , 2 = 500 25
202 = 465
Stratul de acoperire cu beton:
, =
, = 20
, = 15
10
, =
, = 10
, = 15
10
-
UNIVERSITATEA DIN ORADEA FACULTATEA DE ARHITECTUR I CONSTRUCII CATEDRA DE CONSTRUCII
127 | P a g i n a
, = , + = 15 + 10 = 25
, = , + = 10 + 10 = 20
Se verific poziia axei neutre cu relaia:
=2500250 = 10 > 5
=,1
2 =
152 106
250 4652 13,33 = 0,21 21
b) La for tietoare:
Reazemul A:
, = 126,75
, = (1 + ) = 126,75 (0,15 + 0,47) 27 = 110
-
UNIVERSITATEA DIN ORADEA FACULTATEA DE ARHITECTUR I CONSTRUCII CATEDRA DE CONSTRUCII
128 | P a g i n a
- greutate proprie grind:
= 0,25 (0,5 0,15) 25 = 2,2
- greutate perete: 9,34 kN/m
- greutate straturi: 8,46 kN/m
gk = 2,3 kN/m + 9,34 kN/m + 8,46 kN/m = 20 kN/m
pd = 1,35 20 kN/m = 27 kN/m
= 1 (100 )13 + = 62,2
=0,18
= 0,12
= 1 + 200 = 1 +
200465 = 1,66 < 2,00
=, =
1256250 465 = 0,01 0,02
= 0
1 = 1
, = + = 30,2
= 0,035 1,5 0,5 = 0,035 1,661,5 200,5 = 0,26 /2
, > > ,
Se determin capacitatea portant a diagonalelor comprimate de beton VRd,max pentru
unghiul minim de nclinare, adic = 2,5:
, = 1 1
2,5 + 12,5= 1 250 419 0,552 13,33 0,345
= 265,9
= 0,9 = 0,9 465 = 419
1 = 0,6 1 250 = 0,552
Deoarece VEdA,red < VRd,max, se alege o valoare medie pentru = 1,75, cu care se
determin distana dintre etrieri, pentru etrieri cu dou ramuri de forfecare i diametrul barei
de 8 mm cu Asw = 2 50,3 = 101 mm2.
-
UNIVERSITATEA DIN ORADEA FACULTATEA DE ARHITECTUR I CONSTRUCII CATEDRA DE CONSTRUCII
129 | P a g i n a
=
,=
101 419 435 1,75110 103 = 293
= =
101250 293 = 0,0014 > , = 0,001
< = 0,75 = 0,75 465 = 349
, < , = 1 250 419 0,552 13,33 1
1,75 + 11,75= 332,2
Reazemul B:
, = 84,87
, = (1 + ) = 84,87 (0,15 + 0,47) 27 = 68,13
- greutate proprie grind:
= 0,25 (0,5 0,15) 25 = 2,2
- greutate perete: 9,34 kN/m
- greutate straturi: 8,46 kN/m
gk = 2,3 kN/m + 9,34 kN/m + 8,46 kN/m = 20 kN/m
pd = 1,35 20 kN/m = 27 kN/m
= 1 (100 )13 + = 62,2
=0,18
= 0,12
= 1 + 200 = 1 +
200465 = 1,66 < 2,00
=, =
1256250 465 = 0,01 0,02
= 0
1 = 1
, = + = 30,2
= 0,035 1,5 0,5 = 0,035 1,661,5 200,5 = 0,26 /2
, > > ,
Se determin capacitatea portant a diagonalelor comprimate de beton VRd,max pentru
unghiul minim de nclinare, adic = 2,5:
-
UNIVERSITATEA DIN ORADEA FACULTATEA DE ARHITECTUR I CONSTRUCII CATEDRA DE CONSTRUCII
130 | P a g i n a
, = 1 1
2,5 + 12,5= 1 250 419 0,552 13,33 0,345
= 265,9
= 0,9 = 0,9 465 = 419
1 = 0,6 1 250 = 0,552
Deoarece VEdB,red < VRd,max, se alege o valoare medie pentru = 1,75, cu care se
determin distana dintre etrieri, pentru etrieri cu dou ramuri de forfecare i diametrul barei
de 8 mm cu Asw = 2 50,3 = 101 mm2.
=
,=
101 419 435 1,7568,13 103 = 473
= =
101250 300 = 0,0013 > , = 0,001
< = 0,75 = 0,75 465 = 349
, < , = 1 250 419 0,552 13,33 1
1,75 + 11,75= 332,2
c) La moment de torsiune:
Reazemul A:
TEd,A = 1,13 kN m
= 1,75 = 29,74
= 0,496
= 0,868
1 = 30 +202 2 = 80 1 = 30 +
162 2 = 76
2 = 50 2 = 100
= 1 1
2 2
2 =(250 78) (500 39 50)
= 70692 2
= 2 1 + 2 1
2 2
2
= 2 (250 78) + 2 (500 39 50) = 1166
-
UNIVERSITATEA DIN ORADEA FACULTATEA DE ARHITECTUR I CONSTRUCII CATEDRA DE CONSTRUCII
131 | P a g i n a
, = 2
= 2 1 0,552 13,33 70692 78 0,496 0,868
= 34,9
, = 2 = 2 1,2 70692 78 = 13,2
,,
+ , ,
=1,1313,2 +
126,7562,2 = 2,12 > 1
,,
+ , ,
=1,1334,9 +
126,75265,9 = 0,51 < 1
Armtura transversal, sub form de etrieri, necesar din torsiune:
=,
2 =
1,13 106
2 435 70692 1,75 = 0,011
() =50,3
0,011 = 4572
Distana unic dintre etrieri se obine cu formula:
=() ()
() + ()=
293 4572293 + 4572 = 275
etrieri 8 la s = 250 mm
Armtura longitudinal necesar din torsiune:
=,
2 =
1,13 106 1166 1,752 70692 300 = 54
2 28
Reazemul B:
TEd,B = 0,77 kN m
= 1,75 = 29,74
= 0,496
= 0,868
1 = 30 +202 2 = 80 1 = 30 +
162 2 = 76
2 = 50 2 = 100
= 1 1
2 2
2 =(250 78) (500 39 50)
= 70692 2
-
UNIVERSITATEA DIN ORADEA FACULTATEA DE ARHITECTUR I CONSTRUCII CATEDRA DE CONSTRUCII
132 | P a g i n a
= 2 1 + 2 1
2 2
2
= 2 (250 78) + 2 (500 39 50) = 1166
, = 2
= 2 1 0,552 13,33 70692 74 0,496 0,868
= 34,9
, = 2 = 2 1,2 70692 78 = 13,2
,,
+ ,,
=0,7713,2 +
84,8762,2 = 1,42 > 1
,,
+, ,
=0,7734,9 +
84,87265,9 = 0,34 < 1
Armtura transversal, sub form de etrieri, necesar din torsiune:
=,
2 =
0,77 106
2 435 70692 1,75 = 0,007
() =50,3
0,007 = 7185
Distana unic dintre etrieri se obine cu formula:
=() ()
() + ()=
300 7185300 + 7185 = 288
etrieri 8 la s = 250 mm
Armtura longitudinal necesar din torsiune:
=,
2 =
0,77 106 1166 1,752 70692 300 = 0,37
2
d) Ancorarea armturilor:
Armturile longitudinale de la partea inferioar a grinzii, la reazemul marginal se
ancoreaz la for de ntindere:
= , 1
=126,75 0,875
= 111
1 = 0,5 ( ) = 0,5 (1,75 0) = 0,875
= 0
Efortul unitar n cele patru bare de 20:
-
UNIVERSITATEA DIN ORADEA FACULTATEA DE ARHITECTUR I CONSTRUCII CATEDRA DE CONSTRUCII
133 | P a g i n a
=
,=
111 103
1256 = 88,4 2
, = 0,25
= 0,25 14 88,42,25 = 138
1 = 1
2 = 1 0,15 = 1 0,15
15 2020 = 1,04 > 1,00
= 2 , 1 =
302 , 30 = 15
3 = 1
4 = 1
5 = 1 0,04 3 = 0,88 3,0 2
, = 0,3 , = 41,4
10 = 20 100
, = 200
= 1 2 3 4 5 138 = 1 1 1 1 0,88 138 = 121 120
= 200
n reazemul intermediar armturile ntinse sunt ancorate pe lungimea = 10 =
200
Pentru barele de la partea superioar a grinzii (ancorate n cmp) lungimea de ancorare
de baz conform tabelului XVI.5 (pentru condiii nesatisfctoare de aderen) sunt:
16 , = 1100 ()
20 , = 1380 ()
1 = 1
2 = 1 0,15 = 1 0,15
15 1616 = 1,00
= 2 , 1 =
302 , 30 = 15
3 = 1 0,1 1,5 = 0,85
3 = 1 0,05 1,5 = 0,93
= ,
=
50,3 7 0,25 201201 = 1,5
4 = 1
5 = 1 0,04 3 = 0,88 3,0 2
-
UNIVERSITATEA DIN ORADEA FACULTATEA DE ARHITECTUR I CONSTRUCII CATEDRA DE CONSTRUCII
134 | P a g i n a
2 3 5 = 1 0,85 0,88 = 0,75
2 3 5 = 1 0,93 0,88 = 0,82
16 = 1 1 0,85 1 0,88 1100 = 823
16 = 1 1 0,90 1 0,93 1100 = 921
, = 0,3 , = 330
10 = 180 100
, = 330
e) Forfecarea dintre inim i placa grinzii:
=12
=12
126 00,42
2,5 0,252,5 = 135
,1 =
=135 103
150 1200 = 0,75 2
,1 < = 0,47 13,33 0,496 0,868 = 2,7 2
,
= ,1
=0,75 150300 1,75 = 0,215
-
UNIVERSITATEA DIN ORADEA FACULTATEA DE ARHITECTUR I CONSTRUCII CATEDRA DE CONSTRUCII
135 | P a g i n a
Verificarea grinzii cu programul AxisVM10: