EDITORIAL

Actualización profesional

Hoy queremos poner sobre el tapete un importante tema de meditación para todos aquellos que ejercen funciones de responsabilidad en la industria cerámica. Y decimos todos, porque queremos hacer partícipes de esta medi­tación a los que laboran en todas las especialidades: técnica, científica, artís­tica, económica, administrativa, etc. El planteamiento del tema es sencillo. El vertiginoso crecimiento del, saber humano hace que nuestros propios conoci­mientos vayan quedando rápidamente anticuados, si no realizamos un esfuerzo sistemático y consciente de continua adaptación. A este respecto decía un gran hombre de empresa que el ingeniero, al terminar sus estudios académicos, de­bería acelerar —y no decelerar— su adquisición de conocimientos. Esta aguda observación es aplicable, no solamente al ingeniero, sino a cualquier otro es­pecialista.

El problema que se nos plantea tiene una doble vertiente. Por una parte, el especialista debe refrescar de vez en cuando los conocimientos básicos que adquirió en su época de estudiante, que se van olvidando o que, con menta­lidad juvenil, nunca llegaron a asimilarse adecuadamente. Por otra parte, debe adquirir todos aquellos conocimientos propios de su especialidad, o afines a ella, que han brotado o se han desarrollado desde el día en que abandonó las aulas.

Los títulos o diplomas, que tan dignamente penden de nuestras paredes, van amarilleando con el tiempo, y los conocimientos que para obtenerlos se acreditaron, van esfumándose poco a poco y van quedando en la neblina del pasado. Algunos de esos conocimientos han tenido o tienen poca significación para el posterior ejercicio profesional, pero otros, en cambio, son importantes y dejamos con indolencia que los cubran las telarañas. Tenemos la seguridad de que muchos de los problemas profesionales que se nos antojan difíciles y complicados se allanarían si tuviésemos el tesón de enfrentarnos seriamente con aquellos libros de texto, de heroica memoria, que aún conservamos en algún rincón perdido de la biblioteca. Conviene recordar a este respecto que nuestra mentalidad ha cambiado mucho desde que trocamos la vida académica por la profesional, y que la madurez alcanzada en largos años de ejercicio y de brega nos permite ahora dar una nueva dimensión y un más rico significado a lo que en la época estudiantil no pasó de ser un atropellado trámite. Muchos de aquellos principios básicos que aprendimos con esfuerzo, y que practicamos entonces por puras razones gimnásticas, ya no han merecido nuestra atención desde el día mismo en que abandonamos las aulas. Si ahora, con una menta­lidad madura, reconsiderásemos aquellos principios, y meditásemos sobre sus

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múltiples derivaciones, conexiones y consecuencias, estamos seguros de que hallaríamos una fuente inagotable de inspiración que nos llevaría a conseguir frutos valiosos. No debemos, de ninguna manera, establecer una división neta entre los conocimientos que nos sirvieron para ganar un título y los que nos sirven para ganar el pan. Unos y otros son una misma cosa, porque la verdad es única aunque se muestre con facetas múltiples. Los problemas que apare­cían como apéndice en los libros de texto pueden ser, en esencia, análogos a los que nos brinda ahora el ejercicio profesional.

En cuanto al segundo aspecto que tratamos, es decir, el de la continuada actualización de los conocimientos al ritmo a que se van produciendo, exige una sabia prudencia discriminadora y una consciente renuncia a abarcar cam­pos demasiado amplios del saber. Los millares de centros e instituciones cul­turales esparcidos por todo el mundo están vomitando continuamente oleadas de papel impreso. Por otra parte, las actividades de tipo cultural, como asam­bleas, congresos, reuniones de comisiones especializadas, viajes de estudios, et­cétera, se van multiplicando de manera increíble. Por estas obvias razones, se impone utilizar al máximo todos aquellos medios que contribuyan a la orga­nización, clasificación y síntesis de esta avalancha de nuevas aportaciones.

La persona que tiene a su cargo importantes responsabilidades en la indus­tria no dispone, por lo general, de mucho tiempo para dedicar al estudio de esta abundante información, y requiere que, en lo posible, se le ayude a selec­cionar y a sintetizar.

En el espíritu de la Sociedad Española de Cerámica está claramente dibu­jada esta idea. Desde el momento de su fundación se vio que la función infor­mativa, oral y escrita, en sus matices de exposición de nuevos conocimientos y de síntesis de los existentes, habría de constituir le médula de su actividad. Por esta razón, la Sociedad Española de Cerámica ha volcado y sigue volcando todo el peso del talento de sus miembros, y el de sus modestas disponibilida­des presupuestarias, a la organización de ciclos de conferencias y a la recopila­ción e impresión de la documentación cerámica más significativa. No se nos oculta, sin embargo, lo mucho que deben perfeccionarse aún estos medios de información, pero el camino está ya trazado.

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MvQ Catedrático

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Don Francisco Arredondo y Verdú, Doctor Ingeniero de Caminos, ha ob­tenido recientemente, tras brillante oposición, la cátedra de Materiales de Construcción de la Escuela Superior de Ingenieros de Caminos, de Madrid.

El Profesor Arredondo viene des­empeñando, desde 1949, el cargo de Jefe del Departamento de Materiales de Construcción del Instituto Eduar­do Torroja de la Construcción y del Cemento, y desde 1964 es catedrático de esta especialidad en la Escuela de Peritos de Obras Públicas.

En el año 1959 desarrolló un curso en la Escola de Engenharia de Porto Alegre (Brasil) y en 1962 explicó otro curso en la Escuela de Postgraduados de Santiago de Chile. Ha pronunciado asimismo numerosas conferencias en España y en América del Sur y es autor de libros, monografías y un gran número de artículos sobre temas cien­tíficos y técnicos de su especialidad.

Don Francisco Arredondo, que aña­

de ahora a sus brillantes éxitos en la investigación y en la técnica este otro de culminación en su vocación acadé­mica, ha sentido siempre una especial predilección por los problemas de la cerámica de construcción. Esperamos que las nuevas generaciones de gra­duados que se benefician de sus ense­ñanzas heredarán este interés hacia los materiales cerámicos y contribui­rán en su día a descubrir sus amplias posibilidades de empleo.

El Profesor Arredondo viene cola­borando con la Sociedad Española de Cerámica, desde su fundación, como directivo de la Sección de Productos de Arcilla y han participado activa­mente en las reuniones técnicas rela­cionadas con esta especialidad.

La Sociedad Española de Cerámica, que tan entusiasta apoyo ha encon­trado siempre en el Profesor Arredon­do, le expresa su más cumplida feli­citación y le augura muchos éxitos en el desempeño de su cátedra.

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IN MEMORIAM

Don JsÊGÎnio niara Gome.

Conteniendo a duras penas esta congoja que nos oprime, comunicamos a

nuestros lectores el fallecimiento en trágicas circunstancias de nuestro entraña­

ble amigo y consocio don Jacinto Alcántara Gómez. Desde el pasado mes de

junio en que ocurrió tan triste suceso no hemos tenido valor para tomar la

pluma y cumplir este penoso deber informativo.

La gran familia de los ceramistas españoles, en la que don Jacinto ocupaba

un lugar preeminente, no yiecesita que glosemos la figura del maestro desapa­

recido. Su vida y su obra nos habían servido tanto de ejemplo que difícilmente

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podríamos descubrir ahora facetas inéditas. Además, nuestro estado de ánimo

no nos permite pensar en lo que fue don Jacinto para nosotros, sino en lo

que ya no es.

Sin embargo, a los muy jóvenes y a los que han llegado recientemente al

campo de la cerámica les diremos que el apellido Alcántara está vinculado a

la más pura tradición del arte cerámico español.

Don Jacinto Alcántara sucedió en la dirección de la Escuela de Cerámica de

Madrid a su padre y maestro, don Francisco, que fue el fundador de la misma.

En los muchos años que ha desempeñado este puesto ha revelado bien clara­

mente, no sólo la exquisitez de su alma artística, sino la genuina calidad humana

de su magisterio. En don Jacinto han encontrado siempre sus aliminos una pa­

labra de aliento, un consejo prudeyíte y sabio y una sonrisa cordial. Los que

hemos tenido la dicha de gozar de su amistad y de trabajar a su lado hemos

descubierto en él además al hombre emprendedor, tenaz y trabajador infatigable,

al hombre que conservaba el optimismo hasta el final de su agotadora jornada,

al hombre generoso dispuesto siempre a entregarse a las más grandes empresas.

En premio de sus muchas virtudes y realizaciones ha recibido valiosas dis­

tinciones. En el mes de abril de este año fue elegido académico de la Real

Academia de Bellas Artes de San Fernando. Ya tenía su discurso de ingreso

preparado, pero la muerte le sorprendió antes de tomar posesión.

La Sociedad Española de Cerámica, cuya Sección de Arte presidía, ha per­

dido a uno de sus mejores, ha perdido al hombre inteligente y bueno de quien

tanto aún esperaba.

Tu recuerdo, Jacinto, vivirá siempre en la memoria de los ceramistas espa­

ñoles. Que el Señor te acoja a su lado en las moradas de la luz.

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a^ctividades cerámicas X Congreso Internacional de

Cerámica

EsTOCOLMO, 12-18 JUNIO, 1966

Relación de conferencias y comunica­ciones presentadas:

1. La relación entre la ciencia hási--ca y el desarrollo tecnológico. W. D. Kingery.

2. Información técnica: Algunos as­pectos actuales. M. Macury-Lari-biere, J. Brossard y L. Alvlset.

3. La hase del secado en las indus­trias ladrilleras. L. Al vise t.

4. Aplicaciones y ensayos de los productos cerámicos ordinarios en Suiza. Eugen Amrein.

5. Un método eléctrico para estu­diar la porosidad conectada. N. F. Astbury y V. J. Owen.

6. Estudio de las tensiones en azule­jos fijados a la pared. Monique Aveline.

7. Tratamiento mecánico de pastas cerámicas. R.E. Brocinar y R. T. Bailey.

8. Un análisis detallado del defecto de hinchamiento en la cerámica sanitaria vitrificada. C. Bardin y A. Millier.

9. Algunos factores que afectan la eficiencia de la molienda en seco en molino de muelas. D. G. Beech.

10. Estudio básico de materiales en la prefahricación cerámica- Klaus Berguer.

11. La importancia vital del control de las materias primas en la mo­derna industria cerámica. C. Blin.

12. influencia de la fase vitrea sobre las propiedades de las porcelanas para alta tensión. P. P. Budnikov y G. N. Maslennikova.

13. Fosfato de aluminio y cromo: Un nuevo agente aglomerante para refractarios. Theodor Chvatal.

14. La industria canadiense de cerá­mica para la construcción. John A. Dawson.

15. Susceptibilidad a la hidratación de los granos de dolomita calci­nados a muerte. Otto L. Forch-heimer, Richard P. Kling y Sara Jane Boles.

16. Expansión por humedad de las piezas cerámicas. Efecto de la composición. J. L. Freeman.

17. Conductividad térmica de las pe­lículas refractarias delgadas. J. Gerard-Hirne.

18. influencia de las variables del método experimental sobre Las propiedades de los recubrimientos cerámicos aplicados por llama o por plasma. Claës Helgesson.

19. Sensibilidad de las porcelanas eléctricas y de mesa al agrieta­miento durante el secado. K. R. Herrmann.

20. Influencia del modo de prensado sobre las propiedades en cocido de los ladrillos de construcción. H. R. Hodgkinson.

21. Resistencia al desgaste de las su­perficies cerámicas. U. Hoffman.

22. Cambios Que se producen en la escayola y en los moldes de alfa­rería durante el servicio. D. A. Holdrige y E. G. Walker.

23. Ensayos de compresión y torsión a temperaturas elevadas en los

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ladrillos de magnesita y su im­portancia para el empleo. Sigis-mund Kienow.

24. Ensayas de productos refractarios para el limite máximo de utili­zación. K. Konopicky.

25. El comportamiento de los ladri­llos de alta alúmina en las bóve­das de los hornos de arco. J. R. Lakin.

26. Nuevas composiciones de loza pa­ra azulejos. L. Lécrivain.

27. La influencia del feldespato so­bre el comportamiento reológico de las harhotinas cerámicas. Leh­mann.

28. Proceso y planta para la fabrica­ción industrial de piezas planus de porcelana vitrificada en un ci­clo totalmente mecanizado, Gian­ni B. Margóla.

29. Comportamiento mecánico de los ladrillos de magnesita a tempe­raturas elevadas. Friedrich Ne-mec.

30. Refractarios de aplicación neu­mática en las acererías. Proble­mas de erosión por escorias. A. J. Owe, P. G. Whiteley y B. Eich­ler.

31. Mecánica del flujo en las máqui­nas de extrusión. C. O. Pels Leus-den.

32. Propiedades de la cerámica de alto contenido en alúmina. P. Popper.

33. Aplicación de los métodos esta­dísticos al control de la calidad en la industria de los azulejos^. Philippe Prince.

34. Deterioro de los revestimientos refractarios de la parte inferior de la cuba del alto horno. H. M. Richardson.

35. La resistencia mecánica del la­drillo básico a temperaturas com­prendidas entre 20"" y 1.400''iC, con especial referencia a los ladrillos

de aglomeración directa. G. R. Rigby.

36. La fricción interna de la porce­lana. H. E. Schwiete, H. W. Hen-nicke, A. Mields y W. Draeger.

37. Empleo de las variaciones fisico-mecánicas de las piezas cerámi­cas durante la cocción, como me­dio para determinar la velocidad óptima de cocción. H. Sirhal y J. Kastaanek.

38. Influencia del vidriado sobre la resistencia mecánica de lus por­celanas para aisladores de alta tensión. H. Skarbye.

39. Consideraciones sobre algunos nuevos tipos de porcelanas con­teniendo óxido de bario. S. Sola-colu y R. Dinesco.

40. Propiedades de unos materiales modernos cuya composición está basada en silicatos y aXuminatos de los elementos de las tierras raras. N. A. Toropov.

41. Estudio del flujo gaseoso en un horno de cámaras para ladrillos por medio de modelos de agua y aire. J. Voskuil.

42. Racionalización y mecanización en la industria cerámica. J. C. de Vos.

43. Ensayo de ladrillos y bloques pa­ra obras de albañileria de carga. H. W. H. West, J. B. Everill y D. G. Beech.

Ill Coloquio sobre el prensado en seco

BOLONIA, 14-15 MARZO, 1966

A este interesante coloquio se han presentado las conferencias cuyos re­súmenes recogemos a continuación:

1. Problemas actuales y futuros del prensado de baldosas de gres. M. J. Galeraud.

Se definen en primer lugar los pro­ductos que en Francia reciben la de-

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nominación de grés fino vitrificado. Estos están constituidos por una mez­cla homogénea de arcillas gresificables naturales con minerales, generalmen­te feldespáticos, y de colorantes si es necesario. Las piezas se cuecen a tem­peratura suficientemente alta para obtener una baja porosidad total, in­ferior a 1,5 por 100 ó 2,5 par 100, se­gún los colores fabricados.

A continuación se discuten las ca­racterísticas granulo¡métricas de las pastas Que se van a prensar y se se­ñalan las consecuenciias prácticas con relación al proceso de prensado.

Por estudio de numerosas pastas, sobre todo desde los puntoßi de vista de la razón granulométrica y del es­tado de la superficie de los granos, se han podido distinguir dos familias de pastas de grés, bien diferenciadas; que presentan comportamiento distinto durante las operaciones del prensado.

Por último se señalan los inconve­nientes que presentan las pastas y las prensas utilizadas en los métodos ac­tuales de fabricación.

2. El diagrama de Bourry y la con­tracción de secado de las masas prensadas en seco. C. H. Acker­mann, R. Gauglitz, H. W. Hennlc-ke y H. E. Schwiete.

Para juzgar el comportamiento al secado de masas cerámicas se suelen emplear con frecuencia los diagramas de Bourry. Este autor distinguía tres fases del secado. En la última de ellas, que corresponde a la humedad más baja, se creía que no se producía con­tracción. Estudios recientes han pues­to en evidencia que, incluso durante esta fase, se produce una débil con­tracción de secado.

En el presente estudio, relacionado con las composiciiones para baldosas de pavimentación y revestimiento, se ha determinado la contracción de los

minerales más frecuentes en cerámica en función del contenido de humedad, en especial a los bajos valores de éste que se utilizan en pastas para pren­sado en seco. Se ha podido compro­bar que, según la naturaleza y la pro­porción del mineral arcilloso, se pro­duce después del prensado una dila­tación más o menos importante que, en los casos extremos, se continúa du­rante algunos días.

Teniendo en cuenta este fenómeno, se ha medido la contracción de seca­do en función de la naturaleza y de la cantidad del mineral arcilloso em­pleado. Se ha comprobado que, con­trariamente a las indicaciones del diagrama de Bourry, durante la últi­ma fase del secado se produce tam­bién una contracción, que depende de ¡À humedad y de la naturaleza y pro­porción del mineral predominante.

Los autores señalan que esta con-tracQión de secado es la causa de la sensibilidad a la formación de grietas que se observa en las piezas crudas, aunque dicha contracción no es siem­pre suficiente para justificar la apari­ción de grietas. Además de las propie­dades primarias de las materias pri­mas, la resistencia en crudo y la re-sistencia a la difusión juegan asimis­mo un papel determinante. Estas dos influencias pueden reunirse empírica­mente en un solo factor que da infor­mación sobre la sensibilidad probable a la formación de grietas de secado de las pastas para baldosas de gres.

3. Defectos de las Ijaldosas de gres rojo relacionados con la presión. L. Padoa.

Se exponen algunas consideraciones, extraídas de la experiencia práctica, acerca de algunos defectos comunes de las baldosas de gres rojo, y se in­dican las causas y remedios.

En particular se describen algunos defectos que tienen su origen en el

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prensado, tales como: baldosas abom­badas o huecas, contracción o alarga­miento de la parte central con rela­ción a los extremos, formas en cuña, y fuera de escuadra. Estos defectos están estrechamente relacionados con las distintas fases del moldeo y, en es­pecial, con el modo de llenado de los moldes.

Se estudian por separado ciada uno de estos defectos y se exponen los re­sultados experimentales obtenidos con diferentes modos de llenado de los moldes.

4. Influencia de la granulometria y de la humedad sobre el comporta­miento al prensado de masas para baldosas de gres. C. Barzac y P. Lacheny.

Después de indicar los resultados de trabajos precedentes acerca de la in­fluencia de la presión de moldeo sobre las características de las baldosas, los autores examinan la influencia de la humedad y de la granulometria sobre estas características. Se ha realizado el estudio experimental con dos pas­tas industriales de granulometria di­ferente y de distinto comportamiento a las variaciones de la presión de mol­deo. Al variar la presión, las baldosas fabricadas con una de las pastas muestran una gran estabilidad de co­lor, pero la contracción resulta muy influenciada, cuando se trabaja con la otra pasta se observa que, por el contrario, el color presenta fuertes variaciones, pero la contracción es muy estable.

De una manera general, se ha ob­servado que la granulometria y la hu­medad no modiflcan sensiblemente las características estables de las baldo­sas, pero contribuyen a amplificar las variaciones de las características ines­tables. Como es raro que en una pasta sean estables todas las características, hay que admitir la necesidad de man­

tener la humedad y la granulometria entre límites específicos para cada polvo, lo cual no siempre resulta fácil.

5. Características de las masas ato­mizadas para el prensado en seco. J. Storm.

En estos últimos años se está apli­cando mucho el secado por atomiza­ción para la obtención de pastas ce­rámicas secas o semx-secas de pren­sado, cuando la preparación de la pasta se ha realizado por vía húmeda. Las principales razones por las cua­les se emplea el secado por atomiza­ción en la industria cerámica son: a) Posibilidad de una buena racionali­zación del proceso debido a la trans­formación directa de u n a barboti­na en una masa lista para prensar; &) La simplicidad de la instalación; c) La reducción de mano de obra ; d) Las buenas propiedades físicas de la masa a prensar que se obtiene por atomización, que permiten mejorar las operaciones de prensado y cocción ; y e) Posibilidad de lograr un riguroso control del producto final, que contri­buye a mejorar sensiblemente la cali­dad del producto y la disminución de las pérdidas por fabricación defec­tuosa.

La barbotina dispersada por atomi­zación en aire caliente produce partí­culas mucho más uniformes que las que forman las masas para prensar, obtenidas por lo/s métodos tradiciona­les. Es posible controlar y regular la granulometria para adecuarla a las exigencias particulares de cada caso, mediante la selecición del sistema de atomización y de las condiciones de secado más convenientes. Asimismo se puede controlar el contenido finai de humedad de la masa con una pre­cisión superior a ± 0 , 5 por 100. La uniformidad de la granulometria y la regularidad de la humedad contribu­yen a formar superficies muy lisas en

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los objetos prensados. Los productos atomizados fluyen libremente y tienen un Indiae de derrame elevado, lo cual facilita considerablemente el llenado de los moldes. Los ensayos de absor­ción de gasolina efectuados en baldo­sas de gres de 10 por 10 cm. han pues­to de manifiesto el reparto uniforme de la presión que se consigue en el prensado de masas atomizadas.

Contrariamente a lo que ocurre en la operación con filtro-prensa, el se­cado por atomización no elimina las sales inorgánicas contenidas en la barbotina.

Las baldosas de tipo pórfido fabri­cadas con polvo atomizado y granu­lado en continuo presentan las mis­mas características de prensado que las obtenidas con granulos prepara-dois por métodos tradicionales.

Con la utilización de polvo atomi­zado se consigue también mejorar la nitidez de los bordes y de la superfi­cie de las baldosas, y aumentar su resistencia mecánica en crudo. Ade­más, una masa atomizada, general­mente, se puede prensar con una hu­medad inferior a la de las masas tra­dicionales.

Se indican asimismo las ventajas específicas del empleo del secado por atomización en la fabricación de pro­ductos cerámicos tales como ferritas y porcelanas de esteatita.

6. Influencia QUe ejerce sobre el es maltado el prensado con prensas de fricción e hidráulicas. A. Villa.

En este estudio se trata de buscar las mejores condiciones de la masa de prensado y el mejor tipo prensa para reducir al mínimo las pérdidas en bizcocho y las desviaciones de co lor del vidriado, de unos azulejos a otros, así como dentro del mismo azu­lejo. Es bien conocido que las varia­ciones de color del vidriado están re­lacionadas Gon la porosidad del biz­

cocho. El estudio crítico de los resul­tados obtenidos ha puesto de mani­fiesto que no se obtienen diferencias apreciables en el producto obtenido al emplear la prensa hidráulica o la prensa de fricción, tanto en el caso de mayólica, como en el de loza cal­cárea fina. La porosidad del producto está, sin embargo, estrechamente re-lacáonada con la granulometría de la pasta.

IX Coloquio Internacional sobre refractarios

AQUISGRAN, 25-26 octubre, 1966

Este Coloquio Internacional, que ha versado sobre el tema Productos há-sicos, ha sido organizado conjuntia-mente por el Instituto de Investiga­ción para la Industria de Materiales Refractarios y por el Instituto de Mi­neralogía y Petrografía de la Escuela Técnica Superior de Aquisgran.

El programa técnico ha estado cons­tituido por las siguientes conferencias:

1. Dolomitas técnicas sinterizadasi Composición mineralógica, textu­ra y aplicaciones, K. H. Obst y W. Münchber'g.

2. Medidas de conductividad térmi­ca en ladrillos básicos, H. E. Schwiete, H. J. Böhme y K. H. Dohm.

3. Conductividad térmica de algunos tipos de ladrillos básicos para con­vertidores, A. Mittenbühler.

4. Las diferentes formas de desgaste en un convertidor LD y su repo­sición por ladrillos de calidades determinadas, K. H. Obst.

5. Investigaciones mineralógicas so­bre el ataque de ladrillos alqui­tranados de dolomita y magnesita en los convertidores sopladas con oxígeno, R. Euler.

6. Relación entre las propiedades y la estabilidad de los ladrillos al-

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Quitranados de dolomita para convertidores soplados con oxíge­no, P. Hammerschmid.

7. Mecanismo del ataque por esco­rias en ladrillos alquitranados de magnesita, O. Knacke, W. Gans y E. Maarouf.

8. Materiales refractarios de mag­nesita con alto contenido en CaO, P. P. Budnikov y V. K. Sturman.

9. Alteración de los ladrillos de mag­nesita en los convertidores B O F, W. S. Treffner.

10. Propiedades de torsión de los la­drillos de magnesita bajo carga variable, H. E. Schwiete, H. W. Hennicke y M. Schröter.

11. Estudio de los ladrillos básicos pqr el método de torsión, A. Starza-cher.

12. Estudio comparativo entre la re­sistencia a la compresión en ca­liente y la resistencia interzonal de ladrillas básicos conteniendo cromita, S. Müller y A. Rosiendahl.

13. Comparación entre los ensayos americano y alemán de pérdida de peso de ladrillos refractarios, J. Willems y K. Konopicky.

14. Constitución de los ladrillos de magnesia-cromo cocidos a eleva­das temperaturas, K. Konopicky.

15. Distribución de los elementos en la cromita y en los silicatos des­pués de la cocción en atmósferas reductora y oxidante, H. M. Mi-kami.

16. Propiedades de los ladrillos del grupo de minerales magnesita-cromita, K. Konopicky.

17. El Corhart 104. Su estructura y su evolución térmica, R. Goton.

18. Resultados y problemas de la ob­tención de ladrillos de magnesia-cromo a altas temperaturas, J. Staron.

19. Producción y propiedades de la­drillos aglomerados directamente, J. Laming.

20. La maduración de ladrillos bási­cos, D. Davies y R. R. Lisky.

21. Protección de ladrillos de simul-tan-Mnter bajo diferentes con­diciones de servicio, A. Weidner.

22. El comportamiento de ladrillos básicos cocidos a altáis tempera­turas, en hornos para acero, J. R. Lakin y J. B. Haglington.

23. El desarrollo de los ladrillos bási­cos en los Estados Unidos, W. S. Debenham.

24. Evaluación de ladrillos para bóve-aßs de hornos Siemens-Martin, P. Schroth.

25. El comportamiento de diferentes tipos de ladrillos básicoa en un horno SM soplado con oxigeno, K. H. Granitzki.

26. Comportamiento de los ladrilloo básicas^ en las dovelas SM. G. Kö­nig y Ch. Weidemüller.

27. El empleo de ladrillos básicos en la industria del vidrio, N. N.

Reunión anua! de la Sociedad Alemana de Cerámica

GARMISCH-PARTENKIRCHEN, 19-23 SEPTIEMPRE, 1966

Entre los días 19 y 23 de septiembre de 1966, la Sociedad Alemana de Ce­rámica ha celebrado su reunión anual en GarmischTPartenkirchen, y en ella ha dedicado una serie de conferencias a la electrocerámica. Aparte de las reuniones de las diferentes secciones, el programa ha incluido las siguientes comunicaciones:

1. Estabilidad permanente de mate­riales refractarios bajo la influen­cia de diferentes atmósferas ga­seosas. H. E. Schwiete y H. Wie-rich.

2. Comportamiento de materiales cerámicos a elevadas temperatu­ras sometidos a la acción de tor­siones variables. H. W. Hennicke.

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3. Determinación directa de la pro­porción de vidrio en silicatos alu-minosos. K. Konopicky e I. Pat-zak.

4. Investigaciones sobre la aglome­ración de materiales refractarios mediante solución de fosfato mo-noaluminico. E. Kupzog, M. Kol­termann y P. Bartha.

5. La cristobalita como componente estructural de la porcelarúi. A. Mields y C. Zografou.

6. Disolución y cristalización del si­licato de circonio en vidriados du­rante su cocción. K. H. Karsch.

7. La resistencia a la flexión en se­co de caolines y arcillas en rela­ción con la forma y tamaño de los cristales. U. Hofmann.

8. Trabajos de normalización en eí campo de las materias primas y productos cerámicos. H. Leh­mann.

9. Sinterización del dióxido de ura­nio en relación con sus propieda­des en forma de polvo. A. Krauth y H. J. Oel.

10. Difusión intergranular en un si­licato policristalino de sodio y calcio. G. H. Frischat.

11. Determinación de la proporción de poros canales continuos en materiales cerámicos de pequeña porosidad. L. Zagar.

12. Materiales fibrosos inorgánicos. J. Nixdoirf.

13. Investigaciones sobre aplicación de materias primas plásticas. E. Singer y W. Runge.

14. Aplicación de ultrasonidos en la investigación no destructiva de aisladores de alta tensión. C. Stü-ber.

15. Problemas que se presentan en la fabricación y aplicación de válvulas cerámicas. R. Rath.

16. Recubrimientos metálicos sobre piezas cerámicas y uniones cerá­mica-metal. K. H. Schüller.

17. El problema de la adherencia de recubrimientos metálicos fuerte­mente soldados sobre piezas ce­rámicas. H. Rochow.

18. Nuevos campos de aplicación de la alúmina pura en la electrotec­nia y en la electrónica. E. A. Klin-gler y E. Dörre.

19. Influencia del vapor de agua so­bre las reacciones en ferritas magnéticas duras. G. Heimke.

20. Materiales piezocerámicos. O. Ec­kert y K. Stärk.

21. EiStructuras cerámicas óptimas para las diferentes aplicaciones del titanato de bario. G. H. Jon-ker.

Conferencia rusa sobre fusión eléc­trica de vidrios no alcalinos

A finales de 1964 tuvo lugar en Ere­van, una conferencia científica y téc­nica para tratar de los problemas que presenta la fusión en horno eléctrico de los vidrios no alcalinos empleados en la fabricacdón de fibras de vidrio. La fusión de esitos vidrios en hornos de llama presenta como dificultades, la refractariedad del vidrio, la volati­lización de componentes esenciales y la rápida destrucción de los refracta­rios. Los hornos de llama que funcio­nan en la actualidad para este fin están dando mal resultado. La confe­rencia inaugural estuvo a cargo del a^cadémico M. G. Manvelyan, quien describió las ventajas de la fusión del vidrio en hornos eléctricos y señaló las principales líneas de investigación y desarrollo en que deben cooperar los investigadores y los fabricantes.

A continuación se citan algunas de las interesantes conferencias presen­tadas a este coloquio.

L. G. Gol'denberg, después de revisar las publicaciones y las patentes no so­viéticas aparecidas entre 1958 y 1964, discutió las tendencias que existen en

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la construcción de hornos eléctricos, en los métodos de calentamiento, así como en los circuitos eléctricos y en los tipos de electrodos.

A. F. Melik-Akhnazaryan dio cuenta de los resultados obtenidos con un horno experimental del tipo de fusión profunda, en el cual se emplean elec­trodos de barra de molibdeno. En este horno, que tiene un rendimiento es­pecifico de 1.000 Kgí/m' al día, se ob­tiene un excelente vidrio de tipo E, y se consigue una notable reducción en la pérdida de B2O3.

A, M. Prokharov trató del empleo de electrodos planos de molibdeno.

A. I. Tyurin y A. M. Pruzhanskii des­cribieron un horno de gas y eléctrico para fundir vidrio E, que produce ca­torce toneladas al día, que ha sido ins­talado en la planta de aisladores de vidrio de Sevansk. El objetivo de la investigación realizada ha sido el de disminuir al máximo la volatilización de los compuestos de boro mediante reducción de la temperatura en la su­perficie del vidrio y suministro de ca­lor por el fondo con electrodos de mo­libdeno.

Yu. A. Gastev dio los resultados de funcionamiento de un horno eléctrico de fusión profunda provisto de elec­trodos de placa de molibdeno, con un rendimiento específico de 2.000 Kg/m^ al día, de vidrio de borosilicato.

K. M. Tatevosyan trató de la fusión de vidrio conteniendo fluor de la fá­brica de vidrio de Leninakansk. Con una capa de 4-7 cm. de mezcla sobre la superficie del vidrio se logra dis-minuar la volatilización de los com­puestos de fluor hasta 5-6 % (frente a 30 % en hornos ordinarios. El horno tiene electrodos de placa de molibde­no, que se introducen en una atmós­fera reductora (vapor de keroseno).

Después de varias conferencias acer­ca de la elección del equipo eléctrico, del diseño y funcionamiento de los electrodos, y del desarrollo de nuevos

materiales resistentes a los fundidos, se presentaron otras de carácter más teórico.

K. A. Kostanyan trató de la conduc­tividad eléctrica de los vidrios fundi­dos a elevadas temperaturas. A. I. Tir/3-nikov expuso nuevos métodos para medir la conductividad eléctrica espe­cifica, S. O. Nalchadzhyan discutió la electrólisis que tiene lugar en el vidrio fundido con electrodos de carbón y grafito y corriente alterna de frecuen­cia industrial. V. A. Kuzyak expuso los resultados preliminares de un estudio sobre las corrientes de vidrio en los hornos eléctrioos. V. I. Shíshkin trató de la determinación de los parámetros eléctricos de estos hornos usando el método de los modelos físicos.

Sociedad Americana de Cerámica

CONSTITUCIÓN DE LA SECCIÓN NUCLEAR

En la reunión del comité directivo de la American Ceramic Society, ce­lebrada el 3 de diciembre de 1965, se tomó el acuerdo de constituir una nueva sección, denominada Nuclear Division, que queda bajo el mandato de una junta directiva fundacional integrada por George L. Ploetz, de la General Electric Co., Stephen D. Stoddard, de Los Alamos Scientific Lab., Richard M. Fulrath, de la Uni­versidad de California, Joseph H. Handwerck, de Argonne National Lab., y Stephen C. Carniglia, de la North American Aviation, Inc.

Conferencia Internacianal sobre diamantes industriales

OXFORD, 19-22 SEPTIEMBRE, 1966

Durante los pasados días 19 al 22 de septiembre se ha celebrado en Oxford la Conferencia Internacional sobre diamantes industriales y sus aplica­ciones.

708

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PROYECTOS, INSTALACIONES Y CONSTRUCCIONES METÁLICAS PARA LA INDUSTRIA CERÁMICA

El interés de esta industria ha cre­cido vertiginosamente en los últimos años, como lo demuestra el hecho de que en los primeros años del siglo el consiumo de diamantes industriales era algo superior a ciinco mil quilates anuales, mientras que en la actuali­dad esta cifra se ha elevado a más de dos millones y medio.

A la Conferencia han asistido no­vecientos cincuenta delegados y téc­nicos de treinta países.

En la exposición, montada en el Technoloigical College, se presentó la más moderna maquinaria de diaman­tes industriales llamando especial­mente la atenciión la instalación del laser aplicado al diamante, una nue­va máquina americana para carrete­ras, etc.

La conferencia fue inaugurada en el Sheldonian Theater^ y en este acto hicieron uso de la palabra Sir Ken­neth, vicerrector de la Universidad de Oxford, el Lord Mayor de la ciudad, Mr. W. F. Mac Neece Foster, el señor Ministro de Estado, Educación y Cien­cia, Mr. G. O. Roberts y Mr. H. F. Oppenheimer, presidente de la De Beers Consolidated Mines Ltd.

En la representación española figu­raban don Emilio Recoder, de Dia­mantes Industriales Ro¡der, que pro­nunció una interesante conferencia, los señores Fabregat y Vila, de Co­mercial Fabregat y Sinterít, el señor Gasull, de Industrial Diamantífera Española, y los señores Maestre Mo-rata y Bassols, del Industrial Dia­mond Information Bureau en España.

logos a las celebradas en Bristol y Manchester en años anteriores.

Se puede solicitar información so­bre insicripción a la Conferencia y so­bre alojamiento en las residencias de la Universidad, escribiendo a: Meet­ings Officer, The Institute of Physics and The Physical Society, 47 Belgrave Square, London, S. W. 1.

Recientes avances en la teoría, en la técnica y en la aplicación del análisis

por microsonda electrónica

LONDRES, 15-16 FEBRERO, 1967

Organizada por The Institute of Physics and The Physical Society, en colaboración con The Institute of Me­tals y The Iron and Steel Institute, tendra lugar en Londres (Institution of Electrical Engineers), durante los días 15 y 16 de febrero próximo, una reunión para la discusión del tema que figura en el encabezamiento de estas líneas.

Para asistir a esta reunión hay que inscribirse anticipadamente. Se pue­den solicitar impresos de inscripción,, escribiendo a: Meetings Officer, The Institute of Physics and The Physical Society, 47 Belgrave Square, London, S. W. 1.

Ill Congreso australiano de la Construcción

MELBOURNE, 14-17 AGOSTO 1967

IV Conferencia anual sobre física del estado sólido

UNIVERSIDAD DE MANCHESTER, 4-7 ENERO,

1967

La organización y el contenido de esta Cuarta Conferencia serán aná-

El «Third Australian Building Re­search Congress» se celebrará en la Monash University, Clayton (a unas 12 millas de Melbourne) entre los días 14 y 17 de agosto de 1967.

Se puede solicitar información adi­cional es.cribiendo a: The Organizing Committee, Building Research Con-

709

gress, Division of Building Research, CSIRO, Graham Road, Highett, Vic­toria, Australia.

Inyestigacionesi cerámicas en marcha

Con el titulo de Research Progress, publica el Boletín de la Sociedad Ame­ricana de Cerámica (vol. 45, número 2, 1966) una reaopilación de los progra­mas de investigación en los campos de la cerámica y del vidrio, que ac­tualmente se están desarrollando en los laboratorios de las siguientes en­tidades norteamericanas:

1. Avoo. Corp., Research and Ad­vanced Development Division.

2. Batteile Memorial Institute. 3. Bausch & Lomb Inc. 4. Bjorksten Research Laboratories,

Inc. 5. Brookhaven National Laboratory. 6. Brush Beryllium Co. 7. Centralab, Electronics Division,

Globe Union Inc. 8. Clemson University. 9. DeBeil & Richardson, Inc.

10. Electronic Memories, Inc. 11. General Electric Research and

Development Center. — Metallur­gy and Ceramics Laboratory, Ce­ramics Branch.

12. Harrop Laboratories. 13. Hartford Division, Emhart Cor­

poration. 14. IIT Research Institute. 15. Iowa State University. 16. Lava Crucible-Refractories Co. 17. Lehigh University. 18. Los Alamos Scientific Laboratory.

University of California.

19. M. & T. Chemicals, Inc. 20. Materials Research Corporation. 21. Marquette University. 22. Midwest Research Institute. 23. Mississippi State University. 24. National Aeronautics and Space

Administration. Laugley Research Center.

25. National Bureau of Standards. Crystallography Section.

26. Northwestern University. 27. Nuclear Metals. Division of Tex­

tron Inc. 28. Oak Ridge National Laboratory. 29. Ohio State University. 30. Ontario Research Foundation. 31. Edward Orton Jr. Ceramic Foun­

dation. 32. Pfaudler Company. 33. Refractories Institute. 34. Rensselaer Polytechnic Institute. 35. Rutgers, the State University. 36. Saxonburg Ceramios, Inc. 37. Southern Research Institute. 38. State University of New York Co­

llege of Ceramics at Alfred Uni­versity.

39. University of California at Ber­keley.

40. University of Dayton. 41. University of Illinois. 42. University of Kansas. State Geo­

logical Survey. 43. University of Michigan. 44. University of Rochester. 45. University of Utah. 46. University of Washington. 47. Westinghouse Electric Corp., Ato­

mic Equipment Division. 48. Whittaker Corporation. Narmco

Research & Development Divi­sion.

49. University of Missouri at Rolla.

710

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Materiales compuestos que contie­nen fibras. Trabajos presentados al seminario de la Sociedad Ame­ricana de Metales, celebrado en Metals Park, Ohio, en octubre de 1964. «Fiber Composite Materials. Papers Presented at Seminar of the American Society for Metals, October 1964, Metals Park, Ohio». 1965, American Society for Metals, 245 págs. Precio: 12,50 dólares.

Compuestos de alta temperatura de metales de tierras raras con no metales. «High-Temperature Com­pounds of Rare Ear th Metals with Nonmetals». Grigorii Valentinovich Sam.sonov 1965. Traducción del ruso al inglés realizada por Con­sultants Bureau Enterprises, Inc., New York 10011, 280 págs. Precio: 17,50 dólares.

Tratado práctico de obras de ladri­llo «Practical Brickwork». L. W. Seakins y S. Smith, 1965, Chemical Publishing Co., Inc.. New York 10010, 200 págs. Precio: 5 dólares.

292 recetas de vidrios, seleccionadas y bien probadas, con todos los de­talles y observaciones técnicas, y referentes a todas las especialida­des. «292 Selected and Well-Proved Glass Recipes with All Details and Technical Hints, All Specialities». J. SGhnurpfeil, 1965. Publicado por el autor, Schliessfach 94, Munich 1, 48 páginas. Precio: 10 dólares.

Manual de materiales de ferrita de microonda. «Handbook of Micro­wave Ferrite Materials». Editado por Wilhelm H. von Auiock, con la contribución de Arnold S. Boxer, John P. Ollom y Robert F. Rauch-

miller. 1965. Academic Press, Inc.. New York 10003, 518 págs. Precio: 12 dólares.

Acerería: La C o n f e r e n c i a Chip-man. «Steelmaking: The Chipman Conference. Proceedings of a Con­ference on Physical Chemistry and Technology of Steelmaking to Commemorate Career of John Chipman, Endicott House, Ded-ham, Mass., June 1962». Editado por John F. Elliot. 1965,, M. I. T. Press, Cambridge, Mass. 02142, 306 páginas.. Precio: 20 dólares.

Práctica de tecnología del vidrio. «Glastechnische Praxis». Joseph Herbst. 1962. VEB Deutscher Ver­lag fur Grundstoffindustrie, Leip­zig, 160 págs.. Precio: 12 DM.

Cristalización controlada catalizada de vidrios en el sistema de alumi-nosilicato de litio. I. «Catalyzed Controlled Crystallization of Glas­ses in the Lithium Aluminosilicate System. I.» Editado por V. V. Var-gin. 1965. Traducción del ruso al inglés realizada por Consultants Bureau Enterprises, Ine, New York 10011, 74 págs. Precio: 12,50 dóla­res.

Métodos térmicos de análisis. «Ther­mal Methods of Analysis», WESLEY W. WENDLANDT, 1964. Interscience Publishers, Division of John Wiley & Sons, Inc., New York 10016, 403 pa­ginas. Precio: 16.50 dólares.

Se definen como métodois térmicos de análisis aquéllos en los que se mide un parámetro físico en función de la temperatura.

En esta obra se revisan críticamente

713

las ventajas y desventajas de las si­guientes técnicas: a) Termogravime-tría (TGA); h) Análisis térmico dife­rencial (DTA) ; ü) Análisis de evolución de gases (GEA); d) Pirólisis; e) Espec­troscopia de reflectancia dinámica (DRS) ; /) Análisis termodilatométrico (TDA); g) Termoluminiscencia; h) Oxiluminiscencia; i) Conductividad eléctrica; j) Determinación automáti­ca del punto de fusión; k) Célula ga­seosa calentada por infrarrojo, y Z) Di­fracción de rayos X a temperatura elevada.

Serigrafía cerámica. «Ceramic Screen Printing». ALBERT KOSLOFF, 1962, Sings of the Times Publishing Co., Cincinnati 1, 97 págs. Precio: 5 dó­lares.

Química analítica de algunos elemen­tos metálicos. «Analytical Chemistry of Selected Metallic Elements». JA­MES J. LiNGANE, 1966. Reinhold Pu­blishing Corp., New York. 10022, 143 páginas. Precio: 3,50 dólares.

Anuario técnico de productos de ar­cilla, 1965, «Ziegeleitechnisches Jahr­buch 1965». Editado por Friedrich Ruegge, 1965. Bauverlag G. m. b. H., 6200 Wiesbaden, 612 págs. Precio: 8 DM.

Este útil anuario incluye las direc­ciones de las asociaciones alemanas en el campo de productos de arcilla, una lista con índice de suministradores de servicios y equipo, una compilación de resúmenes recientes de catorce revis­tas! europeas y americanas, con índi­ces según el sistema DEC, una sección escrita por F. Ruegge, sobre avances realizados en equipo, y una colección de tablas y diagramas, en su mayoría relacionados con el balance térmico

Los artículos de revisión que contie­ne insisten sobre los problemas de maquinaria e instrumentos para la automatización, debido a que la au­tomatización no es sólo una cuestión de economía, sino de calidad de las piezas, lo cual es importante en una época en que existe una intensa com­petencia por parte de otros produc­tos. Los problemas de extracción de materias primas y transporte de ma­teriales son tratados por G. Piltz; la preparación de mezclas para prensado en seco, por H. B. Ries; la cocción por F. Scholl, y el empaquetado y embar­

que de los productos, por L. Foerstig. (V. D. Frechette, en J. Amer. Ceram. Soc. Abstr., 49 (3), 88 (1966).

Principios de la molienda, «Principies of comminution». Bêla Beke Traduc­ción por F. Beretvas, 1964. Akade-miai Kiado, Budapest, 163 págs. Pre­cio: 4 dólares.

En esta monografía se hace una re­visión sistemática y crítica de la teo­ría de la reducción de tamaño, y el autor trata de tender un puente entre las consideraciones teóricas y la prác­tica real. Las cuatro secciones princi­pales del libro son: Distribución del tamaño de partículas de productos molidos; relación energía-tamaño en la molienda; cinética de la molienda, y teoría de la molienda en circuito cerrado. En la primera sección se ana­lizan matemáticamente varios méto­dos de representación de los tamaños de partícula, con expresión de su ca­pacidad para describir el sistema co­rrectamente en cuanto a tamaño, nú­mero y superficie.

En la sección sobre requerimientos de energía se analizan matemática­mente las teorías basadas en superfi­cie, volumen y tamaño de partícula inicial, y se llega a la conclusión de que estas teorías son casos especiales de una teoría más general, lo cual explica el que cada una de las teorías haya encontrado su justificación ex­perimental. Ninguna de estas teorías ha tomado en consideración la distri­bución del tamaño de partículas de los materiales inicial y final de la molienda. Basándose en métodos es­tadísticos, el autor ha desarrollado una fórmula que recomienda como adecuada para calcular los requeri­mientos de energía.

La sección de cinética está dedica­da especialmente al trabajo realiza­do sobre molinos de bolas. Los asun­tos que se discuten son: Molibilidad. orden de reacción, funciones de mo­lienda y aglomeración. La teoría de la molienda en circuito cerrado está basada en el coeficiente de circuito que se define como la razón de la pro­ducción del molino a la cantidad ali­mentada. La molienda en circuito cerrado puede influir sobre la distribu­ción de tamaños de partículas, mien­tras que en el caso de molienda en circuito abierto no existen medios efi­caces para actuar sobre dicha distri-

714

bución. (P. R. Jones en J. Amer Ce-ram. Soc, Abstr., 49 (4), 115 (1966).)

Arte cerámico del Japón.—^Un manual para coleccionistas, «Cerimic art of Japan.^A handbook for collectors». HUGO MUNSTERBERG, CHARLES E. TUT-TLE Co.. Rutland, Vermont (U. S. A.), 1964, 272 págs. llustr. Precio: 12,50 dólares.

El autor es una autoridad en asun­tos orientales. Ha explicado historia del arte en la Universidad Cristiana Internacional de Tokio, y procede de una familia de coleocionistas de arte oriental.

La obra consta de diez capítulos que abarcan los siguientes temas: 1. El co­leccionismo de cerámica japonesa.— 2. Apreciación de la cerámica japone­sa.*—3. Tipos de piezas, usos y marcas. 4. Cerámica del período prehistórico. 5. Comienzo de la industria cerámica japonesa.—6. Piezas para la ceremo­nia del té del período Momoyama.— 7. Porcelana japonesa.—8. Alfarería del período Edo.—9. Alfarería popular japonesa. — 10. Cerámica japonesa contemporánea.

El libro contiene 200 fotografías en

blanco y negro y 17 láminas en color de piezas cerámicas cuyo origen abar­ca desde el período Jomon (5.000 años antes de Jesucristo), hasta la era ac­tual, representada por ceramistas tan famosos como Tomimoto, Kawai y Hamada. En un mapa a doble pági­na de las islas se indica la situación de 47 alfarerías.

Cerámica y vidrio.—Piezas modernas de cerámica y vidrio del Japón, «Ce­ramic and glass.—Modern ceramic and glass ware of Japan». Editado por The Ceramic Association of Ja­pan, Gihodo Co., Ltd., Tokio, 1964, 78 págs., 128 ilustr., 1 mapa. Pre­cio: 8,00 dólares.

Se presenta, en forma de ilustracio­nes en blanco y negro, la obra de mu-" chos alfareros y artistas vidrieros. La parte inglesa del texto, que es muy concisa, se divide en tres partes. La primera se titula : «La alfarería actual del Japón»; la segunda: «Vidrios ar­tísticos industriales de la actualidad» ; y la tercera es un apéndice en el que aparecen los nombres y direcciones de numerosas personas y compañías, re­lacionadas con estas artes.

Instalación de acumuladores hidráulicos para pren­

sas y máquina planeadora por medio de granalla

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715

El carburo de silicio CRYSTOLON 63 es un producto exclusivo de la NORTON. Su liga de oxinitruro de silicio es, realmente, el adelanto de mayor importancia en refractarios de carbu­ro de silicio durante los últimos 40 años.

Los dos soportes que se muestran aquí fueron fotografiados después del mismo período de ser­vicio, en la misma utilización, en un homo para productos cerámicos. El soporte sin número muestra una considerable oxidación de la su­perficie, así como ima formación vidriosa, que es la acumulación usual en los accesorios de homo hechos de carburo de silicio corriente, y que puede ser causa de productos imperfectos que hay que desechar.

El soporte numerado se conserva seco y lim­pio porque está hecho de carburo de silicio CRYSTOLON 63, que reacciona mucho menos a

las arcillas y al ambiente del homo. La liga sin igual de oxinitruro de silicio del CRYSTOLON 63 ayuda a mantener una superficie limpia y no adhérente. Entre otras ventajas, esta liga es única para evitar la "escupidura" y la formación de óxidos de más baja temperatura de fusión que pueden gotear sobre los productos.

El CRYSTOLON 63, con su liga de oxinitruro de silicio ha probado que es un repuesto supe­rior, tanto para el carburo de silicio de liga co­rriente como para el de liga de nitruro de silicio, en numerosas aplicaciones. Los accesorios de CRYSTOLON 63 para hornos dan la seguridad de un servicio más duradero y más digno de confianza, no sólo por su capacidad para conser­varse dimensionalmente estables, sino también por su mayor resistencia y su gran estabilidad q u í m i c a . * Morca registrado

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RESÚMENES* Y PATENTES*

MATERIAS PRIMAS

PATENTES

Beneficio del caolín.

JOSEPH IANNICELLI (J. M . Hüber Corp.) Pat. U. S. 3.224.582, 21 diciembre 1965.

Un proceso de flotación para beneficiar un caolín compuesto por partículas de diferentes características superficiales.

Método para mejorar el rendimiento de una atapulgita.

PAUL D . HARRYMAN y DAVID T. OAKES (Monsanto Co.) Pat. U. S. 3.222.278, 7 di­ciembre 1965.

Reducción de ilmenita y minerales similares.

CLARENCE A. JOHNSON y WILLIAM VOLK (Hydrocarbon Research, Inc.), Pat. U. S. 3.224.870, 21 diciembre 1965.

Un método para recuperar separadamente óxido de hierro de gran pureza y óxidos de titanio y de cromo exentos de hierro.

Aglomeración de finos de bauxita.

ALDO P . ALLEGRINI y TOM A. CECIL (Minerals & Chemicals Philipp Corp.), Pat. U. S. 3.222.297, 7 diciembre 1965.

Los finos de bauxita calcinada se mezclan con H2SO4 y H3PO4, se aglome­ran, se calientan a 200o-400° F, y se calcinan a 900^-1.800° F.

Método para tratar el crisotilo y producto que se obtiene.

GLEN A. HEMSTOCK (Minerais & Chemicals Philipp Corp.), Pat. U. S. 3.215.494, 2 noviembre 1965,

Se calcina el crisotilo a 650°-1.100° C para destruir su estructura cristalina, y se somete el producto calcinado a tratamiento hidrotérmico a presión hasta que el agua de cristalización alcanza un valor comprendido entre 5,3 y 5,9 %.

Flotación de minerales micáceos.

JOHN P . NEAL (Feldspar Corp.), Pat. U. S. 3.214.018, 26 octubre 1965.

* Las personas interesadas en adquirir copias de los textos íntegros de los artículos cuyos resúmenes aparecen en esta sección, pueden dirigirse a: Sociedad Española de Cerámica, calle Serrano, 113, MADRID-6. La preparación de estas co­pias se realiza con la colaboración de la Sección de Microfilm del Consejo Supe­rior de Investigaciones Científicas.

** Las personas interesadas en adquirir textos íntegros de las patentes fran­cesas mencionadas, pueden dirigirse a: Sociedad Española de Cerámica, calle de Serrano, número 113, MADRID-6.

717

Separación electrostática de minerales.

H A N S AUTENRIETH (Kali-Forschungs-Anstalt G. m. b. H.), Pat. U. S. 3.217.876, 16 noviembre 1965.

Proceso de fabricación de concentrados de cromo.

ALFRED R . GLOBUS (United International Research, Inc.), Pat. U. S. 3.219.434, 23 noviembre 1965.

S3 mezcla el mineral de cromo con cromato de sodio y/o cromato de calcio; se hace pasar monóxido de carbono a través de la mezcla calentada a elevada temperatura para formar CraOa; se lava con agua el producto de reacción y se seca.

Beneficio del mineral de cromo.

WiNSLow H. HARTFORD, WALTER R . KELLY, BERNARD L . OSCHSLI y BRUCE E . KURTZ (Allied Chemical Corp.), Pat. U. S. 3.216.817, 9 noviembre 1965.

Se hacen reaccionar mineral de cromo y carbón en estado fluidizado con un gas que contiene cloro, a una temperatura comprendida entre 800^ y 920° C, para convertir selectivamente el óxido de hierro del mineral en cloruro férrico.

Silicato de aluminio de gran superficie específica y método para obtenerlo.

GLEN A . HEMSTOCK (Minerals & Chemicals Philipp Corp.), Pat. U. S. 3.224.892, 21 diciembre 1965.

Un método para aumentar la superficie específica consistente en calcinar el caolín para producir su deshidratación. Después de enfriado a menos de 125° C, se somete a tratamiento hidrotérmico a 300 psi para producir un material par­cialmente rehidratado que contiene 60-85 % del agua de hidratación del caolín original.

PROCESOS DE FABRICACIÓN

Defloculantes en la extrusión de las arcillas.

WILLIAM B . HALL, Amer. Ceram. Soc. Bull, 45 (2), 211 (i) (1966).

Mecanización del proceso de extrusión.

JOSEPH H . CONNOR, Amer. Ceram. Soc. Bull, 45 (2), 183-186 (i) (1966).

Se han combinado los procesos y el equipo necesarios para mecanizar el pro­ceso de extrusión en la fabricación de ladrillos rojos de esquisto. Se ha mo­dificado y simplificado el proceso de extrusión hasta el punto de que ya no es requerido el operario que lo atendía. La adición del agua y el control de la mezcla por medios mecánicos produce una mezcla extruida mejor y menos va­riable. La conservación de los componentes del equipo no constituye un proble­ma importante.

(7 figs.) A. G. V.

718

Compactacion explosiva de materiales cerámicos.

R. J. CARLSON, S. W. POREMBKA y C. C. SIMONS, Amer. Ceram. Soc. Bull., 45 (3), 266-270 (i) (1966).

Se describen procedimientos para la compactacion de materiales en polvo con explosivos. Utilizando estos métodos se han compactado polvos de varios ma­teriales cerámicos, de cermets y de materiales compuestos hasta densidades com­prendidas entre el 94 y el 98 % de las teóricas. Entre las formas moldeadas fi­guran tubos, barras y boquillas. Se revisa el problema de la aglomeración por técnicas explosivas del UO^ micronizado para producir partículas más gruesas de alta densidad. Se ha demostrado la utilidad del empleo combinado de la compactacion explosiva y del prensado isostático en caliente en el caso de las composiciones : tungsteno-UOa y ZrBs-MoSio-BN. En ambos casos se reducen significativamente las temperaturas de fabricación.

(16 figs., 1 tabla, 4 refs.) A. G. V.

PATENTES

Método para pulverizar por impacto y para clasificar las partículas.

CURTÍS C. WALLACE, JR. (E. L du Pont de Nemours & Co.), Pat. U. S. 3.224.686, 21 diciembre 1965.

Pulverizador y clasificador.

WILLIAM H . LYKKEN (Microcyclomat Co.), Pat. U. S. 3.221.998, 7 diciembre 1965.

Aparato de molienda.

FRITZ O. WIENERT, Pat. U. S. 3.223.336, 14 diciembre 1965.

Molinos de martillos.

HARRY J. SHELTON, JR. (Gruendler Crusher & Pulverizer Co.), Pat. U. S. 3.220.658, 30 noviembre 1965.

Producción de magnesia calcinada en un korno vertical.

EARL LEATHAM V ALBERT H. PACK (Harbison-Walker Refractories Co.), Pat. U. S. 3.221.082, 30 noviembre 1965.

Aparato para el transporte neumático de material granular fino.

HANS SONNENSCHEIN (Siemens-Schuckertwerke Akt.-Ges.), Pat. U. S. 3.223.456, 14 diciembre 1965.

Mecanismo para prensa de azulejos.

HAROLD W . LAMB (Crossley Machine Co., Inc.), Pat. U. S. 3.222.748, 14 di­ciembre 1965.

Aparato para el apilado de azulejos.

MALCOLM A. SCHWEIKER (American Olean Tile Co., Inc.), Pat. U. S. 3.222.845, 14 diciembre 1965.

719

Método para producir partículas finas redondeadas.

MICHAEL MARKELS, JR. y RICHARD N . EICHBAUER (Atlantic Research Corp.), Pat. U. S. 3.222.23J, 7 diciembre 1965.

Un método para precipitar físicamente un soluto sólido de una solución, so­metiendo simultáneamente a la solución a la acción conjunta de agitación me­cánica y vibración de alta frecuencia.

Fluidización neumática.

DOUGLAS ALBERT (Albert Air Conveyor Corp.), Pat. U. S. 3.223.457, 14 di­ciembre 1965.

Método y aparato para producir materiales cristalinos.

ROBERT A. LEFEVER (General Telephone and Electronics Laboratories, Inc.), Pat. U. S. 3.224.840, 21 diciembre 1965.

Aparato para crecer cristales por fusión en llama.

Método para compactar polvos por explosión para formar piezas densas.

CHARLES C . SIMONS (Batteile Development Corp.), Pat. U. S. 3.220.103. 30 no­viembre 1965.

Máquina de extrusión.

ILIA TUCAKOVIC, Pat. U. S. 3.222.746, 14 diciembre 1965.

Un toma-muestras de inmersión.

ELDON D . MILLER, JR., y ROBERT K . SCOTT (Harbison-Walker Refractories Co.), Pat. U. S. 3.221.559, 7 diciembre 1965.

Un toma-muestras refractario apto para la obtención de muestras de metal fundido de un baño de metal cubierto por escorias.

Moldeo por inyección de núcleos cerámicos.

EDWARD J . MELLEN, JR., JOHN M . W E B B , ROBERT J. DE FASSELLE y JOHN A. DuDEK, Pat. U. S. 3.222.435, 7 diciembre 1965.

Aparato electrostático para la eliminación de partículas de polvo de una co­rriente gaseosa.

RUDOLPH T. ALLEMANN, ROBERT L. MOORE y U. L. U P S O N (United States of America, U. S. Atomic Energy Commission), Pat. U. S. 3.218.781, 23 no­viembre 1965.

Dispositivo para filtrar el aire en las cabinas utilizadas para pintar a pistola.

KRISTER LARSSON (Aktiebolaget Svenska Flaktfabriken), Pat. U. S. 3.216.183 9 noviembre 1965.

Método y aparato para la molienda a bolas con vibración.

EDWARD W . SMITH, Pat. U. S. 3.215.354, 2 noviembre 1965.

720

Tamiz suspendido vibrado por impacto.

ALBERT WEHNER, Pat. U. S. 3.217.881, 16 noviembre 1965.

Método de molienda continua y discontinua y aparato para su puesta en práctica.

PAUL A. GOESER (Draiswerke G. m. b. H.), Pat. U. S. 3.215.353, 2 noviembre 1965.

Colector de polvo del tipo de bolsa y método de manefo.

LEONARD J. O ' D E L L (American Air Filter Co., Inc.), Pat. U. S. 3.217.468, 16 no­viembre 1965.

Método y aparato para separar partículas muy finas.

WILLIAM T . DOYLE (Sturtevant Mili Co.), Pat. U. S. 3.219.185, 23 noviembre 1965.

Un separador centrífugo de aire mejorado.

Procedimiento para compensar las fuerzas de inercia en las quebrantadoras de mandíbulas.

HERMANN W E I S S (Eisenwerk Weserhuette A. G.), Pat. U. S. 3.219.287, 23 no­viembre 1965.

Molino de martillos.

JEREMY C . COLE (Arthur G. McKee & Co.), Pat. U. S. 3.219.285, 23 noviembre 1965.

Aparato para la clasificación de materiales finamente divididos.

R O L F G. R I T Z E (Aktiebolaget Kamyr), Pat. U. S. 3.219.187, 23 noviembre 1965.

Producción automática de piezas prensadas a partir de masa plástica.

DONALD R . EMMEL, ANDREW R . BLACKBURN, RICHARD E . STEELE y HAROLS H . DAWSON (Murray Corp. of America), Pat. U. S. 3.199.164, 10 agosto 1965.

Un aparato que de manera automática y continua realiza todas las operacio­nes para moldear piezas cerámicas a partir de masas plásticas. El moldeo se produce mediante un solo prensado entre un par de troqueles de paredes po­rosas. Las piezas son expulsadas del t roquel por aplicación de presión fluida a través de las paredes del troquel.

Método y aparato para producir recubrimientos.

CONRAD J. DETTLING y ROBERT C . RAMSAY (Polymer Corp.), Pat. U. S. 3.226.245, 28 diciembre 1965.

Se calienta la pieza por encima de la temperatura de fusión de un material pulverulento de recubrimiento, cubriendo todas las partes de la pieza en que no se desea aplicar dicho recubrimiento. Se introduce la pieza en el material pulverulento para que las partículas que estén en su proximidad sintericen y fundan dando un recubrimiento completo.

721

HORNOS, COMBUSTIBLES Y PROCESOS TÉRMICOS

Calculador analógico para resolver problemas de transmisión de calor en estado estacionario.

RICHARD W . WALLACE y EDWIN R U H , Amer. Ceram. Soc. Bull, 45 (3), 277-280 (i) (1966).

Economía de la fusión eléctrica comparada con la fusión en hornos de com­bustión de vidrio para recipientes.

JOHN F . G . H I C K S , Glass Ind., 47 (3), 140-141, 160 (i) (1966).

Fabricación de tubería cerámica. Secado y secaderos.

KENNETH SHAW, Brit. Clayworker, 75 (885), 42-43, 63-65 (i) (1966).

La economía de los hornos de fusión completamente electrificados.

H. FONTANA, Vetro e Silicati, 10 (55), 19-20 (it) (1966).

Ventajas técnicas y económicas del empleo de oxígeno en el calentamiento de hornos para la fusión del vidrio.

R. MEISTER, Verres et Refract., 20 (2), 106-112 (f) (1966).

Se calcula el calor disponible en la cámara de combustión de un horno ca­lentado por fuel, a partir de los datos del balance energético : a) con aire so­lamente, b) con oxígeno sólo o con aire enriquecido en oxígeno (30 % O^. Cuando se precalienta el aire a 1.240° C, la cantidad de energía que se libera en la cámara de combustión es la misma que cuando se trabaja con oxígeno puro. En un horno donde no se precalienta o se precalienta poco el aire, la cantidad de calor liberado en la cámara de combustión se doblará si se añade oxígeno al aire de combustión. Según los resultados de los ensayos hechos en Ijmuiden, se puede mejorar la transferencia de calor hecha al vidrio si se introduce correctamente el oxígeno, por ejemplo, entre la llama y el nivel del fundido. Al elevarse la temperatura de la llama, se puede aumentar gran­demente la radiación térmica en las zonas de la llama que están próximas al nivel del fundido, lo que se traduce en una mayor producción del horno.

(10 figs., 2 tablas, 5 refs.) A. G. V.

Un horno pequeño de poco consumo de combustible para la fusión de vidrios especiales.

L. FRANKE, Glasteknisk Tidskrift, 21 (1), 7-11 (s) (1966).

Se discuten los inconvenientes de los tipos convencionales de hornos de crisol y se describe la construcción de un nuevo horno en el que, según el autor, se eliminan dichos inconvenientes. El horno es circular y tiene bó­veda de semiesfera. Los gases escapan a través de una abertura en el centro de la bóveda. Se han obtenido muy buenos resultados en la fusión de vidrio de 30 % de PbO. El consumo de calor ha sido inferior a las 5.000 Kcal/Kg. de vidrio en el crisol de 140 cm. de diámetro.

(8 figs.) A. G. V.

722

PATENTES

Horno eléctrico.

ALFRED WALZ, Pat. U. S. 3.230.291, 18 enero 1966.

Quemador industrial.

FRASER M. W A L L (Selas Corp. of America), Pat. U. S. 3.221.797, 7 diciembre 1965.

Un quemador de tipo Venturi que incluye un atomizador de combustible líquido.

Eliminación del anillo de material en el horno rotatorio.

GERALD M. SPENCE (Monolith Portland Cement Co.), Pat. U. S. 3.220.714, 30 noviembre 1965.

Aplicación de energía vibratoria cíclica directamente al anillo para agrie­tarlo, y rotación del horno para romper el anillo.

Horno rotatorio y método para soltar el anillo de material adherido al reves­timiento.

KAZUNORI NAKAHARA, Pat. U. S. 3.222.222, 7 diciembre 1965.

Empleo de cargas explosivas.

Aparato para el control de los quemadores.

WILLIAM B . HAMELINK y CARL E , SWANSON (Honeywell, Inc.), Pat. U. S. 3.221.799, 7 diciembre 1965.

Aparato para el secado continuo de materiales granulares o en polvo en un campo de alta frecuencia.

HANS SCHMID y HEINRICH FELDHOFF (Badische Anilin - & Soda - Fabrik Akt.-Ges.), Pat. U. S. 3.222.491, 7 diciembre 1965.

Un bloque quemador radiante de gas.

ALFRED C . SAUNDERS y JOHN F . GRANT (Electro Refractories & Abrasives Corp.), Pat. U. S. 3.216.478, 9 noviembre 1965.

Se trata de un quemador en forma de bloque multicapa compuesto de una capa frontal hecha de granulos de carburo de silicio aglomerados. El tamaño de los granulos y la porosidad de la capa son tales que los gases combustibles se queman cuando pasan a su través. A continuación de esta capa existe otra más gruesa que actúa de barrera y que está constituida por granulos cerámicos aglomerados, de tamaño menor. Los poros de esta segunda capa son tales que la velocidad de los gases combustibles que la atraviesan impide que retroceda la llama existente en la capa frontal.

Quemador industrial.

ROMAN F . LEMPA (Selas Corp. of America), Pat. U. S. 3.219.094, 23 noviembre 1965.

Un bloque de quemador que tiene un túnel cuadrado, cuya área disminuye en escalones desde el frente del bloque hacia la parte posterior.

723

Aparato y método para obtener llamas de calor constante y forma variable.

TEMPLE S. COORHEIS (Coen Co., Inc.), Pat. U. S. 3.218.049, 16 noviembre 1965.

Un horno rotatorio tiene un quemador con el cual se realiza la cocción desde un extremo. La boquilla de este quemador permite variar la forma de la llama manteniendo constante el aporte de calor que recibe el horno.

Método y aparato para el secado por calor radiante.

ROBERT R. GOINS (Phillips Petroleum Co.), Pat. U. S. 3.219.329, 23 noviem­bre 1965.

Un método para eliminar fluidos volátiles de materiales particulados que emplea calor radiante desprendido por un refractario.

Quemador radiante de gas.

FRED J. PRINCE y CHARLES SZELL (Hupp Corp.), Pat. U. S. 3.219.097, 23 no­viembre 1965.

Un quemador radiante de gas del tipo de placa perforada.

Sistema de alimentación de aceite por impulsos para hornos industriales.

UNO I. NILSSON (Aktiebolaget Högänasmetoder), Pat. U. S. 3.219.095, 23 no­viembre 1965.

Soplete para fusión de polvo.

ARTHUR T. CAPE (Powder Melting Corp.), Pat. U. S. 3.220.652, 30 noviem­bre 1965.

Soplete para proyección con llama.

JOSEPH F. QUAAS y JOHN P. BRODERICK (Eutectic Welding Alloys Corp.), Pat. U. S. 3.228.610, 11 enero 1966.

PRODUCTOS DE ARCILLA

La absorción de agua por ladrilios de construcción.—IV. Efecto de la exposición a la intemperie sobre la velocidad de absorción.

B. BUTTERWORTH, Trans. Brit. Ceram. Soc, 65 (1), 51-57 (i) (1966).

Se ha medido la velocidad de absorción de agua de ladrillos sobre capa líquida de 6,5 mm. Las medidas han sido hechas antes y después de largas exposiciones a la intemperie. Se han examinado cinco ladrilios de arcilla, de estructura porosa abierta, y dos ladrillos silico-calcáreos, después de exposicio­nes de hasta dos años. Dos ladrillos de arcilla y uno silico-calcáreo han re­sistido las heladas de 28 inviernos y se han examinado después de unos veinti­nueve años de servicio. La acumulación de suciedad y vegetación sobre las superñcies de los ladrillos origina disminuciones importantes y variables de la velocidad de absorción. En los ladrillos investigados se ha visto que la variación de absorción total ha sido pequeña.

(2 figs., 2 tablas, 5 refs.) A. G. V.

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Azulejos - Mosaico

Gres - Gresite

Baldosín Catalán - Baldosa Hidráulica

Ladrillos "Cara Vista"

Talleres Tipográf icos VILA, S. L. - Valencia Depósi to Legsl V. 2.433 • 1965

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VALENCIA -7

Confección de un cubo de ensayo normalizado de 9 pulgadas para obra de ladrillo.

H. W. H. W E S T , J. B. EVERILL y D. G. BEECH, Trans. Brit. Ceram. Soc, 65 (2), 111-128 (i) (1966).

Se ha realizado este trabajo con el fin de establecer un método de ensayo normalizado para la industria de la construcción. Se presentan los resultados de los ensayos de resistencia a la compresión —efectuados según seis métodos diferentes— en cubos de obra de ladrillo hechos de un sólo lote de ladrillos de elevada resistencia mecánica y de una sola composición de mortero. Del análisis estadístico de los resultados se deduce que el número de juntas de mortero en el cubo ejerce una gran influencia sobre la resistencia mecánica, pero los diferentes materiales utilizados para las juntas no han conducido a resultados muv distintos con estos ladrillos.

(5 ñgs., 11 tablas, 1 ref.) A. G. V.

Calidad en el secado de ladrillos de construcción.

ALAN W A T T S , Brit. Clayworker, 75 (886), 77-80 (i) (1966).

Se describen los mecanismos de secado de los ladrillos en las diferentes etapas del proceso, relacionándolos con el comportamiento interno de la masa y con las condiciones atmosféricas existentes. A continuación se estudian los tipos más usados de secaderos industriales, tales como los de piso caliente, los de cámaras y los de túnel, y se describen sus condiciones de funcionamiento, sus ventajas y sus desventajas. Por último se indican algunas reglas prácticas para el buen funcionamiento de los secaderos tales como : a) Absoluta regu­laridad y constancia en la colocación de las piezas; b) Constancia en el ciclo de funcionamiento del secadero; c) Alimentación constante y regular de aire, y d) Control de las condiciones del aire que circula en el secadero.

(2 figs.) A; G. V.

Teñido de las juntas de mortero por los ladrillos coloreados con manganeso.

P. J. BEBBINGTON, R . C . FEAGIN, L . W . MCCONNELL y C. W. THOMPSON, Amer.

Ceram. Soc. Bull, 45 O), 271-276 il) {1966).

Se han estudiado las reacciones que originan las manchas en el mortero de las juntas entre ladrillos de cara vista coloreados con manganeso. El man­ganeso del ladrillo se extrae por el agua acidificada. El hidróxido manganeso se precipita cuando se neutraliza una solución de sal manganosa con los ál­calis solubles existentes en el mortero, y cuando se expone al aire, el preci­pitado se vuelve marrón debido a la formación del óxido MnO.MnaO.^. Se ha observado que la velocidad y la intensidad de formación de las manchas están influenciadas por las condiciones de cocción del ladrillo, por la existencia de óxido manganoso en el ladrillo, por la acidez del agua que produce la ex­tracción y por la disponibilidad de álcali libre en el mortero. Se presentan datos analíticos y también los resultados de ensayos de meteorización.

(1 fig., 5 tablas, 8 refs.) A. G. V.

PATENTES

Diseño de tejas reversibles.

LOUIS L . BESSE, Pat. U. S. 3.220.150, 30 noviembre 1965,

Aparato para el transporte mecánico de ladrillos.

ANTHONY C . TEAGO, Pat. U. S. 3.220.564, 30 noviembre 1965.

El aparato incluye una cabeza de vacío para coger el ladrillo; un disposi­tivo para girar la cabeza con el ladrillo por ella retenido 90° alrededor de un

725

eje paralelo al eje longitudinal del ladrillo; un dispositivo para mover la cabeza entre las posiciones en las que se coge y se descarga el ladrillo; y un dispositivo para girar la cabeza 180^ alrededor de un eje transversal.

CERÁMICA BLANCA

Avances en porcelana eléctrica.

DONALD L. HEATH, Amer. Ceram. Soc. Bull, 45 (3), 286 (i) (1966).

Avances técnicos en cerámica de mesa.

ROBERT L . GREEN, Amer. Ceram. Soc. Bull, 45 (2), 210 (i) (1966).

Materias inertes para añadir a las pastas de cerámica blanca.

R. H. BRUCE y W. T. WILKINSON, Trans. Brit. Ceram. Soc, 65 (5), 233-276 (i) (1966).

Se discuten las propiedades requeridas para un material de adición para pastas de cerámica de mesa. En total, se examinan con detalle doce puntos. Se investigan sistemáticamente todos los compuestos estables conocidos, de posi­ble utilización como materiales inertes de adición derivados de los óxidos : ALO3, BaO, B , 0 „ CaO, K^O, Li^O, MgO, Na^O, P2O5, SiO^, TiO^, ZnO y ZrO„ y se exponen en forma tabular sus propiedades. Se hacen recomendaciones para el posible uso de una selección de estos minerales. También se examinan al­gunas materias primas térmicamente inestables con vistas a su utilización como materiales inertes, y se tabulan sus propiedades.

(4 figs., 2 tablas, 31 reís.) A. G. V.

PATENTES

Colaie de piezas sanitarias.

PAUL H . SCHINDLER, JR., y EDMUND J. MOZELEWSKI (Universal-Rundle Corp.), Fat. U. S. 3.218.376, 16 noviembre 1965.

VIDRIADOS Y DECORACIÓN

Estudio de los vidriados de circón.

Y. LAZENNEC, Bull. Soc. Franc. Céram. (68), 61-72 (f) (1965).

Estudio de los vidriados potásicos opacificados con circón.

L. LÉCRiVAiN y A. MARETHEU, Bull. Soc. Franc. Céram. (68), 51-60 (f) (1965).

Se hace un estudio de los vidriados opacificados por circón, en los cuales el fundente principal es un feldespato potásico, y los fundentes secundarios los carbonatos de calcio, de magnesio y de bario, excluyendo en el estudio las sustancias correctoras (óxido de cinc y carbonato de litio), que pueden intervenir en la puesta a punto industrial. Parece más difícil el empleo de los vidriados

726

potásicos que los sódicos para porcelana sanitaria cocida al cono 9 (1.280^ C) en monococción. Sin embargo, los vidriados potásicos estudiados pueden em­plearse industrialmente si se corrigen los defectos señalados mediante adiciones adecuadas.

Las composiciones estudiadas presentan una blancura equivalente a la de los vidriados industriales opaciñcados por óxido de estaño. Las composiciones más interesantes se sitúan en el tetrahedro deñnido por la razón SÍO2/AI2O3 = 8. En este tetrahedro, las zonas más favorables están situadas en los planos corres­pondientes a una suma de carbonatos alcalino-térreos comprendida entre 15 y 20 %. Por último se estudia el mecanismo de opaciñcación con circón.

(8 ñgs., 5 tablas) A. G. V.

Comportamiento a la maduración de los vidriados.—II. Efecto del soporte ce­rámico.

C. E. L. FRANKLIN, Trans. Brit. Ceram. Soc, 65 (5), 277-287 (i) (1966).

Se ha observado que la cantidad de burbujas retenidas en un vidriado ma­durado de manera normal es muy grande sobre sílice fundida, menor sobre una pasta normal de loza, y menor aún sobre una pasta de porcelana fosfática. Se ha investigado con más profundidad el efecto de la pasta subyacente sobre el aspecto del vidriado y se ha puesto de maniñesto que la retención de grandes burbujas, que afectan adversamente el aspecto del vidriado, está asociada con la presencia de grandes partículas de sílice en la pasta. Las partículas de alú­mina igualmente gruesas no han dado lugar a retención de burbujas, así como tampoco lo han hecho las partículas de sílice muy pequeñas « 13 M m). La retención de burbujas parece ser debida a una reacción química entre la sílice y el vidriado, porque se origina tanto con la sílice cristalina como con la vitrea.

(8 ñgs., 4 tablas, 7 refs.) A. G. V.

Fabricación de tubería cerámica. Vidriados y su aplicación.

KENNETH SHAW, Brit. Clayworker, 75 (886), 89-91, 93 (i) (1966).

PATENTES

Método y aparato para decorar botellas.

ROME R . RUDOLPH y CARL ]. STRUTZ, JR. (Carl Strutz & Co., Inc.), Pat. U. S. 3.221.643, 7 diciembre 1965.

Recubrimiento de láminas de vidrio en estado deformable, que están soportadas sobre gas.

JAMES C . FREDLEY y GEORGE E . SLEIGHTER (Pittsburgh Plate Glass Co.), Pat. U. S. 3.223.549, 14 diciembre 1965.

Se aplica un esmalte vitriñcable sobre la lámina de vidrio y se calienta hasta que el vidrio se deforma, y la frita funde y se adhiere al vidrio.

Decoración de piezas cerámicas.

JOHANNES GOEBEL (Buntpapierfabrik A. G.), Pat. U. S. 3.215.575, 2 noviembre 1965.

Un método para decorar piezas de porcelana, loza, etc., que consiste en recubrir las piezas sin vidriar y crudas con un líquido que contiene una sus-

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tancia orgánica hidrofílica capaz de formar película. Después se evapora el líquido de este recubrimiento, se aplica una decalcomanía cerámica sobre la pieza recubierta, se seca, se cuece la decoración sobre la pieza y se vidria.

REFRACTARIOS Y GRES

Desarrollo de ladrillos y hormigones refractarios de sílice fundida.

ANÓNIMO, Refract, J., 42 (5), 200 (i) (1966).

Avances realizados en el empleo de oxígeno en acerería en Spencer Works.

W. J. SHIELDS, i^efrací. /. , 42 (5), 176-186 (i) (1966).

La historia y el desarrollo de la industria de refractarios.

1. E. ROBERTS, Refract. / . , 42 (2), 58-64 (i) (1966).

La industria de refractarios en la India.

D. R. SuBRAMANiAN, Refract. / . , 42 (2), 64-67 (i) (1966).

Un estudio cuantitativo de la aglomeración en refractarios básicos.

B. lACKSON y W. F. FORD. Trans. Brit. Ceram. Soc, 65 (1), 19-39 (i) (1966).

Las adiciones de CrsOa aumentan el ángulo diedro y el grado de la aglo­meración sólido-sólido entre los granos de periclasa en las mezclas periclasa-monticellita cocidas a 1.550° C. La extensión de este trabajo hasta 1.725° C ha demostrado que los efectos del CraOa no son tan marcados a esta tempera­tura, y que el Al^O.,, el TiOo y el Fe^Oa reducen los valores de estos paráme­tros. El ángulo diedro es independiente del contenido en líquido, pero dis­minuye al aumentar la temperatura. Se ha estimado cuantitativamente el papel que juega la espinela secundaria precipitada durante el enfriamiento de los la­drillos de cromo-magnesita. Se han utilizado los datos experimentales para formular relaciones entre la aglomeración sólido-sólido, el ángulo diedro y el contenido en líquido.

(11 figs., 4 tablas, 13 refs.) A. G. V.

Mecanismo del desgaste de los revestimientos de magnesita de los rotores.

H. J. S. KRIEK, B . B . SEGAL, J. G . D . STEYN y P. DE WAAL, Trans. Brit. Ceram. Soc, 65 (3), 129-155 (i) (1966).

El examen del resvestimiento de un rotor industrial y de un rotor experi­mental ha puesto de manifiesto que el proceso de desgaste es muy análogo en ambos. Este proceso es complejo, y supone la disolución de la magnesia en la escoria, una difusión (principalmente de FeO y MnO), y la penetración de si­licatos en los ladrillos, provocando la formación de tres zonas. La disolución de la magnesia en la escoria se acelera por : 1) un pelado de capa delgada, o de primer orden, en la zona de óxido de hierro ; 2) un pelado de segundo orden en la transición entre la zona de óxido de hierro y la zona de silicatos, o cerca de esta transición; 3) un pelado de tercer orden en la zona de silicatos. Este pelado está asociado con una concentración de silicatos y con la destruc­ción de la aglomeración refractaria entre las partículas de magnesia. El empleo de la aglomeración con alquitrán o la impregnación de la magnesia impide la

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formación de zonas bien desarrolladas y hace más lenta la disolución de la magnesia en la escoria.

(15 figs., 5 tablas, 25 refs.) A. G. V.

Empleo de una analogía mecánica para predecir la deformación píroplástica.

J. F. CLEMENTS, F. HOUSLEY y A. R. L. MOFFAT, Trans. Brit. Ceram. Soc, 65 (2) 87-101 (i) (1966).

La deformación piroplástica probable de las estructuras refractarias y las formas que resultan de la fluencia, no pueden ser calculadas a partir de datos obtenidos en laboratorio sobre pequeñas probetas. Se describe una analogía mecánica en la que se emplean modelos plásticos, y se ilustra mediante el ejem­plo de la deformación de bandejas refractarias cargadas y soportadas de la mis­ma manera que se hace en la cocción de cerámica ñna. Su deformación piroplás­tica se puede predecir aplicando una carga ''equivalente" en un ensayo simple de flexión en probetas cortadas del material de las bandejas. Se describen ex­perimentos que demuestran que las deformaciones medidas en bandejas carga­das concuerdan bien con las que se predicen por el método de analogía. Se discuten las condiciones de validez del método.

(3 figs., 1 tabla, 7 refs.) A. G. V.

Medida de la fluencia en algunos refractarios de alto contenido en alúmina.

J. F. CLEMENTS y J. VYSE, Trans. Brit. Ceram. Soc, 65 (2), 59-85 (i) (1966).

Se describe un aparato para medir la fluencia a la compresión de refracta­rios a temperaturas hasta de 1.600° C. Se ha hallado que la velocidad de fluen­cia es prácticamente independiente del contenido en alúmina, del contenido en fundentes y de la porosidad. La temperatura de cocción influye notablemente sobre la resistencia a la fluencia, como lo indica el ensayo de refractariedad bajo carga. La naturaleza del grano refractario y de la matriz aglomerante pa­recen ser los factores más importantes que determinan la resistencia a la fluen­cia. La mullita fundida, la cianita calcinada o la silimanita, y posiblemente el corindón, presentes en granos grandes, tienen por sí mismos una buena resis­tencia a la fluencia. La bauxita y algunas alúminas sinterizadas son menos re­sistentes. Los aglomerantes vitreos o los cristalinos profundamente Asurados por contracción, conducen a altas velocidades de fluencia. La mejor aglomeración en esta clase de refractarios parece ser un entramado continuo de agujas de mullita.

(13 figs., 2 tablas, 9 refs.) A. G. V.

Resistencia a la corrosión de los refractarios de alúmina-circonia-sílice.

L. R. ScHLOTZHAUER y J. R. HuTCHiNS, III, Glass Ind., 47 (1), 26-29, 48 (i). (1966).

Se ha estudiado, mediante ensayos estáticos, el comportamiento a la corro­sión de los refractarios (AZS) de alúmina-cirzonia-sflice, de alúmina y de cir-conia, por un vidrio de silicato de álcali y bario. Los refractarios AZS presen­tan mayor resistencia a la corrosión que los de alúmina o los de circonia. Se ha intentado relacionar la resistencia del refractario de varias fases, con las velocidades de disolución de sus constituyentes cristalinos. Los datos de diso­lución y la dependencia con respecto a la temperatura de las constantes de velocidad, sugieren un mecanismo controlado por la difusión, que afecta a la fase alúmina en los refractarios AZS. Se piensa que la mayor resistencia a la corrosión de los refractarios AZS es debida a los granos de circonia que que­dan sin disolver en la proximidad de la interfase refractario-vidrio.

(5 figs., 2 tablas, 9 refs.) A. G. V.

729

Aditivos de acción superficial.

Anónimo. Brit. Clayworker, 75, (885), 39-41 (i) 1966).

Se señala la gran importancia que tiene para la tecnología cerámica el estu­dio de la química de superficie y el empleo de aditivos que modifiquen las ca­racterísticas superficiales de las arcillas y de los ingredientes cerámicos no plás­ticos. Manejando adecuadamente estos conceptos, se pueden seleccionar sustan­cias de bajo precio que, adicionadas en pequeñas proporciones, mejoran de manera importante las características de los productos cerámicos moldeados. Se citan investigaciones soviéticas, referentes a la acción de aditivos para me­jorar el prensado de los refractarios. Se han obtenido disminuciones de porosi­dad de 3-4 % y aumentos de la resistencia a la compresión del 20 %. También se dedica atención a la expansión que sufren los productos prensados al salir del molde y a su posible disminución mediante la acción de algunos aditivos.

(2 figs.) A. G. V.

Oxígeno y el horno eléctrico.

I. G. RUNCIMAN. Refract. /., 42 (2), 44-53, 79 (i) (1966).

Aunque son muchas las razones para emplear el oxígeno en la fabricación eléctrica del acero, una de las principales es, sin duda, la consecución de una más rápida eliminación de carbono, lo cual aumenta la velocidad de produc­ción. Se citan como otros efectos favorables: a) el ahorro de energía eléctrica debido al aumento de temperatura producida por el uso de oxígeno gaseoso; h) la posibilidad de alcanzar más bajas especificaciones de carbono ; c) la posibilidad de inyectar el metal o la escoria, según sea requerido; d) un ahorro económico en la producción de acero inoxidable debido a la gran can­tidad de chatarra de aleación que se emplea; e) ayuda a la fusión y un limitado efecto de pre-afinado; /) reducción de la cantidad de hidrógeno y de nitrógeno; g) agitación que evita estratificaciones en temperatura y en composición; h) faci­lidad de control. Entre otros interesantes aspectos del empleo de oxígeno en la fabricación de acero, se discuten los relacionados con el consumo de oxígeno con la vida de los refractarios en las distintas partes del horno, con los proble­mas de humos, etc. Al final del artículo se presenta el texto de la discusión mantenida por destacados especialistas.

(3 figs.) A. G. V.

Aplicaciones de los refractarios electrofundidos.

G. G. HEDLEY. Refract. ]., 42 (5), 190-198 (i) (1966).

El proceso general de fabricación de estos refractarios consiste en fundir las materias primas en un horno eléctrico y en colar el fundido en moldes adecuados a temperaturas de 1.800°-2.000° C. Entre los tipos fundamentales de refractarios electrofundidos se cuentan los de elevado contenido en alúmina, los de corindón-circonia y los de magnesita-cromo. Se discuten ampliamente las aplicaciones de estos refractarios en las industrias del vidrio y siderúrgicas que son sus principales consumidoras. Además se cita el empleo de los refractarios de magnesita-cromo en los convertidores de cobre, y en las zonas de cocción de los hornos de cemento, y los de corindón-circonia en los hornos de fritar esmaltes, por su elevada resistencia a la corrosión. Los refractarios de corindón-circonia se emplean también con ventaja como recubrimientos resistentes a la abrasión, tanto en frío como en caliente.

(12 figs.) A. G. V.

730

Refractarios para colada continua.

J. LAMING. Refract. J., 42 (3), 88-97, 108 (i) (1966).

Se describen esquemáticamente cuatro sistemas de colada continua de acero, y a continuación se discuten las condiciones de trabajo de cada uno de los componentes y las necesidades específicas en cuanto a calidades de refracta­rios. En la actualidad, el proceso conocido como colada continua es, realmente, colada intermitente de secciones semi-continuas. Cree el autor que la colada en secuencia, es decir, el empleo de más de una cuchara, puede producir ahorros en capital y costo de mantenimiento, por reducción del número de máquinas requeridas para una determinada producción anual. El desarrollo y perfeccio­namiento de las técnicas de colada continua irán probablemente asociadas a un mayor empleo de refractarios básicos, de alto contenido en alúmina y de óxido de circonio. Al final del artículo se añade el texto de las discusiones ha­bidas durante la presentación de la conferencia.

(9 figs., 1 tabla, 10 refs.) A. G. V.

Componentes estructurales refractarios para usos aeroespaciales obtenidos por un proceso de moldeo en plástico.

y. E. BURROUGHS y H. R. THORNTON. Amer. Ceram. Soc. Bull, 45 (2), 187-192 (i) (1966).

Se ha empleado una composición formada por alúmina de calidad eléctrica y una matriz de silicona, para producir piezas moldeadas crudas de estrechas tolerancias. Estas tolerancias se mantienen hasta la operación final de sinteriza-ción a 2.500° F. Este procedimiento de moldeo en plástico ofrece dos ventajas principales sobre los métodos cerámicos convencionales; 1) Moldeo a baja temperatura y a baja presión (325° F-3.000 p. s. i.), y 2) Apti tud para mecanizar la pieza con herramientas convencionales para ajustaría a estrechas tolerancias. Se discuten las variaciones del proceso, la microestructura del sinterizado y los datos de los ensayos mecánicos.

(9 figs., 4 tablas, 8 refs.) A. G. V.

Ensayo no destructivo de control de calidad de los ladrillos básicos aglomerados con alquitrán.

S. A. BORTZ y HIKARU NAGAO. Amer. Ceram. Soc. Bull, 45 (2), 201-205 (i) (1966).

Se ha empleado una técnica estadística para analizar y establecer la correla­ción entre las propiedades mecánicas y la frecuencia de resonancia. Los ensayos realizados han demostrado la posibilidad de utilizar la frecuencia de resonancia en un ensayo no destructivo de control de calidad para ladrillos refractarios básicos. Existe una correlación excelente entre las medidas de densidad y de módulo sónico con la resistencia a la flexión. El módulo sónico tiene aproxi­madamente la misma sensibilidad a los defectos del ladrillo que el ensayo de flexión. Las medidas de densidad solas no pueden generalmente indicar la pre­sencia de defectos.

(5 figs., 2 tablas, 5 refs.) A. G. V.

Efecto de corrosión de los componentes del vidrio sobre las arcillas para crisoles.

T. LAKATOS y B . SIMMINGSKÖLD. Glasteknisk Tidskrift, 21 (2), 31-36 (s) (1966).

Se han estudiado los efectos de corrosión de los componentes del vidrio, KoO, NaaO, CaO y PbO, sobre dos arcillas diferentes, una silícica, con 21 % AI2O3 y otra aluminosa, con 37 % AI2O3. Los ensayos de corrosión se han hecho por el método del cilindro rotatorio, a 6 rpm., calentando a 1.400° C. Se han expresado los resultados como pérdidas de volumen. Se han realizado asimismo

731

ensayos de viscosidad de los vidrios a 1.400° C. Cuando se analizan los resul­tados teniendo solamente en cuenta los componentes químicos, pero no las viscosidades, se llega a las siguientes conclusiones: 1) el efecto del NagO sobre la corrosión es 2-3 veces mayor que el del KoO ; 2) el PbO en el vidrio no afecta sensiblemente a la corrosión; 3) el efecto del CaO sobre la corrosión corresponde a una función cúbica; 4) la corrosión de la arcilla silícica es apro­ximadamente 1,5 veces mayor que la de la arcilla aluminosa. Se analizan des­pués los efectos atribuibles a la viscosidad de los vidrios.

(3 figs., 4 tablas.) A. G. V.

Efecto de la estructura física de la arcilla para crisoles de Grossalmerode sobre la corrosión por vidrio fundido.

T. LAKATOS y B. SIMMINGSKÖLD. Glasteknisk Tidskrift, 21 (3), 57-61 (s) (1966).

Se han preparado mezclas para crisoles variando el tamaño de grano de la chamota, la proporción de chamota y de arcilla plástica y la cantidad de agua de amasado. Se han medido los efectos de estas variaciones sobre la densidad aparente, la porosidad, la permeabilidad y la corrosión por vidrio a 1.400° C. Se ha demostrado la gran importancia del tamaño de grano de la chamota, y también que existe la mejor correlación entre la permeabilidad de la arcilla cocida y la resistencia a la corrosión.

(1 ñg., 6 tablas.) A. G. V.

PATENTES

Composición refractaria y método para hacerla.

PAUL METZ. ( A R B E D , Aciéries Reunies de Burbach-Eich-Dudelange, S. A.). Pat. U. S. 3.224.888, 21 diciembre 1965.

Magnesitas y dolomitas aglomeradas con alquitrán, que contienen carbono elemental.

Composición refractaría.

ROBERT W . LIMES y MICHAEL P . FEDOCK. (Republic Steel Corp.). Pat. U. S. 3.223.540, 14 diciembre 1965.

Una composición consistente en 60-75 % de sílice gruesa y 25-40 % de alúmina finamente dividida.

Producción de piezas refractarias de sílice.

JOHN W . LINDENTHAL. (Engelhard Industries Inc.). Pat. U. S. 3.223.541, 14 di­ciembre 1965.

Se muele la sílice hasta un tamaño muy fino, se añade carbonato, nitrato, formato o acetato de amonio a una suspensión acuosa de las partículas de sílice para ñocularlas en forma de una pasta, se moldea la pieza y se calcina a 800°-1.200° C.

Método para producir revestimientos para hornos metalúrgicos.

WILHELM A. FISCHER. (Max-Planek-Institut für Eisenforschung). Pat. U. Si. 3.223.758, 14 diciembre 1965.

Según este método se calcina a muerte la caliza, se funde en un horno de arco para producir una masa fundida que tiene poca tendencia a la hidrata-

732

ción, se enfría lentamente para concentrar las impurezas en una porción de la masa, quedando el resto con una pureza de 98 % de óxido de calcio, se tritura esta porción y se aplica la masa molida a la pared del horno.

Método para preparar materiales aislantes espumados.

ROBERT E. WIEGERT y THOMAS J. BYRNE. (Aeronca Mfg. Corp.). Pat. U. S. 3.223.537, 14 diciembre 1965.

La mezcla está constituida por alúmina granular, hidróxido de aluminio gra­nular, un metal en polvo capaz de desplazar al hidrógeno, ácido fosfórico y agua.

Material aislante de óxido de circonio espumado.

ROBERT E. WIEGERT y THOMAS J. BURNE (Aeronca Mfg. Corp.). Pat. U. S. 3.223.538, 14 diciembre 1965.

El material está formado por circonia granular, dióxido de cerio granular, aluminio metálico en polvo, agua y ácido fosfórico.

Fabricación de refractarios de alúmina.

ELDON D . MILLER, Jr. (Harbison-Walker Refractories Co.). Pat. U. S. 3.220.862, 30 noviembre 1965.

La mezcla seca contiene 1-10 % de sílice pura volatilizada; 0,2-10 % de alúmina hidratada, que tiene más del 1 % de impurezas, de las cuales, apro­ximadamente 1/3 en peso corresponde al agua de cristalización, y cuyo tamaño de grano es inferior a 325 mallas; el resto de la composición está constituido por alúmina molida, de tamaño grueso, que contiene menos del 1,3 % de óxido de hierro y suficiente sílice cristalina para que el contenido total de alúmina de la mezcla esté comprendido entre 50 y 98,5 %.

Materiales cerámicos.

ALFRED G. E. ROBIETTE y ERIC A. BRANDES. (Fulmer Research Institute, Ltd.). Pat. U. S. 3.220.860, 30 noviembre 1965.

Se mezcla 60-97,5 % de magnesita calcinada, dolomita calcinada, alúmina, carburo de silicio o magnesia con 0,5-10 % de aluminio o magnesio en polvo, y 2-30 % de un compuesto oxidante inorgánico (cromato calcico, dicromato de potasio o anhídrido crómico); se compacta la mezcla y se calienta para hacer reaccionar el metal con el compuesto oxidante inorgánico, con liberación de calor.

Refractarios de sílice.

RAYMOND E. BIRCH, DONALD F. KING y BEN DAVIES. (Harbison-Walker Refrac­tories Co.). Pat. U. S. 3.216.838, 9 noviembre 1965.

Refractarios de sílice, caracterizados por una buena resistencia a la abra­sión y al choque térmico, una mayor densidad y una buena conductividad térmica, que contienen 1-5 % de óxido de calcio y/o óxido de magnesio, 90-98 % de roca de sílice y 2-5 % de TiOg añadido como ingrediente separado.

733

Piezas refractarias.

ALBERT B. WILSON y ERNEST P. WEAVER. (Harbison-Walker Refractories Co.). Pat. U. S. 3.215.546, 2 noviembre 1965.

Un ladrillo refractario que contiene entre 20 y 100 partes de partículas refractarias precarbonizadas (cal, dolomita o magnesita calcinadas a muerte que tienen una envoltura cokizada hecha previamente).

Material resistente al calor y método para fabricarlo.

NORMAN L. PARR y GEORGE F. MARTIN. (National Research Development Corp.). Pat. U. S. 3.222.438, 7 diciembre 1965.

Un método para hacer piezas de nitruro de silicio autoaglomerado que con­siste en compactar silicio en polvo en forma de un bloque, precocer el bloque en atmósfera de nitrógeno a 1.000° C, trabajar a máquina el bloque para ob­tener la pieza y cocer la pieza en atmósfera de nitrógeno para completar la nitruración del silicio.

PRODUCTOS ESPECIALES

La impregnación de materiales sueltos y débilmente consolidados.

C. C. FRYER. Trans. Brit. Ceram. Soc, 65 (2), 103-109 (i) (1966).

Se revisan y describen un cierto número de técnicas referentes a la impreg­nación, antes de la preparación de láminas delgadas, de materiales sueltos o muy friables. A la luz de los experimentos realizados, se ha elegido una resina epoxi como la sustancia más satisfactoria y de empleo más sencillo. Se des­cribe brevemente el método y se hacen sugerencias acerca de la preparación de láminas delgadas a partir del material impregnado.

(2 figs., 5 refs.) A. G. V.

Los materiales de protección neutrónica.

J. RASTOIN. Bull. Soc. Franc. Céram., (70), 19-27 (f) (1966).

Se revisan los principales hormigones que se utilizan en la protección de los reactores, así como los factores generales en que se basa la selección de di­chos hormigones, discutiéndose a continuación el problema de la atenuación de las radiaciones (neutrones rápidos, neutrones térmicos, 7).

Después de señalar las cualidades y los defectos de los hormigones clásicos, se apuntan los perfeccionamientos deseables o necesarios, tales como la intro­ducción de elementos pesados para mejorar la eficacia contra los neutrones rá­pidos y las radiaciones y; aumento del contenido en H (en H2O); adición de cuerpos absorbentes (B, Li, tierras raras) para capturar los neutrones térmicos. Se discute el problema del agua en los hormigones y se termina valorando el empleo de los materiales cerámicos, solos o en forma de hormigones, como refractarios de protección para las pilas.

A. G. V.

Materiales para moldes permeables.

JOHN A. CARTER. Amer. Ceram. Soc. Bull., 45 (3), 263-265 (i) (1966).

Se han investigado materiales permeables para moldes destinados al colaje a presión o al prensado en plástico de pastas arcillosas. Estos materiales están

734

constituidos por perlas de vidrio, granos de sílice, granos de alúmina o esferas de cobre aglomeradas con resinas epoxi. Se han realizado ensayos preliminares con estos productos en un aparato de filtro para colaje a presión, trabajando a 175° F y presiones de hasta 1.000 psi. Se ha efectuado una evaluación final de dos de estos materiales en un molde para prensar bandejas en estado plástico. Los dos moldes empleados han durado 220 y 254 ciclos, respectivamente.

(3 figs., 1 réf.) A. G. V.

PATENTES

Piezas de sílice fundida.

RONALD A. L. MASON, EVAN H. NELSON y SYDNEY A. R. RIGDEN. (General Elec­

tric Co., Ltd.). Pat. U. S. 3.219.868, 23 noviembre 1965.

Piezas de sílice fundida, en las cuales parte de la superficie está cubierta con una película transparente, firmemente adherida, de nitruro de boro.

Método para obtener dióxido de silicio finamente dividido.

DAVID MUIR. Pat. U. S. 3.218.726, 23 noviembre 1965.

Se congela rápidamente un sol acuoso de sílice que contiene 1-30 % de partículas de SiOg de tamaño inferior a 0,1 p-. Se somete el sol congelado a la acción del vacío en un recipiente cerrado para extraer el hielo por sublimación. De esta forma se obtiene un polvo de sílice que fluye fácilmente.

Método para tratar cuarzo para uso óptico.

IjSBRAND HAVEN y ADRIAAN KATS. (North American Philips Co., Inc.). Pat. U. S. 3.220.814, 30 noviembre 1965.

Un método para reducir la absorción de radiación infrarroja hasta 3,5 /x que supone el calentamiento del cuarzo a 900°-1.200° C en una atmósfera que contiene monóxido de carbono, durante unas veinticuatro horas por cada mi­límetro de espesor.

Método para preparar monocarburo de uranio en polvo.

PIERRE BLUM y CLAUDE MOREAU. (Commissariat a l'Energie Atomique). Pat. U. S. 3.223.475, 14 diciembre 1965.

Método para producir nodulos activos de alúmina.

HARRY E . OSMENT y ROBERT B . EMERSON. (Kaiser Aluminum & Chemical Corp.). Pat. U. S. 3.222.129, 7 diciembre 1965.

Proceso para preparar alúmina nordstrandita.

ULRICH HAUSCHILD. (Kalie-Chemie Akt.-Ges.). Pat. U. S. 3.222.130, 7 diciem­bre 1965.

Un proceso para preparar A1(0H)3 que consiste en hacer reaccionar aluminio con una solución acuosa de una alquilenodiamina que tiene de 2 a 4 átomos de carbono, a una temperatura comprendida entre 0° y 80° C. Después se filtra y se lava el precipitado, que es esencialmente trihidrato de alúmina en forma de nordstrandita.

735

Método para producir alúmina anhidra.

GEORGE R. LESTER. (Universal Oil Products Co.). Pat. U. S. 3.220.797, 30 no­viembre 1965.

Se hace reaccionar ácido mellítico con hidróxido de aluminio, se seca el producto a 100^-210° F, y se calcina a 600°-1.400°F en una atmósfera que con­tiene oxígeno.

Método para producir alúmina activa.

HARRY E. OSMENT. (Kaiser Aluminum & Chemical Corp.). Pat. U. S. 3.223.483, 14 diciembre 1965.

Oxido de circonio tetragonai conteniendo óxido de calcio.

loHN O. HAY. (Harshaw Chemical Co.). Pat. U. S. 3.222.148, 7 diciembre 1965.

Oxido de circonio tetragonal —estable entre la temperatura ambiente y unos 1.150^ C— que contiene 0,5-5 % de óxido de calcio. Las suspensiones acuosas de este compuesto sirven para pulir el vidrio.

Separación de cristales de una matriz de anhídrido bórico.

WiLLARD L. MORGAN y LEWIS F. SCHEFFLER. (Owens-Corning Fiberglas Corp.). Pat. U. S. 3.224.843, 21 diciembre 1965.

Método para producir fibras cristalinas de titania, circonia y circón con la ayuda de anhídrido bórico, que supone el calentamiento del material formados de fibras y la matriz, el enfriamiento del fundido para que crezcan las fibras en la matriz, la extracción de la matriz del crisol, el lavado de las fibras con agua caliente para disolver la matriz, y la separación de las fibras.

Tamices moleculares zeolíticos modificados y método para producirlos.

ROBERT A. JONES. (Union Carbide Corp.). Pat. U. S. 3.224.167, 21 diciembre 1965.

Composición vitrea que contiene mica en estado de fina división.

MICHEL BRE. (Compagnie de Saint-Gobain). Pat. U. S. 3.215.543, 2 noviembre 1965.

Una composición vitrea constituida por 30-70 % de vidrio que contiene NaaO y/o K2O, y opcionalmente LÍ2O, un óxido de un metal divalente, anhídrido fosfórico y alúmina. El resto de la composición es mica finamente dividida.

Formación de materiales fibrosos inorgánicos que contienen almidón y sílice coloidal.

ROBERT L. BROWN y GEORGE W . SEARS, Jr. (E. I. du Pont de Nemours and Co.). Pat. U. S. 3.224.927, 21 diciembre 1965.

Un proceso para fabricar un material resistente al calor, que incluye la dispersión en un medio acuoso de fibras inorgánicas de asbesto, paligorskita, atapulgita, cuarzo, vidrio, aluminosilicatos o titanato de potasio, y la adición de almidón, sílice coloidal y ácido.

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Cartón incombustible que contiene fibras minerales y celulósicas y óxidos me­tálicos.

WALTER S. SHISKO (Domtar, Ltd.), Pat. U. S. 3.220.918, 30 noviembre 1965.

Piezas cerámicas en multicapa.

JOSEPH W . CROWNOVER (Electro Materials Corp.). Pat. U. S. 3.223.494, 14 di­ciembre 1965.

Contienen capas alternadas de un material cerámico y una mezcla de 20-8 % del material cerámico combinado con 80-92 % de un metal de elevada conduc­tividad eléctrica.

Composición de resina poliéster con carga de microesferas y fibras de vidrio.

HARVEY E . ALFORD (Standard Oil Co.). Pat. U. S. 3.230.184, 18 enero 1966.

Método para formar estructuras fibrosas a partir de una combinaciocn de fibras de vidrio y fibras celuiósicas.

JACK H . WAGGONER (Owens-Corning Fiberglas Corp.). Pat. U. S. 3.228.825, 11 enero 1966.

Método para producir óxidos metálicos.

JAMES D . GROVE (British Titan Products Co., Ltd.). Pat. U. S. 3.215.496, 2 no­viembre 1965.

Producción de dióxido de titanio por reacción en fase vapor entre un te-trahaluro de ti tanio y oxígeno.

Producción de óxido de titanio para su uso como pigmento.

WILLIAM L. W^ILSON (Pittsburgh Plate Glass Co.). Pat. U. S. 3.214.284, 26 oc­tubre 1965.

Producción de rutilo.

GORDON D . CHEEVER, FRANK O. RUMMERY y JOSEPH D . RICHARDS (Glidden Co.). Pat. U. S. 3.219.411, 23 noviembre 1965.

Un método para producir rutilo utilizable como pigmento a partir de te-tracloruro de titanio y vapor sobrecalentado.

Método para enfriar una suspensión gaseosa de dióxido de titanio.

PETER J. PRESTON (American Cyanamid Co.). Pat. U. S. 3.217.787, 16 noviem­bre 1965.

Método para hacer un condensador de dióxido de titanio.

ALFRED E . FEUERSANGER (General Telephone and Electronics Laboratories, Inc.). Pat. U. S. 3.220.880, 30 noviembre 1965.

Se mezcla tetracloruro de titanio con un gas portador, a una temperatura comprendida entre — 5 ^ C y + 1 5 ^ C ; se mezcla agua con el gas portador a

737

35°-60^C; se hacen reaccionar los componentes de la mezcla a 130°-400°C para formar una fina película de TÍO2 sobre la superficie de un sustrato, y se depo­sita una capa de metal sobre la película de TÍO2.

Proceso para fabricar pigmentos de óxido de titanio.

EDWARD M. ALLEN y FLOYD E . BENNER, JR. (Pittsburgh Plate Glass Co.)- Pat. U. S. 3.224.836, 21 diciembre 1965.

Método para preparar piezas porosas de carbón o grafito.

KARL W . F . E T Z E L y PETER J. A. BAUER (Farbwerke Hoechts Akt.-Ges. vorm, Meister Lucius & Bruning). Pat. U. S. 3.219.731, 23 noviembre 1965.

Un método para fabricar piezas de densidad comprendida entre 0,9 y 1,1 g/cm% y porosidad de 45-55%, que consiste en moldear una mezcla de cok y negro de humo con una mezcla de alquitrán y resina o alcohol furfurílico, y calcinar a 1.000° C.

Piezas de diboruro de titanio y método para hacerlas.

RONALD W . R E I D L y JÜRGEN HARTWIG (Union Carbide Corp.). Pat. U. S. 3.215.545, 2 noviembre 1965.

Piezas de alta densidad y alta resistencia mecánica obtenidas por prensado y sinterización de una mezcla de diboruro de titanio y 3-8 partes por ciento de NbB^ ó W 3 . .

Recubrimientos superficiales inorgánicos.

M E R L E E . SIBERT y JAMES TSUKAMOTO (Lockheed Aircraft Corp.). Pat. U. S. 3.222.197, 7 diciembre 1965.

Una pintura de alta reflectividad que consiste en un vehículo de silicato de litio, un pigmento de silicato u óxido de metal refractario y un diluyente.

Recubrimiento de ablación de circonia-boro.

LYLE E . FULLER (Union Carbide Corp.). Pat. U. S. 3.231.416, 25 enero 1966.

Método para producir recubrimientos difusores de la luz sobre cuarzo, y objetos obtenidos por este procedimiento.

HENRICUS A . VAN BAKEL y PAUL B . T . H . SPREUWENBERG (North American Phi­lips Co., Inc.). Pat. U. S. 3.226.249, 28 diciembre 1965.

Se aplica a un sustrato de cuarzo transparente un material de recubrimien­to constituido por 15-95 % de TiO., y el resto de AI2O3, y se sinteriza a 1.000°-1.500° C para formar un recubrimiento adhérente.

Recubrimiento de ablación de circón-boro.

LYLE E . FULLER (Union Carbide Corp.). Pat. U. S. 3.231.417, 25 enero 1966.

738

Composición de recubrimiento.

GEORGE W . FISCHER (General Electric Co.). Pat. U. S. 3.230.097, 18 enero 1966.

Una composición en polvo para ser usada como recubrimiento aplicable por proyección en estado fundido, que está formada por 25-35 % de carburo de cromo, 25-35 % de cromo, y 5-25 % de una aleación a base de níquel que funde a 1.800°-2.200° F. Esta aleación está constituida por silicio con boro, cro­mo o hierro, y níquel hasta completar la composición. También es níquel el componente que completa la composición de la mezcla.

Composiciones termoeléctricas y método para hacerlas.

LOTHAR H . BRIXNER (E. I. du Pont de Nemours and Co.). Pat. U. S. 3.223.640, 14 diciembre 1965.

Método para producir composiciones que responden a la fórmula general: WxMOy Tai_/x+y)Se2Te,_¡,, en la cual, tanto x como y valen 0,470-0,495 y

z vale 0-2.

Aleación termoeléctrica.

RUSSELL E. FREDRICK. (Minnesota Mining & Mfg. Co.). Pat. U. S. 3.224.876, 21 diciembre 1965.

La aleación está formada por 1-25 mol % de telururo de germanio, hasta un 50 % de telururo de estaño, y el resto de telururo de plomo. El contenido total de Pb, Ge y Sn es un 5 at. % inferior a los requerimientos estequiométricos.

Lámpara electroluminiscente con un material dieléctrico reflectante.

DEREK H . MASH. (Thorn Electrical Industries, Ltd.). Pat. U. S. 3.205.393, 7 septiembre 1965.

La lámpara está formada por un primer electrodo conductor capaz de trans­mitir la luz, un segundo electrodo conductor, una capa productora de luz, situada entre ellos, que está compuesta por una mezcla de materiales electro-luminiscentes y dieléctricos, y una capa de alta constante dieléctrica, situada entre la capa productora de luz y el segundo electrodo, que refleja la luz hacia el primer electrodo.

Método para preparar dispositivos electroluminiscentes.

COSTAS C. LAGOS y LESTER W . STROCK. (Sylvania Electric Products, Inc.). Pat. U. S. 3.222.214, 7 diciembre 1965.

Método para producir una capa fotoconductora.

WALTER DUERR. Pat. U. S. 3.222.214, 7 diciembre 1965.

El método consiste en formar sobre un soporte una capa pulverulenta de sulfuro de cadmio y/o seleniuro de cadmio y un activador (una sal de cobre o de plata), y calentar el conjunto en presencia de cloruro, bromuro o yoduro de hidrógeno, a 550°-1.000° C para producir el crecimiento de los cristales y la sinterización de la capa.

739

Resistencia eléctrica.

SAMUEL RUBEN. Pat. U. S. 3.216.955, 9 noviembre 1965,

Una resistencia, constituida por 2-20 % de boro, y el resto de disiliciuro de molibdeno, que se obtiene por cocción a 1.100^-1.200^ C de la mezcla pren­sada.

Resistencia eléctrica.

EDWARD M. GRIEST y WALTER H . TARCZA (Corning Glass Works). Pat. U. S. 3.217.281, 9 noviembre 1965.

La resistencia está formada por un sustrato cerámico, una película oxídica de baja conductividad, constituida por óxidos de antimonio y estaño, y una película de cobertura formada por óxidos metálicos conductores de la elec­tricidad.

Resistencia eléctrica.

CHARLES J. GANCI (Ward Leonard Electric Co.). Pat. U. S. 3.218.594, 16 no­viembre 1965.

Fabricación de dispositivos semiconductores.

GORDON E. MOORE (Fairchild Camera & Instrument Corp.). Pat. U. S. 3.212.162, 19 octubre 1965.

Fabricación de semiconductores.

RUDOLF G. FRIESER (Bell Telephone Laboratories, Inc.). Pat. U. S. 3.215.571, 2 noviembre 1965.

Cabeza magnética de ferrite aglomerado con vidrio.

lAMES S. HANSON. Pat. U. S. 3.217.305, 9 noviembre 1965.

Método para preparar materiales magnéticos mejorados, de tamaño de partícula, controlado.

ROBERT H . LINDQUIST (California Research Corp.). Pat. U. S. 3.214.379, 26 octubre 1965.

Método para preparar cerámica ferroeléctrica de titanato de plomo.

HANS JAFFE y ROBERT GERSON (Clevite Corp.). Pat. U. S. 3.216.943. 9 noviem­bre 1965.

Método para producir monocristales de un semiconductor vía fase vapor.

ADRAINUS I . ELAND (North American Philips Co., Inc.). Pat. U. S. 3.210.149, 5 octubre 1965.

Método para producir un dispositivo semiconductor.

BERNARD KRIEGSMAN (General Instrument Corp.). Pat. U. S. 3.206.827, 21 sep­tiembre 1965.

740

Proceso de fabricación de superconductores de estannuro de niobio.

LLOYD R . ALLEN, D I L I P K . D A S y ROBERT A. STAUFFER (National Research Corp.). Pat. U. S. 3.218.693, 23 noviembre 1965.

Semiconductor de tipo n de nitruro de boro cúoico.

ROBERT H . WENTORF, JR. (General Electric Co.). Pat. U. S. 3.216.942, 9 no­viembre 1965.

Al nitruro de boro, constituido por átomos de B y de N, ordenados según una configuración correspondiente a la blenda de cinc, se le incorpora una pequeña cantidad de selenio y de azufre para reducir la resistividad específica del nitruro de boro hasta < 10"^ ohm.-cm.

Método para producir resistencias monolíticas.

GoRO SATO (Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha). Pat. U. S. 3.216.090, 9 no­viembre 1965.

Se moldea una masa de material cerámico finamente dividido (feldespatos, caolines, alúmina, óxidos, etc.) y se sinteriza para formar una base porosa para la resistencia. Se impregna esta base con una resina orgánica o un nitrato de cobre, níquel, molibdeno o titanio, se seca la pieza, se cuece en atmósfera re-ductora para formar un material conductor de la electricidad. Después se cuece en una atmósfera oxidante a 500°-700^ C con el fin de ajustar la resistencia de una porción del material conductor y de formar en la superficie expuesta una capa aislante de la electricidad.

Ferritas de ciclo cuadrado modificadas por molibdeno.

HOWARD LESSOFF V EUGENE G. FORTIN (Radio Corp. of America). Pat. U. S. 3.223.641, 14 diciembre 1965.

Responden a la composición molar :

Lio.^MnwMexMozFcyOj, en donde Me es Cd, Zn y/o Mg; w es 0,00 a 0,15; :\; es 0,00 a 0,05; ?/es 2,35 a 2,60; y z es 0,005 a 0,02.

Condensador cerámico y método para hacerlo.

GERARD CARTER y CHARLES E . HODGKINS (Cornell-Dubilier Electric Corp.). Pat. U. S. 3.221.228, 30 noviembre 1965.

Un dieléctrico cerámico compuesto predominantemente por titanato alcalino-terreo, con dos electrodos, uno de los cuales, al menos, está formado por plata y 3-30 % de SnO^.

Composición cerámica de niobato de plomo y bario.

ALEXIS V. ILLYN, GERALD G. PALMER y VLADIMIR L. P O P O F F (General Electric

Co.). Pat. U. S. 3.222.283, 7 diciembre 1965.

Una composición cerámica ferroeléctrica constituida por monóxido de plo­mo, óxido de bario y pentóxido de niobio, en la cual la razón atómica de Ba a Ba + Pb es 0,1-0,7 y el contenido en pentóxido de niobio es 50-62,5 mol. %.

Limpieza de la superficie de los semiconductores.

DONALD L . KLEIN (Bell Telephone Laboratories, Inc.). Pat. U. S. 3.224.904, 21 diciembre 1965.

741

Dispositivos semiconductores y métodos para su fabricación.

MARTINUS A . M . BAKKER y AALBERT VAN VULPEN (North American Philips Co., Inc.). Pat. U. S. 3.225.273, 21 diciembre 1965.

Dispositivos semiconductores.

THOMAS M. K O S T I y LOWELL A. M O E ( F . H . Peavey & Co.). Pat. U. S. 3.221.222, 30 noviembre 1965.

Proceso para formar materiales dieléctricos para condensadores.

HENRI J. C . GEORGE (Quartz & Silice S. A.). Pat. U. S. 3.223.601, 14 diciem­bre 1965.

Se coloca TiOa en una cámara, junto con un material reductor, se evacúa la cámara, y se calienta para evaporar y descomponer el TiOo, recogiendo el ma­terial evaporado en forma de una capa de subóxidos. Esta capa se oxida des­pués por vía electrolítica.

Método para producir películas titanocerámicas delgadas.

SHIGEKI SAKURAI, SHIJIO WATABE y ATSUO MORID (Nippon Telegraph & Tele­phone Public Corp.). Pat. U. S. 3.223.552, 14 diciembre 1965.

El método consiste en depositar sobre un sustrato una película formada a partir de una mezcla vaporizada de un compuesto orgánico de titanio y bario, hidróxido de bario, naftenato de bario, ricinoleato de bario, ricinoleato de cadmio o fenilato de magnesio.

Condensador mixto de metal-cerámica.

lOHN H. FABRICIUS (Sprague Electric Co.). Pat. U. S. 3.223.905, 14 diciem­bre 1965.

El condensador está formado por capas compuestas de Pd + t i tanato de bario, Cr -i- SiO, o Au -f- fluoruro de magnesio.

Ferrita de magnesio-manganeso.

HENRY A. Di MARCO, RICHARD D . DORION y EDGAR C . LEAYCRAFT (Internatio­nal Business Corp.). Pat. U. S. 3.220.950, 30 noviembre 1965.

Una ferrita de ciclo rectangular de histéresis cuya composición está repre­sentada por la fórmula: MgxMnyFe3_x_yO,, en la cual x = 0,09 a 0,85; y = 0,08 a 0,94 y 3 — x — z/ es al menos 1,86.

SISTEMAS CERAMICA-METAL

PATENTES

Método para soldar vidrio o cerámica a metal.

PETER W . M C M I L L A N , BRIAN P. HODGSON y GRAHAM PARTRIDGE (English Elec­tric Co., Ltd.). Pat. U. S. 3.220.815, 30 noviembre 1965.

El proceso comprende las siguientes etapas; 1) Formar una película adhéren­te de óxido sobre un componente metálico ; 2) Aplicar sobre el óxido un vi-

742

drio fundido capaz de sufrir una devitrificación controlada, para formar un componente vitreo; 3) Enfriar para solidificar el vidrio; 4) Tratar el conjunto en una atmósfera no oxidante a una temperatura comprendida entre el límite inferior de recocido y la temperatura de inflexión dilatométrica del vidrio para lograr su devitrificación; y 5) Enfriar el conjunto lentamente hasta la tempe­ratura ambiente para evitar tensiones térmicas.

Método para hacer soldaduras vidrio-metal.

ROBERT N . SHEPARD (Corning Glass Works). Pat. U. S. 3.222.150, 7 diciembre 1965.

Alambre conductor eléctrico con recubrimiento cerámico y método para hacerlo.

HoLLis S. SAUNDERS y ROBERT W . GEHRING (Phelps Dodge Copper Products Corp.). Pat. U. S. 3.222.219, 7 diciembre 1965.

Conductor eléctrico resistente a la oxidación con múltiples capas cerámicas cocidas separadamente sobre el conductor, conteniendo cada una de ellas fases cristalinas y vitreas.

Método para esmaltar aluminio anodizado.

HAROLD A. PAGE (Kaiser Aluminum & Chemical Corp.). Pat. U. S. 3.222.266, 7 diciembre 1965.

Se trata el aluminio con una solución acuosa acida conteniendo iones fluo­ruro y ácido nítrico en concentraciones equivalentes a 0,5-25 g/litro de fluo­ruro amónico y 1,3-106 cmVlitro de una solución de ácido nítrico que contiene 70 % de HNO3, y después se aplica sobre el aluminio un esmalte vitrificable.

Método para unir chapas de metal.

JOHN B. WHITNEY (Boeing Co.). Pat. U. S. 3.222.775, 14 diciembre 1965.

El método consiste en aplicar por pulverización un adhesivo cerámico, for­mado por una suspensión acuosa de frita de ácido bórico, nitrato sódico y cuarzo, sobre las superficies limpias de las chapas de acero a unir. Una vez seca esta capa, se coloca entre las chapas a unir una hoja de plata, cobre y litio, se prensa a 1-3 atm. y se cuece el conjunto en aire a 1.600°-1.800° F du­rante 10-30 min.

Métodos y materiales para metalizar piezas de cerámica o de vidrio.

ROGER A. KREY (Radio Corp. of America). Pat. U. S. 3.215.555, 2 noviem­bre 1965.

Según este método se recubre la pieza de vidrio o cerámica con una solu­ción acuosa de un óxido de molibdeno y/o tungsteno en un compuesto que tiene un catión de metal alcalino y un anión de los siguientes: carbonato, bi­carbonato, hidróxido, molibdato o tungstato. La cantidad de óxido metálico disuelto es suficiente para formar el compuesto dimetálico del catión. Después de secar la pieza recubierta, se cuece en una atmósfera reductora.

Unión de placas metálicas a materiales semiconductores.

MURDO FRASER y GRAHAM P . TILLY (Associated Electrical Industries, Ltd.). Pat. U. S. 3.216.088, 9 noviembre 1965.

Un método para unir una placa de níquel a una pieza de telururo de ger-manio de conductividad tipo p, que supone el empleo de una capa de telururo de plomo de conductividad tipo p.

743

Cierre por compresión entre vidrio devitrificado y metal,

GERARDUS BAAS y COENRAAD M . LA GROUW (North American Philips Co., Inc.), Pat. U. S. 3.225.132, 21 diciembre 1965.

El cierre entre un conductor y un anillo metálico que lo rodea ss hace colocando entre ellos un material aislante en compresión compuesto por un vidrio devitrificado cuya composición aproximada es : 11,6 % SiOol 14,9 % B.O^; 9,1 % MgO; 48 % BaO; 8,2 % A I Ä y 8,2 % ZnO y cuyo coeficiente de dilatación es menor que el del anillo.

VIDRIOS

Procesos y productos en la industria del vidrio plano.

RUÑE PERSSON, Glasteknisk Tidskrift, 21 (3), 63-68 (s) (1966).

Formulación iónica del equilibrio redox en vidrios fundidos.

S. B. HoLMQUiST, / . Amer. Ceram. Soc, 49 (4), 228-229 (i) (1966).

Propiedades de los vidrios en el sistema B^OrGeO..

M. K. MuRTHY y B. SCROGGIE, Phys. Chem. Glasses, 7 (2), 68-69 (i) (1966).

Estudios complementarios de los electrodos de vidrio sensibles a los cationes.

J. A. SAVAGE y J. O. ISARD, Phys. Chem. Glasses, 7 (2), 60-67 (i) (1966).

Investigaciones de resonancia magnética nuclear sobre la estructura de los vi­drios del sistema NaF-Na^O-BsOi.

D. KLINE y P. J. BRAY, Phys. Chem. Glasses, 7 (2), 41-51 (í) (1966).

Reunión de la Sociedad de la Industria de Plásticos. Memoria sobre las fibras de vidrio.

SAMUEL S. OLEESKY, Glass Ind., 47 (4), 195-197 (i) (1966).

Memoria de esta reunión en la que se destacan importantes avances logrados en el campo del refuerzo de plásticos por fibras. Se puede adquirir el libro que contiene las memorias de la reunión, dirigiéndose a : Society of the Plas­tics Industry, Inc., 250 Park Avenue, New York, N. Y., 10017.

(2 figs.) A. G, V.

Dilatación térmica de algunos vidrios de fosfatos alcalinos.

M. K. MuRTHY, Phys. Chem. Glasses, 7 (2), 69-70 (i) (1966).

La industria del vidrio en 1965. Parte I.

H. E. SIMPSON, Glass. Ind., 47 (2), 73-77, 108-110 (i) (1966).

744

La industria del vidrio en 1965. Parte IL

H. E. SïMFSON, Glass. Ind., 47 (3), 142-145, 163 (i) (1966).

La industria del vidrio en 1965. Parte ÎII.

H. E. SIMPSON, Glass. Ind., 47 (4), 207-209 (i) (1966).

El estirado continuo de productos terminados a partir de un baño fundido o viscoso.—Parte II. Planteamiento de las ecuaciones.

P. JORGENSEN, Verres et Refract., 20 (2), 113-120 (f) (1966).

Transmisión en infrarrojo de los vidrios de telururos.

J. A. SAVAGE y S. NIELSEN, Phys. Chem. Glasses, 7 (2), 56-59 (i) (1966).

Se presentan los resultados de un estudio efectuado para poner a, punto nuevos vidrios de telururos que transmitan en el infrarrojo. Los vidrios muy puros de los sistemas Ge-As-Te y Ge-P-Te poseen una excelente transmisión de 2 a 20 mieras, y puntos de deformación hasta un máximo de 300° C. Los vidrios del sistema Si-As-Te no pueden purificarse por destilación, de forma que las transmisiones de estas composiciones quedan comprometidas por las absorciones, que se creen originadas por impurezas de óxidos. En general, los óxidos tienen una solubilidad limitada en los vidrios de telururo fundidos.

(2 figs., 8 refs.) A. G. V.

La fabricación automática del vidrio. Capítulo VIII. Las máquinas automáticas de succión para el soplado del vidrio.

FELICE FRANCESCHINI, Vetro e Silicati, 9 (54), 15-20 (it) (1965).

Se describen las características esenciales de las máquinas automáticas de aspiración para el soplado del vidrio. Se consideran las máquinas Owens, que fueron las primeras máquinas automáticas para el soplado del vidrio, y después las máquinas derivadas de éstas, tales como la Redfern, la Hillman, y la Schwartzkopff. Después se describen las máquinas Roirant, Monish, Lagena, O'Neill y Potting, y se dedica gran atención a las máquinas de aspiración para la producción de x^equeñas piezas, especialmente de ampollas para lámparas eléctricas : la Westlake, la Ivanhoe, la Sloan y la UMS8.

(16 figs., 1 tabla) A. G. V.

Empleo del "booster" eléctrico en la fusión del vidrio.

O. ScAGLiONi, Vetro e Silicati, 9 (54), 12-14 (it) (1965).

Se estudia la aplicación de la energía eléctrica como medio para suminis­trar calor al vidrio durante los procesos convencionales de fusión.

Después de una introducción general acerca de la técnica del "boosting" eléctrico, se examinan las razones por las cuales la industria del vidrio se in­teresa en su instalación, al menos según lo ve el autor con su experiencia en el campo de la fabricación de recipientes de vidrio.

Se discuten los posibles inconvenientes que pueden surgir y se hace un examen crítico de casos en los cuales está justificado el empleo de esta técnica.

(6 figs., 1 tabla, 3 refs.) A. G. V.

745

Efecto recíproco de los iones cromo v manganeso en el vidrio.

J. KociK, Vetro e Silicati, 9 (54), 9-11 (it) (1965).

Se exponen los principios de un método para la determinación cuantitativa del efecto recíproco de los iones colorantes en el vidrio. Se describe la deter­minación de los coeficientes medios de extinción para los colorantes aislados, así como la influencia de los siguientes factores: a) Estado de oxidación de los colorantes añadidos, b) Adición de agentes oxidantes y reductores, y c) Con­diciones en que se realiza la fusión. Del estudio realizado se han obtenido las siguientes consecuencias prácticas : a) Mejora de la producción de vidrio vio­leta (amatista); b) Vidrios negros para usos técnicos o de decoración. Filtros selectivos de infrarrojo; c) Vidrios de color marrón oscuro. Se discuten los resultados.

(4 ñgs., 5 tablas, 5 refs.) A. G. V.

Efecto de las radiaciones electromagnéticas sobre los sistemas vitreos.

J. M. STEVELS, Vetro e Silicati, 10 (56), 5-10 (it) (1966).

Se describen los fenómenos que caracterizan la formación de centros de color en algunos sistemas vitreos sencillos, por acción de las radiaciones elec­tromagnéticas. Se explica cómo algunos modelos estructurales de la formación de centros de color concuerdan con los efectos observados experimentalmente por medidas de resonancia electrónica paramagnética y de absorción óptica. Se prevé la posibilidad de emplear una técnica, basada en la combinación de los métodos experimentales mencionados, para estudiar la estructura de los vidrios, especialmente los de silicatos alcalinos, y los centros de color pro­ducidos en los mismos por las radiaciones electromagnéticas.

(2 tablas, 9 refs.) A. G. V.

El papel de los sulfatos en la fusión y el afinado del vidrio. Parte I.

A. R. CoNROY, W. H. MANRING y W. C. BAUER, Glass. Ind., 47 (2), 84-89, 110 (i) (1966).

Se analizan los diversos efectos que produce el sulfato sódico durante la formación del vidrio a partir de la composición cruda. Aparte de la acción oxidante del sulfato se señalan tres funciones importantes del mismo. En el caso de un vidrio so do calcico, a temperaturas superiores a unos 1.900° F, a las cuales se forma la primera fase líquida de silicato que es permanente, el sul­fato sódico es casi insoluble en el vidrio, y se reúne en todas las interfases fundido-sólido y fundido-gas. Debido a la alta fluidez del sulfato líquido, se acelera la disolución de las partículas sólidas, y se expulsan las burbujas con una mayor rapidez. Por encima de unos 2.400° F, empieza a ser importante la descomposición del sulfato, y sus componentes comienzan a difundirse a través de las interfases entre el sulfato líquido no descompuesto y el vidrio, con lo cual se alteran las relaciones interfaciales y se inicia un vigoroso movimiento de convección. Esta acción homogeneizadora se acusa aún más por encima de los 2.650° F, cuando la presión parcial de los productos de descomposición del sulfato se iguala a la atmosférica.

(4 ñgs., 1 tabla, 9 refs.) ^ A. G. V.

Observaciones sobre las inhomogeneidades químicas en láminas de vidrio.

N. TETTAMANZI, Vetro e Silicati, 10 (55), 11-12 (it) (1966).

Uno de los defectos más comunes del vidrio estirado que se manifiesta al ser observado por el método de las sombras, como una serie de líneas más o menos oscuras paralelas a la dirección del estirado, se atribuye generalmente a

746

la variación localizada de la composición química del vidrio. Al observar las probetas con luz monocromática se ha revelado en su sección la estructura en capas de diferente composición. Si estas capas, más o menos paralelas entre sí y paralelas también a la superficie de la placa, se extienden a lo largo de toda la probeta, ésta no presenta el defecto. Si, por el contrario, existen in­terrupciones o desviaciones en el paralelismo de las capas, el defecto resulta muy evidente. Se ha fabricado un tipo de vidrio artificial constituido por un líquido y por hojas de vidrio, en el cual se conocen las diferencias en los índices de refracción. Se han repetido las condiciones halladas en los vidrios y se ha obtenido un tipo de defecto artificial.

(8 figs.) A. G. V.

Comportamiento electroquímico de los silicatos de sodio a elevadas tempera­turas.

B. LOTTO, Vetro e Silicati, 10 (55), 5-10 (it) (1966).

Con la técnica experimental ya descrita en un artículo previo, se han tra­zado las curvas catódica y anódica de polarización durante la electrólisis de sistemas vitreos sencillos, tales como los silicatos de sodio, en el intervalo de temperaturas comprendido entre 1.000° y 1.300° C. Representando en orde­nadas las corrientes catódicas y en abcisas las correspondientes diferencias de potencial, medidas con relación a un electrodo de referencia, se obtienen curvas de polarización de una gran precisión y reproducibilidad. Las curvas anódicas de polarización, obtenidas en cuatro silicatos de sodio, a temperaturas com­prendidas entre 1.000° y 1.300° C, presentan una marcha bien definida, a la cual corresponde una corriente límite que resulta ser función creciente de la tem­peratura. Se relacionan los datos electroquímicos obtenidos con las caracterís­ticas constitucionales de estos vidrios.

(14 figs., 1 tabla, 9 refs.) A. G. V.

Nuevos vidrios para filtros utilizados como protección en la industria de la soldadura.

ROBERT W . YOUNG, Glass Ind., 47 (4), 189-193 (i) (1966).

Tomando en consideración las quejas recibidas de muchos talleres de sol­dadura referentes a las molestias oculares y a la escasa visibilidad derivadas del uso de vidrios tradicionales como filtros de radiación, se ha desarrollado esta investigación, que ha conducido a la obtención de dos nuevas series de vidrios que subsanan estos inconvenientes. Además, la aplicación de una película de oro, permite la reñexión de la energía infrarroja incidente, con lo cual se logran evitar las molestias que sufren los operarios por elevación de la temperatura dentro de la máscara de protección. Se ha logrado disminuir esta temperatura en unos 35° F. Se presentan gráficas de transmisión y tablas de composición de estos vidrios, así como fotografías del arco y pieza a soldar tomadas a través de un vidrio convencional y uno nuevo.

(12 figs., 5 tablas, 4 refs.) A. G. V.

Condiciones que influyen sobre el estado de oxidación del cromo en los vidrios de sílice-sosa-cal.

RONALD LESTER, Glass Ind., 47 (4), 200-203 (i) (1966).

Los vidrios verdes que absorben en el ultravioleta deben esta propiedad a la presencia de cromo VI. El cromo III no produce absorción en estas regiones. El éxito en la fabricación de tales vidrios depende de las siguientes condicio­nes : 1) Satisfacer los requisitos químicos para la formación de Cr'+. Ello se logra introduciendo cromo en forma de cromato o dicromato, junto con agen-

747

tes oxidantes auxiliares en cantidades suficientes para eliminar las sustancias reductoras que puedan existir y para mantener el equilibrio requerido entre ambas valencias del cromo. 2) Mantener una atmósfera oxidante sobre la su­perficie del vidrio. 3) Mantener constantes los tiempos y las temperaturas de la fusión, y 4) Evitar el uso de sustancias tales como arsénico, carbono y ion ferroso que reducen el Cr^ ^ o impiden su formación en el vidrio.

(3 figs., 3 tablas, 3 refs.) A. G. V.

Fibras huecas de vidrio. Parte I.

J. A. BuRGMAN, Glass Ind., 47 O), 129-132, 160-161 (i) (1966).

La era espacial ha estimulado la búsqueda de nuevos materiales de gran resistencia con relación a su peso, y de suficiente resistencia mecánica y rigidez para comportarse adecuadamente en servicio. Se señalan las fibras huecas de vidrio como un material que satisface estos requerimientos mecánicos cuando se usa Como refuerzo de estructuras. Se ha desarrollado una teoría para de­mostrar las ventajas de las fibras huecas, y se presentan resultados experimen­tales para confirmar esta teoría. Por último se discuten las propiedades físicas y las aplicaciones de este material.

(8 figs., 1 réf.) A. G. V.

Fibras huecas de vidrio. Parte II.

J. A. BuRGMAN, Glass Ind., 47 (4), 204-206 (i) (1966).

Con esta segunda parte se concluye el artículo cuya nublicación se inició con el mismo título en Glass Ind., 47 (3), 129-132, 160-161 (1966).

Se ha observado que pequeños aumentos en el diámetro de las fibras pro­ducen importantes aumentos en la rigidez. Este aumento de grosor se puede conseguir sin aumentar su peso, utilizando fibras huecas. Se ha demostrado que con el mismo peso por unidad de longitud y con igual tipo de empaquetamien­to, los laminados hechos con fibras huecas tienen una rigidez a la ñexión mucho mayor que en el caso de laminados hechos con fibras macizas.

Se han observado análogas diferencias en los ensayos de fatiga. Entre las posibles aplicaciones se citan las fabricaciones de vehículos de inmersión sub­acuática profunda, de filtros especiales, de laminados resistentes a la ablación y de tejidos ligeros de fibras de vidrio.

(3 figs., 1 tabla, 4 refs.) A. G. V.

El mecanizado del vidrio.

JAMES W . EVANS, Glass Ind., 47 (2), 78-83, 110 (i) (1966).

Los vidrios se pueden mecanizar de muy variadas maneras si se aplican los medios adecuados para ello. El trabajo en torno no es recomendable. En cualquier modalidad de mecanizado debe utilizarse un medio enfriador para evitar la formación de grietas por calentamiento. Los métodos más comunes para mecanizar el vidrio son : Desbastado, afinado de la superficie, perforado y corte. A estos métodos se puede añadir el de pulido, aunque ya no es típica­mente de mecanización porque se elimina muy poco material. En todos ellos se utilizan abrasivos en forma suelta, en forma aglomerada o en forma de capas adheridas a superficies. Se hace una descripción de cada uno de los procesos mencionados, indicando los tipos de abrasivos y de máquinas em­pleados en cada caso. Se describe asimismo un nuevo método, según el cual se reproducen imágenes en vidrio fotosensible por exposición a iluminación ultravioleta y por tratamiento térmico. En determinadas condiciones, se di­suelven las imágenes en un baño ácido.

(16 figs., 1 tabla) A. G. V.

748

La fabricación automática del vidi-io. Capítulo IX. Las máquinas automáticas con alimentación por ''feeder", para el soplado del vidrio.

FELICE FRANCESCHINI, Vetro e Silicati, 10 (56), 15-22 (it) (1966).

Se describen las características constructivas esenciales de las máquinas au­tomáticas para el soplado del vidrio alimentadas por gravedad. Entre ellas se incluyen las máquinas de rotación Graham Owens, O'Neill, Lynch B, Lynch 10, R7, y las máquinas derivadas. También se describen la máquina lineal, o de una sola sección, Hartford I. S. y las similares Pöting F2 y F14, Putsch SBK-22, Lynch 44 y O'Neill 55. Por último se hace una breve reseña de la máquina de rotación con "feeder" Emhart 28 para la fabricación de vasos y la Philip's para la fabricación de ampollas para bombillas eléctricas.

(8 figs.) A. G. V.

Termoluminiscencia y centros de color en vidrios del sistema SiOa-AlaOs-McaO.

C. BETTINALI, G. FERRARESSO y G. BONETTI, Vetro e Silicati, 9 (54), 5-8 (it) (1965).

Se ha estudiado la estabilidad térmica de los centros de color producidos por irradiación gamma en vidrios del sistema MeaO-AlaO^-SiOa, mediante de­terminaciones de termoluminiscencia y fluorescencia. La temperatura Tg del pico, a la temperatura más elevada, y la intensidad de la termoluminiscencia varían —de manera característica para cada álcali— al variar la razón Al/Me. Los vidrios que contienen K se comportan de manera análoga a los que con­tienen Na, mientras que los vidrios líticos muestran algunas diferencias inte­resantes.

Las variaciones de la termoluminiscencia están relacionadas con las varia­ciones de la razón A-I-/Q + , es decir, la razón entre la concentración de cen­tros A4-, que son función del Al de coordinación cuatro, y la concentración de centros Q-r, que son función de la cantidad de oxígeno no formador de puentes.

(6 figs., 1 tabla, 15 refs.) A. G. V.

El papel de los sulfatos en la fusión y en el afinado del vidrio. Parte II.

A. R. CONROY, W. H. MANRING y W. C. BAUER, Glass Ind., 47 (3), 133-139 (i) (1966).

Esta es la segunda y última parte del artículo cuya publicación se ha ini­ciado con el mismo título en Glass Ind., 47 (2), 84-89, 110 (1966). En esta parte se estudian las relaciones fisicoquímicas de equilibrio entre el vidrio, el sulfato sódico fundido (gall) y la fase gaseosa. En forma esquemática, el equilibrio puede expresarse mediante la relación:

Vidrio (NaA SO,) ^ Gall (Na^SOJ T± Gas (Na, SO ,̂ OJ

que sirve de base para explicar el mecanismo de formación, expansión y ab­sorción de las burbujas. Se explican los desplazamientos de equilibrio que se producen al atravesar la burbuja zonas de vidrio ricas en Na^O o ricas en SÍO2. Se confirman y se ilustran estos mecanismos mediante estudios de fusión en microscopio de platina caliente.

(6 figs., 3 refs.) A. G. V.

PATENTES

Método y aparato para el acondicionamiento térmico del vidrio fundido antes de su moldeo.

EDGARD BRICHARD (Glaverbel). Pat. U. S. 3.231.351, 25 enero 1966.

749

Método y aparato para producir vidrio plano.

GEORGE H . OXLEY V EDMUND S. LITTLER (Pilkington Brothers, Ltd.). Pat. U. S. 3.226.217, 28 diciembre 1965.

Método y aparato para formar tubos de resina reforzados con vidrio.

Y E S T A F . MICHAEL (Rock Island Oil & Refining Co., Inc.). Pat. U. S. 3.231.442, 25 enero 1966.

Método y aparato para moldear piezas de vidrio hueco.

URBAN P . TRUDEAU (Owens-Illinois Glass Co.). Pat. U. S. 3.230.061, 18 enero 1966.

Método y aparato para estirar vidrio plano.

HENRY G. WERNER y LAWRENCE F. W I L S O N (Libbey-Owens-Ford Glass Co.). Pat. U. S. 3.231.350, 25 enero 1966.

Método para producir vidrio endurecido.

J. R. BEATTIE y KENNETH J. B . W O L F E (Pilkington Brothers, Ltd.). Pat. U. S. 3.226.215, 28 diciembre 1965.

Se calienta la pieza por encima de la temperatura de relajación del vidrio, y se enfría en un medio refrigerador gaseoso hasta una temperatura Contro­lada que no es sustancialmente mayor que la de relajación.

Aparato para la esferoidización de partículas fusibles.

FRANKLIN VEATCH, HARVEY E . ALFORD y RICHARD D . CROFT. (Standard Oil Co.).

Pt. U. S. 3.230.064, 18 enero 1966.

Aparato para la producción de fibras a partir de material termoplástico.

M I L E S S. FIRNHABER. Pat. U. S. 3.227.536, 4 enero 1966.

Aparato para hacer lámparas eléctricas.

ARTHUR P . RUSSELL y EDWARD P . GRGETIC. (General Electric Co.). Pat. U. S. 3.226.175, 28 diciembre 1965.

Dispositivos para transmitir la luz por medio de fibras y método para hacerlos.

RICHARD F . WOODCOCK. (Americal Optical Co.). Pat. U. S. 3.226.589, 28 di­ciembre 1965.

Electrodo de vidrio y método para hacerlo.

JOHN H. RISEMAN. (Corning Glass Works). Pat. U. S. 3.226.313, 28 diciembre 1965.

Máquina para hacer el pulido químico del vidrio.

MASAHARU MASUDA, HIDEO KITA y RYUZO FUJITA. (Nippon Sheet Glass Co., Ltd.). Pat. U. S. 3.226.277, 28 diciembre 1965.

750

Método y aparato para doblar vidrio plano.

HERBERT A. LEFLET, Jr. (Libbey-Owens-Ford Glass Co.). Pat. U. S. 3.230.062, 18 enero 1966.

Método y aparato para recocer vidrio plano.

GEORGE H . OXLEY y EDMUND S. LITTLER. (Pilkington Brothers, Ltd.). Pat. U. S. 3.226.216, 28 diciembre 1965.

Aparato para moldear piezas de vidrio hueco.

EARL T . FAIRMAN, Sr. Pat. U. S. 3.225.791, 28 diciembre 1965.

Un aparato para doblar láminas de vidrio.

FRANK J. CARSON y HERBERT A. LEFLET, Jr. (Libbey-Owens- Ford Glass Co.). Pat. U. S. 3.230.066, 18 enero 1966.

Vidrio de fosfato de titanio y metal alcalino.

LEIF AAGAARD. (National Lead Co.). Pat. U. S. 3.231.400, 25 enero 1966.

Una composición de vidrio, exento de sulfatos, soluble en agua, a base de fosfato de titanio y un metal alcalino, que puede ser sodio, potasio o litio.

Aparato para hacer lámparas de incandescencia en microminiatura.

DONALD J. BELKNAP. Pat. U. S. 3.226.218, 28 diciembre 1965.

Composición de un vidrio aislador eléctrico y aparato encapsulado con él.

GEORGE W . MOREY. (Anaconda Wire and Cable Co.). Pat. U. S. 3.223.553, 14 di­ciembre 1965.

El vidrio está formado por (partes en peso): 0-7 % LiaO; 5-13 % NagO; 5-8 % K , 0 ; 10-20 % Fe .O, ; 1,5-5 % AL,0,; 15-24,2 % B^O,; 8-12 % P^O^ y 10-30 % SiO^.

Método y aparato para retirar impurezas en la fabricación del vidrio.

GEORGES NOGARD y ROSINO URBAN. (Compagnie de Saint-Gobain). Pat. U. S. 3.220.813, 30 noviembre 1965.

Métodos para retirar impurezas flotantes, especialmente óxidos metálicos dispersos, de la zona de un baño metálico que está en la proximidad de una lámina de vidrio fundido. El método consiste en retener las impurezas en una superficie movible sumergida en el baño y su transporte a una zona del baño alejada del vidrio.

Método y aparato para soportar láminas de vidrio.

RUDOLPH L. MALOSICKY, HERBERT W . BARCH, JOSEPH D . KELLY y CLEMENT E . VALCHAR. (Pittsburgh Plate Glass Co.). Pat. U. S. 3.220.817, 30 noviembre 1965; HERBERT W . BARCH, JOSEPH D . KELLY y RUDOLPH L . MALOBICKY. (Pittsburgh Plate Glass Co.). Pat. U. S. 3.220.818.

751

Método y aparato para t ra tar el vidrio en un lecho fluido a presión.

JAMES C . FREDLEY V GEORGE E . SLEIGHTER. (Pittsburgh Plate Glass Co.). Pat. U. S. 3.223.501, 14 diciembre 1965.

Método y aparato para soportar verticalmente y para tratar térmicamente una lámina de vidrio.

ROBERT W . WHEELER. (Pittsburgh Plate Glass Co.). Pat. U. S. 3.223.506, 14 di­ciembre 1965.

Dispositivo para mezclar aditivos con un fundido.

ERICH W O L F . (Schlosser & Co., G. m. b. H.). Pat. U. S. 3.223.508, 14 diciembre 1965.

Proceso para aumentar las propiedades de aislamiento térmico de los materiales vitreos y de mejorar su adherencia a sustancias coherentes.

TIBOR PIETSCH. Pat. U. S. 3.224.853, 21 diciembre 1965.

El proceso comprende el prensado en frío del material vitreo molido mez­clado con un aglomerante, la elevación de la temperatura hasta el punto de fusión aproximadamente, la reducción de la altura del material fundido hasta su mitad, y el enfriamiento progresivo de la masa.

Estructuras formadas por fibras minerales vitrificadas y devitrificadas.

RICHARD F . SHANNON. (Owens-Corning Fiberglas Corp.). Pat. U. S. 3.220.915, 30 noviembre 1965.

Una estructura que contiene fibras vitrificadas y devitrificadas aglomeradas para formar un tablero rectangular. Las fibras están formadas por 42-60 % de sílice, 10-20 % de alúmina, 10-35 % de óxido de calcio y 5-10 % de óxido de magnesio. La estructura tiene una excepcional resistencia a la deformación de­bido a la acción reforzante de las fibras devitrificadas.

Soldadura de piezas de vidrio.

LEE O . U P T O N . (American Optical Co.). Pat. U. S. 3.222.152, 7 diciembre 1965.

El método consiste en colocar un vidrio de soldadura, en forma granulada, entre las superficies de las piezas a soldar, en fundir el vidrio de soldadura y en ejercer vacío en un lado para eliminar el aire y los gases del vidrio de sol­dadura.

Lámpara de vapor de sodio con un recubrimiento de óxido de estaño.

JOHANNES VAN DER W A L y PIETER M. VAN A L P H E N . (North American Philips Co., Inc.). Pat. U. S. 3.221.198, 30 noviembre 1965.

Aparato para la fabricación de ampollas.

JAKOB DICHTER. Pat. U. S. 3.222.157, 7 diciembre 1965.

Aparato para homogeneizar el vidrio fundido.

ORÍN H . ALLMAN, CARL E . BRUMM y LESLIE F. PITHER. (Owens-Illinois Glass Co.). Pat. U. S. 3.224.857, 21 diciembre 1965.

752

Aparato para formar fibras.

CHARLES J. STALEGO. (Owens-Corning Fiberglas Corp.). Pat. U. S. 3.224.852, 21 diciembre 1965.

Aparato para formar y recoger fibras.

JOHN T . UNDERWOOD. (Owens-Corning Fiberglas Corp.). Pat. U. S. 3.220.812, 30 noviembre 1965.

Aparato para estirar láminas de vidrio con dispositivo de control.

THOMAS A. INSOLIO. (American Saint-Gobain Corp.). Pat» U. S. 3.222.156, 7 di­ciembre 1965.

Aparato para soplar ampollas de vidrio.

KIYOSHI OIZUMI, MITSUGU FUKUDA y Goicm OTANI. (Tokyo Shibaura Electric Co., Ltd.). Pat. U. S. 3.224.858, 21 diciembre 1965.

Aparato para doblar láminas o placas de vidrio.

JOSEPH E . JENDRISAK. (Libbey-Owens-Ford Glass Co.). Pat. U. S. 3.220.822, 30 noviembre 1965.

Lámpara eléctrica de descarga, de alta presión y elevada intensidad luminosa.

PAUL SCHULZ. (Patent-Treuhand-Ges. für elektrische Gluhlam.pen m. b. H.). Pat. U. S. 3.218.510, 16 noviembre 1965.

Método y aparato para estirar vidrio plano.

CECIL R . WARD y FRANK J. RAU. (Pittsburgh Plate Glass Co.). Pat. U. S. 3.223.502, 14 diciembre 1965.

La mejora consiste en medir la cinta de vidrio transversalmente durante el estirado para localizar regiones que posean un espesor mayor o menor que el deseado, y entonces aumentar o disminuir el aporte de calor en la región correspondiente del vidrio fundido para corregir la desviación de espesor.

Fabricación de vidrio plano.

LIONEL A. B. PILKINGTON. (Pilkington Brothers, Ltd.). Pat. U. S. 3.220.816, 30 no­viembre 1965; LIONEL A. B. PILKINGTON (Pilkington Brothers, Ltd.). Pat. U. S. 3.222.154, 7 diciembre 1965; RICHARD BARRADELL-SMITH y FREDERICK W . SiLVERwooD. (Pilkington Brothers, Ltd.). Pat. U. S. 3.223.503, 14 diciem­bre 1965.

Fabricación de vidrios que absorben el calor.

RICHARD J. PARRY y ALEXANDER M. REÍD. (Pilkington Brothers, Ltd.). Pat. U. S. 3.220.861, 30 noviembre 1965.

Vidrio con una temperatura de líquidus superior a 1.000° C que tiene una composición comprendida entre los siguientes l ímites: 63,5-74,4 % P2O5; 1,6-9,2 % B,03; 7,4-10 % MgO; 6,4-7,7 % CaO; 2,9-6,5 % AW, y 2,0-2,2 % FcaO,. La suma MgO más CaO está comprendida entre 14,2 y 17,4 % y el óxido de hierro está presente principalmente en estado ferroso.

753

Recipientes revestidos de vidrio que son resistentes al impacto.

WILLIAM J. GORT y JOSEPH J. TOMASSI, Jr. (Corning Fibre Box). Pat. U. S. 3.221.915, 7 diciembre 1965.

Aparato para la fabricación de vidrio plano.

RICHARD BARADELL-SMITH y FREDERICK W . SILVERWOOD. (Pilkington Brothers, Ltd.). Pat. U. S. 3.223.509, 14 diciembre 1965.

CEMENTOS, YESOS Y MATERIALES DERIVADOS

La técnica de colocación de los hormigones de protección.

P. MkVNY. Bull. Soc. Franc. Céram., (70), 42-46 (f) (1966).

Se describe la técnica de preparación y de puesta en obra del hormigón semi-refractario de protección termo-neutrónica del reactor Rapsodie, de Cada-rache. Después de definir las exigencias requeridas para el hormigón, desde el punto de vista de la temperatura, de la protección contra los neutrones rápidos, los neutrones térmicos y la radiación 7, de la resistencia mecánica y de las condiciones de puesta en obra, se exponen los criterios que han gobernado su elección. Como áridos, se han empleado corindón, serpentina y mezclas de óxidos de tierras raras, y como aglomerantes ''ciment fondu Lafarge". Se expo­nen con detalle las diversas operaciones de la puesta en obra. Contrariamente a la práctica ordinaria, se ha tratado de acelerar la formación del aluminato tricálcico en el aglomerante. Debido a que la cara caliente del hormigón debe alcanzar los 200° C durante el funcionamiento del reactor, se ha tratado pre­viamente en estufa a esta temperatura.

2 figs., r tabla.) A. G. V.

Microscopía óptica de los silicatos de los cementos.

P. TERRIER. Bull. Soc. Franc. Céram., (70), 47-49 (f) (1966).

La microscopía óptica da información referente a la naturaleza, importancia, forma y distribución de las fases en la roca que se examina. El estudio de los minerales se hace en secciones delgadas o en secciones pulidas. Según la dureza media del material a estudiar se elige alúmina u óxido de estaño en suspensión alcohólica para pulir las secciones. Las secciones delgadas se preparan de un espesor que depende de las dimensiones de las fases presentes en la muestra (30 ^ para rocas naturales cristalinas, 15 /̂ . para un clinker, 10 p- para una pasta de cemento). Se presentan macro y micrografías para ilustrar ciertos aspectos de los silicatos y de los alumJnatos atacados por diferentes reactivos.

(8 figs., 1 tabla.) A. G. V.

PATENTES

Composición con cemento de aluminato calcico.

MICHAEL S. CROWLEY. (Standard Oil Co.). Pat. U. S. 3.226.240, 28 diciembre 1965.

Una mezcla de 10-30 % de cemento de aluminato calcico puro, 70-90 % de árido refractario, 0,1-2 % de arcilla predominantemente caolinítica y 0,05-3 % de un agente amónico de mojado.

754

Láminas estructurales de asbesto-cemento.

NORMAN S. GREINER y CLAYTON V. FRENCH. (Johns-Manville Corp.). Pat. U. S. 3.224.205, 21 diciembre 1965.

Preparación impermeabilizante.

NEVILLE A. HAMMER, Sr. Pat. U. S. 3.223.542, 14 diciembre 1965.

Una composición para recubrir paredes que está formada por cemento Por­tland, cloruro sódico, carbonato sódico y óxido de calcio.

Productos de escayola y su fabricación.

DAVID F . SMITH. Pat. U. S. 3.223.082, 14 diciembre 1965.

ABRASIVOS

PATENTES

Muela abrasiva con una capa resiliente.

ROGER H . HOMEYER. (Carborundum Co.) Pat. U. S. 3.229.425, 18 enero 1966.

Dispositivo abrasivo de corte y método para hacerlo.

FRANK L. CHRISTENSEN y LAWRENCE FREAR (Christensen Diamond Products Co.). Pat. U. S. 3.220.148, 30 noviembre 1965.

Complejo de boruro de aluminio y silicio.

NORMAN P. ROBIE. (Electro Refractories & Abrasives Corp.). Pat. U. S. 3.224.850, 21 diciembre 1965.

Una muela abrasiva que contiene granos de esta composición.

ANALISIS Y ENSAYOS

Medida de tensiones en placas de vidrio templado por el método de difusión de luz, utilizando una fuente laser.

S. BATESON, J. W . HUNT, D . A. DALBY y N. K. SINHA, A7ner. Ceram. Soc. Bull., 45 (21 193-198 (i) (1966).

Normalización de colores de lámparas fluorescentes.

H. K. HAMMOND III, M. ]. MCDONALD V D . R . CHARLTON, Glass Ind., 47 (1), 19

y 48 (i) (1966).

El Estereoscan. Nueva técnica en microscopía electrónica.

ANÓNIMO, Refract. ]., 42 (2), 70-71 (i) (1966).

755

Espectrometría de absorción infrarroja: Principio y preparación de las muestras.

C. RoccHicciOLi, Bull. Soc. Franc. Céram. (68), 39-41 (f) (1965).

Se señala la naturaleza de la información obtenida de un estudio del es­pectro de absorción infrarroja de una sustancia, en relación con su estructura, naturaleza química y enlace químico. También se indican las dificultades que surgen en la interpretación de estos espectros. Se revisan las técnicas princi­pales para la preparación de muestras para el caso de materiales sólidos, en especial el método de suspensión y el método de la pastilla.

(2 refs.) A. G. V.

Estudio crítico de algunos métodos de medida de las características ópticas de los vidrios.

P. MiGEOTTE, Vetro e Silicati, 10 (56), 11-14 (it) (1966).

Se hace un estudio comparativo de los métodos recomendados o normali­zados para el examen de la calidad óptica de las lunas de vidrio, en varios países (Alemania, Gran Bretaña, Estados Unidos, Italia, Holanda, etc.). Al mis­mo tiempo se considera la precisión obtenible con estos métodos y sus fuentes de error. Además, como ejemplo, se determina el efecto de la curvatura y de la inclinación de los parabrisas de automóviles, así como la localización de defectos que pueden producir perturbación visual.

(2 figs., 3 tablas) A. G. V.

Análisis de los defectos del vidrio por microsonda láser.

I. R. RYAN, EDWIN RUH y C. B. CLARK, Amer. Ceram. Soc. Bull, 45 (3), 260-262 (i) (1966).

La fuente de la microsonda laser para el espectrógrafo de emisión propor­ciona una herramienta analítica que complementa las técnicas petrográficas en el análisis de algunos defectos en los vidrios. Esta unidad ofrece la posibilidad de hacer la toma de muestra vaporizando pequeñas cantidades de material de la cara de una sección pulida, con lo cual se permite la excitación y el análisis por técnicas espectrográñcas de emisión. Se presentan datos y microfotogra-fías ilustrativas de algunos defectos del vidrio.

(5 figs., 2 tablas, 10 refs.) A. G. V.

Aplicación de los laser en análisis espectral.

J. ViLNAT, Bull. Soc. Franc. Céram. (70), 11-14 (f) (1966).

Después de revisar brevemente el principio del laser, se examina la biblio­grafía aparecida en estos últimos años, y se expone el estado actual de las aplicaciones de los laser en los campos de la espectrografía de emisión, de la espectrografía Raman y de la espectrografía de masas.

(28 refs.) A. G. V.

Método óptico para determinar el espesor del vidriado y la deformación de la supericie del sustrato.

RICHARD BROWN, Amer. Ceram. Soc. Bull, 45 (2), 206-208 (i) (1966).

Se ha desarrollado un método microscópico para hacer una evaluación pre­cisa y no destructiva del espesor de los vidriados cerámicos y de las ondu­laciones de la superficie del sustrato. Con este método se pueden medir am­bos parámetros con una precisión de ± 0,1 mils. Estas medidas serán de gran

756

utilidad en el control de la calidad y también en estudios fundamentales. Se presentan mapas de relieves y esquemas.

(5 figs., 1 tabla, 4 refs.) A. G. V.

Aplicaciones de la espectrometría infrarroja al estudio de materiales cerámicos.

W. L. DE KEYSER, Bull. Soc. Franc. Coram. (68), 43-50 (f) (1965).

Se señalan los problemas cerámicos que pueden estudiarse mediante la es­pectrometría infrarroja: 1) El diferente comportamiento a la hidratación de la superficie y del interior de un ladrillo de dolomita; 2) Formación a 1.600° C a partir de sílice, de una fase amorfa entre el cuarzo y la cristobalita; 3) Es­tudio de los grupos OH~ y de los enlaces Si-0, A]-Oiv y Alví en el caolín; 4) Diferenciación entre silimanita y mullita; 5) Determinación de la cantidad de fase vitrea en arcillas y caolines calentados a elevadas temperaturas; 6) Sín­tesis de mullita; refractarios electrofundidos; 7) Estabilización del ZrO^ te­tragonal por OH" ; 8) Estudio de soluciones sólidas AC3H5, FC^Hr,-

(11 figs., 12 refs.) A. G. V.

Contribución de ciertas técnicas analíticas al estudio de las materias primas y de los materiales refractarios a base de sílice y alúmina. I y II.

A. FLEURENCE, Bull. Soc. Franc. Céram. (68), 3-38 (f) (1965).

En la primera parte de este estudio se exponen algunas características de las arcillas refractarias de Francia, especialmente de las de las zonas de Pro­vins y La Charante, y de los silicatos de aluminio anhidros, silimanita, cianita y andalucita. Después de estudiar algunos aspectos generales de la fabricación de refractarios, se discuten algunas propiedades técnicas de los mismos, tales como resistencia piroscópica, resistencia a la corrosión, resistencia a los cho­ques térmicos, etc. Se dedica especial atención a la descripción de los métodos experimentales empleados en el estudio de los refractarios y de sus materias primas, tales como : Difracción de rayos X, microscopía óptica, microscopía electrónica, microsonda electrónica de Castaing, microrradiografía de contac­to, espectrometría gamma y autorradiografía. A continuación se presentan los resultados de las determinaciones analíticas efectuadas en varias muestras de arcillas y de silicatos de aluminio anhidros.

A. G. V.

Ensayos de microdureza en los minerales de las materias primas y de los pro­ductos refractarios.

A. FLEURENCE, Bull. Soc. Franc. Céram. (70), 51-61 (f) (1966).

Se ha empleado una técnica para determinar la dureza a baja presión de ciertos minerales, mediante una pirámide de diamante de base cuadrada que da resultados Vickers. Se han utilizado dos tipos de aparatos, y se dan los números de dureza para cargas de 100 a 400 g. También se presenta una tabla de correspondencia entre las escalas Vickers y Mohs, establecida por C. O. Di-mitriev. Después de recordar la definición de la microdureza, se exponen y se discuten los resultados obtenidos con los minerales de los productos refrac­tarios.

(14 figs., 2 tablas, 10 refs.) A. G. V.

Contribución de ciertas técnicas analíticas al estudio de las materias primas y de los materiales refractarios a base de sílice y alúmina. III.

A. FLEURENCE, Bull. Soc. Franc. Céram. (69), 23-77 (f) (1965).

Se describen los métodos y se exponen los resultados obtenidos en el estudio de refractarios arcillosos y aluminosos. En la primera parte se revisan algunas

757

generalidades acerca de las arcillas refractarias francesas y sobre los silicatos de aluminio hidratados. Después de resumir las técnicas de fabricación de los productos refractarios, se describen los métodos de estudio empleados : difrac-tometría X, microscopía óptica por reflexión, microscopía y microsonda electró­nicas, microrradiografía, espectrometría gamma y autorradiografía. Las partes segunda y tercera están dedicadas a la aplicación de estas técnicas a las ma­terias primas y a los productos cerámicos. Se han obtenido conclusiones acerca d e : a) Grado de cristalinidad de las arcillas caoliníticas, b) Distinción entre silimanita y mullita, c) Determinación de mullita, corindón, caolinita, silima-nita y cristobalita, y d) Composición, naturaleza mineralógica y localización de fases en productos cerámicos terminados.

(86 figs., 7 tablas, 69 refs.) A. G. V.

Anáíisis no destïiïctivo por radícactivación débil del sodio en los sólidos, en presencia de potasio, aluminio y silicio.

R. CYPRÈS y B. BETTENS, Bidl Soc. Franc. Céram. (69), 79-88 (f) (1965).

El estudio del análisis por activación de microcantidades de sodio, por me­dio de una fuente relativamente débil de neutrones, ha permitido elaborar un método cuantitativo, no destructivo y rápido para la determinación del sodio en los sólidos, basado en la medida por espectrometría de la actividad indu­cida en la probeta. El aparato comprende una fuente de neutrones, un dispo­sitivo experimental para la activación y una instalación de medida de la ac­tividad inducida. El método elaborado se ha aplicado al análisis de sodio en la sílice, en un feldespaío y en dos tipos de vidrio.

(4 ñgs., 6 tablas, 17 refs.) A. G. V.

PATENTES

Método y aparato para el análisis de oxígeno en gases.

PAUL A. HERSCH. Pat. U. S. 3.223.597, 14 diciembre 1965,

Sensores de alta temperatura.

FREDERICK W . KUETHER (Honeywell, Inc.). Pat. U. S. 3.221.554, 7 diciembre 1965.

Célula de radiofrecuencia para cromatografía de gases.

WILLIAM C . HAMPTON (American Instrument Co., Inc.). Pat. U. S. 3.223.873, 14 diciembre 1965.

Ensayo de calidad de la lana mineral.

JACK E . GASTON (Armstrong Cork Co.). Pat. U. S. 3.222.924, 14 diciembre 1965.

Analizador electroquímico de gases.

PAUL A. HERSCH. Pat. U . S. 3.223.608, 14 diciembre 1965.

Aparato para detectar y medir pequeñas cantidades de oxígeno en un gas.

Microscopio de platina caliente.

JAMES A. ROBERTSON (FMC Corp.). Pat. U. S. 3.218.925, 23 noviembre 1965.

758

Aparato para analizar los gases de salida de los hornos de cemento.

NORMAN C . LUDWIG y STEWART W . TRESOUTHICK (United States Steel Corp.). Pat. U. S. 3.218.842, 23 noviembre 1965.

Inspección de artículos de vidrio.

RoNAi D C. P A R ; V ARTHUR H . VA'ILDER ^ Corning Glass Works). Pat. U. S. 3.227.037, 4 enero 1966.

Un método para detectar irregularidades en un cuerpo plano transparente que consiste en dirigir luz a su superficie en dirección paralela a la misma, para que los rayos de luz entren en las irregularidades de la superficie, se transmitan por reflexión interna dentro de la pieza y que salgan por la otra cara. La luz que emerge da una indicación de las irregularidades.

Cuchilla de microtomo.

ROBERT MARTINELLI. Pat. U. S. 3.225.639, 28 diciembre 1965.

La cuchilla del microtomo para cortar tejidos está constituida por una pieza de vidrio fracturada de tal forma que origine un filo cortante. La composi­ción del vidrio está comprendida entre los siguientes l ímites: 65-75 % SiOo; 8-18 % Na.O; 3-9 % CaO; 3-7 % MgO; 0,5-1,5 % NaCl; 0,5-1,5 % Na..SO,; 3,5-5 % M n , 0 „ y 0,05-0,15 % Cr,0...

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GRANDES ESFERAS DE VIDRIO PARA SUMERGIBLES

TRIPULADOS

La Cornin Glass Works ha fabrica­do esferas de vidrio de 44,5 pulgadas de diámetro y una pulgada de espesor para ser probadas en la Naval Ord­nance Test Station, China Lake, Calif, con vistas a la construcción de un su­mergible tripulado. El casco esférico, capaz de resistir altas presiones, será formado por acoplamiento de dos se-miesferas.

En este mismo año se fabricarán es­feras de 56 pulgadas, para ser usadas en el mismo proyecto.

Según el doctor William B. McLean, director técnico de la Estación, se emplea vidrio porque es el único ma­terial que posee la suficiente resisten­cia para llegar al fondo del océano, conservando aún un 50 % de su flota­bilidad. El vidrio es extraordinaria­mente resistente en compresión. Nor­malmente, se fractura solamente por tracción. Por esta razón, la presión hidrostática tiende a hacerlo más re­sistente cuanto más profundo se su­merja. Este efecto suele llamarse «en­durecimiento por profundidad». Otra ventaja del vidrio es su transparencia. El doctor McLean cree en la posibili­dad de construir un vehículo en el cual todo el equipo estaría sujeto a la par­te exterior de la esfera, y podría con­trolarse a través del vidrio mediante señales ópticas. Esta esfera sería lo suficientemente resistente para llevar al acuanauta has ta el fondo del mar, manteniendo una presión atmosférica

normal en el interior de la cápsula.. Así, se podría descender y subir a la superficie con mucha rapidez, sin ne­cesidad de invertir largo tiempo en la des2omposición. El control ambiental puede lograrse por sistemas análogos a los que se emplean en los vuelos aercespaciales.

En la actualidad ya se usan esferas menores como unidades de notación en numerosas aplicaciones, y han so­portado presiones equivalentes a in­mersiones de 35.000 pies. Por ello, pare­ce no haber razón en contra para que se aumenten los tamaños y se piense en la construcción de vehículos tr ipu­lados.

PLACAS CALENTADORAS Y AGITADORAS DE LABORATORIO

La Cornin Glass Works ha editado un folleto descriptivo de sus seis nue­ves modelos de laboratorio de placas calentadoras y de agitadores, en el que se indican las especificaciones y acce­sorios. En el mismo folleto se descri­ben las nuevas placas calentadoras con control remoto, que contribuyen a aumentar la seguridad en los labora­torios en donde existen peligros de fuego o explosión.

La superficie de t rabajo de estas pla­cas calentadoras está hecha de Pyro-ceram, un tipo de material vitrocerá-mico fabricado por la compañía, que además de permitir un rápido calen­tamiento, tiene gran resistencia a la corrosión. El aparato es compacto, limpio y de larga vida. La siuperíicie

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calentadora, cuyo tamaño según el mo­delo oscila entre 35 y 100 pulgadas cuadradas, presenta una elevada re­sistencia al choque térmico y permite calentamientos y enfriamientos rápi­dos gracias a sus favorables caracterís­ticas de conducción y radiación, y permite t rabajar has ta temperaturas próximas a los 950"F.

Se puede obtener más información escribiendo a:

Corning Glass International , S. A., 33 Bleicherweg, 8002, Zürich (Suiza).

LOS NUEVOS DIAMANTES REVES­TIDOS DE METAL DOBLAN LA EFICIENCIA EN EL RECTIFICADO

Los nuevos diamantes abrasivos re­vestidos de metal RDA-MC que van a ser lanzados ai mercado por la De Beers, representan posiblemente el más grande adelanto técnico que se ha producido desde la introducción de los discos de aglomerado resinoso. Las pruebas realizadas en el Laboratorio d3 Investigaciones del Diamante de Jo-hanesburg, en Africa del Sur, donde se t rabaja este m£.terial, demostraron que el aumento en la retención de las partículas del diamante con revesti­miento metálico, aumentaba más ¿ei doble la vida de los discos en empleos como el rectificado de herramientas de carburo de tungsteno e hileras.

El RDA-MC (abrasivo resinoso de diamante revestido de metal) está pro­yectado para discos rectificadores de aglomerado resinoso que trabajen t an ­

to en seco como refrigerados. Aparte de asegurar un aglomerado más com­pacto y homogéneo, el revestimiento metálico protege las partículas indivi­dualmente para prevenir un fallo pre­maturo debido a los golpes de percu­sión. Usando RDA-Mc resulta posible conseguir la más eficiente avenencia entre discos de aglomerado resinoso y discos de aglomerado metálico con to­das las ventajas y ninguno de los in­convenientes de ambos sistemas. Par t i ­cularmente en los discos de aglomerado resinoso que usan refrigeración, las características del corte no sufren al­teración.

El uso de RDA-MC de la De Beers en discos de fabricación resinosa está progresando. El peso del revestimien­to metálico representa que un total de 111 quilates de RDA-MC resulta lo especificado para discos que normal­mente requerían 50 quilates de RDA sin revestimiento. El precio del RDA-MC está, sin embargo, basado en el peso del diamante y no en el del dia­mante más el revestimiento y por ello el aumento de la vida del disco se obtiene sin ningún gasto adicional. Además de esto, se produce un aho­rro en el relleno de resina necesaria debido al superior volumen del dia­mante revestido metálicamente. Como consecuencia de que el revestimiento altera el t amaño individual del grano, el RDA-MC se fabrica en las siguien­tes medidas US: 40 80, 80/120, 120/ 170, 170/230 y 230/325.

Este nuevo material lo distribuye en Europa y los Estados Unidos : De Beers Industrial Diamond Division, Shan-non Airport vía Limerick Ireland, I r­landa.

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