mpi runner balance analysis

Moldflow Plastic Insight (MPI) MPI Arayüzü

1: Moldel Planı 2: Proje Planı 3: Analiz Yapılandırma Planı 4: Layer Planı 5: Log Planı (Analiz ve Mesh işlemlerinin yazıldığı plan)

1: Proje Adı 2: Mesh Türü Seçimi 3:Analiz Türü 4: Malzeme Seçimi 5: Enjeksiyon Noktası/Noktaları Seçimi 6: Proses Koşullarının Belirlenmesi

[email protected] Sayfa 1 18.05.2009

1

Düzenlemeler ve Nedenleri Parçanın mal payı 2, 3, 4 numaralı parçalarda kenarlara göre çok az. Eriyik plastik en kolay yolu tercih ettiğinden göndermiş olduğum animasyonda olduğu gibi orta bölge geç doluyor ve bu bölgede hava kabarcıkları kalıyor. Mal payı kenar kalınlıkları ile aynı olmaması halinde parçada oluşan kabarcıklar belli (gözle görülebilir.) olabilir. Kalıp ayrım yüzeylerinde görülen hava kabarcıkları kalıp ayrım yüzeyinden kaçacağından analiz sonucunda bunlar dikkate alınmaz.

[email protected] Sayfa 1 18.05.2009 1

2 ve 3 numaralı parçalarda mal payları (0,5mm) vida bölgelerinde çok az olduğundan bu bölgeler dolmuyor. Dolum esnasında ilk giren eriyik plastik sürekli akış önünde ilerlediğinden yavaş yavaş katılaşmaya başlar. Dolum işleminden önce tavsiye edilen minimum eriyik sıcaklığının çok altına inerse analiz işlemi sonucunda bu bölgelerin dolmadığı görülür. Bunun nedenleri; 1-Kalıp sıcaklığı (plastik malzeme için tavsiye edilen sıcaklıktan) çok düşük 2-Cidar kalınlığı ince 3-Akış yolu çok uzun

Zorunlu durumlarda kullanılabilir. İdeal

1 numaralı parçanın erken dolmasının nedeni (Hacmi fazla ve aynı yolluk/giriş kesiti olmasına rağmen) ise parça cidar kalınlıklarının diğer parçalara göre daha fazla olmasıdır. Sıcaklığı düşen eriyik plastiğin akışkanlığı azalır. Katılaşma kalıp yüzeyinden parça cidar kalınlık merkezine doğru olduğundan 1 numaralı paranın diğer parçalara göre ilerleyen eriyik hacmi daha fazladır. Runner Balans Analizi yapabilmek için parçanın tamamının dolması (vida bölgeleri tam dolmuyor) gerekmektedir. Balanslı dolum parçalarda oluşacak hava kabarcıklarını ortadan kaldırmaz sadece parçaların eşit sürede dolmasını ve buna bağlı olarak parçalarda dolum esnasında oluşan basınç dağılımı eşitler.


Çarpılmaya etki Eden Faktörler:

1- Cidar kalınlıklarındaki değişim (farklı çekme ).

: çekmenin fazla olduğu bölgeler

2- Farklı soğuma (Homojen olmayan soğuma)

3- Akış Yönelmelerinin Etkisi (Plastik Eriğin Akış Karakteristiği) Çekme : dikey ve paralel akış yönlerinde farklılıklar gösterir.

Paralel çekme dikey çekmeden daha fazla

Dikey çekme paralel çekmeden fazla

Etki eden faktörler

1- Kalıp Çalışma Koşulları a) Kalıp Sıcaklığı b) Eriyik Sıcaklığı c) Enjeksiyon Hızı

2- Enjeksiyon Noktası ve Giriş Türü 3- Parça Cidar Kalınlığı


Soğutucu Sistemi Kalıpta kullanılan soğutucu sistemi parçayı çok iyi soğumamasının yanında göz önünde bulundurulması gereken diğer bir en önemli özellikte parçayı homojen bir şekilde soğutmasıdır. Parçanın soğuması homojen olmadığında çarpılmalar meydana gelir. Göndermiş olduğun kalıpta modellemiş olduğun soğutucu kanalları farklı parça yüzeyine mesafeleri farklı.


Yazılarda bulanan radüsler çok küçük ve mesh işlemini zorlaştırıyor bu nedenle analiz işlemi için bu radüsler silinmeli. Yapılan Düzenlemeler 1. Cidar Kalınlıkları Artırıldı

İç yüzeyler 1mm den 2mm ve ince cidarlı vida dış çapları 0.5mm ofsetlendi.

2. Yazılarda Bulunan Radüsler Silindi ve 0.3mm altındaki diğer radüslerde silindi.


Oluşan Yüzey Hataların Giderilmesi Surface Connectivity Diagnostic tool: Yüzeyler arasında oluşan bağlantı hatalarının bulunması. IGES (*.igs), STEP (*.stp,*.step), veya Parasolid (*.x_t, *.x_b ) gibi parça tranfer işlemlerinden sonra Modeling Surface Connectivity Diagnostic menüsünden parçalarda oluşan transfer hataları incelenebilir. Import için seçilen transfer türü: IGES İncelem işlemi için parçanın herhangi bir yüzeyi seçilir ve Show ikonuna basılır. Birden fazla parça var ise her parçadan bir yüzey CTRL basılı tutularak seçilir.


1

1- Find Free Edges: Açık Yüzeyleri gösterir (Parçalarda açık yüzey hatası oluşmamıştır. Örnek olması için gösterilmiştir.)

2- Find non-manifold edges: Yüzey çizgilerinin (edges) ikiden fazla yüzeyi bağlaması.

Moldflow Plastic Insight ile bu hataların düzeltilmesi çok uzun sürebilir. Bir çok hatanın düzeltilmesi de mümkün olmamaktadır yada istenilen yüzey elde edilememektedir. Bu nedenle Moldflow parça transferi için Moldflow CAD Doctor yazılımını geliştirmiştir.


2

Moldflow CAD Doctor CAD Doctor yazılımı IGIES ve CATIA dataları açmaktadır. Hatalar çok büyük değilse (eksik yüzey vb.) Sol Menüden 3 işlem sonucunda hatalar düzeltilerek CAD datası *UDM uzantılı olarak export edilir. Örnek parçalarda sol menünün kullanılması yeterli olmuştur.

Sol menü IGEIS – Moldflow parça transferi için önerilen kontrolleri içerir istenilirse (check options ) ikonu seçilerek buradan istenilen tolerans ve kontrol işlemleri değiştirilebilir.


3

Check : Kontrol işlemi sonucunda bulunan hatalar. (Igies data tranferinde parçalar yüzey olarak tranfer edilir. Kullanılan programlar otomatik olarak import işlemi esnasında dikme işlemini biz fark etmesen yapar. Solidwork, Catia, Nx vb. programlarda igies options vardır buradan transfer toleransı ayarlanabilir.) Aşağıdaki menüde görülen 4610 free edge parçada bulunan tüm yüzeylerin kenar sayısıdır.

Stitch: Kenarları dikme işlemi. Stitch komutu seçilinde aşağıdaki menü karşımıza çıkar. 0.01mm toleransla dikme işlemi için try ikonu tıklanır. (0.01mm küçük ara yüzeyler silinir.) Deneme işleminden sonra dikilemeyen kenar sayısı yenilenen menüde görülür. 0.01mm tolerans için bu parçanın

tüm kenarları dikilmiştir. Dikilemeyen kenarlar kontrol edildikten sonra yüzey eksik değilse tolerans artırılarak (0.05mm vb.) tekrar try ikonu tıklanır.

Fixson

butonu tıklanarak dikme işlemi tamamlanır. Dikme işleminden ra kalan hatalar solda bulunan menüde görülür.

Heal : Bu işlem ile parçada kalan hatalar temizlenerek parça *udm uzantılı olarak transfer için hazır hale getirilir. (heal işlemi yapılmaz ise parça export edilemez.). Heal işleminden sonra export edilecek parça aşağıda görülmektedir.


4

*udm olarak Cad Doctor dan transfer edilen data Moldflow programında açıldığında hataların

tedir. ortadan kalktığı görülmek


5

MPI Yazılımında Yolluk Tasarımı Yolluk: Enjeksiyon makinesinin çıkış noktasından başlayıp parçaya kadar olan bölgedir. Bu bölgelerden geçerek parçaya kadar ulaşan eriyik plastiğin akış karakteristiğindeki kayıplar/hızlanmalar göz önüne alınmalıdır. Bu nedenle analiz işlemine yolluklar da dahil edilmelidir. Analiz sonuçları değerlendirilirken (soğuma, çarpılma, iç gerilmeler… vb) yollukların artık olduğu da unutulmamalıdır. Yolluk tasarımı yapılmadan enjeksiyon noktası seçerek yapılan analiz işleminin sonuçlarının tam olarak doğruyu yansıtmayacağı unutulmamalıdır. Enjeksiyon Noktası: İstenilen/belirlenen noktaya analiz işleminin başlaması için tanımlanan matematiksel modeldir ve koni ile gösterilir. Burada görülen koni tamamen görsel olup başlangıç noktasını belirtmektedir. Standart bir enjeksiyon çapı (2.5mm, 3mm, 3.5mm,4mm) olduğu sanılmamalıdır. Yolluk tasarımı yapılmadan parça üzerinde bir enjeksiyon noktası seçilmiş ise program parça giriş kesitini seçilen noktanın (çevresindeki) ait olduğu elemanları giriş kesiti olarak tanımlar. Aşağıdaki şekillerde parça üzerinde ve yolluk üzerinde (ana giriş kesiti) enjeksiyon noktasının seçilmesi ile oluşturulan giriş kesitleri görülmektedir.

k enjeksiyon noktası oluşturulmuş giriş

a) Tek enjeksiyon noktası seçilerek oluşturulmuş giriş

a) Birçoseçilerek

kesiti kesiti c) Tasarlanan yolluk (ana giriş kesiti) üzerinde enjeksiyon noktası

olluk tasarımı beam eleman olarak yapılacak ise (Moldflow programY ında) Ana giriş kesiti

oluşturulurken istenilirse standart (yaygın kullanılan) ana giriş kesitleri program kütüphanesinden seçilebilir.


6

Yolluk tasarımı yapılarak oluşturulan parça giriş (gate) kesitinde de parça üzerinde enjeksiyon noktası seçilmesinde olduğu gibi nokta çevresindeki elemanlar giriş kesitini oluşturur. Parça

iriş noktasına kadar belirlenen yolluk ölçülerinde gelen akışkan bu noktada çevresindeki elemanları içeren bir giriş kesitine göre dolum işlemini gerçekleştirir. Aşağıdaki şekillerde de görüldüğü gibi parça için oluşturulan elemanlar ile yolluk için oluşturulan elemanlar bir birine bir nokta tarafından bağlıdır. Her iki modelde kendi yüzey elemanlarını bulundurmaktadır. Program yolluktan parçaya geçişte bir boşluk oluşturmak zorunda olduğundan nokta çevresindeki elemanları bu geçiş işlemi için parça giriş kesiti olarak tanımlamaktadır. Bu nedenle aşağıdaki şekilde görülen b) seçeneği analiz işlemi için a) eçeneğinden daha uygundur.

g

s

a) Mesh uzunluğu 3mm, Parça giriş kesiti 1mm

b) Mesh uzunluğu giriş kesiti bölgesinde 0.5mm, Parça giriş kesiti 1mm

Mesh boyutunu tüm parça için 0.5mm tutmak analiz işlemini süresini çok fazla uzatır. Bu

edenle giriş kesiti bölgesinde mesh boyutunu daha küçük tutmak daha uygundur. Mesh leminden önce yolluk giriş kesitinin bulunduğu bölgede mesh boyutu tanımlaması yapılarak

nişbu bölgenin istenilen boyutta elde edilmesi sağlanabilir. Not: Cad datasında parçada giriş kesiti ayrı bir yüzey olarak modellemeniz mesh boyutunu tanımlamanızda kolaylık sağlayacaktır.

MPI programına transfer öncesi parça üzerinde oluşturulan giriş kesiti


7

Yolluklar Moldflow Plastic Insight programında 4 şekilde tasarlana bilir.

1- Cad datasıyla beraber tasarlanması (soğuk yolluk) (Mesh türü parça ile aynıdır.)

2- Yolluk kesitlerinin çizgisel olarak tasarlanarak MPI yazılımında Beam element olaroluşturulması (Sıcak veya soğuk yolluk)

ak

3- MPI yazılımı içinde bulunan Runnur Winzard Modulü ile oluşturulması (Sıcak veya soğuk yolluk) (Beam Element)

4- Cad datasıyla tasarlanan yolluğun mesh iş inden sonra beam elemet olarak

değiştirilmesi ile yoluk beam element olarak modellenebilir. Değiştirme işlemi için tanımlana bilen yolluk

modelleme elemanlarından (doğrusal) oluşmalıdır. (MPI 6 ve üstü versiyonlarda

Yo luklar PI yazılımı içinde Beam element olarak modellenmek zorundadır. Soğuk yolluk analizinde

yollukta oluşan ısı düşüşü, dolum süresi ve diğer kayıplar analiz sonucuna etki etmektedir. Runnur Balans Analizi için hazırlanan modelde Beam element olarak tanımlı yolluk olması gerekir bu nedenle 2,3,4 numaralı yolluk tasarımı yapılmalıdır. Aksi halde analiz yapılamaz. Örnek parça için Runnur Balans analizi yapılacağından yolluk kesitleri çizgisel olarak tasarlanarak MPI yazılımında Beam (dilim denilebilir) element olarak oluşturulacaktır.

lem

Cad datasında bulunan yolluğun sadece Moldflow programında

yapılabilir)

lluk türü temelde ikiye ayrılır. Bunlar sıcak yolluk veya soğuk yolluktur. Sıcak yolM


8

Mesh Türü Seçimi Mesh türü yapılan analizin türüne göre değişmektedir. Midplane Mesh: Tüm analiz türlerinde kullanıla bilir. Fusion Mesh : 3D Mesh’e oranla daha fazla analiz türü kapsar 3D Mesh :

Midplane

Fusion

3D

Molding Process, Analysis Type Mesh Type Thermoplastics Injection Molding

Fast Fill Midplane Fusion

Fill Midplane Fusion 3D

Flow Midplane Fusion 3D

Core shift Midplane Fusion 3D

Standalone Packing 3D

Fiber Flow Midplane Fusion 3D

Cooling Midplane Fusion 3D

Warpage Midplane Fusion 3D

Birefringence 3D

Stress Midplane

Shrinkage Midplane Fusion

Process Optimization Midplane Fusion

Design of Experiments Midplane Fusion

Molding Window Midplane Fusion

Gate Location Midplane Fusion

Runner Balance Midplane Fusion

Thermoplastics Overmolding

Fill Midplane Fusion 3D



9

Fiber Flow Midplane Fusion 3D

Overmolding Midplane Fusion 3D

Warpage 3D

Microcellular Injection Molding

Fill Midplane Fusion

Flow Midplane Fusion

Fiber Flow Midplane Fusion

Cooling Midplane Fusion

Warpage Midplane Fusion

Gas-Assisted Injection Molding

Fill 3D

Flow Midplane 3D

Fiber Flow Midplane 3D

Cooling Midplane

Warpage Midplane

Stress Midplane

Co-Injection Molding

Flow Midplane

Fiber Flow Midplane

Cooling Midplane

Warpage Midplane

Stress Midplane

Injection-Compression Molding

Flow Midplane

Cooling Midplane

Fiber Flow Midplane

Warpage Midplane

Stress Midplane

Reactive Injection-Compression Molding

Flow Midplane

Reactive Molding



Warpage 3D

Multiple-Barrel Reactive Molding

Flow Midplane

Microchip Encapsulation


Wire Sweep Midplane Fusion 3D

Paddle Shift Midplane Fusion 3D

Dynamic Paddle Shift 3D


10

Warpage 3D


RTM/SRIM

Flow Midplane Fusion


Underfill Encapsulation


Mesh Türü Seçiminde Dikkat Edilmesi Gerekenler Bazı Hususlar

ınlığı 1mm den küçük ise, parça kesitleri aynşık değilse Midplane Mesh seçilmesi uygundur.

ing : Parça ilaveli kalıplama: tornavida..vb. Overmolding : Çift renkli tek parça veya değişik ma k parç stop farı…vb.

s Asisted : Kalıba plastik enjekte edildikten sonra yüzeysel katıla başladı nda ın bir bölgeden hava enjekte edilme

ılaşamayan plastik eriğin boşaltılarak parça içinde uşturu ası

molding analizi sonucunda ilave edilen parçalardaki deformasyonları (ek parçanın ilmesi, ) daha ayrıntılı görmek için 3D Mesh seçilmelidir.

olding Analizinde ikinci enjeksiyon esnasında ilk parçada oluşacak ergime değeri ve kte edilen parçanın ikinci parça enjekte edildiği and ığı rim süresine

k parça yüzeylerinde katılaşma tamamlanmış ama iç yüzeyler eriyik halde olabilir.) için 3D Mesh kullanılmalıdır.

ğılımını ve cidar kalınlı arını 3 boyutlu

klık dağılımı: Çevrim süresi için önemli iç yüzey katılaşmadan parçanın lması çarpılmaya neden olur. Parçanın iç yüzeyi katıla nra ha ta ka sı

ır buda günlük/saatlik imalat sayısına etki eder. Parça iç s ık dağ lımı sh ile oluşturulan modellerin analizlerinde gör

dece Midplane ve Fusion Mesh ile yapılabilmektedir. 3D ile balans modülü yoktur.

ısı ve modelleme zorluğu şu şekildedir.

Fusion Mkesh > Midplane Mesh

inde modellenen yolluk ve soğutucu kanalları Beam Element olarak

1- Parça cidar kalkarma

ı ise ve parça çok fazla

2- İnsert Moldlzemeli te a:

Ga şma ğıenjeksiyon bölgesine yakkat

siyle iç bölgede lmboşluk ol

İnsert sıcaklığı, ergiyen bölgeleri, eğ Overmilk enje aki iç sıcakl (çevbağlı olaraGörmek Gas Asisted analizinde ise gazın parça içersine dagörmek için 3D Mesh kullanılmalıdır.

kl

3- Parça iç sıcaçıkarı ştıktan so la kalıp lmaçevrim süresini uzatsadece 3D Me

ıcakl ıülür.

4- Runner Balans Analizi saMesh 5- Analiz süresi, eleman say 3D Mesh>> 6- Moldflow içersmodellenir.


11

Yolluk (Runner) Balans Analizi

z Edilecek Parça İçin Mesh Türünün Seçilmesi ve Analiz Modelinin Oluşturulması

1. UGS NX programında modellenen parça igs olarak export edildi. Moldflow Cad Doctor Programıyla parça MPI programına transfer edildi.

2. Yolluklar çizgisel olarak UGS NX programında modellenerek *igs olarak MPI

ıldı.

i ve figürlerin bulunduğu bölgeyi bozar. Bu nedenle mesh boyutunu önerilen değerden

mek gerekir. Optimum mesh boyutunun seçilmesi için ikinci bir analiz gerekebilir. Bu işleme mesh iterasyonuda diyebiliriz. İkinci

aliz sonucu karşılaştırılır. Analiz sonuçları bir birine çok yakın değerler veriyor ise üçüncü bir analize gerek duyulmaz.

ş oldu. (ikinci bir analiz yapılmamıştır.)

ile mesh datasında oluşan hatalar düzeltildi. Mesh Repair Winzard ile düzeltilemeyen bölgeler silinerek yeniden tek tek modellendi.

7. Yolluk ve parça bağlantılara Mesh Connectivity Diagnostic ile kontrol edildi. görüldü.

Anali

programına aktarıldı. Yolluk çizgilerine sprue (meme yolluğu), runner(parça yolluğu), gate (parça girişi) tanımlamaları yap

3. Runner Balans Analizi için parça cidar kalınlığı 1mm den fazla olduğundan veMidplane Mesh ile tüm parça mesh edilemediğinden Fussion Mesh seçildi.

4. Mesh Boyutunu Seçilmesi

Mesh işlemi seçildiğinde parça boyutlarına bağlı olarak bir değer önerir. Önerilen bu değer küçük figürlerin mesh edilmesinde genellikle figürlerin şeklin

daha küçük tutmak gerekir ya da küçük figürleri silmek gerekebilir. Mesh boyutunun çok küçük tutulması analiz süre oldukça artırır. Bu nedenle optimum mesh boyutunu seç

analizde seçilen mesh boyutu ilk analiz işlemi için oluşturulan mesh boyutundan daha küçük tutularak iki an

5. Parça ile yolluk beraber 3mm (önerilen değer: 7,3mm) element boyutunda Mesh

edildi. Yolluklara yapmış olduğumuz tanımlamalar sonucu yolluk Beam Element olarak parça ise Fusion Mesh olarak modellenmi

6. Mesh Repair Winzard

Tüm parçaların yolluğa bağlı olduğu


12

8. M

esh İstatistiklerinin Kontrol Edilmesi

1: Olu

- - - yısı (Yolluk Eleman Sayısı varsa Soğutucu Eleman Sayısı)

-

2: Oluştur

- Açık Kenar (A) - Doğru Bağlanmış Kenar (B) (İki elemana ait olan ve iki nokta arasında oluşturulan

kenar çizğisi) - İkiden Fazla Elemana Ait Olan Kenar (C)

şturulan Analiz Modeline Ait Bilgiler

Fusion (Üçgen) Eleman Sayısı Nokta Sayısı (Üçgenlerin Köşe noktaları) Beam Eleman Sa

- Ana Giriş (Meme) Sayısı (Tüm Parça Tek Bir Memeden Doldurulacak) - Fusion Mesh Hacmi

Yolluk Hacmi - Toplam Mesh Alanı

ulan Elemanların Kenar Bağlantı Bilgileri


13

3. Yüzey yönelmeleri ters olan mesh elemanlarının sayısını verir. Üçgen yüzeysel elemanı olan her mesh elemanının bir ön (dış) ve bir arka (iç) yüzeyi vardır. Yüzey yönelmeleri kontrol edildiğinde dış yüzeylerin tümü (her eleman için) mavi olmalıdır. Ve fusion mesh ise hiçbir kırmızı yüzey (iç yüzey) görülmemelidir (hacim içinde kaldığından). 4. Mesh elemanlarından kesişen ve üst üste gelen elemanların sayısını verir.

Kesişen Eleman

Üst Üste Gelen Elamalar

5. Maksimum Fusion (üçgen) Element Yükseklik ve Genişlik Oranı

Bu oran analiz sonuçlarının doğruluğ

len Maksimum Değer 6 dır. 3D muna etki etmektedir. Fussion Mesh İçin Tavsiye

Edi inumum oran 5 ve maksimum ora 5 olan böl le de bu değ ması için ma m eğeri 30.16 olacak şekilde (Modelleme Videosu) elle düz le

ıldığında Maksimum Element tadır. Bunun nedeni ise 3D mesh

leminde cidar kal inumum 4 eleman (maksimum 20) seçilebilmesidir. Örneğin 0.5mm l(3D mcidar kalın um Element (üçgen) Yükseklik ve Genişli n boy oranı ortalaması bu değere yakın olur (modelin fusion mesh en boy oranının minumum olması halinde). Fusion mesh ile mesh işlemi yapıldığından parçanın dış yüzeyi değişmez 3D mesh işlemi ile fusion mesh ile oluşturulan yüzeylere bağlı kalınarak parça iç kısmı mesh edilir. 3D mesh en boy oranını azaltmak için fusion mesh boyutunu küçük tutmak gerekir ki buda eleman sayısını oldukça artırır.

usion mesh en boy oranı minumum olması durumunda yaklaşık olarak 3D Mesh minimum leman sayısı = Fusion Mesh Boyutu x 2 x Cidar kalınlığı yönündeki eleman sayısı şeklinde abaca hesaplanabilir.

ash için önerilen mn 0 dir. 3D mesh de önerilen ortalama değer ise 15 dir. Bu değerin hassasge rde düşük olması istenir. En hassa bölge ise giriş kesitidir. Giriş Kesitleriner düşük olduğundan düzenlemenin nasıl yapılacağına dair örnek olksi um olan 31.722 den nmiştir.

Not: Cidar kalınlığı çok ince olan parçalarda 3D mesh yap(üçgen) Yükseklik ve Genişlik Oranı oldukça artmakiş ınlığı için m

ka ınlığında ambalaj kutusu için 3D mesh yapacak olursak ve 3mm’ lik fusion mesh esh öncesi fusion mesh oluşturulur.) ile mesh ettikten sonra 3D mesh için minumum

lığında 4 eleman oluşturacak olursak Maksimk Oranı 3/(0.5/4)=24 olur ve tüm parça için e

Fek


14

Aşağıdaki şekilde cidar kalınlığı 0.5mm olan ambalaj kutusunun 3mm fusion mesh işleminden sonra 3D mesh edilmiş hali görülmektedir. Şekilde görüldüğü gibi üst yüzeyden

ir eleman cidar kalınlığı boyunca oluşturulan 3D elamanlar ile birlikte silinmiş ve ın en boy oranı

lemanı oluşturan tüm elemanlar (4 üçgen bir 3D mesh elemanı oluşturur.) içinde bu oranın en yüksek olduğu üçgene göre gösterilir şekilde görülen elemanın cidar kalınlığı yönünde ki elemanın en boy oranı maksimum olmaktadır.

biçyapılaşmada oluşan en boy oranı gösterilmiştir. Bir 3D mesh elemanıne

Maksimum Fusion (üçgen) Element Yükseklik ve Genişlik Oranı için tavsiyeler;

1. Cidar kalınlığı azaldıkça 3D mesh işleminde cidar kalınlığı yönündeki eleman sayısını azaltın (hassasiyet az)ya da artırmak için Fusion mesh değerini küçük tutun (hassasiyet yüksek süre çok uzun)

2. Mesh edilmiş parça için ölçülen ortalama en boy oranını istenilen değerlere getirmeye çalışınız. Örneğin; fusion mesh işleminde bir radüs boyunca (hassas

belirtilen elemanların sayısının (Erkek ve Dişi Yüzeyde aynı

ların eşleşme kontrolü yapılmamaktadır. +Z,-Z yönleri parçanın bu yönlerdeki cidar kalınlığının en az olduğu (Mal Payının Olduğu) yönlerdir.

olmayan bölge) oluşmuş 100 tane üçgenin her birinin en boy oranı 10 ise ve parçanın ortalama değeri 6 dan az ise bu değerler kabul edilebilir.

3. En boy oranın istenilen değerlerde olmaması analizin yapılamayacağı anlamına gelmez bu değer Moldflow tarafından analizin yazılıma bağlı olarak minimum hata payı ile çözülmesini sağlar. Unutmayınız ki hiçbir analiz yazılımı %100 doğru sonuç vermez. Sonuçlar çok hassas olsa bile enjeksiyon kalıplarının imali ve parça baskısı bu hassasiyette olamayabilir.

4. 3D mesh işleminde en boy oranının düzenlenmesi çok zordur. Bu nedenle düzenlemeler fusion mesh işlemi esnasında yapılmalıdır. Fusion mesh de bu oranı ne kadar küçük ise 3D mesh’de de o kadar küçük olur.

6. Oluşturulan fusion mesh elemanlarının alt yüzeyi (-Z) (Erkek kalıp yüzeyi tarafında kalan parça yüzeyi) ile üst yüzeyinin (+Z) (Dişi kalıp yüzeyi tarafında kalan parça yüzeyi) eşleşme oranı ve 5. maddedehatanın olmadığı elemanlar; aynı hata iki taraftada olduğu için eşleşir) toplamının Mesh ile karşılaştırılmasında (eşleştirilmesinde) kullanılır. Burada belirtilen yüzdelik oran eşlen (karşılıklı aynı olan) elemanların oranıdır. Sadece X,Y yönündeki (Z yönüne dik) oluşturulan eleman

Akış ve dolum analizi için bu oranın %85 yüksek olması kabul edilebilir. Eşleşme oranı %50 altında olursa analiz işlemi yapılamaz. Çarpılma analizi için bu oran %85’i


15

geçmelidir. Bu oran ne kadar yüksek olursa sonuçların doğruluk değeri o kadar artar. Yüzeyleri farklı olan parçalarda bu yüksek değeri yakalamak oldukça zordur. Bu oranın en yüksek olduğu parçalar yüzey olarak modellenen ve cidar kalınlığı atanarak (mal payı verme komutlarıyla) hacmi oluşturulan parçalardır (örğ: kova, margarin ve çikolata kutuları… vb.). Mesh edilen parça transparan ise ve eleman çizgileri de var ise Z yönünden (mal payına dik yönden) bakıldığında tüm ön ve arka yüzeydeki elemanlar tek bir yüzey gibi (tüm elemanlar eşleşiyorsa ) görülüyorsa eşleşme oranı %100 olur. Mesh işlemi sonucunda Runner Balans Analizi için oluşturulan model

Not: Balayapılmaktsabit kalm Run r öparçaya aanaliz işl unner ölçülerinin

üçültülmesi şeklinde iterasyon yapar. Tüm runner ölçülerinin sabitlenmesi analiz

göre runner lçülerini oluştur.

ns Analizi sadece tali yoların (runner) elemanlarının balanslanması şeklinde adır. Meme Girişi (Sprue) ve Parça Girişi (Gate) ölçüleri için belirtilen değerler aktadır.

ne lçüleri balans analizi öncesi istenilirse sabitlenebilir. Örğ: hacmi fazla olan it runner ölçüleri (tüm runner ölçüleri aynı modellenmiş ise) sabitlendiğinde emi sabitlenen bu değere bağlı olarak diğer gözlerin r

kişleminin yapılamamasına neden olur. İstenilirse Runner ölçü değerlerinin istenilen aralıklarda analiz yapılması da sağlanabilir. Minumun ve maksimum değerlerin girilmesi parçanın tam balanslanmadan analizin tamamlanması neden olabilir. Runner ölçüleri parçaların dolum süresi ve parçalarda oluşan basınç değerlerinin iterasyonu ile runner ölçülerinin değiştirilmesi şeklinde yapıldığından balans için gerekli ölçü belirlenen değerlerden fazla ya da az ise analiz işlemi sonunda, analiz işlemi esnasında yapmış olduğu en uygun değereö Program tarafından balans analizi için önerilen runner ölçü değerlerinin serbest bırakılarak analiz yapılmasıdır.


16

Seçilen Plastik Malzeme ve Malzeme Özellikleri

ABS MP220N : LG Chemical


17


18

Proses (Enjeksiyon ile Kalıplama) Koşullarının Belirlenmesi (1. Sayfa/Menü)

Her analiz türü için bu menü/menüler değişmektedir

1,2: Kalıp yüzey sıcaklığı ve eriyik sıcaklığı seçilen malzeme için önerilen değerlerde seçildi. Recommended Processing Menüseünde bulunan max. ve min. Eriyik ve kalıp sıcaklık değerlerine uyulmalıdır. Sıcaklık yüksek olduğunda parçada yanmalar olur bu da parçanın kurumuş gibi kırılmasına neden olur. Eriyik sıcaklığı düşük olduğunda parçan dolum süresi uzar çoğu kez parça tam dolmadan çıkar.

alıp yüzey sıcaklığının yüksek seçilmesi plastik eriğin akışı kolaylaştırır fakat soğuma üresini uzatır. Tavsiye edilen değerlerin (özellikle tavsiye edilen parça çıkış sıcaklığının) zerinde seçilirse parça tam katılaşmadan kalıptan çıkar ve çarpılır. Kalıp yüzey sıcaklığının üşük olması parçanın soğuma süresini dolayısıyla çevrim süresini kısaltır. Yüzey sıcaklığının ok düşük olması ise parçanın dolum süresini ve tam dolmasını etkiler.

u nedenle bu değerler tavsiye edilen değerlerde seçilmelidir. Parça tam dolmuyor ise kalıp ıcaklığı (veya eriyik sıcaklığı) tavsiye edilen değer aralığında artırılabilir.

naliz sonuçlarının değerlendirilmesinde eriyik önünde akış sıcaklığı ve çevrim sonunda arça sıcaklıkları Recommended Processing Menüseünde bulunan değerlere göre kontrol dilmelidir.

arçanın Dolmadan Çıkması

kış önünde eriyik sıcaklığı dolum başlangıcından sonuna kadar hızlı bir şekilde üşmektedir. Bu sıcaklık katılama sıcaklığına düştüğünde akış durmaya başlamaktadır. Bu snada enjeksiyon basıncı ve kenetleme kuvveti artmaya başlar. Bu değerlerin enjeksiyon akinesi değerlerini aşması durumunda parça dolmadan çıkar. Katılaşma oluşmuşsa parçanın

olması mümkün değildir (dolması halinde akış esnasında katılaşan bölgeler kırılır veya atlak olarak çıkar ).

ın

Ksüdç Bs Ape P Ademdç


19

3: D

1- Otomatik (automatically) 2- Enjeksiyon Süresine Göre (by an injection time) 3- Enjeksiyon Debisi (by a flow rate) 4- Enjeksiyon Vidasının Hareket ve Konum Koşullarına Bağlı Olarak (by using a ram

speed profile.) Enjeksiyon süresinin parçanın tam dolması için yerli olup olmayacağını belirlemek zordur. Sürenin az olması enjeksiyon debisini artırır. Çok uzun olması ise debiyi azaltır ve parçanın tam dolmadan katılaşmasına neden olabilir. Enjeksiyon debisi enjeksiyon makinesinin kapasitesine bağlıdır. Bu değerlerin girilebilinmesi için enjeksiyon makinesi özelliklerinin

ilinmesi gerekmektedir.

aşıktır ve Enjeksiyon Makinesi İmalatçıları için

e dönüşüm (ütüle başlangıcı) oluşur. (örğ: 3560 nodda basınç değeri 45MPa

ın %99 dolduğunda

arçanın %99 dolmadan ve 3560 nodda oluşan basınç değeri 45MPa olmadan, Kenetleme uvveti 50MPa geçmesi halinde dönüşüm (ütüle başlangıcı) gerçekleşir. Bu dönüşüm elirtilen değerlerin farklı kombinasyonu şeklinde gerçekleşebilir.

olum Kontrolünün Seçilmesi

Dolum kontrolü 4 farklı şekilde seçile bilir. Bunlar:

b Enjeksiyon Vidasının Hareket ve Konum Koşullarına Bağlı Olarak seçilmesi ise diğer

temler göre oldukça karmyöngeliştirilmiştir. 4. Dolum Evresinin Tamamlanıp Ütüleme Evresine Geçme Anının Belirlenmesi

u dönüşüm farklı şekilde gerçekleştirilebilir. Bunlar; B

1. Enjeksiyon süresi yada enjeksiyon basıncı (belirlenen değer yada enjeksiyon makinesinin ) maxsimum değerlerini aştığında

2. Belirlenen hacim dolduğunda (örğ: parçanın %99 dolduğunda)

3. Enjeksiyon vidasının konumuna göre (vidanın son ilerleme noktasına kalan mesafesi)

(minumum 0mm)

4. Kenetleme kuvvetine göre (örğ: kenetleme kuvveti 50MPa ulaştığında)

5. Belirlenen bir noda basınç tanımlaması yapılarak. Bu noda daki basınç bu değeri geçersolduğunda)

Node: Mesh işlemi sonucunda oluşturulan her elemanın köşe noktası. Elemanlar üçgen.

6. İstenilirse Tüm bu değerler seçilerek hangisi önce oluşursa o anda dönüşüm sağlanır. Örğ:

Kenetleme kuvveti 50MPa ulaştığında 3560 nodda basınç değeri 45MPa olduğunda Parçan

PKb


20

Geç Dönüşüm Etkileri (Ütüle Başlangıcı) Erken Dönüşüm Etkileri (Ütüle Başlangıcı)

Dolum sonuna doğru kalıp gözlerindeki basıncın artması nedeniyle (debi azalması vidanın harekette kararlılığı son arar görmesi. ucu) kalıbın açılması veya kalıbın z

Enjeksiyon vidasının 0 noktasına kadar gelmeden dönüşüm başladığında parça tam dolmayabilir. (örğ: 6mm..vb)

Plas çarpması tiğin (son dolan bölgede) kalıp duvarına hızlısonucu yanık izleri oluşumu

Çevrim süresi uzar.

Enjeksiyon vidasının ilerlemesinin etkisiyle 0 noktasında darbe etkisi oluşturması ve bu nedenle enjeksiyon makinesine ve enjeksiyon kalıbına zarar vermesi

5. Ütüle Basıncı ve Ütüle Süresi Ütüleme Koşullarının Dolum analiz için bir anlamı yoktur (Balans analizi için bu değer değiştirilmemiştir.). Bu değerle Soğuma ve Çarpılma analizleri içi önemlidir. Ütüleme süresi

başlangıcı anındaki enjeksiyon basıncı değeri ile ütüleme yapılması.

in max. ılması. Ütüleme süresi çok kısa ise

i ütüleme basıncını istenilen değere elidir.

3. göre)

tutulması plastik malzemenin yapısının tam olarak oturmadan oğ aya bala eğinden fazla tu as

ile soğuma süresi için farklı değerler girilir. Ütüle süresine soğuma süresi eklenmemelidir. Ütüleme basıncı 4 farklı şekilde tanımlanabilir.

1. Ütüleme 2. Ütüleme basıncı tanımlanarak istenilen değerde (Enjeksiyon makinesin

değerinden düşük) ve istenilen sürede ütüleme yap(2sn..vb) enjeksiyon makinesinin tepki süresulaştıramadan ütüleme zamanı dolabilir. Bu tür durumlarda 1. seçenek seçilm

Hidrolik basıncına göre (Enjeksiyon basıncına Enjeksiyon basıncı = 10x Hidrolik Basıncı

4. Maksimum enjeksiyon makinesi basıncına göre

e Süresinin kısa Ütülems um şlamasına neden olur. Bu nedenle ütüleme basıncı karmaşık (küçük figürü fazla

n), şekilli parçalarda daha yüksek tutulmalıdır. Ütüleme basıncının gerotu lm ı çevrim süresini uzatır.

Dolum esnasında enjeksiyon noktasına yakın olan bölgeler

nedenle parça dolana kadar bu bölgelerde basınç artmaktadır.Buda bu bölgelerin daha fazla çarpılmasına, çevrim süresinin

1. uzamasına (ütüleme süresinin yüksek tutulması gerektiğinden),ve parça yoğunluğunun bu bölgelerde fazla olmasına neden

ve cidar kalınlığı fazla olan bölgeler ilk olarak dolmaktadır. Bu

ğırlığıda artmaktadır fakat ütüle eğiştirmez). Aile Kalıplarında parça üzerinde (özellikle parça

de) aynı etkileri yapmaktadır.

olmaktadır (ayrıca parça asüresinin artırılması bunu d

lumda erken dolanBalanssız dogiriş bölgesin

2.

Parça cidar kalınlıkları farklı olduğunda ve 1. örnekte belirtildurumlarda ütüleme kısa olması parçada farklı çekmelere nedolacaktır.

en en


21

6. Ütüle Basıncı ve Ütüle Süresi Değerlerinin Girilmesi

Not: Aşağıdaki örneklerde enjeksiyon (dolum) süresi 2 sn. dir. 1. ve 2. Örneklerde ütüleme

basıncı belirtilmiştir. 3. Örnekte Ütüleme başlangıcı anındaki enjeksiyon basıncı değeri ile

ütüleme yapılmasına örnek verilmiştir.

Örnek 1. Sabit Profil

Örnek 2. Lineer Profil

Örnek 3. Ütüleme başlangıcı anındaki enjeksiyon basıncı değeri ile ütüleme yapılması

Bekleme Süresi (sn) Basınç (MPa)

0 20

8 20

0 0


0 20

5 20

3 0


0 %100

8 %100

0 0


22

Not: Aşağıdaki örnekler 1 satırda bulunan bekleme süresi (0) ütüleme başlangıcını

göstermektedir.

Örnek 1 Ütüleme başlangıcı (Dönüşüm) anındaki enjeksiyon basıncı değeri ile ütüleme yapılması. İstenilirsdeğeri değiştirilerek bu basınç değerinin altına v

e % e üstüne çıkılabilir. (örğ. %70 veya %120 gibi)

Örnek 2 Ütüleme basınç değeri belirtilerek. Ütüleme basıncının hangi değerlerde ne süre ile yapılacağı belirtilir.

Örnek 3 Enjeksiyon makinesinin maksimum basınç değerinin % kaçını kullanarak ne sürede ütüleme yapacağı belirtilerek


23

7. İleri Düzey Seçenekler

1. Plastik Malzemesi Seçimi: Bu menü Analiz Yapılandırma Planında mevcuttur fakat ileri düzey seçeneklerde bu değerler değiştirilebilir ya da malzeme kütüphanesinde olmayan yeni malzeme için tüm değerler girilebilir. Yeni malzeme girilebilinmesi için

yararlanılabilir. 2. Proses Kontrol Menüsü

- Kalıbın açık kalma süresi (açılan kalıbın kapanıncaya kadar geçen süresi) - Sıcaklık kontrolü (örğ: dişi ve erkek plaka için farklı kalıp sıcaklığı tanımlama)

3. Enjeksiyon makinesi seçilmesi Enjeksiyon makinesi seçiminde parçaya bağlı olarak enjeksiyon basıncına ve kenetleme kuvveti değerleri dikkat edilmelidir. Makinenin kenetleme kuvvetinin yeterli olacağını bilmiyorsanız; Kenetleme kuvveti aşıldığında enjeksiyon işlemini durdur linkini pasif yapınız yada defaults enjeksiyon makinesinde bırakınız (enjeksiyon makinesi seçmeyin).

Farklı bir malzeme seçebilir ve malzeme için tanımlanması gereken değerleri girerek kendi kalıp malzemenizi oluşturabilirsiniz. 5. Çözüm Parametrelerinin Değiştirtmesi (ileri düzey enjeksiyon makinesi, enjeksiyon

kalıpçılığı ve mühendislik bilgisi ) - Analiz işleminin cidar kalınlığı doğrultusunda kullanacağı arakesit sayısı (otomatik

olarak atanan ara kesit sayısı 12’dir.) da artırılarak analiz işleminin hassasiyeti artırılabilir.

- Analiz esnasında analiz sonuçların kaydedilme şekli (örğ: 10 dak bir sonuçları kaydet) - Dolum şeklinin kontrolü için ileri düzey seçenekler (örğ: plastik palet gibi parçalar

büyük parçalar için yerçekimi kuvvetini hesaba katılma seçeneği) - Soğuma, Çarpılma ve Fiber takviyeli malzemeler için ileri düzey seçenekler

hammadde üreticilerin (Dupont, LG..vb firmaların) katalog ve Web sitelerinden

4. Kalıp Malzemesi Seçme


24

Pro a) Koşullarının Belirlenmesi (2. Sayfa/Menü)

u menü balans analize seçilmiş ise çıkmaktadır.

ses (Enjeksiyon ile Kalıplam B

;

liz işlemi esnasın

Burada 1: Ana da kullanılacak maksimum enjeksiyon basıncını belirtmektedir. Ba kli değerden) olması runner ölçülerinin analzi sonucunda

üçük olmasına (balans analizi sonucunda runner yeniden modellenir.) neden olur. Yüksek olm a belirtilen runn iyorsa bas alıdır. Basınç değerinin tahmini zor olduğundan tavsiye edilen ilk önce bal ak parçanın dolumu esnasında kullanılan maksimum enjeksiyon basıncı değerlerinden faydalanılabilir. 2: R

sınç değerinin yüksek (gerek

ası ise runner ölçülerinin büyük olmasına neden olur. Mesh işlemi esnasınder ölçülerinin büyümesi isteniyorsa basınç küçük tutulmalı veya küçülmesi istenınç yüksek tutulmansız modelin dolum analizi yapılar

unner balans seçenekleri

ns işlemi esnasınd 1. Bala a runner ölçülerinin her bir iterasyonlar esnasındaki hassasiyetini

ldüş mm olarak önerilir

r sistemi alat işlemi sonunda 5,989mm–6,019mm aralığında işlenir. Bu nedenle imalat

leransları aşan değerler girilmesi gereksizdir.

belirtir (Analiz işlemi sonucunda oluşturulan yolluğun virgülden sonraki hane sayısı). Ka ıpların imalatı esnasında yolukların işlenme hasiyeti çok yüksek değil ise bu değerin

ük tutulması gereksizdir. Örğ: 0,001mm değeri için yolluk 5,999fakat işleme hassasiyeti (cnc makinesinin hassasiyeti) 0,01mm ise bu runneimto


25

2. Analiz işlemi esnasında yapılacak maksimum iterasyon değeri. Önerilen (20) iterasyon değeri genellikle runner balans analizi için yeterli olmaktadır. Eğer istenilen balans

rak analiz işlemine son kalan iterasyondan evam edilebilir.

3. Dolum süresinin balanslanma hassasiyeti. Örğ: bu değer %5 olarak girilmişse ve dolum

süresi 2sn ise balans analiz sonucunda gözlerin dolum süresindeki maksimum fark 0,1sn olacak şekilde balanslanır. Genellikle bu değerin değiştirimline gerek yoktur.

4. Analiz işlemi esnasında kullanılacak maksimum enjeksiyon basıncı (Target Pressure) ile

balanslı dolum gerçekleştirildiğinde oluşan enjeksiyon basınç değeri arasındaki maksimum basınç farkıdır.

Not: Dolum süresince basınç değerinin en yüksek olduğu nokta (eriyik plastik yüksek basınç bölgesinden düşük basınç bölgesine doğru koşullandırılır.) enjeksiyon noktasıdır. Basınç değeri enjeksiyonun başlama anıda kalıp gözlerinde P=0 dır. Dolum esnasında önce dolan

ölgelerde basınç artmaya başlar ve dolmayan bölgelerde hala P=0 dır. Dolum sonundak) basınç değerleri aynı ise parça dolumu esnasında her parçada basınç değişimi eşit ış demektir. Dolum sonuçları kontrol edilecek olursa en son dolan noktada basınç

hassasiyeti elde edilememişse bu değer artırılad

i b

(anındakiekilde artmş

değerinin P=0 olduğu görülür. Bu nedenle ilk dolan bölge veya parçanın basınç değeri yükseklur. o


26

Balans Analizi İçin Oluşturulan Analiz Modeline Ait Bilgiler MPI Parça Transfer Şekli Nx6-*igs-Moldflow Cad Doctor-*udm-MPI Transfer Sonucu Yüzeylerde Bulunan Hata

Yok

Parça Mesh Türü Fusion (Balans Analizi Olduğundan) Yolluk Modelleme Şekli Çizgilerin (Curve) Mesh Edilerek Modellenmesi

Meme Giriş Ölçüsü (Çap) 3.5mm Meme Son Ölçüsü (Çap) 8mm Dağıtıcı Kanal Ölçüsü (Kesit Yarım Daire)

Daire Çapı: 6mm

Giriş Kesit Ölçüleri (Çap) (Muz Yolluk)

Kesit Başlangıç: 5mm Giriş Kesiti: 1mm

Yolluk Ölçüleri

Runner (Dağıtıcı Kanal) Ölçüleri Serbest Bırakılmıştır.

Yolluk Mesh Türü Beam Element Beam Element Sayısı 49 Mesh Boyutu 3mm Fusion Mesh Sonucu Oluşturulan Eleman Sayısı (Parçalar)

30378

Mesh Hacmi 55.4809 cm^3 Runner Hacmi 3.977 cm^3 Maksimum Fusion (üçgen) Element Yükseklik ve Genişlik Oranı

Minumum : 1.155 Maksimum : 15.737 Ortalama : 2.339

Eşleşme Oranı (Mesh Percentage) % 86.8

Runner balans analizi için oluşturulan model


1

Balans Analizi İçin Seçilen Malzemeler Ve Parametreler Plastik Malzeme ABS MP220N (LG Chemical) Kalıp Yüzey Sıcaklığı 60 C Plastik Eriyik Sıcaklığı 215 C Dolum Kontrolü Enjeksiyon Debisi: 40cm^3/s Dolum –Ütüleme Dönüşüm Noktası Parçanın (Tüm Parçaların Toplamının)

%99 Dolduğunda Ütüleme ve Soğuma Parametreleri Balans Analizi Ütüleme Ve Soğuma

Çözümlemeleri Yapmadığından Bu Parametrelerin Girilmesi Gereksizdir.

Enjeksiyon Makinesi Roboshot 330i 330 tons 8.90 oz (44mm)High Spd/Pres

Kalıp Malzemesi TOOL STEEL P-20 Kalıbın Açık Kalma Süresi 3sn. Enjeksiyon Basınç Limiti (Max. Değeri) 57.5 MPa Balans Ölçü Hassasiyeti 0.01mm Maksimum İterasyon Sayısı 20 Balans Toleransı (Dolum Süresine Göre) %0.5 Balans Toleransı (Dağıtıcı (Runner) Kesitinde Oluşacak Maksimum Basınç Farkı)

5MPa

Not: Analiz sonuçlarının daha kolay anlaşılması ve değerlendirilmesi için öncelikle Runner Balance Analiz-Modelleme ve Parametrelerin Seçilmesi konusunu inceleyeniz. Dokümanı incelediğinizde balansız dolum etkileri ve nedenleri hakkında daha iyi fikir edinerek sonuçların ne denli olumlu yönde değiştiğini görebilirsiniz.


2

ANALİZ SONUÇLARININ DEĞERLENDİRİLMESİ Analiz sonuçlarının değerlendirilmesi balanssız dolum ve balanslı dolumun karşılaştırılması şeklinde yapılacaktır. Runner Balans analizi; ilk olarak balansız modelin dolum analizini yapıp daha sonra bu analiz üzerinden ilk iterasyon değerini belirleyerek runner balans analizini yapar. Runner balans analizi sonucunda ulaşılan en son iterasyon yada en uygun runner balans değerlerine göre yolluklar program tarafından modellenerek ayrı bir proje altında dolum analizi yapılır. Değerlendirmeler bu iki analiz sonucunun karşılaştırılması şeklinde yapılacaktır. Değerlendirmelerde göz önüne alınacak kriterler ;

1. Dolum Süresi 2. V/P Dönüşümü Anındaki Parçalarda Oluşan Basınç Dağılımı 3. Dolum Esnasında Parçalardaki Basınç Değişimi 4. Dolum Sonunda Parçalardaki Basınç Dağılımı

NOT: Dolum işleminin tüm parçalarda aynı anda tamamlanması diğer seçenekleri otomatik olarak eşitler. Runner balans analizi program tarafından sadece runner ölçülerinin değiştirtmesiyle yapılmaktadır. Analiz Modelleri Ve Analiz Sonuçları

Runner Balans analizi için oluşturulan model (Balansız Dolum)


3

Balanssız Dolum Süresi

Balanssız Enjeksiyon Basıncı-Zaman Grafiği


4

Balanssız V/P Dönüşüm Anındaki Parçalarda Basınç Dağılımı

Balanssız Dolum Sonundaki Parçalarda basınç Dağılımı


5

Runner balans analizi sonucunda program tarafından oluşturulan model (Balanslı Dolum)

Balanslı Dolum Süresi


6

Balanslı Enjeksiyon Basıncı-Zaman Grafiği

Balanslı V/P Dönüşüm Anındaki Parçalarda Basınç Dağılımı


7

Balanslı Dolum Sonundaki Parçalarda basınç Dağılımı Analiz sonuçlarından da görüldüğü gibi balanssız dolum parçalar üzerindeki dolum sonunda basınç dağılımına etki etmektedir. Balans analizinin ütüleme sonuçlarını kapsamadığı unutulmamalıdır. Ütüleme basıncı balanssız dolum esnasında oluşan basınç dağılımını ortadan kaldırarak parçanın basınç dağılımı eş seviyeye getirir. Analiz sonucunda elde edinilen verilerden (hatalardan) birçoğu imal edilen parçalarda gözle görülemez. Balans analizi yapılarak elde edilen yolluk kesitleri balanssız dolumun tek başına çözümü olamaz. Runner balans analizinde kullanılan parametrelerin (koşulların) ve malzemelerin imalat esnasında kullanılan parametrelerle (koşullar) ve malzemelerle aynı olması durumunda sonuçlar aynı olabilir. Analiz esnasında kullanılan parametreler ve analiz çözümleri aşağıdaki tabloda verilmiştir.


8

BALANSIZ DOLUM + BALANS ANALİZİ BALANSLI DOLUM Filling Analysis Residual Stress Analysis -------------------------------------------------------------------------- Allocating memory for analysis... ... finished allocating memory Flow has detected a mesh change since initial mesh generation ... recalculating mesh match and thickness information Processing fusion mesh... Computing match using the maximal-sphere algorithm ... finished processing fusion mesh Reading input data... File name : Balans Reading solver parameters... Reading material data... Reading process settings... Reading finite element mesh... ** WARNING 98780 ** No cooling channel is specified Reading cooling data... NOTE: In the analysis sequence for this study, a cooling analysis has not been run before the flow analysis. The flow analysis will use the constant mold temperature setting in the Process Settings Wizard. Running a cooling analysis before flow provides more detailed information about mold temperatures and heat fluxes. Finished reading input data No mesh for the cores was found. Core shift analysis switched OFF Checking input data... ... finished checking input data Optimizing memory usage... ... finished optimizing memory usage Initializing variables... ... finished initializing variables Summary of analysis inputs : -------------------------------------------------------------------------- Solver parameters : No. of laminae across thickness = 12 Intermediate output options for filling phase No. of results at constant intervals = 20 No. of profiled results at constant intervals = 0 Intermediate output options for packing phase No. of results at constant intervals = 20 No. of profiled results at constant intervals = 0 Flow rate convergence tolerance = 0.5000 % Melt temperature convergence tolerance = 0.0200 C Mold-melt heat transfer coefficient Filling = 5000.0000 W/m^2-C Packing = 2500.0000 W/m^2-C Detached, cavity side = 1250.0000 W/m^2-C Detached, core side = 1250.0000 W/m^2-C Maximum no. of flow rate iterations = 125 Maximum no. of melt temperature iterations = 200 Nodal growth mechanism = Multiple Pressure trace sample frequency = 10 Hz Total number of pressure trace nodes = 1 Node 1 = 15336 Pressure work option = 1 --------------------------------------------------------------------------

Filling Analysis Residual Stress Analysis -------------------------------------------------------------------------- Allocating memory for analysis... ... finished allocating memory Flow has detected a mesh change since initial mesh generation ... recalculating mesh match and thickness information Processing fusion mesh... Computing match using the maximal-sphere algorithm ... finished processing fusion mesh Reading input data... File name : Balans Reading solver parameters... Reading material data... Reading process settings... Reading finite element mesh... ** WARNING 98780 ** No cooling channel is specified Reading cooling data... NOTE: In the analysis sequence for this study, a cooling analysis has not been run before the flow analysis. The flow analysis will use the constant mold temperature setting in the Process Settings Wizard. Running a cooling analysis before flow provides more detailed information about mold temperatures and heat fluxes. Finished reading input data No mesh for the cores was found. Core shift analysis switched OFF Checking input data... ... finished checking input data Optimizing memory usage... ... finished optimizing memory usage Initializing variables... ... finished initializing variables Summary of analysis inputs : -------------------------------------------------------------------------- Solver parameters : No. of laminae across thickness = 12 Intermediate output options for filling phase No. of results at constant intervals = 20 No. of profiled results at constant intervals = 0 Intermediate output options for packing phase No. of results at constant intervals = 20 No. of profiled results at constant intervals = 0 Flow rate convergence tolerance = 0.5000 % Melt temperature convergence tolerance = 0.0200 C Mold-melt heat transfer coefficient Filling = 5000.0000 W/m^2-C Packing = 2500.0000 W/m^2-C Detached, cavity side = 1250.0000 W/m^2-C Detached, core side = 1250.0000 W/m^2-C Maximum no. of flow rate iterations = 125 Maximum no. of melt temperature iterations = 200 Nodal growth mechanism = Multiple Pressure trace sample frequency = 10 Hz Total number of pressure trace nodes = 1 Node 1 = 15336 Pressure work option = 1 --------------------------------------------------------------------------


9

Material data : Polymer : ABS MP220N : LG Chemical --------- PVT Model: 2-domain modified Tait coefficients: b5 = 374.6500 K b6 = 1.6690E-07 K/Pa Liquid phase Solid phase ------------------------------- b1m = 0.0010 b1s = 0.0010 m^3/kg b2m = 6.1640E-07 b2s = 2.8060E-07 m^3/kg-K b3m = 1.7639E+08 b3s = 2.6516E+08 Pa b4m = 0.0037 b4s = 0.0036 1/K b7 = 7.7460E-06 m^3/kg b8 = 0.0427 1/K b9 = 3.7890E-08 1/Pa Specific heat (Cp) = 1878.0000 J/kg-C Thermal conductivity = 0.1500 W/m-C Viscosity model: Cross-WLF coefficients: n = 0.2273 TAUS = 6.2400E+04 Pa D1 = 1.1900E+10 Pa-s D2 = 373.1500 K D3 = 0.0000 K/Pa A1 = 21.2990 A2T = 51.6000 K Transition temperature = 98.0000 C Mechanical properties data: E1 = 2240.0000 MPa E2 = 2240.0000 MPa v12 = 0.3920 v23 = 0.3920 G12 = 804.6000 MPa Transversely isotropic coefficent of thermal expansion (CTE) data: Alpha1 = 8.0000E-05 1/C Alpha2 = 8.0000E-05 1/C Residual stress model with CRIMS coefficients: A1 = 1.2145 A2 = 0.0263 A3 = 0.0023 A4 = 1.6249 A5 = 0.0436 A6 = 0.0016 --------------------------------------------------------------------------

Material data : Polymer : ABS MP220N : LG Chemical --------- PVT Model: 2-domain modified Tait coefficients: b5 = 374.6500 K b6 = 1.6690E-07 K/Pa Liquid phase Solid phase ------------------------------- b1m = 0.0010 b1s = 0.0010 m^3/kg b2m = 6.1640E-07 b2s = 2.8060E-07 m^3/kg-K b3m = 1.7639E+08 b3s = 2.6516E+08 Pa b4m = 0.0037 b4s = 0.0036 1/K b7 = 7.7460E-06 m^3/kg b8 = 0.0427 1/K b9 = 3.7890E-08 1/Pa Specific heat (Cp) = 1878.0000 J/kg-C Thermal conductivity = 0.1500 W/m-C Viscosity model: Cross-WLF coefficients: n = 0.2273 TAUS = 6.2400E+04 Pa D1 = 1.1900E+10 Pa-s D2 = 373.1500 K D3 = 0.0000 K/Pa A1 = 21.2990 A2T = 51.6000 K Transition temperature = 98.0000 C Mechanical properties data: E1 = 2240.0000 MPa E2 = 2240.0000 MPa v12 = 0.3920 v23 = 0.3920 G12 = 804.6000 MPa Transversely isotropic coefficent of thermal expansion (CTE) data: Alpha1 = 8.0000E-05 1/C Alpha2 = 8.0000E-05 1/C Residual stress model with CRIMS coefficients: A1 = 1.2145 A2 = 0.0263 A3 = 0.0023 A4 = 1.6249 A5 = 0.0436 A6 = 0.0016 --------------------------------------------------------------------------


10

Process settings : Machine parameters : ------------------ Maximum machine clamp force = 2.9880E+02 tonne Maximum injection pressure = 2.7413E+02 MPa Maximum machine injection rate = 3.6490E+02 cm^3/s Machine hydraulic response time = 2.0000E-01 s Process parameters : ------------------ Flow Rate = 40.0000 cm^3/s Stroke volume determination = Automatic Cooling time = 20.00 s Velocity/pressure switch-over by = Automatic Packing/holding time = 10.0000 s Ram speed profile (rel): % shot volume % ram speed --------------------------------- 0.0000 100.0000 100.0000 100.0000 Pack/hold pressure profile (rel): duration % filling pressure --------------------------------- 0.0000 s 80.0000 10.0000 s 80.0000 20.0000 s 0.0000 Ambient temperature = 25.0000 C Melt temperature = 215.0000 C Ideal cavity-side mold temperature = 60.0000 C Ideal core-side mold temperature = 60.0000 C NOTE: Mold wall temperature data from cooling analysis not available -------------------------------------------------------------------------- Model details : Mesh Type = Fusion Mesh match percentage = 86.8 % Reciprocal mesh match percentage = 85.1 % Total number of nodes = 15250 Total number of injection location nodes = 1 The injection location node labels are: 15336 Total number of elements = 30456 Number of part elements = 30398 Number of sprue/runner/gate elements = 58 Number of channel elements = 0 Number of connector elements = 0 Parting plane normal (dx) = 0.0000 (dy) = 0.0000 (dz) = 1.0000 Average aspect ratio of triangle elements = 2.3706 Maximum aspect ratio of triangle elements = 31.6602 Element number with maximum aspect ratio = 18824 Minimum aspect ratio of triangle elements = 1.1552 Element number with minimum aspect ratio = 28898 Total volume = 59.4608 cm^3 Volume filled initially = 0.0000 cm^3 Volume to be filled = 59.4608 cm^3 Part volume to be filled = 55.4815 cm^3 Sprue/runner/gate volume to be filled = 3.9793 cm^3 Total projected area = 154.9640 cm^2 --------------------------------------------------------------------------

Process settings : Machine parameters : ------------------ Maximum machine clamp force = 2.9880E+02 tonne Maximum injection pressure = 2.7413E+02 MPa Maximum machine injection rate = 3.6490E+02 cm^3/s Machine hydraulic response time = 2.0000E-01 s Process parameters : ------------------ Flow Rate = 40.0000 cm^3/s Stroke volume determination = Automatic Cooling time = 20.00 s Velocity/pressure switch-over by % volume = 99.0000 % Packing/holding time = 10.0000 s Ram speed profile (rel): % shot volume % ram speed --------------------------------- 0.0000 100.0000 100.0000 100.0000 Pack/hold pressure profile (rel): duration % filling pressure --------------------------------- 0.0000 s 100.0000 10.0000 s 100.0000 20.0000 s 0.0000 Ambient temperature = 25.0000 C Melt temperature = 215.0000 C Ideal cavity-side mold temperature = 60.0000 C Ideal core-side mold temperature = 60.0000 C NOTE: Mold wall temperature data from cooling analysis not available -------------------------------------------------------------------------- Model details : Mesh Type = Fusion Mesh match percentage = 86.8 % Reciprocal mesh match percentage = 85.1 % Total number of nodes = 15250 Total number of injection location nodes = 1 The injection location node labels are: 15336 Total number of elements = 30456 Number of part elements = 30398 Number of sprue/runner/gate elements = 58 Number of channel elements = 0 Number of connector elements = 0 Parting plane normal (dx) = 0.0000 (dy) = 0.0000 (dz) = 1.0000 Average aspect ratio of triangle elements = 2.3706 Maximum aspect ratio of triangle elements = 31.6602 Element number with maximum aspect ratio = 18824 Minimum aspect ratio of triangle elements = 1.1552 Element number with minimum aspect ratio = 28898 Total volume = 58.8065 cm^3 Volume filled initially = 0.0000 cm^3 Volume to be filled = 58.8065 cm^3 Part volume to be filled = 55.4815 cm^3 Sprue/runner/gate volume to be filled = 3.3250 cm^3 Total projected area = 153.8610 cm^2 --------------------------------------------------------------------------


11

Filling Analysis Residual Stress Analysis analysis is beginning .... Filling phase: Status: V = Velocity control P = Pressure control V/P= Velocity/pressure switch-over |-------------------------------------------------------------| | Time | Volume| Pressure | Clamp force|Flow rate|Status | | (s) | (%) | (MPa) | (tonne) |(cm^3/s) | | |-------------------------------------------------------------| | 0.07 | 2.99 | 12.14 | 0.03 | 24.64 | V | | 0.15 | 6.62 | 28.14 | 0.84 | 23.41 | V | | 0.22 | 11.32 | 33.67 | 1.11 | 39.51 | V | | 0.30 | 16.31 | 34.77 | 1.24 | 39.66 | V | | 0.38 | 21.28 | 35.51 | 1.40 | 39.74 | V | | 0.45 | 26.23 | 36.20 | 1.60 | 39.75 | V | | 0.52 | 31.09 | 36.89 | 1.85 | 39.79 | V | | 0.59 | 35.82 | 37.57 | 2.16 | 39.78 | V | | 0.67 | 40.79 | 38.25 | 2.53 | 39.82 | V | | 0.75 | 45.88 | 38.90 | 2.95 | 39.87 | V | | 0.82 | 50.57 | 39.48 | 3.39 | 39.87 | V | | 0.90 | 55.63 | 40.12 | 3.92 | 39.89 | V | | 0.97 | 60.51 | 40.72 | 4.49 | 39.90 | V | | 1.04 | 65.21 | 41.38 | 5.16 | 39.88 | V | | 1.12 | 70.16 | 42.05 | 5.91 | 39.92 | V | | 1.19 | 75.14 | 42.74 | 6.77 | 39.92 | V | | 1.27 | 79.95 | 43.43 | 7.67 | 39.94 | V | | 1.34 | 84.80 | 44.21 | 8.79 | 39.95 | V | | 1.41 | 89.57 | 45.57 | 11.01 | 39.94 | V | | 1.49 | 94.21 | 48.54 | 17.53 | 40.00 | V | | 1.56 | 98.62 | 55.69 | 31.46 | 39.98 | V | | 1.56 | 98.66 | 55.69 | 31.91 | 38.82 | V/P | | 1.59 | 99.97 | 54.04 | 38.83 | 27.70 | P | | 1.59 |100.00 | 54.00 | 39.25 | 27.70 |Filled | |-------------------------------------------------------------| Filling phase results summary : Maximum injection pressure (at 1.561 s) = 55.6912 MPa End of filling phase results summary : Time at the end of filling = 1.5927 s Total weight (part + runners) = 57.7925 g Maximum Clamp force - during filling = 39.2545 tonne Recommended ram speed profile (rel): %Shot volume %Flow rate --------------------------------- 0.0000 21.2704 6.4867 21.2704 20.0000 70.0063 30.0000 80.3852 40.0000 86.8382 50.0000 96.3575 60.0000 97.0687 70.0000 99.1063 80.0000 100.0000 90.0000 59.9140 100.0000 17.4839 Melt front is entirely in the cavity at % fill = 6.4867 % Filling phase results summary for the part : Bulk temperature - maximum (at 1.562 s) = 231.0230 C Bulk temperature - 95th percentile (at 1.592 s) = 223.7100 C Bulk temperature - 5th percentile (at 1.561 s) = 206.5310 C Bulk temperature - minimum (at 1.592 s) = 82.1200 C Wall shear stress - maximum (at 1.593 s) = 0.9400 MPa Wall shear stress - 95th percentile (at 0.149 s) = 0.3506 MPa Shear rate - maximum (at 1.562 s) = 4.4186E+04 1/s Shear rate - 95th percentile (at 0.149 s) = 1.1282E+04 1/s

Filling Analysis Residual Stress Analysis analysis is beginning .... Filling phase: Status: V = Velocity control P = Pressure control V/P= Velocity/pressure switch-over |-------------------------------------------------------------| | Time | Volume| Pressure | Clamp force|Flow rate|Status | | (s) | (%) | (MPa) | (tonne) |(cm^3/s) | | |-------------------------------------------------------------| | 0.08 | 3.04 | 14.76 | 0.05 | 26.39 | V | | 0.15 | 6.26 | 36.57 | 0.93 | 35.45 | V | | 0.22 | 11.16 | 38.52 | 1.05 | 39.56 | V | | 0.29 | 16.03 | 39.37 | 1.16 | 39.72 | V | | 0.37 | 21.07 | 40.08 | 1.31 | 39.76 | V | | 0.44 | 26.08 | 40.70 | 1.50 | 39.79 | V | | 0.52 | 30.82 | 41.33 | 1.74 | 39.79 | V | | 0.59 | 35.74 | 41.99 | 2.04 | 39.82 | V | | 0.67 | 40.85 | 42.65 | 2.41 | 39.84 | V | | 0.74 | 45.74 | 43.23 | 2.79 | 39.86 | V | | 0.81 | 50.47 | 43.78 | 3.20 | 39.88 | V | | 0.88 | 55.44 | 44.35 | 3.68 | 39.89 | V | | 0.96 | 60.29 | 44.97 | 4.25 | 39.89 | V | | 1.03 | 65.27 | 45.61 | 4.90 | 39.92 | V | | 1.11 | 70.27 | 46.22 | 5.58 | 39.92 | V | | 1.18 | 75.13 | 46.81 | 6.29 | 39.94 | V | | 1.25 | 79.89 | 47.46 | 7.12 | 39.95 | V | | 1.33 | 84.87 | 48.23 | 8.16 | 39.96 | V | | 1.40 | 89.52 | 49.23 | 9.65 | 39.96 | V | | 1.47 | 94.29 | 50.47 | 11.63 | 40.00 | V | | 1.54 | 99.05 | 52.79 | 15.58 | 39.86 | V/P | | 1.56 | 99.91 | 52.79 | 20.44 | 33.12 | P | | 1.56 |100.00 | 52.79 | 20.69 | 33.12 |Filled | |-------------------------------------------------------------| Filling phase results summary : Maximum injection pressure (at 1.544 s) = 52.7932 MPa End of filling phase results summary : Time at the end of filling = 1.5613 s Total weight (part + runners) = 56.7957 g Maximum Clamp force - during filling = 20.6897 tonne Recommended ram speed profile (rel): %Shot volume %Flow rate --------------------------------- 0.0000 20.8904 5.4785 20.8904 20.0000 64.8003 30.0000 73.9232 40.0000 81.7057 50.0000 91.7136 60.0000 91.8921 70.0000 100.0000 80.0000 92.1299 90.0000 63.4402 100.0000 28.7609 Melt front is entirely in the cavity at % fill = 5.4785 % Filling phase results summary for the part : Bulk temperature - maximum (at 1.561 s) = 228.0500 C Bulk temperature - 95th percentile (at 0.222 s) = 223.2860 C Bulk temperature - 5th percentile (at 1.544 s) = 204.8550 C Bulk temperature - minimum (at 1.561 s) = 85.7010 C Wall shear stress - maximum (at 1.561 s) = 1.1899 MPa Wall shear stress - 95th percentile (at 0.147 s) = 0.3688 MPa Shear rate - maximum (at 1.561 s) = 2.4518E+04 1/s Shear rate - 95th percentile (at 0.147 s) = 2.0048E+04 1/s


12

End of filling phase results summary for the part : Total part weight (excluding runners) = 53.9754 g Bulk temperature - maximum = 230.9940 C Bulk temperature - 95th percentile = 223.7010 C Bulk temperature - 5th percentile = 206.7630 C Bulk temperature - minimum = 82.1200 C Bulk temperature - average = 215.5670 C Bulk temperature - root-mean-square deviation = 8.5218 C Wall shear stress - maximum = 0.9400 MPa Wall shear stress - 95th percentile = 0.2131 MPa Wall shear stress - average = 0.0853 MPa Wall shear stress - root-mean-square deviation = 0.0648 MPa Frozen layer fraction - maximum = 1.0000 Frozen layer fraction - 95th percentile = 0.0946 Frozen layer fraction - 5th percentile = 0.0163 Frozen layer fraction - minimum = 0.0000 Frozen layer fraction - average = 0.0607 Frozen layer fraction - root-mean-square deviation = 0.0280 Shear rate - maximum = 3.9910E+04 1/s Shear rate - 95th percentile = 473.7190 1/s Shear rate - average = 95.4459 1/s Shear rate - root-mean-square deviation = 436.5950 1/s Filling phase results summary for the runner system : Bulk temperature - maximum (at 1.562 s) = 229.1330 C Bulk temperature - 95th percentile (at 1.593 s) = 226.0280 C Bulk temperature - 5th percentile (at 0.075 s) = 216.1110 C Bulk temperature - minimum (at 0.075 s) = 215.6010 C Wall shear stress - maximum (at 1.562 s) = 0.9151 MPa Wall shear stress - 95th percentile (at 1.561 s) = 0.2692 MPa Shear rate - maximum (at 1.562 s) = 1.4860E+05 1/s Shear rate - 95th percentile (at 1.562 s) = 4589.9800 1/s End of filling phase results summary for the runner system : Total sprue/runner/gate weight = 3.8171 g Bulk temperature - maximum = 227.8740 C Bulk temperature - 95th percentile = 226.0280 C Bulk temperature - 5th percentile = 222.7190 C Bulk temperature - minimum = 220.5330 C Bulk temperature - average = 223.9610 C Bulk temperature - root-mean-square deviation = 1.1468 C Wall shear stress - maximum = 0.7337 MPa Wall shear stress - 95th percentile = 0.2405 MPa Wall shear stress - average = 0.1657 MPa Wall shear stress - root-mean-square deviation = 0.0638 MPa Frozen layer fraction - maximum = 0.0519 Frozen layer fraction - 95th percentile = 0.0473 Frozen layer fraction - 5th percentile = 0.0105 Frozen layer fraction - minimum = 0.0000 Frozen layer fraction - average = 0.0246 Frozen layer fraction - root-mean-square deviation = 0.0121 Shear rate - maximum = 1.3015E+05 1/s Shear rate - 95th percentile = 3968.6399 1/s Shear rate - average = 1662.8300 1/s Shear rate - root-mean-square deviation = 3992.5801 1/s Preparing interface data... Preparing PPC file for cooling analysis... Finished preparing the interface data --------------------------------------------------------------------------

End of filling phase results summary for the part : Total part weight (excluding runners) = 53.6174 g Bulk temperature - maximum = 228.0240 C Bulk temperature - 95th percentile = 222.9560 C Bulk temperature - 5th percentile = 205.1950 C Bulk temperature - minimum = 85.7010 C Bulk temperature - average = 213.8800 C Bulk temperature - root-mean-square deviation = 8.4737 C Wall shear stress - maximum = 1.1899 MPa Wall shear stress - 95th percentile = 0.2386 MPa Wall shear stress - average = 0.1522 MPa Wall shear stress - root-mean-square deviation = 0.0567 MPa Frozen layer fraction - maximum = 1.0000 Frozen layer fraction - 95th percentile = 0.0952 Frozen layer fraction - 5th percentile = 0.0159 Frozen layer fraction - minimum = 0.0000 Frozen layer fraction - average = 0.0608 Frozen layer fraction - root-mean-square deviation = 0.0285 Shear rate - maximum = 2.4518E+04 1/s Shear rate - 95th percentile = 398.7510 1/s Shear rate - average = 134.3210 1/s Shear rate - root-mean-square deviation = 328.7730 1/s Filling phase results summary for the runner system : Bulk temperature - maximum (at 1.561 s) = 227.9830 C Bulk temperature - 95th percentile (at 1.560 s) = 226.2090 C Bulk temperature - 5th percentile (at 0.078 s) = 216.4990 C Bulk temperature - minimum (at 0.078 s) = 215.6240 C Wall shear stress - maximum (at 1.252 s) = 0.5111 MPa Wall shear stress - 95th percentile (at 0.078 s) = 0.2812 MPa Shear rate - maximum (at 1.327 s) = 7.1394E+04 1/s Shear rate - 95th percentile (at 1.398 s) = 5814.5601 1/s End of filling phase results summary for the runner system : Total sprue/runner/gate weight = 3.1783 g Bulk temperature - maximum = 227.9630 C Bulk temperature - 95th percentile = 226.1930 C Bulk temperature - 5th percentile = 222.5980 C Bulk temperature - minimum = 220.3750 C Bulk temperature - average = 224.3370 C Bulk temperature - root-mean-square deviation = 1.4152 C Wall shear stress - maximum = 0.4249 MPa Wall shear stress - 95th percentile = 0.2489 MPa Wall shear stress - average = 0.1996 MPa Wall shear stress - root-mean-square deviation = 0.0529 MPa Frozen layer fraction - maximum = 0.0446 Frozen layer fraction - 95th percentile = 0.0346 Frozen layer fraction - 5th percentile = 0.0054 Frozen layer fraction - minimum = 0.0000 Frozen layer fraction - average = 0.0179 Frozen layer fraction - root-mean-square deviation = 0.0093 Shear rate - maximum = 5.7774E+04 1/s Shear rate - 95th percentile = 4872.2798 1/s Shear rate - average = 2612.6101 1/s Shear rate - root-mean-square deviation = 2981.8301 1/s Preparing interface data... Preparing PPC file for cooling analysis... Finished preparing the interface data --------------------------------------------------------------------------


13

Filling Analysis Residual Stress Analysis has completed successfully. Weld line/air trap analysis completed Preparing output data... Finished preparing output data SYNERGY Weld-line and air trap has completed successfully. Runner Balancing Analysis Balance Target Pressure 57.5000 MPa Mill Tolerance 0.0100 mm Maximum Iteration Limit 20 Time Convergence Tolerance 0.5000 % Pressure Convergence Tolerance 5.0000 MPa Section Convergence Tolerance 0.7000 Iteration Time Imbalance Pressure Imbalance Section Imbalance (%) (MPa) 0 9.2589 10.7380 0.7713 1 5.5768 8.8950 0.7086 2 4.1363 8.1340 0.6877 3 2.1666 6.5500 0.5103 4 1.4229 6.3300 0.4942 5 0.9764 6.6070 0.4670 6 1.0447 5.6590 0.3893 7 0.6058 5.8250 0.3428 8 0.1690 5.6580 0.3198 9 0.4607 5.2240 0.3322 10 0.0434 5.0010 0.2991 11 0.0064 4.7070 0.2757 Ideal Balance Complete: Allowing for mill tolerance and pressure control 12 0.0064 4.7070 0.2757

Filling Analysis Residual Stress Analysis has completed successfully. Weld line/air trap analysis completed Preparing output data... Finished preparing output data SYNERGY Weld-line and air trap has completed successfully.

Runner balans analizi sonuçlarından görüldüğü üzere balans analizi iterasyona atanan tüm değerlerin altına inene kadar devam etmektedir. Runner kesitlerinin çok küçük olması durumunda enjeksiyon basınç değeri düşürülerek runner kesitlerinin daha büyük oluşturulması sağlanabilir.


14

Enjeksiyon basıncının seçimini, balansız dolum esnasında kullanılan maksimum enjeksiyon basıncından yüksek olarak seçilmiştir. Enjeksiyon basıncının düşük seçilmesi durumunda runner balans analizi sonucunda oluşturulan model aşağıda verilmiştir.

Maksimum 40MPa Enjeksiyon basıncı için program tarafından oluşturulan model


15


1

Analiz İşlemlerinin Seçilmesi Yapılacak analiz işlemleri ;

1. Dolum 2. Soğuma 3. Çarpılma

Modelin Oluşturulması Runner balans analizi sonucu elde edilen modele ek olarak su kanallarının modellenmesi gerekmektedir. Analiz mesh türü 3D olduğundan fusion mesh 3D olarak tekrar mesh edilecektir. 3D Mesh Oluşturma 3D Mesh oluşturmak için öncelikle Fusion mesh oluşturmak gereklidir. Runner balans analizi konusunda fusion mesh oluşturma işlemlerinden bahsedilmiştir. 3D mesh işleminde üçgen elemanların boyutu (mesh boyutu) fusion mesh işleminde tanımlanan değerlerde olacak olup malpayı doğrultusunda 6 elemanlı 3d mesh işlemi uygulanacaktır. Runner balans konusunda da belirtildiği gibi malpayı doğrultusundaki eleman sayısının belirlenmesinde en öneli faktörler cidar kalınlığı ve fusion mesh boyutudur. Not: 3D mesh videosunu izleyiniz. Su Kanallarının Modellenmesi Su kanallarının modellenmesi yolluk modellenmesi ile aynı şekilde yapılabilinmektedir. Yolluk modellenmesinde olduğu gibi su kanalları da çizgiler üzerinden yapılacaktır. Su kanallarının modellenmesinde L/D oranı oldukça önemlidir. Optimum L/D oranının 2.5 dir. Bu değerin çok yüksek ve çok düşük olması soğuma analizini olumsuz etkiler. Bu nedenle mümkün olduğunca bu değere yakın değerler elde edilmelidir. L/D oranının her zaman 2.5 olması mümkün olmamaktadır. İmal edilecek kalıba ve su kanal çapına bağlı olunduğundan bu değer farklılıklar gösterebilir. Doğrusal su kanalarında parça projeksiyon alanı dışına çıkacak su kanalı boyutu değiştirilerek L/D oranı için optimum değer olan 2.5 oluşturulabilir.

Örnek analiz işlemi için; Su kanal çapları: 8mm olsun, 8 x 2.5 =20mm olduğundan ve su kanaları doğrusal olmadığından aşağıdaki şekilde elde edilir.

Örnek parçada su kanalları lokmalar içinden geçtiğinden, boyutlarının değiştirilmesi (20 nin katı olması) uygun görülmemiştir. Not: Su kanallarının modellenmesi ve yapılan bazı değişiklikler için 3D Modelleme videosunu izleyiniz. Soğutucu Seçimi

Soğutucu olarak 25C de ve 2.5 bar basınçla beslenen su seçilmiştir.


2

Proses (Soğuma) Koşullarının Belirlenmesi (1. Sayfa/Menü)

1. Kalıp Açık Kalma Süresi Kalıbın açılma süresi + parçanın kalıptan çıkma Süresi + Kalıbın Kapanma Süresi 2. Çevrim Süresi Çevrim Süresi iki farklı şekilde seçile bilir. Bunlar; 1. Enjeksiyon Süresi + Ütüleme süresi + Soğuma Süresi 2. Parçanın kalıp çıkış sıcaklığına bağlı olarak çevrim süresinin otomatik olarak

hesaplanması

İkinci seçenek (otomatik) seçildiğinde karşımıza yukarıdaki menü çıkar. Burada önerilen parça çıkış sıcaklığı seçilen malzeme için önerilen değerdir (malzeme seçme işlemi önce yapılmış ise). Bunun yanı sıra parçanın % hacim olarak ne kadarının parça çıkış sıcaklığına ulaşması gerektiği de girilebilir. Not.1 1. seçenek seçilirken çevrim süresin yüksek tutulması uygundur. Analiz işlemi çevrim süresince analiz sonuçları yazarak yapmaktadır. Analiz sonuçları incelenirken parçanın kaydedilen sürelerdeki sıcaklık, basınç… vb değerleri görülebilir. İstenilirse ileri düzey seçeneklerden analiz evresine göre (enjeksiyon, ütüleme, soğuma. vb) ayrı ayrı kaç adet sonuç kaydedileceği girilebilir. Not.2 2. seçenek olan otomatik seçilmiş ise çevrim süresi kullanıcı tarafından sonuçların değerlendirilmesi ile oluşturulur.


3

3. Soğutucu Sistem Parametreleri

1. Kalıp sıcaklığının hassasiyeti

Kalıp sıcaklığının iterasyon işlemleri arasında % toleransını belirtir. %0.1 demek 0.001 toleransla iterasyon yapılmasıdır. 2. Kalıp Sıcaklığını Hesaplanmasında Kullanılacak Maksimum İterasyon Sayısı İterasyon işlemi kalıp yüzey sıcaklığı için belirlenen tolerans değerine ulaşıncaya kadar devam eder. Genellikle bu değerin değiştirilmesine gerek yoktur. 3. Çevrim süresi boyunca iterasyon işlemlerinin baz alınacağı nokta sayısı.

Not: 1. ve 3. seçeneklerde ki değerlerin artırılması analiz hassasiyetini artırır fakat analiz süresini oldukça uzatır.


4

4. Isı Transferinin Mesh İşleminde Oluşturulan Elemanlar Arasındaki Geçişinin Hesaplanması

Analiz işlemi bu hesaplamayı 3 şekilde gerçekleştirebilmektedir. 4.1. Otomatik (a) 4.2. İdeal (b) 4.3. İstenilen Değerde. Yukarıdaki şekilde sarı renkle görülen element sıcaklığının dağılımı otomatik seçildiğinde a seklinde ideal seçildiğinde ise b seklinde hesaplanmaktadır. İstenirse elaman sayısı belirtilerekte (minimum 3) analiz işlemi yapılabilir. 5. Yolluk ve Parçanın Soğuma Hesaplamasının Belirlenmesi

Bu seçenek seçilir ise parçanın soğuması için gerekli süre hesaplanırken yollukta göz önüne alınır. Parçanın ve yolluk için soğuma süresinin farklı hesaplanmasını isteniliyorsa bu seçenek seçilmelidir. Bu seçenek seçilmemiş ise analiz işlemi sonunda yolluk ve parça için iki ayrı soğuma süresi-sıcaklık değişimi analiz sonucu (animasyon) elde edilir. 7. Analiz modeli olarak kalıpta modellenmiş ise kalıpta oluşan sıcaklık dağılımı da hesaplanır. Kalıp modellenmemiş ise bu hesaplama yalnızca modellenen parçalar için yapılır. Proses (Dolum) Koşullarının Belirlenmesi (2. Sayfa/Menü)

Bu sayfa runner balans analizinde açıklanan sayfanın aynısıdır. Seçilen parametrelerin görülmesi için eklenmiştir. Burada runner balans sayfasına ek olarak 6. seçenek çıkmaktadır. Bu seçenek şeffaf parçalarda oluşan optik özellikler ve saydamlık özelliklerinin incelenmesinde kullanılır. Bu analizin yapılabilmesi için seçilen malzemenin analiz işlemi için gerekli verileri içermesi gerekmektedir. Kullanmış olduğumuz (MPI 6.1) MDL 5.3 (database) versiyonunda sadece 2 malzemede bu özellikler tanımlanmıştır. İstenilirse bu değerler ileri düzey seçeneklerde bulunan malzeme seçme seçeneğinden girilebilir. [email protected] Sayfa 5 22.05.2009

5

Proses (Çarpılma) Koşullarının Belirlenmesi (2. Sayfa/Menü)

1: Kalıp malzemesinin sıcaklık etkisiyle genleşmesinin, parçanın çarpılmasında ki etkisinin hesaplanması Bu seçenek seçilecek ise seçilen kalıp malzemesinin analiz işlemi için gerekli verileri olmalıdır. 3. Çarpılma analizinin hesaplanmasında kullanılacak işlemci parametreleri. Çok gözlü kalıplarda bu seçeneğin kullanılması çarpılma analizi süresini oldukça kısaltır. Burada 3 seçenek mevcuttur. Bunlar; Tek işlemci Tüm işlemciler İşlemci sayısı girilerek İşlemci sayısı girilecekse işlemci sayınsın mevcut işlemci sayısından fazla olmamasına dikkat edilmelidir. [email protected] Sayfa 6 22.05.2009

6

3D Mesh İstatistikleri Aşağıdaki şekilden de görüldüğü gibi Fusion mesh ve 3D mesh işleminin yapısı tamamen farklıdır. Bu farklılıkta en önemli faktör runner balans analizi modelleme kısmında belirtilen mesh eşleşme oranıdır. Fussion analiz işleminde cidar kalınlığı içinde kalan kısımlar bu eşleşme oranını doğrultusunda kabul yapılarak analiz işlemi yapar. 3D analiz işleminde mesh katı olduğundan (içi dolu) tüm elemanlar tek tek doldurularak yapılır.


7

3D ANALİZ SONUÇLARI Balans analizi sonucunda elde edilen yolluk ile yapılan 3D analiz işleminde sonuçlar balanssız dolum ile sonuçlandığından balans analizinde kullanılan ve elde edilen dolum verileri kullanılarak 3 farklı koşulda analiz işlemi gerçekleştirilmiştir fakat balanslı dolum gerçekleşmemiştir. Yapılan analizler;

1. Akış (Enjeksiyon) Debisi 40cm^3/Sn 2. Grafik–1 De Görülen Balans Dolum Analizi Sucunda Elde Edilen (Balanslı

Dolum Enjeksiyon Debisi 40 cm^3/sn) Tavsiye Edilen Enjeksiyon Vidasının Hareketine Bağlı Olarak

Recommend Ram Speed Profile: Tavsiye edilen enjeksiyon vidası hareket karakteristiğidir. Bu sonuç sadece Fusion ve Midplane analiz sonuçlarında elde edilmektedir. Tavsiye edilen bu değer akış önünde ilerleyen eriyik plastiğin hacmini sabit (minimum değişken) tutmaktadır. Böylece eriyik akış hızından kaynaklanan çarpılmalar önlenmiş olmaktadır. Ayrıca eriyik plastiğin akış hızının yüksek olması durumunda; kalıp yüzeylerinde (parçanın dış yüzeyinde) gerilmelerin artmasına ve yüzey yönelmelerinin farklılık göstermesine neden olmaktadır.

Grafik-1 Balans analizi sonucunda elde edilen Recommend Ram Speed Profile % shot volume % flow rate


1

Grafik-2 Recommend Ram Speed Profile % shot volume % flow rate (3D analiz için girilen değerler grafiği) % shot volume: Enjeksiyon vidasının harekete başlayacağı ilk nokta ile hareketin biteceği son nokta arasındaki eriyik plastiğin hacmidir. Bu hacim aynı zamanda enjeksiyon basıncı ve ütüleme basıncı dönüşümü %100 seçilmiş ise enjekte edilecek (parça hacmi) hacme eşittir. % flow rate: 40cm^3/sn olarak seçilen maksimum enjeksiyon debisinin %’lik değeridir.

% shot volume % flow rate flow rate cm^3/sn

0.00 20.89 8,356 5.48 20.89 8,356 20.00 64.80 25,92 30.00 73.92 29,568 40.00 81.71 32,684 50.00 91.71 36,684 60.00 91.89 36,756 70.00 100.00 40 80.00 92.13 36,852 90.00 63.44 25,376 100.00 28.76 11,504


2

3. Balanslı Dolum Analizinde Kullanılan Ram Speed Profile % Shot Volume % Flow Rate

Balanslı dolum analiz sonuçlarının verildiği kısımda da görülen dolum aşamasında program tarafından kaydedilen değerler aynen 3D analiz işlemi için girilmiştir. Bu değerler tavsiye edilen enjeksiyon vidasının hareket koşullarının elde edildiği dolum parametreleri olarak ta düşünülebilir.

Grafik-3 Recommend Ram Speed Profile % shot volume % flow rate (3D analiz için girilen değerler grafiği)


3

Not–1: Analiz işleminde kullanılan diğer parametreler yukarıda açıklanan 3 analiz işleminde de aynıdır. Not–2: 3D analiz ve Fusion analiz işlemlerinin çözümleri bir birinden tamamen farklıdır. Bu farklılıkta en önemli faktör runner balans analizi modelleme kısmında belirtilen mesh eşleşme oranıdır. Fussion analiz işleminde cidar kalınlığı içinde kalan kısımlar bu eşleşme oranını doğrultusunda kabul yapılarak analiz işlemi yapar. 3D analiz işleminde mesh katı olduğundan (içi dolu) tüm elemanlar tek tek doldurularak yapılır. Bu nedenle fussion mesh işlemi ile balans analizi yapılarak elde edilen yolluk 3D analiz işleminde balanslı dolum işlemi gerçekleştirememektedir. Not-3: Analiz işlemlerinde kullanmış olduğumuz mevcut MPI 6.1 versiyonunda 3D runner balans analizi yapılamamaktadır. Moldflow Plastic Adviser 8.1 ile 3D runner balans analizi yapılabilinmektedir. Fusion Mesh oluşturularak yapılan analiz işleminde elde edilen balanslı modelin 3D mesh analizinde aynı sonuçları vermemesi sonuçların doğruluğu açısından düşündürücüdür. Bu nedenle 3D mesh ile oluşturulan modelin balanslı dolumunu sağlamak için kullanıcının analiz sonuçlarına göre iterasyon işlemini fusion mesh ile oluşturulan modelin analizinde program tarafından yapıldığı gibi runner çaplarını değiştirerek yapması gerekmektedir. Bu işlem için birçok analiz yapmak gerekebilir. Runner çaplarının büyütülmesi yada küçültülmesinde akışkanın kesitlere göre davranışı da göz önüne alınmalıdır. Kesit küçüldükçe akışkanın hızı/debisi (akışkanın hızı ses hızından düşükse.) artmaktadır. Sonuçların Değerlendirilmesi Analiz sonuçları Ek’de Autodesk Moldflow Communicator 2010 programında karşılaştırılacak şekilde verilmiştir. Analiz sonuçları kontrol edildiğinde 1. 2. ve 3. seçeneklerde kullanılan dolum kontrollerinin balanslı dolumu gerçekleştirmediği görülmüştür. Parça yüzeylerinde oluşan gerilmelerin en düşük olduğu (önerilmesinin nedeni) analiz sonucu olan Recommend Ram Speed Profile sonuçları değerlendirilecektir. 3D analiz sonuçlarının resim üzerinde değerlendirilmesi oldukça zordur. 3D analiz sonuçları daha çok parçanın içyapısına yönelik olduğundan analizin değerlendirilmesi parça kesitlerinin kontrolü şeklinde yapılmalıdır. Bu nedenle Ek’de verilen ücretsiz yazılım olan ve sadece sonuçların incelenmesinde kullanılan Autodesk Moldflow Communicator 2010 programı kullanarak analiz sonuçlarının değerlendirilmesi daha uygun olacaktır.


4

3D Recommend Ram Speed Profile Analiz Sonuçlarının Değerlendirilmesi Aşağıda verilen Tablo-1 ve Tablo–2 deki 3D analiz işleminde kullanılan modellerle ve malzemeler ait bilgiler verilmiştir. Şekil.1’de yolluk kesitlerine ait bilgiler ve 3D analiz işlemi için oluşturulan model görülmektedir. Tablo-1 Analiz modeline ait bilgiler MPI Parça Transfer Şekli Nx6-*igs-Moldflow Cad Doctor-*udm-MPI Transfer Sonucu Yüzeylerde Bulunan Hata

Yok

Parça Mesh Türü 3D Yolluk Modelleme Şekli Çizgilerin (Curve) Mesh Edilerek Modellenmesi Yolluk Mesh Türü Beam Element Su Kanal Çapı 8mm Toplam Su Kanalı 4 adet Su Giriş Basıncı 2.5 Bar Beam Element Sayısı (yolluk + su kanalları)

113

Mesh Boyutu 3mm 3D Mesh Sonucu Oluşturulan Eleman Sayısı (Parçalar)

341813

Mesh Hacmi 55.4809 cm^3 Runner Hacmi 3.977 cm^3 Maksimum 3D (üçgen) Element Yükseklik ve Genişlik Oranı

Minumum : 1.12 Maksimum : 52.7 Ortalama : 8.64

Tablo-2 Analiz parametreleri Plastik Malzeme ABS MP220N (LG Chemical) Kalıp Yüzey Sıcaklığı 60 C Plastik Eriyik Sıcaklığı 215 C Kalıbın Açık Kalma Süresi 3sn. Dolum Kontrolü Balanslı Dolum Analizi Sonucunda Elde

Edilen Recommend Ram Speed Profile Çevrim Süresi (Dolum + Ütüleme +Soğuma ) 16sn Dolum –Ütüleme Dönüşüm Noktası Parçanın (Tüm Parçaların Toplamının)

%99 Dolduğunda Enjeksiyon Makinesi Roboshot 330i 330 tons 8.90 oz

(44mm)High Spd/Pres Kalıp Malzemesi TOOL STEEL P-20


5

Şekil.1 3D analiz işlemi için oluşturulan model Parça dolum süresi Şekil.2’de verilmiştir. Şekilde de görüldüğü gibi balans analizi sonucu elde edilen modelle yapılan 3D analiz balanslı dolumu tam olarak sağlamamıştır. Yaklaşık ilk dolan parça ile son dolan parça arasında 0.22sn lik bir fark vardır.

Şekil.2 3D Dolum süresi


6

Dolum prosesi ve ütüleme prosesi dönüşümü anındaki (2.575 sn deki) basınç dağılımı Şekil.3’de verilmiştir. Dolum süresindeki farklılıkların etkisi V/P dönüşümü anında basınç farklılıklara doğrusal olarak etki ettiği görülmektedir.

Şekil.3 Dolum prosesi ve ütüleme prosesi dönüşümü anındaki basınç dağılımı Akış önündeki ilerleyen eriyik plastiğin sıcaklık dağılımı Şekil.4’de verilmiştir. Sonuçların kontrolü plastik malzeme için önerilen minimum (195C) ve maksimum (235C) eriyik sıcaklığı değerlerine göre yapılmalıdır.

Şekil.4 Akış önündeki ilerleyen eriyik plastiğin sıcaklık dağılımı


7

Enjeksiyon basınç (enjeksiyon noktasındaki basınç) değerinin zamana göre değişimi Şekil.5’de verilmiştir. Kenetleme kuvvetinin zamana göre değişimi de Şekil.6’da verilmiştir.

Şekil.5 Enjeksiyon noktası basınç değerinin zamana göre değişim grafiği

Şekil.6 Kenetleme kuvvetinin zamana göre değişim grafiği


8

Çevrim süresi sonunda parça yoğunlunun bölgesel ve cidar kalınlığı boyunca değişimi Şekil.7’de görülmektedir. Parça yoğunluğu ütüleme ve soğuma süresi boyunca değişmekte olup bu değerler sadece çevrim sonundaki değerlerdir.

Şekil.7 Çevrim süresi sonunda parça yoğunlunun bölgesel ve cidar kalınlığı boyunca değişimi Yolluk kesitlerinin akış debisi 0.9749sn de Şekil.8’ de görülmektedir. Bu değer çevrim süresinde istenilen (program tarafından kaydedilen) zamanda incelenebilir.

Şekil.8 Yolluk kesitlerinin akış debisi


9

Katılaşma süresi parçaların analiz işleminde kullanılan plastik malzeme için verilen kalıp çıkış sıcaklığına göre hesaplanmaktadır. Şekil.9’ görüldüğü gibi bazı bölgelerde çevrim süresi yeterli olmamaktadır. Çerim süresinin uzatılması yerine bu bölgelrde vida delik boyu artırılabilir.

Şekil.9 Katılaşma Süresi (Parça çıkış sıcaklığı 86C) Şekil.10’da çevrim süresi sonunda yolluk kesiti görülmektedir. Yolluk içinin boş olmasının nedeni çevrim süresi sonunda boş olan bölgelerin sıcaklığının 85C den yüksek olmasıdır. Katılaşan cidar kalınlığı yeterlidir.

Şekil.10 Katılaşma Süresi (Parça çıkış sıcaklığı 86C)


10

Parça üzerinde oluşan basınç dağılımı Şekil.11’de görülmektedir. 2.575 sn basınç (V/P dönüşüm anındaki) dağılımındaki fark ütüle süresinin başlamasıyla çok kısa sürede ortadan kalkmaktadır. Şekil.12’de görüldüğü gibi basınç dağılımı cidar kalınlığına dik yönde sabit kalmaktadır(hesaplanmaktadır.).

Şekil.11 Parça üzerinde oluşan basınç dağılımı (2.675 sn)

Şekil.12 Parça üzerinde oluşan basınç dağılımı (2.675 sn)


11

Shear rate yüksek akış hızlarının olduğu bölgelerde eriyik plastiğin kalıp yüzeylerine çarpması sonucu ortaya çıkmaktadır. Bu değerin seçilen malzeme için önerilen değerden yüksek olması çatlamalara, yüzey yönelmelerine ve parçanın bölgesel ömrünün düşük olmasına neden olmaktadır. Seçtiğimiz Abs malzeme için önerilen değer 50.000 1/s dir. Bu değerin aşıldığı bölgeler yolluk üzerinde kaldığından sonuçlar olumludur. Şekil.13’de 1.691 sn de parça üzerinde oluşan shear rate değerleri ve Şekil.14’de Yolluk üzerinde (giriş kesiti) oluşan maksimum shear rate değerleri görülmektedir.

Şekil.13 Shear rate (1.691 sn)

Şekil.14 Shear rate maksimum


12

Parça ve yolluğun 16 sn deki sıcaklık dağılımı Şekil.15’de görülmektedir. Katılaşma süresinde de aynı veriler elde edilmektedir. Katılaşma süresi kalıp çıkış sıcaklığı olan 86C altında kalan bölgelerin kontrolü için daha uygundur. Tüm zaman içeren sonuçlarda olduğu gibi istenilen süre (program tarafından kaydedilen) sonunda bu kontroller yapılabilir.

Şekil.15 Sıcaklık Dağılımı Şekil.16’da akış hızları görülmektedir. Akış hızlarının yolluk giriş kesitindeki daralma nedeni ile oldukça arttığı görülmektedir. Shear rate sonuçlarının bu bölgelerde yüksek olmasının nedeni de budur.

Şekil.16 Akış Hızı (1.691 sn)


13

Viskozite akışkanın yoğunluğu (katı-sıvı durumu) doğrudan bağlantılıdır. Şekil.17’de 16 sn sonunda görüldüğü gibi katılaşan (85C altında olan) bölgelerde viskozite değeri yüksektir. Şekil.18’de görüldüğü gibi ilerleyen eriyik plastiğin viskozitesi düşüktür. Viskozitenin düşük olması akışkanlığın yüksek olmasına neden olmaktadır.

Şekil.17 Viskozite (16 sn)

Şekil.18 Viskozite (1.691sn)


14

Shrinkage (çekme) çevrim sonunda parça yüzeyi kalıp yüzeyi arasındaki farkın ölçüsel oranıdır. Bu nedenle kesitlerde ölçülen değerler dikkate alınmamalıdır. Dikkate alınması gereken değerler parça yüzeylerinden kontrol edilmelidir. Seçilen ABS malzeme için çekme (shrinkage) değerleri yatay doğrultuda maksimum %0.811 ve dikey doğrultuda %0.9967 dir. Şekil.19’da 2.675 sn ve Şekil.20’de çevrim sonunda çekme değerleri görülmektedir. Çekme değerleri seçilen malzeme için önerilen değerler (parça yüzeyi ile kalıp yüzeyi arasında) aralığında olduğundan sonuçlar uygundur.

Şekil.19 Çekme (2.675 sn)

Şekil.20 Çekme (16 sn)


15

Dolum esnasında parçada oluşması muhtemel hava kabarcıkları Şekil.21’de görülmektedir. Hava kabarcıklarının hemen hepsi kalıp ayrım yüzeyinde olduğundan hava kalıp ayrım yüzeyinden atılacaktır.

Şekil.21 Hava Kabarcıkları Şekil.22’de soğutucu suyun sıcaklık dağılımı görülmektedir.

Şekil.22 Soğutucu suyun sıcaklık dağılımı


16

Şekil.23’ Soğutucu su debisi ve Şekil.24’de 2.5 bar basınçla giriş koşulu oluşturulan soğutucu suyun reynold sayısı değerleri görülmektedir. Reynold sayısı değerlerinin 10.000 den yüksek olması uygundur.

Şekil.23 Soğutucu su debisi

Şekil.24 Reynold sayısı


17

Su kanal yüzeylerinin sıcaklık dağılımı Şekil.25’de verilmiştir. Şekilde de görüldüğü gibi parçaya yakın olan bölgeler de sıcaklık artmaktadır. Tasarlanan su kanallarının parçanın soğumasına etkisi sonuçlardan irdelenebilir. Şekil.26’da su kanal sıcaklıklarına bağlı olarak elde edilen su kanallarının verimliliği görülmektedir.

Şekil.25 Su kanallarının sıcaklık dağılımı

Şekil.26 Su kanallarının soğutma verimliliği


18

Analiz sonuçlarından biride Şekil.27’de görülen katılaşan eleman (bölgenin) yüzdesidir. Bu sonuç cevrim süresinde katılaşma + parça sıcaklığı + soğuma süresi sonuçlarının bir benzeridir. Şekil.28’de ise Şekil.27’de ki sonuçların tam tersi olan katılaşmamış elemanların yüzdesi görülmektedir.

Şekil.27 Katılaşma yüzdesi (bölgelerin yada elemanların)

Şekil.28 Katılaşmamış elemanların (bölgenin) yüzdesi


19

Yolluklar MPI programında modellenmiş ise Şekil.29’da görüldüğü gibi program yolluk ve parça soğuma süresini ayrı olarak hesaplamaktadır. Böylece çevrim süresi sonucunda parçanın yüzde kaçının katılaştığı (program tarafından yazılan analiz sonuçları ekte verilmiştir.) hesaplanırken yolluk hesaba katılmamıştır. Yolluğun tam olarak katılaşması gerekmemektedir.

Şekil.29 Yolluk sıcaklık dağılımı Çevrim sonunda kalıp yüzey sıcaklığı ile parça yüzey sıcaklığı arasındaki sıcaklık farkı Şekil.30’da görülmektedir. Isı transferinin yetersiz olası durumunda kalıp yüzeyine özel sıvılar (sprey) sürülmektedir. Bu sıvılar aynı zamanda parçanın kalıp yüzeyine yapışmasını önlemektedir.

Şekil.30 Kalıp yüzey sıcaklığı ile parça yüzey sıcaklığı arasındaki sıcaklık farkı


20

Çevrim sonunda kalıp yüzey sıcaklığı Şekil.31’ de görülmektedir.

Şekil.31 Çevrim sonunda kalıp yüzey sıcaklığı (parçalara temas eden) Şekil.32’de görülen Flux part sonuçları Şekil.30’da verilen sonuçlar ile aynıdır. Şekil.32’de kalıp yüzeyi ve parça yüzey sıcaklık farkından dolayı olaşan ısı transfer değerlerini göstermektedir.

Şekil.32 Çevrim sonunda parça ve kalıp yüzeyleri arasındaki ısı transferi


21

Çevrim süresi sonunda Şekil.33’de çarpılma değerleri (x,y,z yönlerin tümünde) görülmektedir. Şekil.34’ de ise çarpılma skalası 10 kat artırılmış ve çarpılmanın ne yönlerde olacağı gösterilmiştir.

Şekil.33 Çevrim sonunda parçada oluşan çarpılma değerleri

Şekil.34 Çevrim sonunda parçada oluşan çarpılma değerleri (skala X 10)


22

3D-Flow-Rate 40cm^3/sn Cool Analysis Version: mpi610 (Build 06444) 32-bit build Mesh Type = 3D Tets Number of nodes = 62896 Number of beam elements = 113 Number of triangular elements = 0 Number of tetrahedral elements = 341813 Reading nodal data... Reading beam element data... Reading triangular element data... Reading tetrahedral element data... Method of calculating geometrical influence = Ideal Cooling analysis type = Manual Total number of part elements = 58 Total number of runner elements = 58 Total number of shell facets = 30504 Total number of mold elements = 403 Total number of circuit elements = 55 Co-ordinates of part extremity: X Y Z Maximum 113.35800 mm 69.23960 mm -201.54500 mm Minimum -70.53960 mm -79.80420 mm -270.04501 mm Orientation 297.25599 mm 218.28300 mm -133.04500 mm Co-ordinates of mold extremity: X Y Z Center 21.40920 mm -5.28234 mm -235.79399 mm Right corner 321.40899 mm 294.71800 mm 64.20550 mm Left corner -278.59101 mm -305.28200 mm -535.79402 mm Using mesh aggregation Total Mbytes required for cooling analysis = 692.39 Total Mbytes available for cooling analysis = 9915.95 Now beginning the task: Input mold model Performing cooling network analysis +---------+-------------+-----------------------+--------------+-------------+ | Inlet |Flowrate | Reynolds No. |Press. drop | Pumping | | node |in/out | range | over | power over | | | | | circuit | circuit | | | (lit/min) | | (MPa) | (kW) | +---------+-------------+-----------------------+--------------+-------------+ | 63011 | 21.29 | 62840.8 - 62840.8 | 0.2500 | 0.089 | | 63024 | 21.29 | 62841.6 - 62841.6 | 0.2500 | 0.089 | | 62982 | 21.33 | 62978.1 - 62978.1 | 0.2500 | 0.089 | | 63010 | 21.33 | 62979.7 - 62979.7 | 0.2500 | 0.089 | +---------+-------------+-----------------------+--------------+-------------+

3D Balance Analize Filling Phase % shot volume % flow rate Cool Analysis Version: mpi610 (Build 06444) 32-bit build Mesh Type = 3D Tets Number of nodes = 62896 Number of beam elements = 113 Number of triangular elements = 0 Number of tetrahedral elements = 341813 Reading nodal data... Reading beam element data... Reading triangular element data... Reading tetrahedral element data... Method of calculating geometrical influence = Ideal Cooling analysis type = Manual Total number of part elements = 58 Total number of runner elements = 58 Total number of shell facets = 30504 Total number of mold elements = 403 Total number of circuit elements = 55 Co-ordinates of part extremity: X Y Z Maximum 113.35800 mm 69.23960 mm -201.54500 mm Minimum -70.53960 mm -79.80420 mm -270.04501 mm Orientation 297.25599 mm 218.28300 mm -133.04500 mm Co-ordinates of mold extremity: X Y Z Center 21.40920 mm -5.28234 mm -235.79399 mm Right corner 321.40899 mm 294.71800 mm 64.20550 mm Left corner -278.59101 mm -305.28200 mm -535.79402 mm Using mesh aggregation Total Mbytes required for cooling analysis = 692.39 Total Mbytes available for cooling analysis = 11412.70 Now beginning the task: Input part model Performing cooling network analysis +---------+-------------+-----------------------+--------------+-------------+ | Inlet |Flowrate | Reynolds No. |Press. drop | Pumping | | node |in/out | range | over | power over | | | | | circuit | circuit | | | (lit/min) | | (MPa) | (kW) | +---------+-------------+-----------------------+--------------+-------------+ | 63011 | 21.29 | 62840.8 - 62840.8 | 0.2500 | 0.089 | | 63024 | 21.29 | 62841.6 - 62841.6 | 0.2500 | 0.089 | | 62982 | 21.33 | 62978.1 - 62978.1 | 0.2500 | 0.089 | | 63010 | 21.33 | 62979.7 - 62979.7 | 0.2500 | 0.089 | +---------+-------------+-----------------------+--------------+-------------+

3D Balance Analize Recommend Ram Speed Profile % shot volume % flow rate Cool Analysis Version: mpi610 (Build 06444) 32-bit build Mesh Type = 3D Tets Number of nodes = 62896 Number of beam elements = 113 Number of triangular elements = 0 Number of tetrahedral elements = 341813 Reading nodal data... Reading beam element data... Reading triangular element data... Reading tetrahedral element data... Method of calculating geometrical influence = Ideal Cooling analysis type = Manual Total number of part elements = 58 Total number of runner elements = 58 Total number of shell facets = 30504 Total number of mold elements = 403 Total number of circuit elements = 55 Co-ordinates of part extremity: X Y Z Maximum 113.35800 mm 69.23960 mm -201.54500 mm Minimum -70.53960 mm -79.80420 mm -270.04501 mm Orientation 297.25599 mm 218.28300 mm -133.04500 mm Co-ordinates of mold extremity: X Y Z Center 21.40920 mm -5.28234 mm -235.79399 mm Right corner 321.40899 mm 294.71800 mm 64.20550 mm Left corner -278.59101 mm -305.28200 mm -535.79402 mm Using mesh aggregation Total Mbytes required for cooling analysis = 692.39 Total Mbytes available for cooling analysis = 11412.70 Now beginning the task: Input part model Performing cooling network analysis +---------+-------------+-----------------------+--------------+-------------+ | Inlet |Flowrate | Reynolds No. |Press. drop | Pumping | | node |in/out | range | over | power over | | | | | circuit | circuit | | | (lit/min) | | (MPa) | (kW) | +---------+-------------+-----------------------+--------------+-------------+ | 63011 | 21.29 | 62840.8 - 62840.8 | 0.2500 | 0.089 | | 63024 | 21.29 | 62841.6 - 62841.6 | 0.2500 | 0.089 | | 62982 | 21.33 | 62978.1 - 62978.1 | 0.2500 | 0.089 | | 63010 | 21.33 | 62979.7 - 62979.7 | 0.2500 | 0.089 | +---------+-------------+-----------------------+--------------+-------------+

Now beginning the task: Solution of equilibrium +----------+----------+ | | |Calculating 3D fluxes| | | +----------+----------+ |Time (s) |(%)Frozen | +----------+----------+ | 0.98| 7.45| | 2.35| 14.08| | 4.27| 21.82| | 6.96| 33.37| | 10.73| 50.12| | 16.00| 97.64| +----------+----------+ +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | | | | | | | | |External |Cycle time|Avg temp |Avg temp |Dif temp |Dif temp |Circ temp | |iteration | (s) |iteration |deviation |iteration |deviation |residual | +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | 1| 19.000| 14| 20.000000| 0| 0.000000| 1.000000| | 1| 19.000| 9| 17.439501| 0| 0.000000| 1.000000| | 1| 19.000| 11| 11.140700| 0| 0.000000| 1.000000| | 1| 19.000| 13| 2.728140| 0| 0.000000| 1.000000| | 1| 19.000| 10| 0.783414| 0| 0.000000| 1.000000| | 1| 19.000| 8| 0.072906| 0| 0.000000| 1.000000| | 1| 19.000| 20| 0.010026| 0| 0.000000| 1.000000| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ +----------+----------+ | | |Calculating 3D fluxes| | | +----------+----------+ |Time (s) |(%)Frozen | +----------+----------+ | 0.98| 13.31| | 2.35| 23.15| | 4.27| 33.93| | 6.96| 45.52| | 10.73| 79.57| | 16.00| 99.81| +----------+----------+ | Residual | 0.097145| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | | | | | | | | |External |Cycle time|Avg temp |Avg temp |Dif temp |Dif temp |Circ temp | |iteration | (s) |iteration |deviation |iteration |deviation |residual | +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | 1| 19.000| 0| 0.004532| 0| 0.000000| 1.000000| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | 2| 19.000| 78| 4.493190| 0| 0.000000| 1.000000| | 2| 19.000| 3| 0.000594| 0| 0.000000| 1.000000| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ +----------+----------+ | | |Calculating 3D fluxes| | | +----------+----------+ |Time (s) |(%)Frozen | +----------+----------+ | 0.98| 13.34| | 2.35| 23.32| | 4.27| 33.90| | 6.96| 45.45| | 10.73| 79.91| | 16.00| 99.85| +----------+----------+ | Residual | 0.001339| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

Now beginning the task: Boundary Integration +----------+----------+ | | |Calculating 3D fluxes| | | +----------+----------+ |Time (s) |(%)Frozen | +----------+----------+ | 0.98| 7.45| | 2.35| 14.08| | 4.27| 21.82| | 6.96| 33.37| | 10.73| 50.12| | 16.00| 97.64| +----------+----------+ +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | | | | | | | | |External |Cycle time|Avg temp |Avg temp |Dif temp |Dif temp |Circ temp | |iteration | (s) |iteration |deviation |iteration |deviation |residual | +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | 1| 19.000| 14| 20.000000| 0| 0.000000| 1.000000| | 1| 19.000| 9| 17.439501| 0| 0.000000| 1.000000| | 1| 19.000| 11| 11.140700| 0| 0.000000| 1.000000| | 1| 19.000| 13| 2.728140| 0| 0.000000| 1.000000| | 1| 19.000| 10| 0.783414| 0| 0.000000| 1.000000| | 1| 19.000| 8| 0.072906| 0| 0.000000| 1.000000| | 1| 19.000| 20| 0.010026| 0| 0.000000| 1.000000| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ +----------+----------+ | | |Calculating 3D fluxes| | | +----------+----------+ |Time (s) |(%)Frozen | +----------+----------+ | 0.98| 13.31| | 2.35| 23.15| | 4.27| 33.93| | 6.96| 45.52| | 10.73| 79.57| | 16.00| 99.81| +----------+----------+ | Residual | 0.097145| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | | | | | | | | |External |Cycle time|Avg temp |Avg temp |Dif temp |Dif temp |Circ temp | |iteration | (s) |iteration |deviation |iteration |deviation |residual | +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | 1| 19.000| 0| 0.004532| 0| 0.000000| 1.000000| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | 2| 19.000| 78| 4.493190| 0| 0.000000| 1.000000| | 2| 19.000| 3| 0.000594| 0| 0.000000| 1.000000| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ +----------+----------+ | | |Calculating 3D fluxes| | | +----------+----------+ |Time (s) |(%)Frozen | +----------+----------+ | 0.98| 13.34| | 2.35| 23.32| | 4.27| 33.90| | 6.96| 45.45| | 10.73| 79.91| | 16.00| 99.85| +----------+----------+ | Residual | 0.001339| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

Now beginning the task: Boundary Integration +----------+----------+ | | |Calculating 3D fluxes| | | +----------+----------+ |Time (s) |(%)Frozen | +----------+----------+ | 0.98| 7.45| | 2.35| 14.08| | 4.27| 21.82| | 6.96| 33.37| | 10.73| 50.12| | 16.00| 97.64| +----------+----------+ +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | | | | | | | | |External |Cycle time|Avg temp |Avg temp |Dif temp |Dif temp |Circ temp | |iteration | (s) |iteration |deviation |iteration |deviation |residual | +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | 1| 19.000| 14| 20.000000| 0| 0.000000| 1.000000| | 1| 19.000| 9| 17.439501| 0| 0.000000| 1.000000| | 1| 19.000| 11| 11.140700| 0| 0.000000| 1.000000| | 1| 19.000| 13| 2.728140| 0| 0.000000| 1.000000| | 1| 19.000| 10| 0.783414| 0| 0.000000| 1.000000| | 1| 19.000| 8| 0.072906| 0| 0.000000| 1.000000| | 1| 19.000| 20| 0.010026| 0| 0.000000| 1.000000| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ +----------+----------+ | | |Calculating 3D fluxes| | | +----------+----------+ |Time (s) |(%)Frozen | +----------+----------+ | 0.98| 13.31| | 2.35| 23.15| | 4.27| 33.93| | 6.96| 45.52| | 10.73| 79.57| | 16.00| 99.81| +----------+----------+ | Residual | 0.097145| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | | | | | | | | |External |Cycle time|Avg temp |Avg temp |Dif temp |Dif temp |Circ temp | |iteration | (s) |iteration |deviation |iteration |deviation |residual | +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | 1| 19.000| 0| 0.004532| 0| 0.000000| 1.000000| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | 2| 19.000| 78| 4.493190| 0| 0.000000| 1.000000| | 2| 19.000| 3| 0.000594| 0| 0.000000| 1.000000| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ +----------+----------+ | | |Calculating 3D fluxes| | | +----------+----------+ |Time (s) |(%)Frozen | +----------+----------+ | 0.98| 13.34| | 2.35| 23.32| | 4.27| 33.90| | 6.96| 45.45| | 10.73| 79.91| | 16.00| 99.85| +----------+----------+ | Residual | 0.001339| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

| | | | | | | | |External |Cycle time|Avg temp |Avg temp |Dif temp |Dif temp |Circ temp | |iteration | (s) |iteration |deviation |iteration |deviation |residual | +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | 2| 19.000| 2| 0.000345| 0| 0.000000| 1.000000| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | 3| 19.000| 51| 0.162161| 0| 0.000000| 0.000170| | 3| 19.000| 5| 0.005403| 0| 0.000000| 0.000170| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ +----------+----------+ | | |Calculating 3D fluxes| | | +----------+----------+ |Time (s) |(%)Frozen | +----------+----------+ | 0.98| 13.34| | 2.35| 23.32| | 4.27| 33.92| | 6.96| 45.47| | 10.73| 79.95| | 16.00| 99.85| +----------+----------+ | Residual | 0.000160| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | | | | | | | | |External |Cycle time|Avg temp |Avg temp |Dif temp |Dif temp |Circ temp | |iteration | (s) |iteration |deviation |iteration |deviation |residual | +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ | 3| 19.000| 7| 0.004104| 0| 0.000000| 0.000170| +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ +----------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+ Coolant Temperatures Inlet Coolant temp. Coolant temp. rise node range over circuit 63011 25.0 - 25.1 0.1 C 63024 25.0 - 25.1 0.1 C 62982 25.0 - 25.1 0.1 C 63010 25.0 - 25.1 0.1 C Final circuit temperature residual: 0.00000E+00 +----------+----------+ | | |Calculating 3D fluxes| | | +----------+----------+ |Time (s) |(%)Frozen | +----------+----------+ | 0.98| 13.34| | 2.35| 23.32| | 4.27| 33.92| | 6.96| 45.47| | 10.73| 79.95| | 16.00| 99.85| +----------+----------+ Summary of Cavity Temperature Results ===================================== Cavity surface temperature - maximum = 68.5560 C Cavity surface temperature - minimum = 25.0000 C Cavity surface temperature - average = 38.1290 C Average mold exterior temperature = 26.8520 C Cycle time = 19.0000 s



Coupled 3D Flow Solver. Version: mpi610 (Build 06444) 32-bit build -------------------------------------------------------------------------- Solver Parameters: ================= Solver setup: ------------ Solver = Coupled 3D Solution type = Stokes Simulate inertia effect = No Simulate gravity effect = No Filling parameters: ------------------ Maximum %volume to fill per time step = 4.000 % Maximum iterations per time step = 50 Convergence tolerance (scaling factor) = 1.000 Packing parameters: ------------------ Maximum time step = 2.000 s Maximum iterations per time step = 50 Convergence tolerance (scaling factor) = 1.000 Intermediate results: -------------------- Intermediate results type = Write at constant intervals Number of intermediate results in filling phase = 5 Number of intermediate results in packing phase = 5 -------------------------------------------------------------------------- Material Data: ============= Manufacturer LG Chemical Trade name ABS MP220N Family name ABS Specific heat (Cp) = 1878.0000 J/kg-C Thermal conductivity = 0.1500 W/m-C Transition temperature = 98.0000 C PVT Model: 2-domain modified Tait coefficients: b5 = 374.6500 K b6 = 1.6690E-07 K/Pa Liquid phase Solid phase ------------------------------- b1m = 0.0010 b1s = 0.0010 m^3/kg b2m = 6.1640E-07 b2s = 2.8060E-07 m^3/kg-K b3m = 1.7639E+08 b3s = 2.6516E+08 Pa b4m = 0.0037 b4s = 0.0036 1/K b7 = 7.7460E-06 m^3/kg b8 = 0.0427 1/K b9 = 3.7890E-08 1/Pa Viscosity model: Cross-WLF coefficients: n = 0.2273 TAUS = 6.2400E+04 Pa D1 = 1.1900E+10 Pa-s D2 = 373.1500 K D3 = 0.0000 K/Pa A1 = 21.2990 A2T = 51.6000 K



Reading interface file from Cool analysis. No mesh for the cores was found. Core shift analysis switched OFF -------------------------------------------------------------------------- Model Details: ============= Mesh Type = 3D Tets Laminates across radius of beam elements = 12 Total number of nodes = 62837 Number of 3D nodes = 62778 Number of HS nodes = 55 Number of interface nodes = 4 Total number of injection location nodes = 1 The injection location node numbers are: 15336 Total number of elements = 341871 Number of part elements = 341871 Number of tetrahedral elements = 341813 Number of sprue/runner/gate elements = 58 Total volume = 58.8102 cm^3 Volume of tetrahedral elements = 55.4816 cm^3 Volume of sprue/runner/gate elements = 3.3286 cm^3 Volume filled initially = 0.0000 cm^3 Volume to be filled = 58.8102 cm^3 Part volume to be filled = 55.4816 cm^3 Sprue/runner/gate volume to be filled = 3.3286 cm^3 Parting plane normal (dx) = 0.0000 (dy) = 0.0000 (dz) = 1.0000 Total projected area = 153.2180 cm^2 -------------------------------------------------------------------------- Process Settings: ================ Machine parameters: ------------------ Maximum injection pressure = 2.7413E+02 MPa Maximum machine clamp force = 2.9880E+02 tonne Maximum machine injection rate = 3.6490E+02 cm^3/s Temperature control: ------------------- Melt temperature = 215.00 C Mold temperature = 60.00 C Mold-melt heat transfer coefficients Global values. (Superseded by any values set on individual elements.) Filling = 5000.0000 W/m^2-C Packing = 2500.0000 W/m^2-C Detached = 1250.0000 W/m^2-C Atmospheric temperature = 25.00 C



Filling Control: --------------- Filling control type = Flow rate Fixed flow rate during filling = 40.0000 cm^3/s Stroke volume determination = Automatic Velocity/pressure switch-over control: ------------------------------------- Velocity/pressure switch-over control type = By %volume filled Percentage volume of the part = 99.00 % Pack/holding control: -------------------- Pack/holding control type = %Filling pressure vs time Pressure profile: duration % filling pressure ----------------------------- 0.00 s 100.00 10.00 s 100.00 Cooling time: ------------ Cooling time determination = Prior Cool analysis Injection + packing + cooling time = 16.00 s -------------------------------------------------------------------------- Filling Phase: Status: V = Velocity control ============= V/P = Velocity/pressure switch-over P = Pressure control |----------------------------------------------------------------------| | Time | Fill Vol| Inj Press | Clamp F | Flow Rate| Frozen | Status| | (s) | (%) | (MPa) | (tonne) | (cm^3/s) | Vol (%)| | |----------------------------------------------------------------------| | 0.012 | 0.089 | 2.303e+00 | 4.01e-06 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.040 | 1.997 | 7.888e+00 | 7.97e-05 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.041 | 2.661 | 8.415e+00 | 1.15e-04 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.044 | 2.743 | 9.712e+00 | 6.42e-03 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.053 | 3.109 | 1.279e+01 | 2.69e-02 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.071 | 4.150 | 2.116e+01 | 2.05e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.072 | 4.295 | 2.167e+01 | 2.31e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.075 | 4.405 | 2.309e+01 | 2.57e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.082 | 4.711 | 2.581e+01 | 3.40e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.083 | 4.882 | 2.618e+01 | 3.55e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.086 | 5.032 | 2.720e+01 | 3.74e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.087 | 5.132 | 2.753e+01 | 3.92e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.088 | 5.226 | 2.793e+01 | 4.14e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.089 | 5.262 | 2.824e+01 | 4.28e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.090 | 5.289 | 2.853e+01 | 4.47e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.092 | 5.408 | 2.904e+01 | 4.68e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.093 | 5.411 | 2.934e+01 | 4.74e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.094 | 5.457 | 2.963e+01 | 5.11e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.096 | 5.572 | 3.014e+01 | 5.30e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.097 | 5.601 | 3.048e+01 | 5.60e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.098 | 5.646 | 3.082e+01 | 5.88e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.100 | 5.792 | 3.183e+01 | 6.39e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.101 | 5.816 | 3.222e+01 | 6.80e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.102 | 5.857 | 3.259e+01 | 6.89e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.105 | 6.019 | 3.358e+01 | 7.09e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.114 | 6.546 | 3.557e+01 | 7.76e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.141 | 8.419 | 3.749e+01 | 8.64e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.181 | 12.423 | 3.893e+01 | 9.73e-01 | 40.000 | 0.00 | V | | 0.238 | 16.430 | 3.927e+01 | 1.07e+00 | 40.000 | 0.37 | V | | 0.297 | 20.427 | 3.880e+01 | 1.18e+00 | 40.000 | 1.30 | V | | 0.355 | 24.432 | 3.844e+01 | 1.30e+00 | 40.000 | 2.15 | V | | 0.413 | 28.435 | 3.859e+01 | 1.47e+00 | 40.000 | 2.81 | V | | 0.472 | 32.435 | 3.913e+01 | 1.68e+00 | 40.000 | 3.30 | V | | 0.530 | 36.433 | 3.983e+01 | 1.95e+00 | 40.000 | 3.77 | V | | 0.589 | 40.435 | 4.042e+01 | 2.25e+00 | 40.000 | 4.19 | V |

Filling Control: --------------- Filling control type = Ram speed profile Ram speed profile control by = %Flow rate vs %shot volume Flow profile scale type = Nominal flow rate Nominal flow rate = 100.0000 cm^3/s Stroke volume determination = Automatic Ram speed profile: % shot volume % flow rate ----------------------------------- 0.00 22.35 3.04 26.39 6.26 35.45 11.16 39.56 16.03 39.72 21.07 39.76 26.08 39.79 30.82 39.79 35.74 39.82 40.85 39.84 45.74 39.86 50.47 39.88 55.44 39.89 60.29 39.89 65.27 39.92 70.27 39.92 75.13 39.94 79.89 39.95 84.87 39.96 89.52 39.96 94.29 40.00 99.05 39.86 99.91 33.12 100.00 33.12 Velocity/pressure switch-over control: ------------------------------------- Velocity/pressure switch-over control type = By %volume filled Percentage volume of the part = 99.00 % Pack/holding control: -------------------- Pack/holding control type = %Filling pressure vs time Pressure profile: duration % filling pressure ----------------------------- 0.00 s 100.00 10.00 s 100.00 Cooling time: ------------ Cooling time determination = Prior Cool analysis Injection + packing + cooling time = 16.00 s -------------------------------------------------------------------------- Filling Phase: Status: V = Velocity control ============= V/P = Velocity/pressure switch-over P = Pressure control |----------------------------------------------------------------------| | Time | Fill Vol| Inj Press | Clamp F | Flow Rate| Frozen | Status| | (s) | (%) | (MPa) | (tonne) | (cm^3/s) | Vol (%)| | |----------------------------------------------------------------------| | 0.011 | 0.086 | 1.926e+00 | 3.35e-06 | 22.464 | 0.00 | V | | 0.041 | 0.937 | 5.694e+00 | 3.58e-05 | 23.596 | 0.00 | V | | 0.063 | 2.407 | 7.677e+00 | 7.64e-05 | 25.549 | 0.00 | V | | 0.065 | 2.661 | 8.180e+00 | 1.09e-04 | 25.886 | 0.00 | V | | 0.070 | 2.771 | 9.408e+00 | 6.01e-03 | 26.032 | 0.00 | V | | 0.071 | 2.920 | 9.674e+00 | 1.24e-02 | 26.230 | 0.00 | V | | 0.073 | 2.975 | 1.026e+01 | 2.05e-02 | 26.304 | 0.00 | V | | 0.074 | 2.996 | 1.059e+01 | 2.20e-02 | 26.332 | 0.00 | V |

Filling Control: --------------- Filling control type = Ram speed profile Ram speed profile control by = %Flow rate vs %shot volume Flow profile scale type = Nominal flow rate Nominal flow rate = 40.0000 cm^3/s Stroke volume determination = Automatic Ram speed profile: % shot volume % flow rate ----------------------------------- 0.00 20.89 5.48 20.89 20.00 64.80 30.00 73.92 40.00 81.71 50.00 91.71 60.00 91.89 70.00 100.00 80.00 92.13 90.00 63.44 100.00 28.76 Velocity/pressure switch-over control: ------------------------------------- Velocity/pressure switch-over control type = By %volume filled Percentage volume of the part = 99.00 % Pack/holding control: -------------------- Pack/holding control type = %Filling pressure vs time Pressure profile: duration % filling pressure ----------------------------- 0.00 s 100.00 10.00 s 100.00 Cooling time: ------------ Cooling time determination = Prior Cool analysis Injection + packing + cooling time = 16.00 s -------------------------------------------------------------------------- Filling Phase: Status: V = Velocity control ============= V/P = Velocity/pressure switch-over P = Pressure control |----------------------------------------------------------------------| | Time | Fill Vol| Inj Press | Clamp F | Flow Rate| Frozen | Status| | (s) | (%) | (MPa) | (tonne) | (cm^3/s) | Vol (%)| | |----------------------------------------------------------------------| | 0.012 | 0.084 | 1.265e+00 | 2.20e-06 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.046 | 0.252 | 1.695e+00 | 2.95e-06 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.146 | 1.997 | 5.621e+00 | 5.47e-05 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.188 | 2.661 | 8.122e+00 | 1.07e-04 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.300 | 3.866 | 1.564e+01 | 1.24e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.301 | 4.207 | 1.574e+01 | 1.55e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.304 | 4.228 | 1.604e+01 | 1.67e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.308 | 4.265 | 1.641e+01 | 1.77e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.318 | 4.338 | 1.746e+01 | 1.99e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.349 | 4.578 | 1.984e+01 | 2.42e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.350 | 4.730 | 1.992e+01 | 2.74e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.353 | 4.755 | 2.018e+01 | 2.79e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.362 | 4.842 | 2.092e+01 | 2.87e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.372 | 4.983 | 2.165e+01 | 3.04e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.373 | 5.021 | 2.172e+01 | 3.11e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.376 | 5.054 | 2.194e+01 | 3.23e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.385 | 5.155 | 2.259e+01 | 3.50e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.386 | 5.182 | 2.266e+01 | 3.46e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.387 | 5.204 | 2.273e+01 | 3.51e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.388 | 5.225 | 2.284e+01 | 3.63e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.393 | 5.277 | 2.316e+01 | 3.74e-01 | 8.356 | 0.00 | V |

| 0.647 | 44.434 | 4.080e+01 | 2.54e+00 | 40.000 | 4.55 | V | | 0.706 | 48.438 | 4.116e+01 | 2.89e+00 | 40.000 | 4.87 | V | | 0.765 | 52.443 | 4.154e+01 | 3.26e+00 | 40.000 | 5.19 | V | | 0.824 | 56.444 | 4.196e+01 | 3.66e+00 | 40.000 | 5.48 | V | | 0.883 | 60.447 | 4.246e+01 | 4.15e+00 | 40.000 | 5.76 | V | | 0.942 | 64.445 | 4.299e+01 | 4.69e+00 | 40.000 | 6.05 | V | | 1.000 | 68.446 | 4.342e+01 | 5.19e+00 | 40.000 | 6.31 | V | | 1.059 | 72.444 | 4.384e+01 | 5.74e+00 | 40.000 | 6.54 | V | | 1.118 | 76.446 | 4.432e+01 | 6.37e+00 | 40.000 | 6.76 | V | | 1.178 | 80.447 | 4.491e+01 | 7.15e+00 | 40.000 | 6.99 | V | | 1.237 | 84.445 | 4.559e+01 | 8.06e+00 | 40.000 | 7.20 | V | | 1.296 | 88.440 | 4.669e+01 | 9.65e+00 | 40.000 | 7.40 | V | | 1.357 | 92.434 | 4.831e+01 | 1.21e+01 | 40.000 | 7.61 | V | | 1.414 | 96.160 | 5.025e+01 | 1.54e+01 | 40.000 | 7.83 | V | | 1.464 | 98.253 | 5.766e+01 | 3.33e+01 | 40.000 | 8.21 | V | Specified volume filled under velocity control. Switching to pressure control. | 1.468 | 99.026 | 5.825e+01 | 3.60e+01 | 40.000 | 8.09 | V/P | | 1.481 | 99.813 | 5.825e+01 | 3.96e+01 | 34.684 | 8.10 | P | | 1.493 | 100.000 | 5.825e+01 | 4.90e+01 | 34.684 | 8.18 | Filled| |----------------------------------------------------------------------| End of filling phase results summary : Current time from start of cycle = 1.4926 s Total mass = 56.8184 g Part mass = 53.6237 g Sprue/runner/gate mass = 3.1948 g Frozen volume = 8.1760 % Injection pressure = 58.2549 MPa Volumetric shrinkage - minimum = -0.7086 % Volumetric shrinkage - maximum = 11.4201 % Time at velocity/pressure switch-over = 1.4677 s Injection pressure at velocity/pressure switch-over= 58.2549 MPa Volume filled at velocity/pressure switch-over = 99.0265 %

| 0.075 | 3.012 | 1.091e+01 | 2.25e-02 | 26.353 | 0.00 | V | | 0.076 | 3.030 | 1.121e+01 | 2.32e-02 | 26.377 | 0.00 | V | | 0.077 | 3.049 | 1.149e+01 | 2.38e-02 | 26.416 | 0.00 | V | | 0.080 | 3.144 | 1.234e+01 | 3.25e-02 | 26.683 | 0.00 | V | | 0.089 | 3.387 | 1.445e+01 | 5.57e-02 | 27.366 | 0.00 | V | | 0.110 | 4.191 | 2.061e+01 | 1.96e-01 | 29.628 | 0.00 | V | | 0.111 | 4.273 | 2.095e+01 | 2.20e-01 | 29.860 | 0.00 | V | | 0.114 | 4.366 | 2.194e+01 | 2.40e-01 | 30.121 | 0.00 | V | | 0.123 | 4.663 | 2.463e+01 | 3.15e-01 | 30.958 | 0.00 | V | | 0.124 | 4.716 | 2.491e+01 | 3.27e-01 | 31.106 | 0.00 | V | | 0.127 | 4.845 | 2.571e+01 | 3.42e-01 | 31.468 | 0.00 | V | | 0.134 | 5.175 | 2.744e+01 | 3.96e-01 | 32.398 | 0.00 | V | | 0.135 | 5.205 | 2.767e+01 | 4.18e-01 | 32.481 | 0.00 | V | | 0.136 | 5.253 | 2.788e+01 | 4.17e-01 | 32.616 | 0.00 | V | | 0.137 | 5.268 | 2.809e+01 | 4.33e-01 | 32.659 | 0.00 | V | | 0.139 | 5.387 | 2.850e+01 | 4.49e-01 | 32.995 | 0.00 | V | | 0.140 | 5.390 | 2.869e+01 | 4.60e-01 | 33.001 | 0.00 | V | | 0.141 | 5.442 | 2.888e+01 | 4.76e-01 | 33.148 | 0.00 | V | | 0.142 | 5.531 | 2.913e+01 | 5.08e-01 | 33.399 | 0.00 | V | | 0.144 | 5.659 | 2.977e+01 | 5.42e-01 | 33.760 | 0.00 | V | | 0.145 | 5.734 | 3.011e+01 | 5.86e-01 | 33.971 | 0.00 | V | | 0.146 | 5.747 | 3.045e+01 | 6.13e-01 | 34.007 | 0.00 | V | | 0.147 | 5.769 | 3.080e+01 | 6.38e-01 | 34.070 | 0.00 | V | | 0.148 | 5.798 | 3.114e+01 | 6.50e-01 | 34.149 | 0.00 | V | | 0.151 | 5.928 | 3.209e+01 | 6.69e-01 | 34.515 | 0.00 | V | | 0.154 | 6.126 | 3.292e+01 | 6.98e-01 | 35.074 | 0.00 | V | | 0.155 | 6.208 | 3.322e+01 | 7.10e-01 | 35.303 | 0.00 | V | | 0.156 | 6.246 | 3.349e+01 | 7.18e-01 | 35.409 | 0.00 | V | | 0.157 | 6.286 | 3.375e+01 | 7.25e-01 | 35.472 | 0.00 | V | | 0.160 | 6.451 | 3.445e+01 | 7.45e-01 | 35.610 | 0.00 | V | | 0.169 | 6.968 | 3.585e+01 | 7.94e-01 | 36.044 | 0.00 | V | | 0.196 | 8.767 | 3.739e+01 | 8.65e-01 | 37.553 | 0.00 | V | | 0.212 | 10.998 | 3.839e+01 | 9.21e-01 | 39.424 | 0.00 | V | | 0.214 | 11.149 | 3.844e+01 | 9.24e-01 | 39.551 | 0.00 | V | | 0.215 | 11.214 | 3.844e+01 | 9.31e-01 | 39.562 | 0.00 | V | | 0.219 | 11.476 | 3.839e+01 | 9.37e-01 | 39.570 | 0.00 | V | | 0.233 | 12.497 | 3.805e+01 | 9.49e-01 | 39.604 | 0.01 | V | | 0.285 | 16.036 | 3.751e+01 | 1.01e+00 | 39.720 | 0.27 | V | | 0.343 | 20.036 | 3.752e+01 | 1.11e+00 | 39.752 | 1.16 | V | | 0.358 | 21.055 | 3.763e+01 | 1.15e+00 | 39.760 | 1.52 | V | | 0.359 | 21.120 | 3.763e+01 | 1.14e+00 | 39.760 | 1.67 | V | | 0.364 | 21.379 | 3.773e+01 | 1.16e+00 | 39.762 | 1.71 | V | | 0.380 | 22.531 | 3.805e+01 | 1.20e+00 | 39.769 | 1.91 | V | | 0.430 | 25.967 | 3.874e+01 | 1.34e+00 | 39.789 | 2.41 | V | | 0.432 | 26.077 | 3.876e+01 | 1.35e+00 | 39.790 | 2.56 | V | | 0.433 | 26.143 | 3.876e+01 | 1.36e+00 | 39.790 | 2.58 | V | | 0.437 | 26.408 | 3.878e+01 | 1.37e+00 | 39.790 | 2.60 | V | | 0.455 | 27.663 | 3.881e+01 | 1.42e+00 | 39.790 | 2.73 | V | | 0.500 | 30.764 | 3.901e+01 | 1.57e+00 | 39.790 | 3.05 | V | | 0.501 | 30.829 | 3.901e+01 | 1.57e+00 | 39.790 | 3.17 | V | | 0.506 | 31.089 | 3.905e+01 | 1.61e+00 | 39.792 | 3.19 | V | | 0.524 | 32.330 | 3.921e+01 | 1.66e+00 | 39.799 | 3.30 | V | | 0.572 | 35.654 | 3.973e+01 | 1.89e+00 | 39.820 | 3.62 | V | | 0.573 | 35.738 | 3.974e+01 | 1.89e+00 | 39.820 | 3.72 | V | | 0.574 | 35.803 | 3.974e+01 | 1.90e+00 | 39.820 | 3.73 | V | | 0.579 | 36.066 | 3.979e+01 | 1.93e+00 | 39.821 | 3.75 | V | | 0.598 | 37.352 | 3.993e+01 | 2.00e+00 | 39.826 | 3.85 | V | | 0.647 | 40.760 | 4.030e+01 | 2.24e+00 | 39.840 | 4.17 | V | | 0.648 | 40.848 | 4.031e+01 | 2.24e+00 | 39.840 | 4.26 | V | | 0.649 | 40.914 | 4.031e+01 | 2.26e+00 | 39.840 | 4.27 | V | | 0.654 | 41.172 | 4.036e+01 | 2.30e+00 | 39.841 | 4.29 | V | | 0.673 | 42.460 | 4.050e+01 | 2.36e+00 | 39.847 | 4.39 | V | | 0.719 | 45.657 | 4.083e+01 | 2.61e+00 | 39.860 | 4.64 | V | | 0.720 | 45.739 | 4.083e+01 | 2.61e+00 | 39.860 | 4.71 | V | | 0.721 | 45.804 | 4.083e+01 | 2.64e+00 | 39.860 | 4.72 | V | | 0.726 | 46.064 | 4.088e+01 | 2.68e+00 | 39.861 | 4.73 | V | | 0.745 | 47.351 | 4.103e+01 | 2.76e+00 | 39.867 | 4.81 | V | | 0.789 | 50.382 | 4.136e+01 | 3.02e+00 | 39.880 | 5.03 | V | | 0.790 | 50.468 | 4.136e+01 | 3.02e+00 | 39.880 | 5.09 | V | | 0.791 | 50.535 | 4.137e+01 | 3.04e+00 | 39.880 | 5.11 | V |

| 0.403 | 5.403 | 2.378e+01 | 3.95e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.404 | 5.451 | 2.384e+01 | 4.02e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.405 | 5.470 | 2.391e+01 | 4.16e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.406 | 5.476 | 2.398e+01 | 4.20e-01 | 8.356 | 0.00 | V | | 0.407 | 5.485 | 2.405e+01 | 4.20e-01 | 8.363 | 0.00 | V | | 0.409 | 5.513 | 2.420e+01 | 4.37e-01 | 8.397 | 0.00 | V | | 0.410 | 5.538 | 2.428e+01 | 4.51e-01 | 8.427 | 0.00 | V | | 0.411 | 5.547 | 2.435e+01 | 4.61e-01 | 8.438 | 0.00 | V | | 0.414 | 5.578 | 2.459e+01 | 4.82e-01 | 8.475 | 0.00 | V | | 0.415 | 5.594 | 2.467e+01 | 4.86e-01 | 8.495 | 0.00 | V | | 0.418 | 5.625 | 2.493e+01 | 4.91e-01 | 8.532 | 0.00 | V | | 0.427 | 5.719 | 2.573e+01 | 5.22e-01 | 8.646 | 0.00 | V | | 0.432 | 5.831 | 2.631e+01 | 5.60e-01 | 8.782 | 0.00 | V | | 0.433 | 5.857 | 2.641e+01 | 5.80e-01 | 8.814 | 0.00 | V | | 0.436 | 5.884 | 2.671e+01 | 5.92e-01 | 8.846 | 0.00 | V | | 0.437 | 5.890 | 2.680e+01 | 5.92e-01 | 8.853 | 0.00 | V | | 0.440 | 5.920 | 2.709e+01 | 5.95e-01 | 8.890 | 0.00 | V | | 0.449 | 6.013 | 2.793e+01 | 6.17e-01 | 9.002 | 0.00 | V | | 0.476 | 6.300 | 2.993e+01 | 6.76e-01 | 9.349 | 0.00 | V | | 0.557 | 7.402 | 3.339e+01 | 7.86e-01 | 10.681 | 0.00 | V | | 0.746 | 11.404 | 3.655e+01 | 9.11e-01 | 15.523 | 0.82 | V | | 0.894 | 15.409 | 3.857e+01 | 1.03e+00 | 20.367 | 2.86 | V | | 0.973 | 19.412 | 3.912e+01 | 1.17e+00 | 25.209 | 2.89 | V | | 0.974 | 19.985 | 3.913e+01 | 1.18e+00 | 25.901 | 3.11 | V | | 0.975 | 20.026 | 3.911e+01 | 1.19e+00 | 25.929 | 3.14 | V | | 0.978 | 20.201 | 3.904e+01 | 1.19e+00 | 25.993 | 3.14 | V | | 0.989 | 20.738 | 3.889e+01 | 1.20e+00 | 26.189 | 3.16 | V | | 1.032 | 22.689 | 3.925e+01 | 1.27e+00 | 26.901 | 3.30 | V | | 1.117 | 26.697 | 4.109e+01 | 1.48e+00 | 28.363 | 3.82 | V | | 1.178 | 29.844 | 4.102e+01 | 1.66e+00 | 29.511 | 4.19 | V | | 1.179 | 29.999 | 4.097e+01 | 1.67e+00 | 29.568 | 4.34 | V | | 1.180 | 30.051 | 4.092e+01 | 1.68e+00 | 29.584 | 4.36 | V | | 1.185 | 30.258 | 4.070e+01 | 1.69e+00 | 29.648 | 4.37 | V | | 1.201 | 31.115 | 4.012e+01 | 1.70e+00 | 29.915 | 4.37 | V | | 1.268 | 34.570 | 4.050e+01 | 1.92e+00 | 30.992 | 4.64 | V | | 1.341 | 38.566 | 4.209e+01 | 2.26e+00 | 32.237 | 5.08 | V | | 1.364 | 39.939 | 4.238e+01 | 2.37e+00 | 32.665 | 5.27 | V | | 1.365 | 39.999 | 4.235e+01 | 2.37e+00 | 32.684 | 5.34 | V | | 1.366 | 40.054 | 4.232e+01 | 2.40e+00 | 32.706 | 5.35 | V | | 1.370 | 40.273 | 4.217e+01 | 2.43e+00 | 32.793 | 5.36 | V | | 1.386 | 41.192 | 4.179e+01 | 2.47e+00 | 33.161 | 5.38 | V | | 1.450 | 44.844 | 4.253e+01 | 2.81e+00 | 34.622 | 5.57 | V | | 1.515 | 48.845 | 4.399e+01 | 3.24e+00 | 36.222 | 5.82 | V | | 1.531 | 49.946 | 4.400e+01 | 3.38e+00 | 36.663 | 5.91 | V | | 1.532 | 50.009 | 4.396e+01 | 3.38e+00 | 36.684 | 6.00 | V | | 1.536 | 50.256 | 4.373e+01 | 3.43e+00 | 36.686 | 6.00 | V | | 1.552 | 51.281 | 4.296e+01 | 3.45e+00 | 36.693 | 6.01 | V | | 1.615 | 55.281 | 4.221e+01 | 3.78e+00 | 36.722 | 6.17 | V | | 1.679 | 59.284 | 4.268e+01 | 4.19e+00 | 36.751 | 6.46 | V | | 1.690 | 59.979 | 4.292e+01 | 4.29e+00 | 36.756 | 6.55 | V | | 1.691 | 60.039 | 4.295e+01 | 4.29e+00 | 36.768 | 6.61 | V | | 1.696 | 60.277 | 4.314e+01 | 4.36e+00 | 36.846 | 6.62 | V | | 1.715 | 61.469 | 4.379e+01 | 4.54e+00 | 37.233 | 6.64 | V | | 1.777 | 65.468 | 4.553e+01 | 5.29e+00 | 38.530 | 6.84 | V | | 1.836 | 69.469 | 4.516e+01 | 5.94e+00 | 39.828 | 7.03 | V | | 1.843 | 69.987 | 4.496e+01 | 6.01e+00 | 39.996 | 7.11 | V | | 1.844 | 70.056 | 4.490e+01 | 6.01e+00 | 39.982 | 7.14 | V | | 1.848 | 70.328 | 4.470e+01 | 6.02e+00 | 39.897 | 7.14 | V | | 1.864 | 71.430 | 4.414e+01 | 6.03e+00 | 39.550 | 7.14 | V | | 1.923 | 75.426 | 4.434e+01 | 6.59e+00 | 38.292 | 7.32 | V | | 1.987 | 79.428 | 4.414e+01 | 7.16e+00 | 37.032 | 7.60 | V | | 1.996 | 79.984 | 4.433e+01 | 7.27e+00 | 36.857 | 7.68 | V | | 1.997 | 80.045 | 4.437e+01 | 7.29e+00 | 36.800 | 7.71 | V | | 2.002 | 80.284 | 4.461e+01 | 7.37e+00 | 36.526 | 7.73 | V | | 2.023 | 81.465 | 4.450e+01 | 7.59e+00 | 35.170 | 7.81 | V | | 2.090 | 85.464 | 4.358e+01 | 8.07e+00 | 30.582 | 8.09 | V | | 2.177 | 89.460 | 4.414e+01 | 9.23e+00 | 25.995 | 8.69 | V | | 2.189 | 89.967 | 4.469e+01 | 9.51e+00 | 25.414 | 8.78 | V | | 2.190 | 90.008 | 4.477e+01 | 9.54e+00 | 25.365 | 8.82 | V | | 2.195 | 90.168 | 4.512e+01 | 9.68e+00 | 25.143 | 8.84 | V |

| 0.796 | 50.797 | 4.142e+01 | 3.08e+00 | 39.881 | 5.11 | V | | 0.814 | 52.091 | 4.157e+01 | 3.18e+00 | 39.883 | 5.17 | V | | 0.862 | 55.350 | 4.192e+01 | 3.49e+00 | 39.890 | 5.38 | V | | 0.863 | 55.436 | 4.192e+01 | 3.49e+00 | 39.890 | 5.45 | V | | 0.864 | 55.501 | 4.193e+01 | 3.51e+00 | 39.890 | 5.46 | V | | 0.869 | 55.761 | 4.198e+01 | 3.55e+00 | 39.890 | 5.47 | V | | 0.888 | 57.063 | 4.212e+01 | 3.66e+00 | 39.890 | 5.54 | V | | 0.933 | 60.197 | 4.248e+01 | 4.02e+00 | 39.890 | 5.72 | V | | 0.935 | 60.288 | 4.248e+01 | 4.02e+00 | 39.890 | 5.78 | V | | 0.936 | 60.357 | 4.249e+01 | 4.05e+00 | 39.890 | 5.78 | V | | 0.941 | 60.617 | 4.255e+01 | 4.11e+00 | 39.892 | 5.79 | V | | 0.960 | 61.928 | 4.275e+01 | 4.27e+00 | 39.900 | 5.86 | V | | 1.006 | 65.161 | 4.321e+01 | 4.72e+00 | 39.919 | 6.07 | V | | 1.008 | 65.266 | 4.322e+01 | 4.73e+00 | 39.920 | 6.13 | V | | 1.009 | 65.331 | 4.322e+01 | 4.75e+00 | 39.920 | 6.13 | V | | 1.014 | 65.595 | 4.327e+01 | 4.80e+00 | 39.920 | 6.14 | V | | 1.033 | 66.919 | 4.337e+01 | 4.94e+00 | 39.920 | 6.21 | V | | 1.080 | 70.176 | 4.365e+01 | 5.35e+00 | 39.920 | 6.40 | V | | 1.082 | 70.268 | 4.365e+01 | 5.36e+00 | 39.920 | 6.45 | V | | 1.083 | 70.334 | 4.366e+01 | 5.38e+00 | 39.920 | 6.45 | V | | 1.088 | 70.595 | 4.372e+01 | 5.44e+00 | 39.921 | 6.47 | V | | 1.107 | 71.907 | 4.391e+01 | 5.60e+00 | 39.927 | 6.53 | V | | 1.152 | 75.038 | 4.429e+01 | 6.07e+00 | 39.940 | 6.69 | V | | 1.154 | 75.126 | 4.430e+01 | 6.07e+00 | 39.940 | 6.73 | V | | 1.155 | 75.192 | 4.430e+01 | 6.10e+00 | 39.940 | 6.74 | V | | 1.160 | 75.452 | 4.436e+01 | 6.18e+00 | 39.941 | 6.75 | V | | 1.179 | 76.768 | 4.453e+01 | 6.41e+00 | 39.943 | 6.80 | V | | 1.223 | 79.791 | 4.495e+01 | 6.95e+00 | 39.950 | 6.95 | V | | 1.224 | 79.887 | 4.496e+01 | 6.95e+00 | 39.950 | 6.99 | V | | 1.225 | 79.951 | 4.496e+01 | 6.97e+00 | 39.950 | 6.99 | V | | 1.230 | 80.216 | 4.502e+01 | 7.03e+00 | 39.951 | 7.00 | V | | 1.249 | 81.532 | 4.519e+01 | 7.28e+00 | 39.953 | 7.05 | V | | 1.296 | 84.758 | 4.575e+01 | 8.07e+00 | 39.960 | 7.21 | V | | 1.298 | 84.866 | 4.576e+01 | 8.10e+00 | 39.960 | 7.24 | V | | 1.299 | 84.932 | 4.577e+01 | 8.11e+00 | 39.960 | 7.25 | V | | 1.304 | 85.198 | 4.584e+01 | 8.16e+00 | 39.960 | 7.26 | V | | 1.323 | 86.514 | 4.606e+01 | 8.49e+00 | 39.960 | 7.32 | V | | 1.366 | 89.410 | 4.697e+01 | 9.86e+00 | 39.960 | 7.46 | V | | 1.367 | 89.514 | 4.700e+01 | 9.91e+00 | 39.960 | 7.48 | V | | 1.368 | 89.580 | 4.701e+01 | 9.90e+00 | 39.961 | 7.48 | V | | 1.373 | 89.848 | 4.708e+01 | 9.92e+00 | 39.963 | 7.49 | V | | 1.393 | 91.167 | 4.746e+01 | 1.07e+01 | 39.974 | 7.55 | V | | 1.436 | 94.116 | 4.887e+01 | 1.29e+01 | 39.999 | 7.70 | V | | 1.439 | 94.279 | 4.894e+01 | 1.30e+01 | 40.000 | 7.71 | V | | 1.440 | 94.345 | 4.895e+01 | 1.29e+01 | 39.998 | 7.72 | V | | 1.445 | 94.614 | 4.899e+01 | 1.29e+01 | 39.991 | 7.73 | V | | 1.465 | 95.945 | 4.936e+01 | 1.39e+01 | 39.951 | 7.79 | V | | 1.509 | 98.335 | 5.802e+01 | 3.30e+01 | 39.881 | 8.06 | V | | 1.519 | 98.840 | 5.889e+01 | 3.72e+01 | 39.866 | 8.00 | V | Specified volume filled under velocity control. Switching to pressure control. | 1.522 | 99.014 | 5.908e+01 | 3.82e+01 | 39.861 | 7.96 | V/P | | 1.534 | 99.730 | 5.908e+01 | 4.06e+01 | 36.441 | 7.99 | P | | 1.538 | 99.810 | 5.908e+01 | 4.12e+01 | 35.429 | 8.04 | P | | 1.543 | 100.000 | 5.908e+01 | 4.49e+01 | 35.429 | 8.08 | Filled| |----------------------------------------------------------------------| End of filling phase results summary : Current time from start of cycle = 1.5433 s Total mass = 56.6899 g Part mass = 53.4989 g Sprue/runner/gate mass = 3.1909 g Frozen volume = 8.0844 % Injection pressure = 59.0808 MPa Volumetric shrinkage - minimum = -0.6413 % Volumetric shrinkage - maximum = 11.4385 % Time at velocity/pressure switch-over = 1.5224 s Injection pressure at velocity/pressure switch-over= 59.0808 MPa Volume filled at velocity/pressure switch-over = 99.0144 %

| 2.220 | 90.955 | 4.506e+01 | 1.01e+01 | 24.051 | 9.01 | V | | 2.369 | 94.841 | 4.575e+01 | 1.15e+01 | 18.660 | 10.21 | V | | 2.522 | 98.020 | 4.846e+01 | 2.28e+01 | 14.250 | 11.33 | V | Specified volume filled under velocity control. Switching to pressure control. | 2.575 | 99.010 | 5.127e+01 | 2.78e+01 | 12.877 | 11.72 | V/P | | 2.625 | 99.807 | 5.127e+01 | 3.25e+01 | 10.027 | 12.07 | P | | 2.675 | 100.000 | 5.127e+01 | 4.12e+01 | 10.027 | 12.53 | Filled| |----------------------------------------------------------------------| End of filling phase results summary : Current time from start of cycle = 2.6755 s Total mass = 57.0903 g Part mass = 53.8819 g Sprue/runner/gate mass = 3.2083 g Frozen volume = 12.5305 % Injection pressure = 51.2719 MPa Volumetric shrinkage - minimum = -0.6017 % Volumetric shrinkage - maximum = 11.4719 % Time at velocity/pressure switch-over = 2.5746 s Injection pressure at velocity/pressure switch-over= 51.2719 MPa Volume filled at velocity/pressure switch-over = 99.0100 %

End of filling. Packing will now commence. |----------------------------------------------------------------------| | Time | Packing | Inj Press | Clamp F | Part Mass| Frozen | Status| | (s) | (%) | (MPa) | (tonne) | (g) | Vol (%)| | |----------------------------------------------------------------------| | 1.494 | 0.01 | 5.825e+01 | 4.96e+01 | 5.36e+01 | 8.19 | P | | 1.495 | 0.02 | 5.825e+01 | 5.04e+01 | 5.36e+01 | 8.19 | P | | 1.498 | 0.04 | 5.825e+01 | 5.13e+01 | 5.37e+01 | 8.19 | P | | 1.501 | 0.06 | 5.825e+01 | 5.23e+01 | 5.37e+01 | 8.18 | P | | 1.505 | 0.08 | 5.825e+01 | 5.33e+01 | 5.37e+01 | 8.18 | P | | 1.509 | 0.12 | 5.825e+01 | 5.44e+01 | 5.37e+01 | 8.18 | P | | 1.517 | 0.17 | 5.825e+01 | 5.58e+01 | 5.38e+01 | 8.21 | P | | 1.528 | 0.25 | 5.825e+01 | 5.74e+01 | 5.38e+01 | 8.24 | P | | 1.544 | 0.35 | 5.825e+01 | 5.90e+01 | 5.38e+01 | 8.31 | P | | 1.565 | 0.50 | 5.825e+01 | 6.06e+01 | 5.39e+01 | 8.41 | P | | 1.596 | 0.71 | 5.825e+01 | 6.22e+01 | 5.39e+01 | 8.59 | P | | 1.653 | 1.10 | 5.825e+01 | 6.37e+01 | 5.40e+01 | 9.01 | P | | 1.755 | 1.81 | 5.825e+01 | 6.46e+01 | 5.41e+01 | 9.78 | P | | 2.014 | 3.59 | 5.825e+01 | 6.24e+01 | 5.42e+01 | 11.66 | P | | 2.353 | 5.92 | 5.825e+01 | 5.81e+01 | 5.43e+01 | 14.26 | P | | 2.589 | 7.54 | 5.825e+01 | 5.47e+01 | 5.44e+01 | 16.31 | P | | 2.810 | 9.06 | 5.825e+01 | 5.15e+01 | 5.45e+01 | 18.10 | P | | 3.020 | 10.51 | 5.825e+01 | 4.85e+01 | 5.45e+01 | 19.79 | P | | 3.227 | 11.94 | 5.825e+01 | 4.55e+01 | 5.46e+01 | 21.42 | P | | 3.457 | 13.52 | 5.825e+01 | 4.23e+01 | 5.47e+01 | 23.18 | P | | 3.709 | 15.25 | 5.825e+01 | 3.90e+01 | 5.47e+01 | 25.08 | P | | 3.955 | 16.94 | 5.825e+01 | 3.56e+01 | 5.48e+01 | 26.98 | P | | 4.150 | 18.29 | 5.825e+01 | 3.27e+01 | 5.48e+01 | 28.46 | P | | 4.288 | 19.23 | 5.825e+01 | 3.05e+01 | 5.48e+01 | 29.49 | P | | 4.374 | 19.83 | 5.825e+01 | 2.88e+01 | 5.49e+01 | 30.15 | P | | 4.436 | 20.26 | 5.825e+01 | 2.76e+01 | 5.49e+01 | 30.62 | P | | 4.496 | 20.67 | 5.825e+01 | 2.65e+01 | 5.49e+01 | 31.06 | P | | 4.561 | 21.11 | 5.825e+01 | 2.54e+01 | 5.49e+01 | 31.52 | P | | 4.632 | 21.60 | 5.825e+01 | 2.43e+01 | 5.49e+01 | 32.03 | P | | 4.706 | 22.11 | 5.825e+01 | 2.32e+01 | 5.49e+01 | 32.55 | P | | 4.791 | 22.70 | 5.825e+01 | 2.19e+01 | 5.49e+01 | 33.16 | P | | 4.899 | 23.44 | 5.825e+01 | 2.03e+01 | 5.49e+01 | 33.90 | P | | 4.991 | 24.07 | 5.825e+01 | 1.88e+01 | 5.49e+01 | 34.57 | P | | 5.113 | 24.92 | 5.825e+01 | 1.70e+01 | 5.49e+01 | 35.43 | P | | 5.201 | 25.52 | 5.825e+01 | 1.55e+01 | 5.50e+01 | 36.09 | P | | 5.313 | 26.29 | 5.825e+01 | 1.38e+01 | 5.50e+01 | 36.90 | P | | 5.467 | 27.35 | 5.825e+01 | 1.16e+01 | 5.50e+01 | 38.01 | P | | 5.664 | 28.71 | 5.825e+01 | 8.83e+00 | 5.50e+01 | 39.45 | P | | 5.891 | 30.27 | 5.825e+01 | 6.10e+00 | 5.50e+01 | 41.16 | P | | 6.132 | 31.93 | 5.825e+01 | 4.10e+00 | 5.50e+01 | 42.97 | P | | 6.385 | 33.67 | 5.825e+01 | 2.99e+00 | 5.50e+01 | 44.84 | P | | 6.640 | 35.42 | 5.825e+01 | 2.53e+00 | 5.51e+01 | 46.73 | P | | 7.155 | 38.96 | 5.825e+01 | 2.29e+00 | 5.51e+01 | 50.71 | P | | 7.800 | 43.40 | 5.825e+01 | 2.30e+00 | 5.51e+01 | 56.56 | P | | 8.352 | 47.20 | 5.825e+01 | 2.34e+00 | 5.51e+01 | 62.41 | P | | 8.823 | 50.44 | 5.825e+01 | 2.37e+00 | 5.51e+01 | 67.71 | P | | 9.268 | 53.50 | 5.825e+01 | 2.38e+00 | 5.51e+01 | 72.59 | P | | 9.723 | 56.64 | 5.825e+01 | 2.38e+00 | 5.51e+01 | 78.27 | P | | 10.125 | 59.40 | 5.825e+01 | 2.38e+00 | 5.51e+01 | 84.58 | P | | 10.443 | 61.59 | 5.825e+01 | 2.39e+00 | 5.51e+01 | 89.70 | P | | 10.753 | 63.72 | 5.825e+01 | 2.39e+00 | 5.51e+01 | 93.28 | P | | 11.186 | 66.71 | 5.825e+01 | 2.39e+00 | 5.51e+01 | 96.20 | P | | 11.468 | 68.64 | 5.825e+01 | 2.39e+00 | 5.51e+01 | 97.37 | P | | 11.469 | 68.65 | 0.000e+00 | 2.39e+00 | 5.51e+01 | 97.38 | P | | 11.473 | 68.68 | 0.000e+00 | 2.38e+00 | 5.51e+01 | 97.39 | P | | 11.489 | 68.79 | 0.000e+00 | 2.26e+00 | 5.51e+01 | 97.45 | P | | 11.553 | 69.23 | 0.000e+00 | 1.98e+00 | 5.51e+01 | 97.66 | P | | 11.809 | 70.99 | 0.000e+00 | 1.59e+00 | 5.51e+01 | 98.36 | P | | 12.417 | 75.17 | 0.000e+00 | 1.13e+00 | 5.51e+01 | 99.17 | P | | 13.242 | 80.85 | 0.000e+00 | 8.06e-01 | 5.51e+01 | 99.53 | P | | 14.541 | 89.79 | 0.000e+00 | 5.59e-01 | 5.51e+01 | 99.84 | P | | 16.000 | 99.83 | 0.000e+00 | 4.12e-01 | 5.51e+01 | 99.95 | P | |----------------------------------------------------------------------|

End of filling. Packing will now commence. |----------------------------------------------------------------------| | Time | Packing | Inj Press | Clamp F | Part Mass| Frozen | Status| | (s) | (%) | (MPa) | (tonne) | (g) | Vol (%)| | |----------------------------------------------------------------------| | 1.544 | 0.01 | 5.908e+01 | 4.58e+01 | 5.35e+01 | 8.11 | P | | 1.546 | 0.02 | 5.908e+01 | 4.68e+01 | 5.35e+01 | 8.11 | P | | 1.547 | 0.03 | 5.908e+01 | 4.78e+01 | 5.36e+01 | 8.09 | P | | 1.549 | 0.04 | 5.908e+01 | 4.88e+01 | 5.36e+01 | 8.08 | P | | 1.551 | 0.05 | 5.908e+01 | 4.98e+01 | 5.36e+01 | 8.07 | P | | 1.553 | 0.07 | 5.908e+01 | 5.08e+01 | 5.36e+01 | 8.06 | P | | 1.556 | 0.09 | 5.908e+01 | 5.18e+01 | 5.36e+01 | 8.05 | P | | 1.559 | 0.11 | 5.908e+01 | 5.29e+01 | 5.37e+01 | 8.05 | P | | 1.564 | 0.14 | 5.908e+01 | 5.41e+01 | 5.37e+01 | 8.05 | P | | 1.570 | 0.18 | 5.908e+01 | 5.54e+01 | 5.37e+01 | 8.05 | P | | 1.579 | 0.25 | 5.908e+01 | 5.70e+01 | 5.37e+01 | 8.09 | P | | 1.593 | 0.34 | 5.908e+01 | 5.89e+01 | 5.38e+01 | 8.13 | P | | 1.609 | 0.46 | 5.908e+01 | 6.05e+01 | 5.38e+01 | 8.19 | P | | 1.666 | 0.85 | 5.908e+01 | 6.38e+01 | 5.39e+01 | 8.53 | P | | 1.728 | 1.27 | 5.908e+01 | 6.52e+01 | 5.40e+01 | 8.97 | P | | 1.852 | 2.13 | 5.908e+01 | 6.53e+01 | 5.41e+01 | 9.90 | P | | 2.347 | 5.55 | 5.908e+01 | 6.02e+01 | 5.43e+01 | 13.14 | P | | 2.650 | 7.64 | 5.908e+01 | 5.57e+01 | 5.44e+01 | 15.83 | P | | 2.856 | 9.07 | 5.908e+01 | 5.22e+01 | 5.44e+01 | 17.61 | P | | 3.033 | 10.29 | 5.908e+01 | 4.92e+01 | 5.45e+01 | 19.07 | P | | 3.229 | 11.64 | 5.908e+01 | 4.63e+01 | 5.46e+01 | 20.61 | P | | 3.460 | 13.24 | 5.908e+01 | 4.32e+01 | 5.46e+01 | 22.38 | P | | 3.723 | 15.05 | 5.908e+01 | 3.98e+01 | 5.47e+01 | 24.34 | P | | 4.006 | 17.01 | 5.908e+01 | 3.62e+01 | 5.47e+01 | 26.48 | P | | 4.240 | 18.63 | 5.908e+01 | 3.30e+01 | 5.48e+01 | 28.24 | P | | 4.419 | 19.86 | 5.908e+01 | 3.04e+01 | 5.48e+01 | 29.55 | P | | 4.546 | 20.74 | 5.908e+01 | 2.83e+01 | 5.49e+01 | 30.49 | P | | 4.628 | 21.31 | 5.908e+01 | 2.68e+01 | 5.49e+01 | 31.11 | P | | 4.692 | 21.75 | 5.908e+01 | 2.56e+01 | 5.49e+01 | 31.58 | P | | 4.756 | 22.19 | 5.908e+01 | 2.45e+01 | 5.49e+01 | 32.04 | P | | 4.826 | 22.67 | 5.908e+01 | 2.34e+01 | 5.49e+01 | 32.54 | P | | 4.901 | 23.19 | 5.908e+01 | 2.22e+01 | 5.49e+01 | 33.07 | P | | 4.978 | 23.73 | 5.908e+01 | 2.10e+01 | 5.49e+01 | 33.62 | P | | 5.056 | 24.26 | 5.908e+01 | 1.98e+01 | 5.49e+01 | 34.17 | P | | 5.152 | 24.93 | 5.908e+01 | 1.84e+01 | 5.49e+01 | 34.85 | P | | 5.233 | 25.49 | 5.908e+01 | 1.71e+01 | 5.50e+01 | 35.44 | P | | 5.310 | 26.02 | 5.908e+01 | 1.59e+01 | 5.50e+01 | 36.00 | P | | 5.455 | 27.02 | 5.908e+01 | 1.39e+01 | 5.50e+01 | 37.01 | P | | 5.646 | 28.34 | 5.908e+01 | 1.12e+01 | 5.50e+01 | 38.38 | P | | 5.868 | 29.87 | 5.908e+01 | 8.23e+00 | 5.50e+01 | 40.02 | P | | 6.109 | 31.53 | 5.908e+01 | 5.60e+00 | 5.50e+01 | 41.85 | P | | 6.357 | 33.25 | 5.908e+01 | 3.85e+00 | 5.50e+01 | 43.72 | P | | 6.613 | 35.02 | 5.908e+01 | 2.92e+00 | 5.51e+01 | 45.63 | P | | 6.912 | 37.08 | 5.908e+01 | 2.50e+00 | 5.51e+01 | 47.87 | P | | 7.564 | 41.58 | 5.908e+01 | 2.32e+00 | 5.51e+01 | 53.18 | P | | 8.178 | 45.83 | 5.908e+01 | 2.35e+00 | 5.51e+01 | 59.22 | P | | 8.686 | 49.34 | 5.908e+01 | 2.38e+00 | 5.51e+01 | 64.92 | P | | 9.133 | 52.42 | 5.908e+01 | 2.40e+00 | 5.51e+01 | 69.92 | P | | 9.578 | 55.50 | 5.908e+01 | 2.41e+00 | 5.51e+01 | 74.98 | P | | 10.019 | 58.55 | 5.908e+01 | 2.41e+00 | 5.51e+01 | 81.16 | P | | 10.376 | 61.01 | 5.908e+01 | 2.42e+00 | 5.51e+01 | 87.02 | P | | 10.681 | 63.11 | 5.908e+01 | 2.43e+00 | 5.51e+01 | 91.25 | P | | 11.040 | 65.59 | 5.908e+01 | 2.43e+00 | 5.51e+01 | 94.48 | P | | 11.522 | 68.93 | 5.908e+01 | 2.43e+00 | 5.51e+01 | 96.90 | P | | 11.523 | 68.93 | 0.000e+00 | 2.42e+00 | 5.51e+01 | 96.90 | P | | 11.527 | 68.96 | 0.000e+00 | 2.42e+00 | 5.51e+01 | 96.92 | P | | 11.543 | 69.07 | 0.000e+00 | 2.29e+00 | 5.51e+01 | 96.98 | P | | 11.607 | 69.51 | 0.000e+00 | 2.01e+00 | 5.51e+01 | 97.22 | P | | 11.863 | 71.28 | 0.000e+00 | 1.61e+00 | 5.51e+01 | 98.03 | P | | 12.460 | 75.40 | 0.000e+00 | 1.15e+00 | 5.51e+01 | 99.05 | P | | 13.261 | 80.94 | 0.000e+00 | 8.26e-01 | 5.51e+01 | 99.47 | P | | 14.529 | 89.70 | 0.000e+00 | 5.78e-01 | 5.51e+01 | 99.80 | P | | 16.000 | 99.86 | 0.000e+00 | 4.23e-01 | 5.51e+01 | 99.95 | P | |----------------------------------------------------------------------|

End of filling. Packing will now commence. |----------------------------------------------------------------------| | Time | Packing | Inj Press | Clamp F | Part Mass| Frozen | Status| | (s) | (%) | (MPa) | (tonne) | (g) | Vol (%)| | |----------------------------------------------------------------------| | 2.679 | 0.03 | 5.127e+01 | 4.09e+01 | 5.39e+01 | 12.53 | P | | 2.684 | 0.06 | 5.127e+01 | 4.13e+01 | 5.39e+01 | 12.53 | P | | 2.693 | 0.13 | 5.127e+01 | 4.22e+01 | 5.39e+01 | 12.57 | P | | 2.704 | 0.21 | 5.127e+01 | 4.31e+01 | 5.39e+01 | 12.57 | P | | 2.721 | 0.34 | 5.127e+01 | 4.43e+01 | 5.39e+01 | 12.62 | P | | 2.741 | 0.49 | 5.127e+01 | 4.54e+01 | 5.40e+01 | 12.67 | P | | 2.769 | 0.69 | 5.127e+01 | 4.65e+01 | 5.40e+01 | 12.78 | P | | 2.808 | 0.99 | 5.127e+01 | 4.76e+01 | 5.41e+01 | 12.99 | P | | 2.860 | 1.38 | 5.127e+01 | 4.86e+01 | 5.41e+01 | 13.30 | P | | 2.946 | 2.01 | 5.127e+01 | 4.93e+01 | 5.42e+01 | 13.89 | P | | 3.087 | 3.07 | 5.127e+01 | 4.89e+01 | 5.42e+01 | 14.92 | P | | 3.561 | 6.59 | 5.127e+01 | 4.45e+01 | 5.44e+01 | 18.17 | P | | 3.820 | 8.53 | 5.127e+01 | 4.08e+01 | 5.45e+01 | 20.41 | P | | 4.009 | 9.93 | 5.127e+01 | 3.78e+01 | 5.45e+01 | 22.00 | P | | 4.201 | 11.37 | 5.127e+01 | 3.49e+01 | 5.46e+01 | 23.55 | P | | 4.407 | 12.90 | 5.127e+01 | 3.19e+01 | 5.46e+01 | 25.16 | P | | 4.620 | 14.49 | 5.127e+01 | 2.88e+01 | 5.47e+01 | 26.85 | P | | 4.780 | 15.68 | 5.127e+01 | 2.63e+01 | 5.47e+01 | 28.16 | P | | 4.895 | 16.54 | 5.127e+01 | 2.42e+01 | 5.47e+01 | 29.09 | P | | 4.975 | 17.13 | 5.127e+01 | 2.27e+01 | 5.47e+01 | 29.73 | P | | 5.029 | 17.53 | 5.127e+01 | 2.16e+01 | 5.47e+01 | 30.17 | P | | 5.079 | 17.90 | 5.127e+01 | 2.06e+01 | 5.48e+01 | 30.56 | P | | 5.136 | 18.32 | 5.127e+01 | 1.96e+01 | 5.48e+01 | 30.98 | P | | 5.196 | 18.77 | 5.127e+01 | 1.86e+01 | 5.48e+01 | 31.43 | P | | 5.268 | 19.31 | 5.127e+01 | 1.75e+01 | 5.48e+01 | 31.96 | P | | 5.374 | 20.10 | 5.127e+01 | 1.60e+01 | 5.48e+01 | 32.71 | P | | 5.487 | 20.95 | 5.127e+01 | 1.42e+01 | 5.48e+01 | 33.54 | P | | 5.573 | 21.58 | 5.127e+01 | 1.28e+01 | 5.48e+01 | 34.19 | P | | 5.669 | 22.30 | 5.127e+01 | 1.13e+01 | 5.48e+01 | 34.89 | P | | 5.770 | 23.05 | 5.127e+01 | 9.69e+00 | 5.48e+01 | 35.64 | P | | 5.875 | 23.83 | 5.127e+01 | 8.10e+00 | 5.49e+01 | 36.42 | P | | 6.042 | 25.08 | 5.127e+01 | 6.04e+00 | 5.49e+01 | 37.61 | P | | 6.229 | 26.47 | 5.127e+01 | 4.28e+00 | 5.49e+01 | 38.94 | P | | 6.442 | 28.05 | 5.127e+01 | 3.04e+00 | 5.49e+01 | 40.39 | P | | 6.718 | 30.11 | 5.127e+01 | 2.31e+00 | 5.49e+01 | 42.20 | P | | 7.065 | 32.69 | 5.127e+01 | 2.03e+00 | 5.49e+01 | 44.51 | P | | 7.817 | 38.30 | 5.127e+01 | 1.95e+00 | 5.50e+01 | 50.09 | P | | 8.491 | 43.31 | 5.127e+01 | 1.99e+00 | 5.50e+01 | 56.27 | P | | 9.036 | 47.38 | 5.127e+01 | 2.03e+00 | 5.50e+01 | 62.05 | P | | 9.507 | 50.88 | 5.127e+01 | 2.03e+00 | 5.50e+01 | 67.31 | P | | 9.956 | 54.23 | 5.127e+01 | 2.03e+00 | 5.50e+01 | 72.28 | P | | 10.407 | 57.59 | 5.127e+01 | 2.02e+00 | 5.50e+01 | 77.80 | P | | 10.815 | 60.63 | 5.127e+01 | 2.01e+00 | 5.50e+01 | 84.04 | P | | 11.142 | 63.07 | 5.127e+01 | 2.01e+00 | 5.50e+01 | 89.28 | P | | 11.454 | 65.39 | 5.127e+01 | 2.01e+00 | 5.50e+01 | 93.14 | P | | 11.859 | 68.40 | 5.127e+01 | 2.00e+00 | 5.50e+01 | 96.21 | P | | 12.575 | 73.73 | 5.127e+01 | 1.99e+00 | 5.50e+01 | 98.64 | P | | 12.576 | 73.74 | 0.000e+00 | 1.98e+00 | 5.50e+01 | 98.64 | P | | 12.580 | 73.77 | 0.000e+00 | 1.98e+00 | 5.50e+01 | 98.65 | P | | 12.596 | 73.89 | 0.000e+00 | 1.88e+00 | 5.50e+01 | 98.68 | P | | 12.660 | 74.37 | 0.000e+00 | 1.60e+00 | 5.50e+01 | 98.79 | P | | 12.916 | 76.27 | 0.000e+00 | 1.26e+00 | 5.50e+01 | 99.08 | P | | 13.416 | 80.00 | 0.000e+00 | 9.53e-01 | 5.50e+01 | 99.38 | P | | 14.400 | 87.33 | 0.000e+00 | 6.59e-01 | 5.50e+01 | 99.69 | P | | 16.000 | 99.25 | 0.000e+00 | 4.37e-01 | 5.50e+01 | 99.93 | P | |----------------------------------------------------------------------|

End of packing phase results summary : Current time from start of cycle = 16.0000 s Total mass = 58.4207 g Part mass = 55.0932 g Sprue/runner/gate mass = 3.3275 g Frozen volume = 99.9511 % Injection pressure = 0.0000 MPa Volumetric shrinkage - minimum = -0.8846 % Volumetric shrinkage - maximum = 11.4201 % Maximum velocity = 551.8710 cm/s Maximum shear rate = 2.2152E+05 1/s Warpage Analysis Version: mpi610 (Build 06444) 32-bit build Reading solver parameters... Reading mechanical property and shrinkage data... Warpage Analysis using a 2-layer aggregated 2nd-order tetrahedral mesh. Number of vertex nodes: 27375 Number of midside nodes: 165035 Total number of nodes in warpage analysis: 192410 Total number of elements in warpage analysis: 121986 Estimated memory requirement: 760 Mbytes. Mapping shrinkage and material property data... Defining anchor plane... Number of separate cavities = 4 Writing input file for structural analysis program... Launching structural analysis program... Reading structural analysis input file... ...finished reading structural analysis input file. Beginning load incrementation loop... Setting structure information... Assembling stiffness matrix... Solving finite element static equilibrium equations... Using AMG matrix solver -------------------------------------------------------- Kstep Kstra Nref Nite Node Ipos Rfac Displacement -------------------------------------------------------- 1 1 1 0 15001 3 1.000e+00 5.666e-01 Minimum/maximum displacements at last step (unit: mm): Node Min. Node Max. ----------------------------------------------------- Trans-X 76676 -1.1659e-01 14906 4.9743e-01 Trans-Y 12501 -3.9773e-01 11885 4.1181e-01 Trans-Z 154935 -1.8283e-01 15001 5.6659e-01 Elapsed wall clock time in structural analysis: 485.50 secs. Mapping warpage result... Writing result file... Warpage analysis has completed successfully. --------------------------------------------------------------------------



mpi runner balance analysis

Documents