ISSN 1410-1998Prosic!ing Presentasi /lmiah Daur Bahan Bakar Nuklir

PEBN-BATAN, Jakarta 18-19 Maret 1996

RANCANGAN SISTEM PENGOLABAN BUlB URANIUM RIRANG:DIGESTER BERPENGADUK

Emi R.A.. SusilaningtyasPusat Pengenbangan Bahan Galian Nuklir

ABSTRAK

RANCANGAN SISTEM PENC'rOLAHAN BIJD-I URANruM RIRANG : DIGESTER BERPENGADUK. Telah

dirancang digester diglmakan unluk melarutkan tmsur-unsur yang terkandtlng dalam bijih Rirang. Telah dirancangtangki digester berdasarkan data percobaan digesti skala laboratorium dengan bahan tahan asam «SS-316) dantertutup karena proses menggunakan pelartlt asam pekat pads suhu tinggi. Bentuk tangki dipilih silinder denganbentuk dasar elips dan pengaduk berbentuk pitched blad~ turbine karena massa yang dihasilkan berbentuk lumpurdan mudah membentuk kerak. Hasil rancangan metltmjllkkan tlkuran tangki, tinggi 33 cm, diameter luar 22 cm, tinggidasar tangki 4 cm; t1kUr&11 daun pengadtlk, panjang 8cm, lebar daun 1,6 cm; jarak titik pusat kedasar tangki 8 cm.

Kecepatan pengaduk maksimal 500 rpm dengan tenaga gerak pengaduk 0,007 Hp. Jumlah panas yang diperlukan1950 watt. Hasil uji cobB digesli pnda digester basil rancangan sesuai dengan percobaan skala laboratorium.

ABSTRA CT

RlRANG (IRANI(IM ORE PROCE.~.~/NG .fiY.~TEM DESIGN,' AGITATED DIGESTER. A closed tank digesterequipped with a pitched blades turbine agitator has been designed to facilitate Rirang uranium ore dissolutionusing concentrated sulphuric acid at high h!mperature. The digester was designed to accomodate the digestion of 6kg of -65 mesh ore at 200 "C, acid resi.rtant material (S.fi-316). It has the dimension of 33 cm high, 22 cm diameter,and elliptical bottom and height of 4 cm. Moreover, the dinlension of the 4 blades agitator is as follows: 8 cm long,/,6 cm blades width. The distance betwc!en the blades and digester requir(!d 0,007 Hp for a 500 rpm agitation speedand + 24. /03 kkal energy equipment for heating. Digestion experinlent using the agitated digester yielded data thatare ingood agreement with laboratory scale exp(!rinll!nt.

PENDAHULUAN TEORI

Latar Belakang Proses digesti merupakan proses erosi ataukorosi. Kecepatan reaksinya tergantung padajenis, jumlah dan konsentrasi asam yangdigunakan. temperatur, waktu, ukuran bijih dankarakteristik permllkaan dari partikel pasir. Bilapelarut yang digunakan asam sulfat, maka basilreaksi yang tidak larut akan menutupipem1ukaan pasir monasit yang belumterdekomposisi sehingga menghalangireaksinya dengan asam selanjutnya. Faktor inijuga mempengaruhi kecepatan reaksi. Hal inibisa diatasi dengan cara menambah kecepatanpengaduk dan mempertahankan fluiditascampuran reaksi. )

Bijih uranium Rirang mengandung beberapaunsur yang mempunyai nilai ekonomis eukuptinggi dengan kadar relatif tinggi diantaranyauranium dengan kadar 0,52 %, logam tanah jarang63,04 %, fosfat 24,55 %, molibdenum 0,24 % dantonum + 200 ppm '. Berdasarkan data-data ini makaunsur-unsur tersebut akan dipiSt'1hkall dandimumikan melalui beberapa tahapan proses. Salahsatu tahap awal proses yang dipilih adalah digestiasam. AJat untuk proses ini, digester, perlu

dirancang dengan bahan tahan asam d~m tertuhlp.

Data yang diperlltkan untllk merancang alaIini diperoleh daTi basil penelitian kondisi prosesdigesti skala laboratorium2. Perancangan alaImeliputi ukuran t.1ngki kebutuhan kecepatanpengaduk, daya motor pengaduk, jumlah panas yangdibutuhkan serta bentuk dan ukuran pengaduk.

Berdasarkan kondisi-kondisi reaksi digestitersebut maka dipilih material digester, SS-316karena tahan korosi. Bentuk tangki digester,dipilih bentuk silinder dengan bagian dasarberbentllk ellips. Perhitungan ukuran tangkimengikuti rum us sebagai berikut. 4

Tujuan dari perancangan alai digester adalahuntuk memperoleh model alai guna menerapkandata kondisi yang diperoleh dari proses digestiskala laboratorium ke skala yang Icbih bC&1r.

11 11 1

V= --011-11 +- 011-11..(1); H,= 1,5 0..(2); H1=-0.(3)4 4 6

347

Prosiding Presentasi llmiah Daur Bahan Bakar NuklirPEBN-BATAN. Jakarta 18-19Maret 1996

v = volume tangki; D = diameter tangki; HI = tinggitangki (silinder); H2 = tinggi tangki bagian bawah

berat zat padatB = 100 x berat ZClt cair

Bentuk pengadllk dipilih bentuk pitched bladeturbine berdaun 4 (empat) seperti gambar berikut.5 S = konstwlla = fungsi daTi jenis impeler. D/Da dan

DIE

gerak pengadukPenentuan tenagamenggtmakan rumus sbb

Kt n) Dasp = go (9)

Kt = konstw1ta = fUJ1gsi daTi jenis impeler, n =

kecepnt.'\n putaran(put/det); Da= diameter impeler(1\); gc= 32,2 Ibm)

Penentuanjurnlah panas dari pernanas digester.'Gambar Ben!\lk pengaduk digester dan lata lelaklrya

didal!llutangki. AQ =m,Cp, (rioT.) + ml cpt (T.oT.) + k -(T2oT.) (10)

Keterangan gambar :Da = panjang impeler E = jarak pusat impeler

terhadap dasar twlgkiL = lebar impeler.W = tebal impeler

Teari untuk menghitung llkuran pengadllk dan lataletak pengaduk dalam tangki adalah sebagaiberikut; 5

Da I

D 3

E(4); ---=

Da.(5)

W I

Da 5

L I(6); -= --

Da 4.(7)

Q = jumlah panas yang diperlukan (kalori);m. = berat zat padat (gr)Cpo = kapasitas panas zat padat (kal/der gr)To = suhu awal digester (OC)T1 = suhu akhir digester (OC)T 2 = suhu dinding digester (OC)ml = berat zat cair (gr)Cpt = kapasitas panas zat cair (kal/der gr)k = konduktivitas digester (kal/cm2 det.

der/cm)A = luas permukaan perpindahan panas

(cm2)L = tebal dinding digester (cm)

PERHITUNGAN DIGESTER

Penentuan ukuran digester

Pada perancangan alat digester, dipakaidata pcndukung yang diperoleh dari prosesdigester skala laboratorium sebagai berikut :bijih yang diolah adalah bijih Rirang dengandensitas ( p ) 2 gr/cc: konsumsi asam(H2SO4) 2 tolvton bijih; temperatur 200 °C;waktu 4 jam; ukuran bijih -65 mesh.

Oitentukan :-kapasitas bijih Rirang yang akan diolah = 6 kg

bijih Rirang = 2 kg/I

Kecepatan putaran dan tenaga gerak peng-aduk merupakan hal yang prinsip dalam menen-tukan pengadukan. Tenaga gcrak utama bcrda-sarkan pada kcadaan standar motor listrik yangada. Kecepatan putaran pcngaduk dikombi-nasikanantara keccpatan motor listrik standar dcnganstandar AGMA (American Clear AfanufacturiesAs.\"osiation). Unhlk mcnghitung kcccpatan putaranpengaduk digunakan rumus.6

Apno Da°.B5 = SVO.I Dp°,2 (g )°.45 BO,13 (8)

PDc = kecepatan kritis pengaduk (put/dct); Da =diameter pengaduk(cm); V = viskositas kinematik(cm2/det); Dp = ukuran partikcl rata-rata (cm); g=

percepatan gravitasi (cln/det1; Ap =pcrbedaandensitas padat-cair; p=densitas 7.at cair (gr/cm1

6 kg

2 kg/l=31-> volume 6 kg bijih Rirang =

34R

Pro.rldlng Pre.rentasl nlltlah Daur Bahan Bakar NuklirPEBN-BATAN. Jakarta 18-19Maret 1996

X1 1 3 363-= 1- -=---> x= -cm=9,5cm

121 4 4 4

Penentuan bentuk pengaduk

Berdas.'\rkan rumus:

-H2SO4 yang dibutuhkan untuk mengolah 6 kg bijihRirang = 2 x 6 kg = 12 kg~ H2SO4 (teknis) = 1,74 kg/!

12kgvolume H2SO4 yang dibutuhkan = ---= 6,89 I = 7 I

1,74 kg/IVolume total campuran = 3 1+7 1= 10 I.

Diambil faktor keamanan 25 % untuk volume pe-ngembangan massa.Maka volume digester = 1,25 x 10 I = 12,5 I

Berdasarkan rumus (I), (2) dan (3), maka : Da I 1 1(4) -= --> Da = -x D =- x 22 crn = 7,33 = 8 crn

D 3 3 37t 7tV = _D2H. + -D2H2 ..(1)

4 4 E(5) -= I --> E = Da = 8 cm

DB

W I(6) -=-

Oa 5

1 1 1W ---On = -x On= -x 8 cm =1.6cm

5 5 53/211~ 1/61103 31103 1103 91103 1103+-.= +- ~-+-

4 4 8 24 24 2410

=- 1103

24

12.500=--

L I I I(7) -= --> L = -Da = -x 8 cm = 2 cm

Da 4 4 4

Penentuan kecepatan putaran dan tenaga gerakpengaduk

3 30.000

-=21.2cm=22C1I1(diametertallgki)"D

(2) HI = \,5 x D =

tangki/si\inder)

,5 x 22 CIn = 33 CIn (tinggi

I(3) "1 = -D = 3,66 cm = 4 cm (tinggi da.-.ar t.'lngki)

6

Penentuan Bentuk Dasar Tangki

Bentuk dasar tangki ditentukan berbentltk ellips

-Penentuan kecepatan putaran

t\pno DaO.8S = SVO.I DpO.2 (8 --)O.4S Bo..3

pDa = panjang impeler = 8 cmD = diameter tangki = 22 cmE = jarak pusat impeler terhadap dasar tangki

=8cmW = lebar impeler = 1,6 cm

D 22 cm--= = 2,75Da 8cmD 22 cm-=-- =2,75E 8cm

dari tabel 9-36 [6]diperoleh S = 8,0dimana S = konstanta(faktor dari bentuk

impeler)

Da 8cm-=- =5W 1,6cm

diketahui H2aD

= 4cm

=llcm= 22 cm

y = -H2 = -x 4 Cin = 2 Cin.

2 2

Persamaan elips

X2 Y X2 22-+-= I-> -+-=82 H? 112 42

Np = angka daya = f(NRe) ~

2.5NRe : ditentukan sebesar NRe > 4000 karenaaliran campuran dalam tangki berupa aliranturbulen. maka dari gb. 9-14 (6), diperolehNp = 2,5).11 = viskositas lumpur = (cpJ

u = viskositas kinematik lumpur ( cm2/det )Dp = ukuran partikel rata-rata = -65 mesh

=200).1m =0,02 cmg = gaya gravitasi = 980 cm/der

349

Pro.riding Pre.renla.ri IImiah Dour Bahan Bokor NuklirPEBN-BATAN. Jakarta 18-19 Maret 1996

"c= 492 rpm

Jadi kecepatan kritis pengadukan = 492 rpm,maka dipergunakan kecepatan pengaduk max500 rpm.~p

g (-) = (980 cm/dt1 (0,34) = 333,2 Cm/dt2

PPenentuan tenaga gerak pengaduk

Kt PI 113 Das

go

B =berat zat padat 1

x 100 = ---x 100 = 50

berat zat cair 2p=

Perhitungan yiskositas lumpur.

2,50s

1 -0s

~I10---=

~

Kt = konstanta dari tc'lbel 9-2 "OTK -1" = 1,70.n = kecepatan putaran (put/det) = 8,23 put/det

Da = diameter impeler = 8 cm = 0,26 1\gc = percepatan gravitasi = 32,2 Ib/ft3PI = densitas lumplIr = Xc c + Xp P

Xc = fraksi zat cair = 2/3; c = densitas zat cair=1,74 gr/cc = 108,75 Ib/cuft; Xp = fraksi zatpadat = 1/3 p = densitas zat padat = 2 gr/cc

= 125 Ib/cuft 1=2/3(108,75) + 1/3 (125)

Ib/cllft= 114,l71b/cllft

I!I= viskositas Illinpur (Cp);~= viskositas zat cair = 0,34 cp

31eJs = fraksi volume padlll = = 0,3

(3 + 7)1

p =(1,70XI14,17X8,23)J(O,26)S

HP = 0,007 HP~ (2,5XO,3) ~

I -- I 07 > - e 1.07n , ~ I -0,3 ~

~ = (e.'o) (0,34 cp) = (2,9)(0,34)(0,01) gr/cm del

(32,2X550)

Tenaga gerak pengaduk yang dipergunakan0,007 HP Pada percobaan ini digunakan motorpengaduk dengan tenaga 0,5 HP.\) = viskosit.1S kinematik Illmpur

JiI (grfcm detJ 0,986 X 0,01.= --cm2fdel ~ 0,0054 Cln2fdet

1,82I (gr!cm3)

( 4 ~--Perhitungan densitas lumpur

PI=(fraksi x P ) zat cair + (fraksi x p) 7.at padat

2 I= (- x IO8,75Ib/cuft) + (-- x 125 Ib/cuft)

3 3

=72.5 Ib/cuft + 41.67 Ih/cuft = 114.17 Ib/cuft = 1.82 gr/cmJ

lipS yo.\ DpO.2 (g ___)°.45 BO.13

PDc: = put/del

Dao.S5 Gambar 2. Skema alat digester

(8.0XO.00S4)0.11 (0.02)°.2 (333.2)°.., (50)°.1)

put/delPenentuan jumlah panas dari pemanas tangki

digester(8)0,85

AQ = m. Cpo (TI-To) + ml Cpl (T.-To) + k -(T2-T1)

L

(8.0) (0.59) (0.45) (13.65) (1.66)put/det = 8,2 put/det

5,85)

350

Prosiding Presenta,Ji Ilmiah Dour Bahan Bakar NuklirPEBN-BATAN. Jakarta 18-19Maret 1996

BAHASAN

Model digester berpengaduk yang telahdirancang. akan digunakan untuk menerapkandata proses digesti (bijih uranium Rirang) skalalaboratorium ke skala yang lebih besar. Digestibijih uranium Rirang menggunakan pelarutasam pekat daD suhu sistem tinggi. oleh karenaitu massa yang dihasilkan berbentuk lumpuryang mudah membentuk kerak dan sangatkorosif. Berdasarkan hat ini maka dipilih bahantangki dari stainless-steel-316 yang tahankorosi. bentuknya berupa silinder dengan dasart.1ngki berbentuk ellips daD pengaduk dipilihbentuk pitched blade turbine berdaun empatsupaya semua lumpur teraduk sempurna,sedangkan pemanas sistem dipilih dari bahannikelin.

M. = berat zat padat = 6 kg = 6000 grCpa = kapasitas panas zat padat = 6,64 kal/der mol

(asumsi Cp uranium 5 ) = 0,03 kal/der gr.m) = berat zat cair = )2 kg = 12.000 grcpt = kapasitas panas rot cair (Cp H2SO4 pk) = 0,42

Btu/derIb = 0,42 kaJ/der.gr 5k = konduktivitas digester (kondllktivitas SS.316 s)

= 10,9 Btu/Jlr ft2.= (1,24)(10,9)(4) kal/cm2der/cm= 13,5 kal/cm2.det.der/cm.

A = luas permukaan perpindahan panas (cm1= D;H + 7[/4 Di2

Dj = diameter bagian dalam digester = D -LD = diameter bagian luar digester = 22 cmL = tebal digester = 0,3 cmDj = (22-0,3) cm = 21,7 cmH = tinggi digester = 33 cmA = [ (21,7)(33) + 1/4 (21,7)1 cm2 = 2596 cm2

To= 25 °C; Tl = 200 °C; T2 = diambil 250 °cPerhitungan rancangan ukuran tangki

diberi faktor keamanan sebesar 25 % karenamassa dapat mengembang. Motor pengaduk

yang digtlnakan mempunyai daya lebih besar(0,5 hP), dari yang dibutuhkan (0,007 hP),karena disesuaikan dengan yang acta di pasaran.

karena digester terbuat dari bahan stainless-steelberdinding tipis. maka :

Q= (6000XO,O3X200-25) + (12.000XO,42 )(200-25) +

Tangki diberi tutup untuk mengurangipeng-uapan sistem karena pelarut yangdigunakan asam pekat dan bersuhu tinggi.

(2596)(54) -(250 -200) kal = 24.277.500 kat

(0,3)

Uji coba proses digesti pada tangkidigester basil rancangan menunjukkan basilyang relatif sarna dengan proses digesti skalalaboratorium. Hal ini berarti basil rancangan inirelatif cukup baik, tetapi pada saat uji cobaberlangsung ada kendala yaitu pada bagianpengeluaran lumpur. Lumpur tidak bisa keluar,hal ini temyata karena sebagian lumpur masukdan mengeras dalam pipa pengeluaran lumpur,keadaan ini kemungkinan bisa diatasi denganmemperpendek pipa dan diameter lubang

diperbesar.

Jumlah panas yang diperlukan= 24.277.500 kal=

24.277,5kkalEnergi listrik yang dibuluhkall ul1luk jumlahpanas 24.277,5 kkal = 28,23 kwh.

un CODA DIGESTER

Digester yang telah dirancang, dibllal model dandiuji coba unluk digesti bijih uranillm Rirangdengan kondisi proses yang dipcroleh daripercobaan skala laboralorillm(IOO gr). Uji cobadilakukan 2 (dua) kali dalam skala besar dengallberat umpan masing-masing 3 kg dan 2 kg. Kondisiproses sbb : konsumsi H2SO4 = 2 ton/Ion bijihuranium; suhu = 200 °C; \VakIli = 4 jam; IIkuranbijih = -65 mesh

SIMPULAN

Berdasarkan data proses digesti skala labo-ratorium dengan kondisi, konsumsi H2SO4pekat 2 tol1/ton bijih uranium, suhu 200 °C,waktu 4 jam, ukuran bijih -65 mesh dankarakteristik campuraJ1 reaksi (lumpur yangterbenhlk) dari bijih uranium Rirang dan asarnsulfat pekat maka dirancang..Tangki berbentuk silinder dengan kapasitas

6 kg dasar t.'1I1gki berbentuk ellips, bahanstainless steel-316, diberitutup denganukuran sbb: Tinggi tangki 33 cm; diameter(luar) tangki 22 cm; tinggi dasar tangki 4cm. Pengaduk dipilih berbentuk pitched

351

Pro.Tiding Presenlasi /lmiah Daur Bahan Bakar NuklirPEBN-BATAN.Jakarta 18-19 Marel 1996

Apa dasar mengglmakan 55-316 dan apabedanya dcngan 55-316 L

Emi.Standar perhitungan alat pada umunyamenggunakan faktor keamanan sekitar 10 -20 %. Pada perancangan digester ini faktorkeamanan ditentukan sebesar 25 % karenahasil reaksi pada digester ini mengembang.Dipilih SS-316 karena pada saat itu yangada di pasar adalah SS-316. Sebetulnya SS-316 lebih tahan korosi.

blade turbin dengan ukuran : Panjang impeler 8crn;lebar irnpeler 1,6 cm;lebar daun impeler 2crn; jarak titik pusal ke dasar tangki 8 cm.Hasil perhitungan kecepatan pengadllk dantenaga gerak pengadllk : Kecepatan pengadukmaksimal 500 rpm; tenaga gerak pengaduk yangdiperlukan 0,007 HPJumlah panas yang diperlukan selama prosesberlangsung 1950 watt.

Hasil uji coba digesti pada digester ini. dengankondisi seperti tersebut diatas menghasilkanrekoveri uranium + 96 %. logam tanah jarang + 970/0, torium + 95 % dan fosfat + 95 %. Hasil inisesuai dengan hasil percobaan digesti skalalaboratorium.

UCAPAN TERIMA KASIH.

Penulis mengucapkan terima kasih kepada KepalaBidang Teknik Pengolahan Bahan Nuklir, star SubBidang Hidrometalurgi dan Sub Bidang AnalisisKontrol serta semua pihak yang telah membantupelaksanaan penelitian ini

2. Manto Widodo :.Apakah yang dapat terpisah dengan alat ini

hanya U 5<1ja. hila ya. apakah tidak terpikirsekaligus bahwa alaI tersbut dapat bergunauntuk pemisahan L TI.

.Apakah tidak merancang suatu alat yangdapat diftmgsikan untuk pengolahanpemineralan-pemineralan uranium disekitar Kalan (tidak hanya untuk Rirang

5<1ja)

DAFTARPUSTAKA Emi.ALat ini tujuannya untuk melarutkansemua unsur-unsur (U, L Tl, Th, PO4, Mo).Setelah semua larnt, barn masing-masingunsur tersebut dipisahkan satu-persatu.Alat untuk mengolah pemineralan/bijih Ulainnya di Kalan sudah dirancang

sebelumnya.

3. Bambang Sutopo :.Dalam pembawaan makalah tersebut belum

discbutkan bentuk confab yang diolah .

apakah scbagai bntiran atau serbuk..Batasan kadar uranium yang dapat diolah.

Emi.Bentuk contoh (bijih Rirang) yang diolahadalah berupa serbuk dengan ukuran minus65 mesh.Kadar uranium yang dapat diolah tidak ada

bataScwnya.

I. BUSCH, KLAUS, SUPRAPTO, DJAWADI,"Investigation of Uranium Mineralization in theRirang" Valley, West Kalimantan, Indonesia,

(1986).2. SARDJONO, ERNI RA, ZAHARDI, "Penelilian

Bijih Uranium asal Rirang (Ianjutan)", LaporanHasil Penelitian Proyek Penelitian TeknikEksplorasi dan Penambangan Bahan Nuklir1992/1993, BATAN, PPBGN, Jakarta.

3. CUTHBERT, F.L., "Thorium ProductiouTechnology ", repared Under Coblract with theUnited States Atomic Energy Commision,National Lend Company of Ohio, hal 64-65,

copyright (1958).4. BROWNELL, L.E.& YOUNG, E. H.,"Process

Equipment Design", hal 80, Wiley EasternLimited.

5. PERRY, R ., CHILTON, C. H., "Chemic.11Engineers Handbook",fifth Edition Mc.Grow-Hill Kogakusha, LTD, hal 19-6, 19-7

6. Mc.CABE, SMITH, HARRIOT dan E.JASJFI,"Operasi Teknik Kimia", Jilid I, h{11 235.

4. Edy SlIlistyono :.Bila dilihat pada proses yang akan terjadi

memerlukan panas 1950 watt dan jikadilihat dari mInus yang dipakai padapenentuan lIkuran head bentuk ellipsmengapa faktor tekanan tidak

diperhitungkan.

TANYAJAWAB

1. Faizal Riza :.Apakah ada standarnya dalam suatu

perhitungan alaI menggunakan faktorkeamanan dan berapa range faktor keamanantersebut.

352

Prosiding Presenlasi /lmiah Dour Bahan Bokor Nuklir

PEEN-BATAN. Jakarta 18-19 Morel 1996

Erni. Erni

.Faktor keamanan ditentukan 25 % karenaproses digesti itu mengembang, sebetulnyafaktor keamanan untuk merancang alatyang umum adalah ft 10 -20 %Jenis pengaduk disini dipilih 55-316 juga.

Proses di sini lidak berlekanan. digester inidiberi tutup tet.1pi berlubang liga. yailu1. untuk tempal masukknya sampel2. untuk tempat tennometer3. untuk tempat pengaduk

7. Hafni L.N. :

.Tolong dijelaskan dasar pemilihan jenispengadllk yang dipilih untuk rancangan.

.KaJau tangki digester yang dirancangnantinya disca/e-up ke tangki ukuran yangJebih besar. kira-kira bilangan takberdimensi apa saja yang diperlukan

5. AIdan Djalil :

.Mana yang lebih menguntungkan pemisahanMolibdenum dengan digester berpcngaduk ataukarbon aktif (Penelitian fiksasi molibdenumdati larutan pelindian bijih uranium)

.Berapa waktu digunakan unttlk mengaduklarutan tersebut.

Emi Erni.DaJam hal ini kami belum bisa membandingkankarena proses digesti ini adalah proses awal daripemisahan unsur-unsur tersebut.Waktu yang diperlukan adalah 4 jam.

Dasar pemilihan jenis pengaduk padarancangan ini: besar dati viskositascampuran basil re.1ksi.Bilangan atak berdimensi yang diperlukan :1. Bilangan Reynold2.

Faktos Spada penentuan kecepatan

pcng-adukan

6. Guswita Alwi :.mohon dijelaskan bagaimana cara menentukan

faktor keamanan 25 %.untuk merancang digester berpengaduk ini

selain ukuran apakah jenis bahan yang

digunakan juga diperhitungkan.

353