seismic analysis (rc)
DESCRIPTION
Modal Analysis, and studies on a RC frame StructureTRANSCRIPT
Università degli studi di Roma “La Sapienza”
Facoltà di Ingegneria Civile
Corso di
Ingegneria Sismica
Analisi sismica di un edificio in c.a.
Docente: Prof. Ing. Franco Braga
Assistenti: Ing. Andrea Cinuzzi
Ing. Giuseppe Lomiento
Studenti: Mario Torcinaro
DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA
•DIMENSIONI 21X16 m
21 m
16 m
•BALCONI
•CORPO SCALA
•NUCLEO ASCENSORE
•28 PILASTRI
DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA
18 m
•Spiccato 18 + 3 m
•6 Piani
•Interpiano 3 m
•Torrino
3 m
• Testo unitario per le costruzioni:
«Norme tecniche per le costruzioni».(Testo come da S.O. n.159 in G.U. 23 settembre 2005,
n.222».
•Ordinanza del P.C.M. n°3274/2003:
«Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio
nazionale e normative tecniche per le costruzioni in zona sismica».(allegato 2, Norme tecniche
per il progetto, la valutazione e l’adeguamento degli edifici).
•Ordinanza del P.C.M. n°3316/2003:
Modifiche ed integrazioni all'ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274 del 20
marzo 2003, recante «Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica
del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica».
•
•Ordinanza del P.C.M. n°3431/2005:
Ulteriori modifiche ed integrazioni all'ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n.
3274 del 20 marzo 2003, recante «Primi elementi in materia di criteri generali per la
classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in
zona sismica».
•Ordinanza del P.C.M. n°3519/2006
NORMATIVE DI RIFERIMENTO
MATERIALI
CLS
Diagramma di calcolo: Parabola-rettangolo
FeB 44 K
Es = 206.000 N/mm2
(γm = 1,15) Fe B44K
fyd = fyk / γm = 440 / 1,15 = 382 N/mm²
per CD”A” (Ord. n°3519/2006)
εsu,k > 8%
1,15 < ft/fy < 1,35
fy,eff/fy < 1,25
CLASSE C-25/30Rck = 30 N/mm²
fck = 0,83• Rck = 0,83 • 30 = 24,9 N/mm²
f’cd = fck / γm = 24,9 / 1,6 = 15,56 N/mm²
f’cd = 0,85 • f’cd = 0,85 • 15,56 = 13,22 N/mm²
fctm = 0,27 • (Rck)2/3= 0,27 • (30)2/3= 2,6 N/mm²
fctd = 0,7 • fctm/ γm = 0,7 • 2,6/ 1,6 = 1,13 N/mm²
τRd = 0,25 • fctd = 0,25 • 1,13 = 0,28 N/mm²
Ec = 5700 • (Rck)^0,5 = 5700 • (30)^0,5= 31220 N/mm²
ACCIAIO
Diagramma di calcolo: Bilineare
PREDIMENSIONAMENTO
Pilastri
•Aree di influenza
•Tensioni ammissibili
MODELLAZIONE
Nucleo ascensore
Modellazione a Frame
Equivalente
MODELLAZIONE
Nucleo ascensore
MODELLAZIONE
Corpo scala
Soletta rampante modellata
come elemento Frame
MODELLAZIONE
Masse e Baricentro
Mg
Mg
MODELLAZIONE
Masse e Baricentro: Torrino
MODELLAZIONE
Masse e Baricentro: Torrino
Prima modellazione
Correzione con aggiunta di massa
Modellazione definitiva
MODELLAZIONE
Solai
ANALISI MODALE
Modo 1
MODO 1
T=0.55 [sec]
UY=76.6%
ANALISI MODALE
Modo 2
MODO 1
T=0.55 [sec]
UY=76.6%
MODO 2
T=0.51 [sec]
UX=77%
ANALISI MODALE
Modo 3
MODO 1
T=0.55 [sec]
UY=76.6%
MODO 2
T=0.51 [sec]
UX=77%
MODO 3
T=0.44 [sec]
RZ=46.2%
ANALISI MODALE
Modi Superiori
Modo 4
Modo 5
Modo 6
ANALISI MODALE
Riepilogo
AZIONE SISMICA
Spettri
AZIONE SISMICA
Analisi statica equivalente
Ipotesi di distribuzione lineare
RISPOSTA STRUTTURALE
= +
Scomposizione dell’azione sismica
RISPOSTA STRUTTURALE
Tira & Spingi
Tira & Spingi: Confronti
RISPOSTA STRUTTURALE
RISPOSTA STRUTTURALE
Tira & Spingi
Tira & Spingi: Confronti
RISPOSTA STRUTTURALE
Momento di Tira & Spingi
RISPOSTA STRUTTURALE
Momento Flettente Momento di T & S
RISPOSTA STRUTTURALE
Tagli di piano
Sisma X
x10
Tagli di piano
RISPOSTA STRUTTURALE
Sis
ma Y
RISPOSTA STRUTTURALE
Drift
PILASTRATA 1
RISPOSTA STRUTTURALE
Drift
Drift interpiano Sisma X
RISPOSTA STRUTTURALE
Drift
Drift interpiano Sisma Y
RISPOSTA STRUTTURALE
Spostamenti Assoluti Sisma X
RISPOSTA STRUTTURALE
Spostamenti Assoluti Sisma Y
CONFRONTI
TRAVI ALTE E “A SPESSORE”
TRAVI ALTETRAVI “A SPESSORE”
CONFRONTI
TRAVI ALTE E “A SPESSORE”-TAGLI DI PIANO
SISMA Y SISMA X
TELAI X
TELAI Y
TELAI X
TELAI Y