villamos hajtÁsok
TRANSCRIPT
VILLAMOS HAJTÁSOK
Készítette: Dr. Mádai Ferenc
Miskolci Egyetem
Elektrotechnikai-Elektronikai Tanszék
2014
2
1. ÁLTALÁNOS KÉRDÉSEK
A villamos hajtások felépítése, stabilitása
A villamos motorokat valamilyen technológiai (anyag-, energia-, biológiai-átalakítási,
szállítási) folyamatot végző munkagép (terhelőgép) hajtására használják. A motorok ma már
gyakran egy energetikai egységen (meghajtón, driveren) keresztül csatlakoznak az országos
villamos energia hálózatra. A meghajtó, a motor és a terhelőgép együttesét villamos hajtásnak
nevezzük. Természetesen a hajtásokhoz hozzátartoznak érzékelők, amelyek jeleit az irányító
(szabályozó, vezérlő és védelmi) egység dolgozza fel (1.1 ábra).
A korszerű, szabályozott villamos hajtás elvi felépítése
1.1 ábra
Ahhoz, hogy egy motort és a táplálását kiválaszthassuk, előbb azt kell meghatározni, hogy az
időben zajló munkafolyamat (a technológia) a motor tengelyén milyen szögsebességeket,
(-kat) és nyomatékokat, (M-eket) kell létrehozni, beleértve a gyorsításokat (indításokat,
fékezéseket, reverzálásokat) is.
A motor által kifejtendő M(t) nyomaték meghatározása a mozgásegyenlettel történik, amely
dt
d
tM)t(
tM-)t(M
M, Mt
50 Hz
3 fáz.
É r z é k e l ő k
Védelem
egység
Energetikai Villamos gép
áttétel
Mechanikai (terhelés) munkagép Hajtott mechanizmus,
egység
Irányító
Irányító
program
IU,
f
3
alakú. Itt M(t) a motor nyomaték-idő függvény, ΘM a motor tehetetlenségi nyomatéka, az Mt(t)
a terhelőnyomaték-idő függvény, a, Θt a terhelés tehetetlenségi nyomatéka (mindkettő a motor
tengelyére redukálva) és dt
d a szöggyorsulás.
A munkaciklus technológiai adataiból az (t) menetdiagram és az Mt(t) számítható. E kettőből
a terhelőgép (Mt) statikus mechanikai jelleggörbéjét számíthatjuk, vagy szerkeszthetjük úgy,
hogy az azonos t-khez tartozó -kat és Mt-ket összemásoljuk. Az
(Mt)-k jellegét szinte minden hajtással foglalkozó szakirodalomban megtaláljuk. Az M(t)
számítása bonyolultabb, ha Θt is változik a munkaciklus közben, mint pl. a robotoknál.
A motor gyártók többnyire ajánlanak a motorjukhoz egy megfelelő feszültségű (U), áramú (I)
és frekvenciájú (f) meghajtót, amelynek a működési területe pedig a motor működési területét
kell, hogy biztonsággal lefedje.
A hajtás állandósult állapotát a statikus jelleggörbékkel vizsgáljuk az ω(Mt,M) síkon (1.2 ábra).
Az mozgásegyenletből az is látszik, hogy az állandósult szögsebesség az M=Mt -nél alakul ki,
mert ilyenkor a d/dt=0. Az ω(Mt,M) síkon ez a két jelleggörbe metszéspontját jelenti. Ezt a
metszéspontot munkapontnak hívjuk. Nem minden metszéspont ad azonban tartós, állandósult,
ún. stabil munkapontot. Ha az -val eltér a metszéspont szögsebességétől és ekkor olyan
Md=(M-Mt) gyorsítónyomaték keletkezik, ami a gépcsoportot visszaviszi a metszéspont
szögsebességére, a munkapont stabil. Labilis munkapont esetén a keletkező gyorsítónyomaték
az -t még inkább eltávolítja a metszésponti szögsebességtől, és a hajtás vagy leáll, vagy
túlságosan felgyorsul. Stabilis munkapontot mutat az 1.2 ábra.
Md Md
(M)
(Mt)
(Md)
Mt M
1.2 ábra
4
A villamos motorok csoportosítása
A motorteljesítmények nagysága és az alkalmazás szerint beszélünk ipari, szervo- és
törpemotorokról. Ezek (nem túl precíz) összehasonlító táblázata a következő:
ipari - szervo - törpemotorok
teljesítmény MW-ig 5W-50kW 600W alatt
építési alak szabványos csaknem egységes egyedi, cél, beépített
hatásfok (80-90)% (80-90)% rosszabb
jelleggörbe általános jól változtatható a hajtási célhoz alkalmazott
Az ipari motorokat általános ipari célokra használják.
A szervomotorokra jellemző, hogy szinte csak dinamikus üzemben működnek, az állandósult
állapotra rendesen nem is kerül sor. Az aránylag kis teljesítményszinten érkező szabályozó jel
hatására a szervomotor kifejti a beavatkozáshoz szükséges - gyakran- tekintélyes nagyságú
nyomatékot, a beavatkozás megtörténte (pl. egy szelep elállítása) után azonban szerepe
pillanatnyilag megszűnik, ezért a motor megáll.
A szervomotorokkal szemben támasztott legfontosabb követelmények az alábbiak:
- szögsebességüket széles határok között, egyszerű módon, kis szabályozó teljesítménnyel
lehessen változtatni.
-forgásirányukat könnyen meg lehessen változtatni.
- a szabályozandó mennyiség változásait a motor tengelyének szögsebessége minél
gyorsabban kövesse, tehát a motor elektromechanikai időállandója legyen minél kisebb.
- az (M) mechanikai jelleggörbéjük feleljen meg a stabilitás feltételeinek.
A szervomotorok mindig szabályozott üzemben működnek. A nyomatékukat, ( vagy ezzel
arányos áramukat) egy nyomatékszabályozó biztosítja, a szögsebességet egy szögsebesség
szabályozó (fordulatszám szabályozó) állítja be. Szervo hajtásoknál általában
helyzetszabályozásra is szükség van. Ezt egy pozíciószabályozás végzi.
A törpemotorok alkalmazása is igen széleskörű. A szervomotorok egy része is ide tartozik.
Ilyen motorokat használnak a szórakoztató elektronikában, számítógépeknél, robotoknál,
gépkocsi iparban, orvosi műszereknél. Sok szabályozatlan törpemotort használnak a
háztartásokban pl. hűtőgép, centrifuga, fűnyíró mosógép, mikrohullámú sütő, asztali szellőző
hajtására. A felsorolásból látszik, hogy a törpemotorok ma már tömegcikknek számítanak és
forgalmuk egyre nő.
Az egyenáramú szervomotorok zöme, a törpe motorok szinte kivétel nélkül állandó mágnesűek,
ezért a fluxusuk állandó.
5
2. KOMMUTÁTOROS GÉPEK
Egyenáramú gép
Felépítését p=1 és p=2 póluspárú esetben a 2.1 ábra mutatja.
a) a pólus- és a a arma- b) a gép forgórész tekercselésének c) négypólusú gép
túra fluxus kétpólusú gépnél villamos modellje
Az állórész elektromágnesét kiálló pólusok törzsén elhelyezett egyenárammal átjárt tekercsek
gerjesztik. Az így keletkező mágneses teret a pólus fluxussal vesszük figyelembe. Kisebb
teljesítményeknél az állórész állandó mágnes.
A forgórész mágnesét a hengeres vastestének hornyaiban elhelyezett tekercselésben folyó áram
hozza létre. A Laplace-törvény szerint legnagyobb nyomatékot akkor kapjuk, ha pl. az állórész
mágnes É-i pólusa mellett mind befelé folyó áramot vivő vezetők vannak, a D-i pólus mellett
pedig kifelé folyó áramot vivő vezetők helyezkednek el. Azaz a forgórész áramok által
létrehozott szolenoidszerű mágnes tengelye az állórész mágnes tengelyére. Ennek az
állapotnak a forgórész vastestének forgása közben is fenn kell maradni, hogy a nyomaték
d)
2.1 ábra
6
egyirányú maradjon (2.1/a ábra). Ezt úgy lehet elérni, hogy a forgórész hengerszimmetrikus,
önmagában zárt tekercselését sok helyen (5...200) meg kell csapolni, és a megcsapolásokat
egymáshoz képest elszigetelt kommutátor szeletekhez kivezetni. A kommutátor néhány (1...5)
szeletéhez szénkefe párok csatlakoznak (2.1.b. ábra). Így a pólusokhoz képest a kefék mindig
azonos ponton vezetik be- és ki az egyenáramot a forgórész tekercselésébe. Az ábra érzékelteti,
hogy egy kommutátor szeletnyi elfordulás után az árameloszlás ugyanilyen lesz.
A valóságos tekercselés olyan, hogy a -tel jelölt (szaggatottan rajzolt) tekercsoldalak az
állórész É-i pólusa mellé kerülnek, a -tal jelöltek pedig a D-i pólus mellé, mint ez a 2.1/a
ábrán látszik. A keféket összekötő vonal fölötti vezetőkben mindig egyirányú áramok lesznek.
A kefék elforgatásával az egész árameloszlás (a forgórész mágnes) elfordul, bár az ilyen állapot
a nyomaték képzése szempontjából célszerűtlen, mert pl. az É-i pólus mellett olyan vezető is
lesz, amire a többihez képest ellenkező irányú erő hat.
A forgórész mágnes tengelyének irányát tehát a kefék elhelyezkedése szabja meg. Az a „jó”
kefehelyzet, ami az említett árameloszlást biztosítja. Ennek beállítására a keféket elforgatható
hídra szerelik.
A nyomaték keletkezéséhez legalább két mágnest kell létrehozni. A villamos gépek tehát
árammal gerjesztett elektromágnesekből állnak, mágnesesen csatolt vasmagos tekercsek.
A mágnesek nemcsak p=1 póluspárúak, (2 pólusúak), hanem több póluspárúak (p=2,3...) is
lehetnek. Ilyenkor a mágneses pólusok a légrés kerülete mentén p-szer ismétlődnek, vagyis a
(villamos szög)=(geometriai szög).p.
Az egyik mágnes teret állandó mágnes is adhatja, míg a másik mágnes teret 1, 2, de gyakran 3
tekercs árama gerjeszti.
A vasmag használata fontos, mert:
a vas magába sűríti (vezeti) az indukcióvonalakat, un. fluxus csatornát képez. A vas
mágneses ellenállása 1/r-szerese a levegőének (μr=600...10000).
a vasból kilépő az ún. szórási indukció, amelyik nem vesz részt a nyomaték képzésében,
csak (3...10)%-a a vasban lévő indukciónak.
gerjesztett mágnesek esetén:
-a vas relatív permeabilitását (r-t) is kihasználva kisebb áram kell a tér létrehozásához,
-változtatni lehet a mágnes erősségét.
A mágneses térbe helyezett, árammal átjárt vezetőre erő hat. Az erő függ a mágneses indukció
értékétől (B), a vezetőben folyó áramerősségtől (I), a vezető hatásos hosszától (ℓ) és az
áramvezetőnek (Iℓ) az indukcióvonalakkal bezárt szögétől ():
7
.sinIBF
A villamos gépekben a vezető merőleges az indukció
irányára, vagyis =900, így
.IBF
A mágneses térbe helyezett áramot vezető huzalra ható erő
iránya oda mutat, ahol a vezető árama gyengíti a mágneses
teret. (2.2 ábra). A villamos gépekben ilyen erőpárokból
keletkezik a nyomaték, melynek általános kifejezése:
M=k Φ Ia,
ha a B helyett bevezetjük a Φ-t, I helyett Ia-t használunk, az átszámítási tényezőket pedig a k
gépállandóba foglaljuk össze.
Az az érdekes helyzet áll elő, hogy bár a forgórész vasteste a tekerccsel együtt fizikailag forog,
a forgórész mágnes viszont áll az állandó forgórész áram eloszlás miatt. Ha a forgórész -val
forog, a forgórész áram eloszlása a forgórész vastestéhez képest (-)-val visszafelé forog, ezért
az állórészhez képest áll.
A keféken bevezetett egyenáram a forgórész tekercselésében váltakozó áramként jelenik meg,
hiszen a forgórész tekercsben folyó áram iránya attól függ, hogy a forgórész melyik
megcsapolásánál, melyik kommutátor szeleten történik az áram be- és kivezetés. A forgórész
forgása miatt ez a hely mindig változik a forgórész vastestéhez képest, csak a pólusokhoz képest
állandó. A kefe és a forgó kommutátor együttese így váltóirányító feladatot lát el.
Forgás közben a forgórész vezetői metszik a pólusok B indukció vonalait, így bennük a mozgási
indukció törvény szerint feszültség indukálódik. Az indukált váltakozó feszültség, eloszlása az
állórészhez képest állandó, mert az É-i pólus mellett elhaladó vezetőben mindig egyirányú, a
D-i pólus mellett másik irányú feszültség indukálódik. Ez a feszültség a keféken, a kommutátor-
kefe egyenirányító hatása miatt egyenfeszültségként észlelhető, mivel a kommutátoron
keresztül a kefék az eloszlás mindig azonos pontjához csatlakoznak, a tekercselés mindig
azonos pontjáról veszik le a feszültséget. A legnagyobb egyenfeszültséget a „jó” kefehelyzetben
kapjuk, amikor a kefék az ún. semleges vonalba vannak beállítva.
Az egy vezetőben indukált Ui1 váltakozó feszültség, mivel a viszonyok merőlegesek:
U B l vi1 .
2.2 ábra
8
Ha a B indukció helyett bevezetjük a pólusfluxust és felhasználjuk, hogy v=.D/2, valamint
figyelembe vesszük a tekercselés többi jellemző állandóit, ezeket összevonva végeredményben
az
U ki
összefüggésre jutunk,
ahol k ugyanaz a gépállandó, mint a nyomaték képletnél.
A villamos forgógépeknek azt a tekercsét, amelyben feszültség indukálódik armatúrának
nevezzük, ezért itt a forgórész tekercselés neve armatúra, az árama az Ia armatúra áram.
Állandó gerjesztés (állandó Φ) esetén a kefék felől nézve az armatúra tekercselés az Ra armatúra
ellenállásból és az La armatúra induktivitásból áll, valamint Ui indukált (belső) feszültséget
tartalmaz. A megfelelő helyettesítő kapcsolást 2.3/a ábrán látjuk.
Állandó armatúra áramnál az Ldi
dta
a 0. Ilyen üzemben az armatúrára érvényes
hurokegyenlet 2.3/b ábra motoros referencia irányaival:
U U R I k R Ii a a a a .
2.3 ábra
Névleges üzemben, ha Un-t 100%-nak vesszük az Ra.Ian ≈5%, így Uin≈95%.
Az (M) mechanikai jelleggörbét a Pb belső teljesítményből számítjuk:
,k
M
k
MRUIIRUIUMP aaaaaib
amiből:
U
kM
R
k
a
2 2. (2.1)
A hurokegyenlet arányai öröklődnek, ezért névleges nyomatéknál n kb. 95%-a az U
k
n
n -
nek. Így a természetes (névleges paraméterű) (M) jelleggörbe a 2.5 ábrán látható.
9
Az ilyen jelleggörbét, amikor a szögsebesség csak néhány százalékot csökken az üresjárási
szögsebességhez, U
k
n
n -hez képest fordulatszám tartónak (szögsebesség tartónak) mondjuk.
Ilyen a jelleggörbéje a külsőgerjesztésű, a söntgerjesztésű és az állandó mágnesű egyenáramú
motoroknak, amelyek kapcsolásait a 2.4/a,b,c ábra mutatja.
A jelleggörbe a (2.1) egyenlet
paramétereivel változtatható: U-val Un
között, Ri-vel, amit az Ra-val sorba
kapcsolunk, -vel, (a gerjesztő tekerccsel
sorba kapcsolt ellenállással, ami a
gerjesztő áramot csökkenti).
2.5 ábra.
A paraméter változtatás hatásait a természetes jelleggörbéhez képest a 2.4. ábra szemlélteti.
A jelleggörbe seregből látszik, hogy maga a gép 4/4-es üzemet enged meg, de ez csak akkor
valósulhat meg, ha ezt a meghajtó (a táplálás) is lehetővé teszi.
A terhelőgép adott Mt jelleggörbéje esetén a motor jelleggörbe változtatása az változását
eredményezi, (változik a munkapont,) ezért – mint tudjuk – a paraméterváltoztatást
fordulatszám- (szögsebesség-) változtatásnak is hívjuk.
Állandó mágnesű gépeknél a nem változtatható.
2.4 ábra
10
Az egyenáramú gép veszteségeit csak a söntmotoron követjük végig (2.6 ábra). A gerjesztő
tekercsek egyéb kapcsolása esetén a teljesítményszalagot értelemszerűen módosítani (többnyire
egyszerűsíteni) kell.
2.6 ábra
A motor a hálózatból a P=UI teljesítményt veszi fel. Ebből ágazik el először a Pg=UIg gerjesztési
veszteség. A megmaradt teljesítmény az armatúra teljesítmény Pa=UIa, amelyik a Pf=Ia2R
főáramköri veszteségre (R az armatúrakör összes ellenállása, beleértve a segédpólus, a
kompenzáló tekercs, a soros gerjesztő tekercs, sőt az esetleges külső Ri ellenállást is,) és a
Pb=UiIa belső teljesítményre bomlik. A Pb-ből számítottuk a gép M (elektromágneses)
nyomatékát. A Pa, Pf és Pb aránya megegyezik a helyettesítő kapcsolásra felírt
feszültségegyenlet tagjai közötti aránnyal, hiszen Pa=UIa=(Ui+Ia.R)Ia. A belső teljesítményből
levonva a Pv vasveszteséget és a Ps súrlódási veszteséget, a Ph hasznos teljesítményt kapjuk. Ha
V-vel jelöljük az összes veszteséget, akkor a gép hatásfoka:
P V
P( )%85 95
A vasmentes armatúrájú motorok armatúra tekercselése serleges, vagy tárcsa alakú műanyagra
nyomtatott áramköri eljárással készül. A 2.7 ábra mutatja ezeknek a motoroknak a vázlatát,
valamint a tárcsa forgórész nyomtatott tekercselését.
Ennek előnye, hogy a
forgórész kis tehetetlenségi nyomatékú,
az armatúra tekercselés induktivitása is kicsi, ezért ezek a motorok gyors működésűek.
(Szervomotorok gyakori típusa.)
a vasveszteség hiánya miatt hatásfokuk jó.
11
Hátrányuk, hogy az állórész mágnes köre nagy légrésű, mert ebben kell elhelyezni a vasmentes
forgórészt. Emiatt csak kisebb fluxust lehet megvalósítani.
2.7 ábra
Szaggatós (chopperes) meghajtók egyenáramú motorokhoz.
1/4-es kapcsolások
A 2.8 ábrán látható feszültségcsökkentő kapcsolásnál az UE tápfeszültséget a T1
kapcsoló(üzemű) tranzisztorral az L induktivitásból és az armatúrából álló fogyasztóra
kapcsoljuk. A (T-tbe) idő alatt a D1 dióda rövidre zárja a fogyasztót. Ekkor a tbe alatt kialakult
és az induktivitás által fenntartott Ia áram ezen folyik tovább.
2.8 ábra
Az U feszültség lineáris középértéke folyamatos áramvezetésnél U Ut
TE
be .
A tbe változtatásával (impulzusszélesség modulációval) az U változtatható. Amennyit a
bekapcsolás alatt az ia áram nő, kikapcsolás alatt annyit csökken állandósult üzemben. A
középértékekre érvényes hurokegyenletből kifejezhető az áram középértéke
IU U
R RU
t
TUa
i
a a
Ebe
i
10,
12
amiből látszik, hogy üzem közben Ut
TUE
be
i . Ezért „feszültségcsökkentő” a kapcsolás. Az
energia a nagyobb feszültségű UE telep felől áramlik a motor armatúrája felé. Ia és Ui (emiatt
az ) csak egyirányú lehet, vagyis 1/4-es üzemet kapunk.
2.9 ábra
A 2.9 ábrán látható feszültségnövelő kapcsolásnál a T2 tranzisztor bekapcsolt állapotában az Ui
feszültség az L induktivitáson növelni kezdi a (felvett referenciairánnyal ellentétes irányú)
áramot. A T2 kikapcsolása után az Ui és az áramcsökkenés miatt az L-ben indukálódó feszültség
kényszeríti az áramot a nagyobb feszültségű UE telepbe a D2-n keresztül. Folyamatos
áramvezetésnél
az U feszültség lineáris középértéke: U Ut
TE
ki . Az áram középértéke
IU U
R RU
t
TUa
i
a a
Eki
i
10,
amiből látszik, hogy üzem közben Ut
TUE
ki
i . Ezért „feszültségnövelő” a kapcsolás. Az
energia a kisebb Ui felől a nagyobb UE felé áramlik. A gép generátor üzemű, mert az Ui
fennmaradásához a tengelyt hajtani kell.
A tranzisztorok kapcsolási frekvenciája f≈20 kHz, így a periódusidő T≈50 µs. A motor
tömegével arányos mechanikai időállandó nagyságrendje Tm≈20 ms, ezért a motor észre sem
veszi a tranzisztorok kapcsolgatását. Jogos tehát a feszültség középértékével számolni.
2/4-es kapcsolások
Az előző két kapcsolás diódáit és tranzisztorait egyetlen kapcsolásban egyesíthetjük
(2.10 ábra), de egyszerre csak az egyik tranzisztort kapcsolgathatjuk, (a másik állandóan zárt).
Ekkor az ehhez a tranzisztorhoz tartozó üzem és működési terület jön létre.
13
2.10 ábra
Egy másik 2/4-es kapcsolást látunk a 2.11 ábrán. Itt az Ia iránya csak a rajzolt lehet (valóságos
irány is), és az Ui, (ezzel az ) iránya lehet kétféle. Ha az Ui valóságos iránya a rajzon láthatóval
egyezik meg, és pl. a T3 tranzisztor állandóan vezet, míg a T1-et kapcsolgatjuk, a
feszültségcsökkentő üzem jön létre. Ha az Ui iránya fordított, (mert ellenkező irányban
forgatjuk a tengelyt,) és pl. a T3 tranzisztor soha sem vezet, míg a T1-et kapcsolgatjuk, a
feszültég növelő kapcsoláshoz jutunk. A megfelelő működési terület is a 2.12. ábrán látható.
2.11 ábra
A 4/4-es kapcsolás
A kapcsolást és a működési területét látjuk a 2.12 ábrán. Az üzemállapotok az előzőek alapján
követhetők.
Természetesen minden kapcsoláshoz, (az előzőekhez is) hozzátartozik egy a tranzisztorokat
vezérlő elektronika.
Szabályozott hajtásoknál ez kiegészül érzékelőkkel, és szabályozó elektronikával.
2.12 ábra
14
Tirisztoros (diódás) meghajtók állandó mágnesű egyenáramú motorokhoz.
A tirisztorok gyújtásszöge , ami 0 és 1800 között változhat.
Egy egyfázisú, kétutas, féligvezérelt (nulladiódásított) egyenirányítóval felépített meghajtó
kapcsolást látunk a 2.13/a. ábrán. Az Ia (és az M) csak >0 lehet a félvezetők szelephatása miatt.
Folyamatos áramvezetéskor az U egyenirányított feszültség középértéke
U U
max
cos,
1
20
ezért is csak >0 lehet. Így a meghajtó miatt csak 1/4-es üzem jöhet létre.
A 2.13/b ábrán az Ia (és az M) szintén csak >0 lehet, de folyamatos áramvezetéskor az
U U max cos , vagyis Umax között változhat, ezért is értékű lehet. Így a meghajtó
2/4-es üzemet tesz lehetővé.
a) b) c)
2.13 ábra
A 2.13/c kapcsolás szerint 4/4-es üzemet kapunk, mivel az Ia (és az M), valamint az is
kétirányú lehet.
15
Az elektronikus kommutációjú egyenáramú motor.
A motor forgórésze állandó mágnesű, az állórészén van a tekercselés, tehát valójában szinkron
motor. A meghajtása miatt nevezzük elektronikus kommutációjú, vagy kefe nélküli (vagy
kommutátor nélküli) egyenáramú motornak.
Az állórész három, vagy négyfázisú tekercselését tranzisztorok kapcsolják (be, ki) az
egyenáramú hálózatra,
a forgórész helyzetétől függően,
amit pl. Hall generátorok érzékelnek, vagy
szöghelyzet adó (rezolver) érzékel,
a kívánt forgásiránynak megfelelő sorrendben.
Egy négyfázisú motort és a teljesítményelektronikai részének kapcsolását látjuk a 2.14/a ábrán.
Amikor egy kommutáló tranzisztor vezet, (pl. a 3-as,) akkor a hozzá kapcsolódó állórész
tekercsben folyó áram által létesített mágnestér irányába áll be a forgórész állandó mágnese. A
tekercsben folyó áram nagyságát, (és ezzel a nyomatékot) a végfokozat szaggató
tranzisztorának ki-be kapcsolása szabja meg. Ha ezután pl. csak a 4-es tekercs tranzisztorát
kapcsoljuk be, a forgórész 900-kal elfordul, és így marad, amíg újabb tranzisztort kapcsolunk
be. Így jön létre a „léptető üzem”.
2.14. ábra
2.14 ábra
A kommutáló tranzisztorok egyféle sorrendű gyorsabb vezérlésével (pl. 3,4,3’,4’) a forgórész
pólusai már forogva „járnak együtt” az állórész gyorsabb lépegetésével. Ez a „szinkron üzem”.
A kommutáló tranzisztorok kapcsolási frekvenciáját azonban nem változtathatjuk meg
Négyfázisú tranzisztoros, kommutátor nélküli gép kapcsolása.
a. Motor és teljesítmény elektronikai rész b. Hall genrátorokkal és szabályozóval kiegészítve
Négyfázisú tranzisztoros, kommutátor nélküli gép kapcsolása.
a) Motor és teljesítmény elektronikai rész b) Hall genrátorokkal és szabályozóval kiegészítve
16
ugrásszerűen, (túl gyorsan), mert a forgórész (és a vele tengelykapcsolatban lévő tömeg)
tehetetlenségi nyomatéka nem tudja követni a mező hirtelen megváltozott forgását. A forgórész
„kiesik a szinkronizmusból”, és leáll.
A Hall-generátorokkal és a szabályozóval kiegészített kapcsolást a 2.14/b ábrán látjuk.
A (2) Hall-érzékelők a forgórész helyzetét érzékelik, és ettől függően kapcsolják be a forgórész
forgásirányának megfelelő sorrendű kommutáló tranzisztort. Ekkor tehát a forgórész nem
szakadhat el a mezőtől, mert „össze vannak szinkronozva”, (hasonlóan, mint a kommutátoros
egyenáramú gépnél), vagyis minden fordulatszám „szinkron”. Ez az elektronikus
kommutációjú motor egyenáramú üzeme.
A további elemek a szabályozást valósítják meg. Az állórész tekercs árama a P potenciométeren
is átfolyik. Az erről leosztott feszültség adja az áram ellenőrző jelet, amit az áramszabályozóba
vezetünk vissza. A fordulatszámmal arányos visszacsatoló jelet a négy állórész tekercsben
indukált (fordulatszámmal arányos) feszültség négyfázisú egyenirányításával kapjuk. Ennek és
a fordulatszám alapjelnek a különbsége adja a fordulatszám szabályozó bemenő jelét.
A 2.15 ábra egy háromfázisú, tárcsa forgórészű lemezjátszó és diszk hajtómotor szerkezeti
felépítését mutatja. Itt az állandó mágnesű forgórész helyzetének figyelésére 3 db Hall-érzékelő
szükséges. Az állórész tekercsekben az áram a háromfázisú váltakozó áramú rendszernek
megfelelően van kapcsolgatva.
2.15 ábra
17
Újabb megoldásokban a forgórész helyzetét rezolver érzékeli. Ez folyamatosan „másolja” a
forgórész helyzetét. Így a tekercsekben folyó áramokat is úgy lehet változtatni, hogy állandó
amplitúdójú (körforgó) mágnesmező keletkezzen, amelynek az iránya minden helyzetben
villamosan 900-ot zár be a forgórész mágneses tengelyével. Ezzel elérhető, hogy mindig a
legnagyobb nyomatékot fejtse ki a motor.
Soros gerjesztésű egyenáramú motor.
Kapcsolását a 2.4/d ábrán láttuk. Itt az állórész fluxust is az armatúraáram gerjeszti, ezért a a
mágnesezési görbe szerint függ az I-től. A 0,8.In-nél kisebb I-knél még a mágnesezési görbe
emelkedő szakasza érvényes. Ezt lineárisnak tekintve a =cI. Így M=k..I=k.c.I2, ill.
IM
k c
. Ezzel az (M) mechanikai jelleggörbe:
P M U I U R R I I U R RM
k c
M
k cb i g a g a
[ ( ) ] ( ) .
amiből
U
k c M
R R
k c
g a.
Névlegesnél nagyobb áramok esetén a áll.
A jelleggörbe lineáris lesz, mint az állandó gerjesztésű gépeknél.
Az (M) jelleggörbékből látszik, hogy a szögsebesség
erősen függ a nyomatéktól. Kis nyomatékoknál az igen
nagy értékű lenne, ezért a motort nem szabad terhelés
nélkül hagyni, mert „megszalad”. Előny, hogy az
indítónyomaték nagy, és a „lágy”, (nem szögsebesség
tartó, hiperbolaszerű) jelleggörbe miatt a nyomaték
változása csak kis mértékben befolyásolja a teljesítményt.
A csökkentett kapocsfeszültségekhez tartozó jelleggörbéket is mutatja a 2.16 ábra. Tipikus
alkalmazási területe az ilyen motoroknak az autó önindító és a targonca hajtás.
2.16 ábra
18
2.17 ábra
A 2.17 ábra kapocsfeszültség változtatásával történő fordulatszám változtatásra mutat egy
kapcsolást, valamint a feszültség és az áram hullámalakját.
Váltakozó áramú soros kommutátoros motor.
Korábban ezeket univerzális motoroknak is nevezték, mert a soros egyenáramú motorokhoz
hasonló felépítés miatt elvben egyenáramról is működnek. Ma azonban praktikus okok miatt
szinte csak váltakozó feszültségről üzemelnek. A kommutációs szikrázás csökkentésére a
keferendszert elforgatják, emiatt a forgásirány csak egyféle lehet. A kommutálásnál keletkező
szikrák zavarokat okozhatnak a közeli rádió, televízió és távbeszélő készülékekben. Ezek
csökkentésére a motorral zavarszűrő egységet kapcsolnak párhuzamosan. A motor szokásos
kapcsolását a zavarszűrő egységgel együtt a 2.19. ábra mutatja. Egyben a triakkal történő
fordulatszám szabályozás módját, és az ilyenkor érvényes um, im időfüggvényeket is a
2.19 ábrán látjuk.
A gépek fordulatszáma nagy (20000 1/min), ezért teljesítményükhöz képest viszonylag kis
geometriai méretűek. Porszívók, varrógépek, kézi szerszámok motorja 10-1000 W-ig.
A kommutátoros motor nyomatékának
iránya (M=k..I) nem változik meg, ha a
fluxus és az armatúra áram iránya
egyidejűleg változik meg. Ezt használjuk
ki a váltakozó áramú soros kommutátoros
motoroknál. A soros jellegnek
megfelelően nagy az indítónyomatékuk, a
szögsebességük pedig nagymértékben
függ a terheléstől (2.18 ábra).
2.18 ábra
19
0=tω
030=tω
060=tω090=tω
0120=tω tω
Ai Bi
2.19 ábra
3. FORGÓMEZŐS GÉPEK
Általában forgó mező keletkezik, ha térben eltolt tengelyű tekercsekben azonos frekvenciájú, de
fázisban eltolt áramok folynak.
Az aszinkron és a szinkron gépek külső mágnesének vasmagja, -amelyik általában az állórész,-
hengergyűrű alakú. A D átmérőjű belső felületén tengelyirányban hornyokat mélyítenek, és
abba helyezik a többfázisú elosztott tekercset.
Aszinkron gépnél a furatba helyezik a légréssel
kisebb átmérőjű forgórész hornyolt vasmagját,
ezekben van a forgórész tekercselés (3.1 ábra).
Az indukcióvonalakat vezető álló és forgórész
vasteste kis mágneses ellenállást biztosít.
Az állórész hornyaiban (1), 2, 3 fázisú tekercs
van, amelyekben eltolt fázisú szinuszos áramok folynak.
Tekintsünk pl. két merőleges tengelyű tekercset, amelyekben 900-kal eltérő fázisú áram folyik.
3.2 ábra
3.1 ábra
'A
A
'B
B
tengelyB
Atengely
20
•
Ha a tekercsben folyó áram pillanatértéke pozitív, a tekercs vesszőtlen oldalán befelé, , a
másik oldalon kifelé, folyik az áram. Ekkor a mező a tengely pozitív irányába mutat. A
gépben az eredő mező jelenik meg.
Ábrázoljuk néhány kiragadott pillanatban az eredő mezőt.
3.3 ábra
Látható, hogy bármely időpillanatban a mező fluxusának nagysága állandó, végpontja körön
mozog. Körforgó mezőt kaptunk.
Ha az egyik tekercs végeit felcseréljük, abban az áram ellenkező fázisú lesz, a mező ellenkező
irányban forog.
Ha az áram amplitudók nem egyformák, vagy a fáziseltolás nem 900, vagy a tekercsek nem
egyformák az eredő mező végpontja ellipszisen mozog. Elliptikus mezőt kapunk, amely viszont
felbontható egy nagyobb amplitúdójú és egy kisebb amplitúdójú szemben forgó körforgó
mezőre.
Ha csak egy fázisban van (szinuszos) áram lüktető mezőt kapunk, amely viszont felbontható két
azonos amplitúdójú szemben forgó körforgó mezőre.
Forgó mezőt (mágnest) leggyakrabban háromfázisú tekercseléssel állítunk elő ahol a tekercsek
tengelyei egymással 120o-120o szöget zárnak be. Ha ezekben a tekercsekben szimmetrikus
háromfázisú áram folyik, ugyanúgy körben forgó, állandó amplitúdójú mágnesmezőt kapunk,
mint a kétfázisú esetben. Erről értelemszerűen hasonló szerkesztéssel győződhetünk meg.
3.4 ábra
Nem szimmetrikus esetben pedig itt is elliptikus vagy lüktető mezőt kapunk (3.4 ábra).
×××
×
•
• • •
•
• • •× × × ×
A A A A A
B B B B B
1 1 1 11 2
1
2
1
2
1
2
32
3
2
3
0=tω 030=tω060=tω 090=tω 0120=tω
21
A mező forgásiránya megváltozik, ha három tekercs esetén két kivezetést felcserélünk (ezt
fáziscserének hívjuk).
Érdekesség az, hogy a tekercsekben folyó szinuszos áramok forgó mágnest hoznak létre,
miközben maga a tekercs és (a vasmag) áll.
A forgó mező ω0 szögsebessége, ill. az n0 percenkénti fordulatszáma, amit szinkron
szögsebességnek, ill. fordulatszámnak is nevezünk:
ahol f1 az állórész áram frekvenciája,
p a póluspárok száma.
A lehetséges szinkron fordulatszámok f1=50 Hz-nél:
p 1 2 3 4
n0 (1/min) 3000 1500 1000 750
Aszinkron (indukciós) gép
Állórészén forgómezős tekercselés van.
Az aszinkron gép forgórész tekercselése kalickás, vagy csúszógyűrűs. A kalickás tekercselés
általában a (hornyokban) szigeteletlen vezetőrudakból és a rudakat a forgórész vastest két
homlokfelületén összekötő rövidrezáró gyűrűkből áll. A csúszógyűrűs vagy tekercselt
forgórész ugyanolyan póluspárszámú tekercselést tartalmaz, mint az állórész. A forgórész
tekercselés áramának kivezetésére szolgál a gép tengelyére szigetelten felerősített 3 csúszó
kontaktus, 3 csúszógyűrű. Innen az elnevezés. Egy egykalickás forgórészt, ill. egy
csúszógyűrűs motor szerkezeti részeit (kefe szerkezeteit, pajzsokat, a tekercselt állórészt) látjuk
a 3.5 ábrán.
3.5 ábra
22
Működés közben a forgó mező - a külső mágnes- erővonalai metszik az állórész és a forgórész
tekercseit, és bennük feszültséget indukálnak. Az állórész tekercseiben indukált feszültség és a
tekercseken létrejövő feszültségesések összege a hálózat feszültségével tart egyensúlyt. Az
ω≠ω0 szögsebességű forgórész tekercseiben indukált feszültség a forgórész tekercselés zárt
áramköreiben áramot indít. Ez hozza létre a belső mágnest. A forgórész áram és a forgó mező
egymásra hatásából erő ill. nyomaték keletkezik, amely a Lenz törvény értelmében a forgó
mező és a forgórész szögsebesség különbségét, az (ω0-ω)-t csökkenteni igyekszik. Ha a
forgórész szögsebessége kisebb a szinkron szögsebességnél - a nyomaték iránya megegyezik a
forgásiránnyal, - amely a forgórészt és a vele tengelykapcsolatban lévő gépet hajtja. Ha a
forgórész szögsebessége nagyobb a szinkron szögsebességnél - a nyomaték iránya ellentétes a
forgásiránnyal -, amely a forgórészt és az azt hajtó gépet fékezi. A szögsebesség nem érheti el
a szinkron szögsebességet, mert akkor teljesen megszűnne az indukált áram és a
forgatónyomaték. Vagyis az ω=ω0 kivételével minden nem szinkron szögsebességnél van
nyomaték. Innen az aszinkron elnevezés. Mivel a forgórész áramok indukció révén keletkeznek,
e gépeket indukciósnak is nevezik.
A külső és belső mágnes minden ω-nál együtt marad, relatív helyzetük változatlan marad, mert
a forgórész ω szögsebességénél a forgórészben indukált f2 frekvenciájú
áramok eloszlása egy olyan forgó mezőt (belső mágnest) hoz létre, ami pontosan (ω0-ω)-val
forog a forgórész vastestéhez képest és (ω0-ω)+ ω= ω0-lal az állórészhez képest, azaz együtt
forog az állórész mezővel.
Az üzem fontos jellemzőjeként definiálták a forgó mező és a forgórész szögsebesség
különbségének viszonyát a mező szögsebességéhez, ez a szlip (csuszamlás).
Ebből a szögsebesség:
A szlip névleges értéke sn=(1...6)%.
Amíg a terhelőnyomaték 0-ról Mn-ig nő, a szögsebesség a szinkronhoz képest s
n%-kal csökken.
Az aszinkron motor tehát a jelleggörbe üzemi szakaszán szögsebesség tartó (fordulatszámtartó)
gép. A következő megfontolások - a szokásos módon- kétpólusú (p=1) gépre vonatkoznak,
ezért ω1=ω0
.f
f=
n
n-n=s
1
2
0
0
23
A teljes mechanikai jelleggörbe meghatározásához az állandó frekvenciájú táplálásra érvényes
helyettesítő kapcsolást használjuk fel (3.6/c ábra). Ez egy olyan kapcsolás, amelyik egy szliptől
függő Rt’ terhelő ellenállást táplál, amelynek teljesítménye a Pm mechanikai teljesítménnyel
egyezik meg:
A helyettesítő kapcsolás további elemei:
R1 az állórész tekercselés egy fázisának ellenállása,
Xs1=ω0.Ls1 az állórész tekercselés egy fázisának szórási reaktanciája,
Ls1 az állórész tekercselés egy fázisának szórási induktivitása,
Xm=ω0.Lm a mágnesező reaktancia,
Lm a mágnesező induktivitás,
Xs2’=ω0
.Ls2’ a forgórész egy fázisának szórási reaktanciája az állórész tekercselés
menetszámára átszámítva,
Ls2’ forgórész egy fázisának szórási induktivitása az állórész tekercselés
menetszámára redukálva,
R2' a forgórész egy fázisának ellenállása az állórész tekercselés menetszámára átszámítva,
ω0 az állórész áram körfrekvenciája is, mert feltételezzük, hogy p=1,
Rv a vasveszteségi ellenállás.
.a
.b
.c
ábra 6.3
24
Az arányok névleges üzemben:
A 3.6/a ábrán egy csúszógyűrűs motor teljesítményszalagját, a 3.6/b-n szerkezetének fél
metszetét is látjuk szaggatott vonallal jelezve, hogy az egyes teljesítmények ill. veszteségek a
gép melyik részében keletkeznek és a helyettesítő kapcsolás melyik eleméhez kötődnek.
A motorüzemre vonatkozó teljesítményszalag a 3.6/a ábrán mutatja, hogy a gép állórészébe
bevezetett P1 villamos teljesítmény fedezi az állórész P
t1 tekercs- és P
v vasveszteségét. A
megmaradt teljesítmény a légrésen keresztül a forgó mező közvetítésével jut a forgórészbe,
ezért légrés teljesítménynek nevezzük. Ez valójában a forgórész összes teljesítménye. A Pℓ
légrés teljesítményből vonódik le a Pt2
forgórész tekercsveszteség, a többi Pm mechanikai
teljesítménnyé alakul át. A gép mechanikai vesztesége a Ps súrlódási vesztség, melynek
levonása után a tengelyen leadott P2, vagy Ph hasznos (névleges) teljesítmény kapjuk. Az
aszinkron gép forgórészében keletkező vasveszteséget a kicsiny névleges f2 miatt (0,5...3 Hz)
elhanyagoljuk.
Az M(s) nyomaték-szlip jelleggörbe
levezetéséhez egyfajta egyszerűsített
helyettesítő kapcsolást használunk
(3.7 ábra). A Pℓ légrés teljesítményből
indulunk ki.
3.7 ábra
Háromfázisú gépnél:
.s
R
X)s
RR(
U3
s
RI3MP
'
2
22
'
2
1
2
1
'
22'
20
,
25
Ebből
A maximális (billenő) nyomatékhoz tartozó szlipet a dM
ds= 0 egyenletből kapjuk:
sb =R2
′
±√R1"2+X2
. A + előjel a motorra, a – a generárorra vonatkozik. Ezzel pl. a motoros billenő
nyomaték:
)Rs
R(2
1U3M
1
b
20
2
1
bM
A függőleges tengelyt az ω=ω0 (1-s) alapján az ω szerint is léptékezhetjük. Így az ω(M)
3.8 ábra
mechanikai jelleggörbéhez jutunk. A 3.8 ábrán bejelöltük a jellegzetes üzemállapotokat, a
billenő- (maximális-) nyomatékok értékeit, valamint felrajzoltuk az ω(I1) függvényt is. A nagy
Ii indító áram és a kis M
i indító nyomaték kedvezőtlen tulajdonságai az indukciós motornak,
amin kétkalickás, vagy mélyhornyú forgórész alkalmazásával lehet javítani.
)1.3(
26
A 3.1 képlet mutatja a szögsebesség változtatás lehetőségeit. Háromfázisú csúszógyűrűs
motoroknál lehetőség van a csúszógyűrűkhöz csatlakozó keféken keresztül beavatkozni a
forgórész áramkörébe. Ez legtöbbször ellenállás beiktatását jelenti. A beiktatott ellenállás
rontja a hatásfokot.
Az ω változtatás szokásos módszerei kalickás motoroknál:
• az U1 fázisfeszültség csökkentése,
• a p póluspár szám változtatása,
• az f1 frekvencia változtatása.
3.9 ábra
Az U1 fázisfeszültség csökkentésére a gyakorlatban csak a 3.9 ábrán látható kapcsolás terjedt
el. A motor minden fázisa elé ellenpárhuzamosan kapcsolt tirisztor párok, (az ábrán triakok)
gyújtásával a motor kapocsfeszültségét zérustól a hálózati feszültségig lehet változtatni. A
szögsebesség csak növelt forgórészköri ellenállás esetén változik jelentősebben, de akkor a
hatásfok romlik. Szellőzők hajtására, ill. „lágy”, csökkentett nyomatékú indításra használják.
A póluspárszám változtatásával, mivel a p csak természetes egész szám lehet, csak néhány
diszkrét fordulatszám állítható elő. A Dahlander-tekercselésű
motoroknál ugyanannak az állórész tekercselésnek a pólusszámát
átkapcsolással 1:2 arányban lehet változtatni. Nagyobb arányú
pólusszám változtatást használnak lift motoroknál (gyors ill.
lassú menetre), vagy az automata mosógépeknél (mosás ill.
centrifugálásra), de ekkor két különböző póluspárszámú
tekercselés van az állórészen. A forgórész mindig kalickás.
3.10 ábra
Az f1 tápláló frekvencia folyamatos változtatása veszteségmentes fordulatszám változtatást
tesz lehetővé, és 50 Hz-nél nagyobb frekvenciáknál 3000 1/min-nál nagyobb fordulatszámokat
27
is el lehet érni. Ma ez az egyik leggyakoribb fordulatszám változtatási módja a háromfázisú
indukciós motoroknak.
Működés közben a vasmag telítődését elkerülendő a fluxus nem haladhatja meg a névleges
értéket, ezért valamelyik fluxust (ψ-t, ψr-t ), ill. a hozzá tartozó feszültséget (U≈a.ψ.f1) állandó
értéken célszerű tartani. Ennek megfelelően többféle szabályozási stratégia alakult ki.
A frekvencia változtatásakor használt egyszerűsített helyettesítő kapcsolás alapján (3.10 ábra)
levezethető, hogy ha a motort változó f1-ű, (ω0-jú) feszültséggel tápláljuk, de az U1/f1=áll.,
akkor a jelleggörbék szinte párhuzamosan tolódnak el, de a motoros billenőnyomaték csökken,
a generátoros billenőnyomaték nő.
Frekvenciaváltók aszinkron motorok táplálására
Közvetlen Közbenső egyenáramú körös
500 kW fölötti teljesítményre, Áram inverter Feszültség inverter
kis fordulatszámra 10-1500 kW-ra egyszerű ISzM
(6 ütemű) (PWM)
Egyszerű invereteres
kapcsolásnál (3.11/a ábra) a
motor kapcsait a háromfázisú
rendszernek és egy perióduson
belül a 6 ütemnek megfelelően
kell a tranzisztorokkal az UE
feszültség + - sínéhez kapcsolni.
A U1/f1=áll. tartására az UE-nek
változtathatónak kell lenni. Az a
fázis feszültsége pl. a következő
lesz. A feszültség nem szinuszos
alakja miatt felharmónikusok
lépnek fel.
3.11 ábra
EU3
2
EU3
1
π2
au
tω
au
28
Egy közbenső egyenáramkörös, feszültség inverteres, ISzM-es aszinkron motoros hajtás
kapcsolását mutatja a 3.12 ábra.
Az ISzM-es vezérléssel biztosítani lehet az U1/f1=áll. tartását, és a nagyon jó közelítéssel a
szinuszos feszültséget.
Kondenzátoros segédfázisos indukciós motor.
Két merőleges tengelyű állórész tekercs esetén az egyik tekercset főfázisnak nevezzük. Ez
közvetlenül rákapcsolódik egy egyfázisú hálózatra. A másik
tekercset segédfázisnak hívjuk. (3.13 ábra). Ez egy vagy két
kondenzátor közbeiktatásával kapcsolódik ugyanarra az
egyfázisú hálózatra. (3.14 ábra). Az egyfázisú táplálás miatt
ezeket a motorokat egyfázisú motoroknak is hívjuk.
Az ilyen motoroknál gyakran elliptikus forgó mező keletkezik. A
fázisban eltolt áramot a segédfázissal sorba kapcsolt kondenzátor
hozza létre. Ez csak egy bizonyos
fordulatszámnál (impedanciánál) létesít éppen 900-os
fáziseltolású áramot, ill. körforgó mezőt.
3.13 ábra
Az elliptikusan forgó mező felbontható egy nagyobb amplitúdójú és vele szembeforgó kisebb
amplitúdójú körforgó mezőre. A két körforgó mezőhöz tartozó mechanikai jelleggörbék
összege adja az eredő jelleggörbét.
Indító és üzemi kondenzátoros motor kapcsolását és jelleggörbéit látjuk a 3.14 ábrán. Így két
fordulatszámnál is (célszerűen indításkor és névleges fordulatszámnál) meg tudjuk valósítani a
körforgó mezőt. A Ci kondenzátort felfutás után lekapcsoljuk.
29
Szinkron gép
Állórészén forgómezős tekercselés van, melynek szögsebessége
012
f
p.
A forgórész hengeres (állandó légrésű), vagy kiálló pólusú (3.15 ábra).
A kb. 15 kVA-nél nagyobb teljesítményeknél két csúszógyűrűn be- ill. kivezetett,
egyenárammal gerjesztett elektromágnes van.
A két mágnes csak együtt „szinkronba” tud járni, a gép csak az ω0 szögsebességen tud
nyomatékot kifejteni, ezért a nagyteljesítményű gépeket, (pl. az erőművi generátorokat)
hálózatra kapcsoláshoz „szinkronizálni” kell. Ez azt jelenti, hogy nyitott állórész kapcsoknál
(üresjárásban) a forgórész mágnes forgatásával egy forgó mágneses mezőt létesítünk, ami
váltakozó feszültséget indukál az állórész (armatúra) tekercsekben. Ezt az indukált feszültséget
Up pólusfeszültségnek hívjuk, (mert a forgórész pólusfluxus hatására keletkezik).
Szinkronizáláskor az Up feszültség
frekvenciáját a szögsebesség (a fordulatszám) változtatásával,
3.15 ábra
30
nagyságát (amplitudóját) a forgórész gerjesztő áramának változtatásával,
fázishelyzetét a szögsebesség nagyon finom állításával és
háromfázisú motoroknál a fázissorrendjét
kell ugyanolyanra állítani, mint a váltakozó áramú hálózat feszültségének frekvenciája,
amplitudója, fázishelyzete és fázissorrendje.
A szinkronizálást ellenőrző egy lehetséges kapcsolást mutat a
3.16 ábra. A kapcsolót akkor szabad bekapcsolni, amikor az
mindegyik lámpa „sötét”.
3.16 ábra
Generátoroknál, amelyek a villamos energiatermelés kizárólagos gépei, a forgórész forgatására
pl. egy turbina eleve rendelkezésre áll.
Motoroknál az indítás
indító segédgéppel történhet, amellyel a frekvencia beállítására szinkron fordulatra hozzuk
a forgórészt. A további egyeztetések után a hálózatra kapcsolás elvégezhető.
legtöbbször a pólusokba beépített indító kalicka segítségével történik. A kalickákkal
aszinkron módra közel szinkron fordulatszámra gyorsul a forgórész. Ezután a forgórész
tekercselés egyenáramú gerjesztésével megjelenik a szinkronozó nyomaték és a gép
„beugrik” a szinkronba.
a tápláló frekvencia folyamatos növelésével is történhet. Ehhez frekvenciaváltó szükséges,
amelynek frekvenciája (közel) 0 Hz-től a kívánt frekvenciáig folyamatosan változtatható,
és terhelésekor is képes táplálni a motort. A frekvenciaváltóval a szinkron motor
mechanikai jelleggörbéjét, így fordulatszámát is változtathatjuk.
„Ideális” szinkronizáláskor a hálózatra kapcsolása után sem folyik még áram az armatúra
tekercselésben, mert a hálózat Uk feszültségének és az Up pólusfeszültségnek fazorjai tartósan
31
egyirányúak és azonos nagyságúak, a két mágnes tengelye között lévő terhelésre jellemző szög
pedig =0 (3.17 ábra). Ettől eltérő állapotban az armatúra tekercsekben áram folyik, a pólusok
tengelyei β terhelési szöggel eltérnek, de továbbra is együtt forognak.
Érzékelhető, hogy a növekedésével egy bizonyos szögig a nyomaték nő, majd csökken.
Könnyű belátni, hogy a legnagyobb nyomaték =90o-nál adódik, vagyis amikor a két
mágneses tengely merőleges egymásra. Bizonyítható hogy az .sinX
UU3M
d0
pk
A képletben Uk a gép
fázisfeszültsége, Up a
pólusfeszültség fázisértéke,
Xd pedig az ún. szinkron
reaktancia.
3.17 ábra
Stabil, állandó üzem csak növekvő nyomaték esetén alakulhat ki, vagyis amikor dM/d0. A
nyomaték-terhelési szög függvényt a 3.18 ábra mutatja.
3.18 ábra
Az elmondottaknak megfelelően a szinkron gép ω(M) mechanikai jelleggörbéje a 3.19ábrán
látszik. Az ábra azt is mutatja, hogy a szinkron gépnek nincs indítónyomatéka.
A frekvencia változtatásakor a jelleggörbék párhuzamosan
tolódnak el. Fáziscsere után a III. és IV. negyedben is lesznek
jelleggörbék, vagyis ez a gép is 4/4-es üzemre alkalmas, ha
ezt a táplálás is lehetővé teszi. A frekvenciaváltó invertere
megegyezik az aszinkron motornál mondottal, de a vezérlése
eltér attól. maxb M=MbM- 3.19 ábra
32