betonarme yapı tasarımı örnek ödev
DESCRIPTION
Betonarme yapı tasarımı örnek ödevi hesaplamaları, döşeme kalınlığı, döşeme yükleri, kolonlara gelen yükler, cross tabloları moment düzeltmeleri,TRANSCRIPT
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
1
FÖY BİLGİLERİ:
H G F E D C B A
0 9 0 4 3 1 2 8
Kat yüksekliği (h) : 300 cm
Kat sayısı : Zemin + 3 normal kat
Yapı kullanım amacı : İşyeri
a = 550 cm
b = (460+2C+A) = (460+2+8) = 470 cm
c = (470+3C+2B) = (470+3+4) = 477 cm
d = (500+2A+B) = (500+16+2) = 518 cm
e = (290+2A+4B) = (290+16+8) = 314 cm
Deprem bölgesi Malzeme Zemin Sınıfı Zemin Grubu Zemin Güvenlik
Gerilmesi
II C20/S420 Z2 B (220+A+B)=230
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
2
DÖŞEME HESAPLARI
DÖŞEME ÇALIŞMA BİÇİMİNİN BELİRLENMESİ:
2l
l:m
s
l ise tek doğrultuda çalışan kirişli döşemedir.
2l
l:m
s
l ise çift doğrultuda çalışan kirişli döşemedir.
D101-D105-D111-D115 : 101 105 111 113
4771,015 2
470m m m m (Ç.D.Ç.K.D.)
D102-D104-D112-D114 : 102 104 112 114
5181,102 2
470m m m m (Ç.D.Ç.K.D.)
D103-D113: 103 113
4701,497 2
314m m (Ç.D.Ç.K.D.)
D106-D110: 106 110
5501,153 2
477m m (Ç.D.Ç.K.D.)
D107-D109: 107 109
5501,062 2
518m m (Ç.D.Ç.K.D.)
D108: 108
3142,370 2
120 12,5m
(T.D.Ç.K.D. - Sahanlık)
D116-D117-D118-D119: 116 117 118 119
4703,13 2
150m m m m (T.D.Ç.K.D. – Konsol)
DÖŞEME KALINLIĞI HESABI:
4
1
m
2015
lh ssn
f
snl : döşemenin kısa kenarının temiz açıklığı
s : Σ sürekli kenar uzunluğu / Σ kenar uzunluğu
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
3
D101-D105-D111-D115
477
470
445
l
s
sn
l cm
l cm
l cm
s
2 470 +477α = =0,748
2×470 + 2×477
m=1,015
445 0,7481 10,42 11
20 415
1,015
fh cm
D102-D104-D112-D114
l
s
sn
l =518cm
l =470cm
l =445cm
s
2 470 +518α = =0,738
2×470 + 2×518
m=1,102
445 0,7381 10,95 11
20 415
1,102
fh cm
Bir Kenar Süreksiz
D101
Bir Kenar Süreksiz
D102
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
4
D103
l
s
sn
l =470cm
l =314cm
l =289cm
s
2× 470α = =0,599
2×470 2×314
m=1,497
289 0,5991 8,66 9
20 415
1,497
fh cm
D106-D110
550
477
452
l
s
sn
l cm
l cm
l cm
s
2 477 +550α = =0,732
2×477 + 2×550
m=1,153
452 0,7321 11,42 12
20 415
1,153
fh cm
İki Kısa Kenarı Süreksiz
D103
Bir Kenar Süreksiz
D106
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
5
D107-D109
550
518
493
l
s
sn
l cm
l cm
l cm
s
2 518 +550α = =0,743
2×518 + 2×550
m=1,062
493 0,7431 11,87 12
20 415
1,062
fh cm
D113
470
314
289
l
s
sn
l cm
l cm
l cm
s
2 470 +314α = =0,800
2×470 + 2×314
m=1,497
289 0,8001 8,15 9
20 415
1,497
fh cm
D116-D117-D118-D119(Balkon)
150snl cm
15012,5 13
12fh cm
Bir Kenar Süreksiz
D113
Bir Kenar Süreksiz
D107
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
6
D108 (Sahanlık)
132,5 12,5 120snl cm
12010
12fh cm
hf > 10 ( Deprem Yönetmeliği)
Döşeme kalınlığı ( fh ) odalarda için 13 cm seçilmiştir.
Döşeme kalınlığı ( fh ) balkonda döşemeler için 13 cm seçilmiştir.
Döşeme kalınlığı ( fh ) sahanlıkta döşemeler için 18 cm seçilmiştir.
DÖŞEME HESAP YÜKÜNÜNBULUNMASI
AHŞAP PARKE KAPLAMALI ODALAR
Betonarme Plak Ağırlığı
Ahşap Parke Ağırlığı
Tesviye Betonu + Şap Ağırlığı
Tavan Sıvası
Asma Tavan + Tesisat + İzolasyon + Tesisat
ş
ş
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
7
SERAMİK KAPLAMALI ODALAR
Betonarme Plak Ağırlığı
Seramik Kaplama Ağırlığı
Çimento Harcı
Tesviye Betonu
Tavan Sıvası
Asma Tavan + Tesisat + İzolasyon + Tesisat
BALKON
Betonarme Plak Ağırlığı
Mermer Plak Ağırlığı
Harç Ağırlığı
Tavan Sıvası Ağırlığı
SAHANLIK
Betonarme Plak Ağırlığı
Mermer Plak Ağırlığı
Harç Ağırlığı
Tavan Sıvası Ağırlığı
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
8
DÖŞEME MOMENT HESABI:
D101-D105-D111-D115
X YÖNÜ477 cm
Y YÖNÜ470 cm
1m ,015
445snl cm
2sndx
2sndxx
lPX
lPM
m
a
2sndy
2sndyy
lPY
lPM
m
a
katsayıları tablolardan interpolasyon yardımıyla bulunmuştur.
m:1,015 için kısa açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında 0,033ay
negatif moment sürekli kenarda 0,044my
m:1,015 için uzun açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında 0,031ax
negatif moment sürekli kenarda 0,042mx
2 2
2 2
0,031 10,05 4,45 6,17kNm/m
0,042 10,05 4,45 8,36 kNm/m
a
m
x x d sn
x d sn
M P l
X P l
2 2
2 2
0,033 10,05 4,45 6,57kNm/m
0,044 10,05 4,45 8,76 kNm/m
a
m
Y y d sn
y d sn
M P l
Y P l
D102-D104-D114-D116
X YÖNÜ518cm
Y YÖNÜ470cm
1m ,10
445snl cm
Tip 2
Bir Kenar Süreksiz
Tip 2
Bir Kenar Süreksiz
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
9
m:1,10 için kısa açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında 0,035ay
negatif moment sürekli kenarda 0,047my
m:1,10 için uzun açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında 0,031ax
negatif moment sürekli kenarda 0,042mx
2 2
2 2
0,031 10,05 4,45 6,17kNm/m
0,042 10,05 4,45 8,36 kNm/m
a
m
x x d sn
x d sn
M P l
X P l
2 2
2 2
0,035 10,05 4,45 6,97kNm/m
0,047 10,05 4,45 9,35 kNm/m
a
m
Y y d sn
y d sn
M P l
Y P l
D103
X YÖNÜ314cm
Y YÖNÜ470cm
1m ,497
289snl cm
m:1,497 için kısa açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında 0,054ax
negatif moment sürekli kenarda 0,072mx
m:1,497 için uzun açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında 0,044ay
negatif moment sürekli kenarda 0my
2 2
2 2
0,054 12,91 2,89 5,82kNm/m
0,072 12,91 2,89 7,76kNm/m
a
m
x x d sn
x d sn
M P l
X P l
2 2
2
0,044 12,91 2,89 4,74kNm/m
0kNm/m
a
m
Y y d sn
y d sn
M P l
Y P l
İki Kısa Kenar Süreksiz
Tip 4
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
10
D113
X YÖNÜ314cm
Y YÖNÜ470cm
1m ,497
289snl cm
m:1,497 için kısa açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında 0,049ax
negatif moment sürekli kenarda 0,065mx
m:1,497 için uzun açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında 0,031ay
negatif moment sürekli kenarda 0,042my
2 2
2 2
0,049 12,91 2,89 5,28kNm/m
0,065 12,91 2,89 7,00kNm/m
a
m
x x d sn
x d sn
M P l
X P l
2 2
2 2
0,031 12,91 2,89 3,34kNm/m
0,042 12,91 2,89 4,53kNm/m
a
m
Y y d sn
y d sn
M P l
Y P l
D106-D110
X YÖNÜ477cm
Y YÖNÜ550cm
1m ,153
452snl cm
m:1,153 için kısa açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında 0,038ax
negatif moment sürekli kenarda 0,050mx
m:1,153 için uzun açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında 0,031ay
negatif moment sürekli kenarda 0,042my
Bir Kenar Süreksiz
Tip 2
Bir Kenar Süreksiz
Tip2
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
11
2 2
2 2
0,038 14,85 4,52 11,53kNm/m
0,05 14,85 4,52 15,17kNm/m
a
m
x x d sn
x d sn
M P l
X P l
2 2
2 2
0,031 14,85 4,52 9,41kNm/m
0,042 14,85 4,52 12,74kNm/m
a
m
Y y d sn
y d sn
M P l
Y P l
D107-D109
X YÖNÜ518cm
Y YÖNÜ550cm
1m ,062
493snl cm
m:1,062 için kısa açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında 0,034ax
negatif moment sürekli kenarda 0,045mx
m:1,062 için uzun açıklık doğrultusunda moment katsayıları
pozitif moment açıklık ortasında 0,031ay
negatif moment sürekli kenarda 0,042my
2 2
2 2
0,034 15,31 4,93 12,65kNm/m
0,045 15,31 4,93 16,74kNm/m
a
m
x x d sn
x d sn
M P l
X P l
2 2
2 2
0,031 15,31 4,93 11,54kNm/m
0,042 15,31 4,93 15,63kNm/m
a
m
Y y d sn
y d sn
M P l
Y P l
D108 (Merdiven Sahanlığı)
120snl cm
2 216,82 1,2Y= 12,11kNm/m
2 2
d snP l
Bir Kenar Süreksiz
Tip2
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
12
D116-D117-D118-D119 (Balkon)
150snl cm
2 215,07×1,5Y= =-16,95 kNm/m
2 2
d snP l
DÖŞEME AÇIKLIK DONATISI HESAPLARI
Malzeme C20/S 420
D101-105-111-115 DÖŞEMELERİ
Y-Y Doğrultusundaki donatı
olduğundan donatılar önce Y-Y
doğrultusuna yerleştirilir.
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
13
olarak döşemeye yerleştirilir.
X-X Doğrultusundaki donatı
olarak seçilir.
olarak döşemeye yerleştirilir.
Toplam donatı yüzdesi kontrolü son olarak yapılırsa
Uygundur.
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
14
D102–104-112-114 DÖŞEMELERİ
Y-Y Doğrultusundaki donatı
olarak seçilir.
olarak döşemeye yerleştirilir.
X-X Doğrultusundaki donatı
olduğundan donatılar önce Y-Y
doğrultusuna yerleştirilir.
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
15
olarak seçilir.
olarak döşemeye yerleştirilir.
Toplam donatı yüzdesi kontrolü son olarak yapılrsa;
D106-D110 DÖŞEMESİ
X-X Doğrultusundaki donatı
olduğundan donatılar önce X-X
doğrultusuna yerleştirilir.
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
16
olarak seçilir.
olarak döşemeye yerleştirilir.
Y-Y Doğrultusundaki donatı
olarak seçilir.
olarak döşemeye yerleştirilir.
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
17
D103 DÖŞEMESİ
X-X Doğrultusundaki donatı
olarak seçilir.
olarak döşemeye yerleştirilir.
Y-Y Doğrultusundaki donatı
olduğundan donatılar önce X-X
doğrultusuna yerleştirilir.
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
18
olarak seçilir.
olarak döşemeye yerleştirilir.
D113 DÖŞEMESİ
X-X Doğrultusundaki donatı
olduğundan donatılar X-X
doğrultusuna yerleştirilme yapıldı.
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
19
olarak seçilir.
olarak döşemeye yerleştirilir.
Y-Y Doğrultusundaki donatı
olarak seçilir.
olarak döşemeye yerleştirilir.
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
20
D107-D109 DÖŞEMESİ
X-X Doğrultusundaki donatı
olarak seçilir.
olarak döşemeye yerleştirilir.
Y-Y Doğrultusundaki donatı
olduğundan donatılar X-X
doğrultusuna yerleştirilme yapıldı.
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
21
olarak seçilir.
olarak döşemeye yerleştirilir.
DÖŞEME AÇIKLIK DONATI HESAPLARI (TS500)
- -
D101 X 6,17
130 102 0,593 0,973 170,33 153 258
Y 6,57 110 0,543 0,975 167,83 220 258
D102 X 6,17
130 102 0,593 0,973 170,33 153 258
Y 6,966 110 0,576 0,974 178,131 220 258
D106-D110
X 11,53
130
110 0,953 0,956 300,39 220 305
Y 9,41 102 0,904 0,958 263,83 153 265
D103 X 5,82
130 110 0,481 0,978 148,22 220 258
Y 4,74 102 0,456 0,976 130,45 153 258
D113 X 5,28
130 110 0,436 0,974 135,02 220 258
Y 3,34 102 0,321 0,985 91,08 153 258
D107 X 12,65
130 102 1,045 0,952 330,954 153 335
Y 11,54 110 1,109 0,949 327,19 220 335
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
22
DÖŞEME MESNET DONATILARI HESAPLARI
X-X Doğrultusu
K124(D101-D02); K133(D104-D105);K126(D111-D112);K135(D114-D115) Mesnet Donatısı
Mesnet donatısı hesabı yapılırken Xküçük/Xbüyük oranına bakmak gereklidir.Buna göre
Xk/Xb<0,8 olması durumunda aradaki moment farkının 2/3’lük kısmı döşemelere rijitlikleri
ile orantılı eğilme donatısı olarak dağıtılması suretiyle cross dengelemesi yapılmalıdır. Geri
kalan 1/3’ lük kısım ise burulma donatısı hesabında göz önüne alınmalıdır.
olduğundan moment dengelemesine ihtiyaç yoktur.
K127(D102-D03); K130(D103-D104) Mesnet Donatısı
olduğundan moment dengelemesine ihtiyaç yoktur.
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
23
K125(D106-D107) – K134(D109-D110) ;
olduğundan moment dengelemesine ihtiyaç yoktur.
(Minimum Ek Donatı)
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
24
K129(D112-D113); K132(D113-D114) Mesnet Donatısı
olduğundan moment dengelemesine ihtiyaç yoktur.
K121(D116-D101); K123(D117-D111); K136(D105-D118); K138(D115-D119) Mesnet Donatısı
(BALKON)
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
25
Y-Y DOĞRULTUSU
K106 (D101-D106); K111(D106-D111);K110(D105-D110);K115(D115-D110) Mesnet donatısı
olduğundan moment dengelemesine ihtiyaç vardır.
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
26
K113 (D108-D109) (Sahanlık);
=
)
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
27
K107 (D102-D107); K112 (D107-D112); K109; K114Mesnet donatısı
olduğundan moment dengelemesine ihtiyaç vardır.
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
28
KOLON VE KİRİŞLERİN ÖNBOYUT HESABI
KİRİŞE ÖNBOYUT VERİLMESİ:
min bw = 250mm ( Deprem Yönetmeliği)
hkiriş ≥ 300 mm , hkiriş ≥ 3*hf = 3*130 = 390 mm
hmax ≤ 3,5*bw = 3,5*250 = 875 mm
bw =250 mm
h = 500mm seçildi.
KOLONLARA ÖNBOYUT VERİLMESİ:
S1-S6-S19-S24 Kolonları:
Sabit Yükler:
Döşeme Ağırlığı (D101+D118)
4,70 4,77 4,704.89 5.05 (1.5 0,125) 46.69
2 2 2kN
Duvar Ağırlığı
var var( 1,6 0,2) ) ( 1,6 0,2) )2 2
4,70 4,773 0,5 1,6 0,2 2,95 3 0,5 1,60 0,20 2,95 15,37
2 2
kat kiriş kat kirişdışdu dışdu
c bh h g h h g
kN
Kolon Kendi Ağırlığı
0,35 0,35 3 25 9,19kolon kolon BAA h kN
Kiriş Ağırlığı
K101,K121
4,77 4,70( ) 0,25 (0,5 0,13) 25 10,95
2 2 2 2kiriş döşemew BA
b cb h h kN
82,20döşeme duvar kolon kirişG G G G G kN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
29
Hareketli Yükler:
101 118
4,70 4,77 4,701.5 2 5 (1.5 0,125) 30,30
2 2 2 2 2 2
b c bq q kN
32
1,4 1,6 1,4 82,20 1,6 30,30 163,56
163,56 10163,56
0,5 0,5 20
d
dc
ck
P G Q kN
PA cm
f
S2-S5-S20-S23 Kolonları:
Sabit Yükler:
Döşeme Ağırlığı (D101+D102)
101 1022 2 2 2
4,70 5,18 5,18 4,704,89 4,89 59,53
2 2 2 2
b c b dg g
kN
Duvar Ağırlığı
var( 1,6 0,2) )2 2
4,77 5,183 0,5 1,6 0,2 2,95 16,14
2 2
kat kiriş dışdu
c dh h g
kN
Kolon Kendi Ağırlığı
0,45 0,30 3 25 10,125kolon kolon BAA h kN
Kiriş Ağırlığı
K101,K102
4,70 4,77 5,18( ) 0,25 (0,5 0,13) 25 16,94
2 2 2 2 2 2kiriş döşemew BA
b c db h h kN
102,74döşeme duvar kolon kirişG G G G G kN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
30
Hareketli Yükler:
101 1022 2 2 2
4,77 4,70 5,18 4,702 2 23,38
2 2 2 2
b c b dq q
kN
32
1,4 1,6 1,4 102,74 1,6 23,38 181,24
181,24 10181,24
0,5 0,5*20
d
dc
ck
P G Q kN
PA cm
f
S3-S4-S21-S22 Kolonları:
Sabit Yükler:
Döşeme Ağırlığı (D102+D103)
102 103
5,18 4,70 4,70 3,144,89 5,22 49,02
2 2 2 2 2 2 2 2
b d b eg g kN
Duvar Ağırlığı
var var var( 1,6 0,2) + ( ) + ( ) + )2 2 2 4
5,18 3,14 4,703 0,5 1,6 0,2 2,95 3 0,5 2,95 3 0,5 2,45 34,38
2 2 2
kat kiriş kat kiriş kat kirişdışdu dışdu içdu
d d b bh h g h h g h h g
kN
Kolon Kendi Ağırlığı
0,45 0,30 3 25 10,125kolon kolon BAA h kN
Kiriş Ağırlığı
K102,K103,K129
5,18 3,14 4,70( ) 0,25 (0,5 0,13) 25 15,05
2 2 2 2 2 2kiriş döşemew BA
b d eb h h kN
108,58döşeme duvar kolon kirişG G G G G kN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
31
Hareketli Yükler:
102 1032 2 2 2
4,70 5,18 4,70 3,142 3,5 25,09
2 2 2 2
b d b eq q
kN
32
1,4 1,6 1,4 108,58 1,6 25,09 192,16
192,16 10192,16
0,5 0,5*20
d
dc
ck
P G Q kN
PA cm
f
S7-S12-S13-S18 Kolonları:
Sabit Yükler:
Döşeme Ağırlığı (D101+D107)
101 1072 2 2 2
4,70 4,77 5,50 4,77 4,704,89 4,89 5,05 1,625 78,76
2 2 2 2 2
b c a cg g
kN
Duvar Ağırlığı
var var( ) ) ( ) )2 2 2 2
4,70 5,50 4,773 0,5 1,60 0,20 2,95 3 0,5 2,95 3 0,5 2,45 42,52
2 2 2
kat kiriş kat kirişdışdu içdu
b a c ch h g h h g
kN
Kolon Kendi Ağırlığı
0,45 0,30 3 25 10,125kolon kolon BAA h kN
Kiriş Ağırlığı
K106,K122,K121
5,50 4,70 4,77( ) 0,25 (0,5 0,13) 25 17,31
2 2 2 2 2 2kiriş döşemew BA
a b cb h h kN
148,72döşeme duvar kolon kirişG G G G G kN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
32
Hareketli Yükler:
101 107 1182 2 2 2 2 2
4,70 4,77 5,50 4,77 4,702 5 5 1,625 63,10
2 2 2 2 2
b c a c b cq q q
kN
32
1,4 1,6 1,4 148,72 1,6 63,10 309,16
309,16 10309,16
0,5 0,5*20
d
dc
ck
P G Q kN
PA cm
f
S8-S11-S14-S17 Kolonları:
Sabit Yükler:
Döşeme Ağırlığı (D101+D102+D107+D108)
101 102 106 1072 2 2 2 2 2 2 2
4,77 4,70 5,18 4,70 5,50 4,77 5,50 5,184,89 4,89 5,22 5,22 128,59
2 2 2 2 2 2 2 2
b c b d a c a dg g g g
kN
Duvar Ağırlığı
var( ) )2 2 2
4,77 5,18 5,503 0,5 2,45 47,32
2 2 2
kat kiriş içdu
a c dh h g
kN
Kolon Kendi Ağırlığı
0,45 0,45 3 25 15,19kolon kolon BAA h kN
Kiriş Ağırlığı
K106,K107,K124,K125
( )2 2 2 2
5,50 4,70 4,77 5,180,25 (0,5 0,13) 25 23,30
2 2 2 2
kiriş döşemew BA
a b c db h h
kN
214,40döşeme duvar kolon kirişG G G G G kN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
33
Hareketli Yükler:
101 102 107 1082 2 2 2 2 2 2 2
4,70 4,77 4,70 5,18 5,50 4,77 5,18 5,502 2 5 5 91,79
2 2 2 2 2 2 2 2
b c b d a c a dq q q q
kN
32
1,4 1,6 1,4 214,40 1,6 91,79 447,02
447,02 10447,02
0,5 0,5*20
d
dc
ck
P G Q kN
PA cm
f
S9-S10-S16-S16 Kolonları:
Sabit Yükler:
Döşeme Ağırlığı (D102+D103+D108+D109)
102 103 108 108 109
4, 70 5,18 4, 70 3,14 5, 50 5,18 3,14 3,144,89 5, 22 5, 22 6, 30 1, 2 8, 67
2 2 2 2 2 2 2
1, 2 1,3252 2 2 2 2 2 2 2 2
payans
b d b e a d e e ag g g g g
5, 501, 325 117, 47
2 2kN
Merdiven Payansları
1 1526,57
30
cos 0,894
tg
2
2
2
2
2
2
: 0,18 25 / 0,894 5,03 /
: 0,015 20 / 0,894 0,34 /
: 0,5 0,15 24 1,80 /
: 0,03 28 0,84 /
: 0,03 2 0,66 /
8,67 /payans
Payans Ağırlığı kN m
Sıva kN m
Basamak kN m
Mermer Kaplama kN m
Harç w kN m
g kN m
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
34
Duvar Ağırlığı
var var( ) ) ( ) )2 2 2 2 4
3,14 5,50 4,70 5,183 0,5 3,75 3 0,5 2,45 70,76
2 2 2 2
kat kiriş kat kirişmerdiven du içdu
a e b d bh h g h h g
kN
Kolon Kendi Ağırlığı
0,45 0,45 3 25 15,19kolon kolon BAA h kN
Kiriş Ağırlığı
K107,K108,K128,K127
5,50 4,70 5,18 3,14( ) 0,25 (0,5 0,13) 25 21,41
2 2 2 2 2 2 2 2kiriş döşemew BA
a b d eb h h kN
224,83döşeme duvar kolon kirişG G G G G kN
Hareketli Yükler:
102 103 108 1092 2 2 2 2 2 2 2
4,70 5,18 3,14 4,70 5,50 5,18 3,14 5,502 3,5 5 5 82,29
2 2 2 2 2 2 2 2
b d b e a d a eq q q q
kN
32
1,4 1,6 1,4 224,83 1,6 82,29 446,43
446,43 10446,43
0,5 0,5*20
d
dc
ck
P G Q kN
PA cm
f
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
35
Kat Kolon G(kN) Q(kN) P = G + Q (kN) Pd= 1.4G + 1.6 Q (kN) Ac (cm2) Seçilen Seçilen Ac (cm2)
3.Kat
S1
82,20 30,30 112,50 163,56 164 30x30 900
2.Kat 164,40 60,60 225,00 327,12 327 30x30 900
1.Kat 246,60 90,90 337,50 490,68 491 30x30 900
Zemin K. 328,80 121,20 450,00 654,24 654 30x30 900
3.Kat
S2
102,74 23,38 126,12 181,24 181 30x40 1200
2.Kat 205,48 46,76 252,24 362,48 362 30x40 1200
1.Kat 308,22 70,14 378,36 543,72 544 30x40 1200
Zemin K. 410,96 93,52 504,48 724,96 725 30x45 1350
3.Kat
S3
108,58 25,09 133,67 192,16 192 30x40 1200
2.Kat 217,16 50,18 267,34 384,32 384 30x40 1200
1.Kat 325,74 75,27 401,01 576,48 576 30x40 1200
Zemin K. 434,32 100,36 534,68 768,64 769 30x45 1350
3.Kat
S7
148,72 63,10 211,82 309,16 309 35x30 1050
2.Kat 297,44 126,20 423,64 618,32 618 35x30 1050
1.Kat 446,16 189,30 635,46 927,48 927 45x30 1350
Zemin K. 594,88 252,40 847,28 1236,64 1237 50x30 1500
3.Kat
S8
214,40 91,79 306,19 447,02 447 45x35 1575
2.Kat 428,80 183,58 612,38 894,04 894 45x35 1575
1.Kat 643,20 275,37 918,57 1341,06 1341 50x40 2000
Zemin K. 857,60 367,16 1224,76 1788,08 1788 55x40 2200
3.Kat
S9
211,28 82,29 293,57 446,43 446 35x35 1225
2.Kat 422,56 164,58 587,14 892,86 893 35x35 1225
1.Kat 633,84 246,87 880,71 1339,29 1339 40x40 1600
Zemin K. 845,12 329,16 1174,28 1785,72 1786 45x45 2025
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
36
MERDİVEN STATİK VE BETONARME HESABI
Yük Analizi:
Sahanlık Plağı
Kendi Ağırlığı: 25 x 0,18 = 4,5 kN/ m2
Mermer Plak Ağırlığı : 28 x 0,03 = 0,84 kN/ m2
Çimento Harcı: 22 x 0,03 = 0,66 kN/ m2
Sıva: 20 x 0,015 = 0,3 kN/ m2
G= 6,30 kN/ m
2 Q= 5 kN/ m
2
Pd= 1.4 x 6,30 + 1,6 x 5 = 16,82 kN/ m2
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
37
Merdiven Kol plağı
1 15 26,57 cos 0,894
30tg
Kendi Ağırlığı: 0,18 x 25/0,894 = 5,03 kN/ m2
Basamak Ağırlığı : 0,15 x 24/2 = 1,80 kN/ m2
Çimento Harcı: 0,03 x 22 = 0,66 kN/ m2
Sıva: 0,015 x 20 = 0,3 kN/ m2
Mermer Kaplama: 0,03x 28 = 0,84 kN/ m2
G= 8,67 kN/ m
2 Q= 5 kN/ m
2
Pd= 1.4 x 8,67 + 1,6 x 5 = 20,14 kN/ m2
Pdsah.= 1,295 x 16,82 = 21,78 kN/ m2
Pdkol.= 1,295 x 20,14 = 26,08 kN/ m2
Tasarım Açıklık Momenti = Md=226,08 5,50
98,628
xkNm
Tasarım Açıklık Momenti =Vd=26,08 (5,50 0,125 2)
68,462
x xkN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
38
Ara Sahanlık Plağı ve Merdiven Kol Plağı Betonarme Hesapları :
Çekme Donatısı Hesabı:
h=180mm
d=158mm
b=1295 mm
0M Mr = Md = 0,85 x 13 x 1295 x a ( 158 – a/2) = 98,62x106 a= 52,26 mm
0F Fc = Fs = 0,85 x 13 x 1295 x 52,26 = As x 365 As = 2048,84 mm2
Seçilen Donatı
2
2048,84 2048,84 13,31 14 adet
1 153,9414
4
Donatı Adedi n
1295 99,62mm 95
14 1
14 /190 14 /190 s .
8 / 300 .
Donatı Aralığı s mm
Düz Pliye eçilmiştir Ayrıca ana donatıya dik şekilde
montaj donatısı kullanılacaktır
Kayma Donatısı Hesabı:
Vd≤ Vr = 0,22×fcd×bw×d olmalıdır. Aksi halde kesit asal basınç gerilmeleri ezilmeye neden
olur.
Vd=68,46kN ≤ 0,22×13×1295×158x10-3
=585,18√
Vd=68,46kN ≤ Vcr = 0,65×1,1×1295×158= 146,30 kN√ Beton, hesap kesme kuvvetini tek
başına karşılar. Eğik çatlama görülmeyeceğinden, kayma donatısı hesabına gerek yoktur.
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
39
ZEMİN KAT TAVANI C-C AKSININ DÜŞEY YÜKLERE GÖRE STATİK ÇERÇEVE
HESABI
C-C Aksı Kirişlere Gelen Yüklerin Belirlenmesi :
K127- K129 Kirişleri :
Sabit Yükler :
Düzgün Yayılı Yük
-Kirişin kendi ağırlığı : 0,25 0,50 0,13 25 2,31 w f bab h h kNm
-Duvar ağırlığı: 3 0,50 2,45 6,13 kNmkat kir içduvh h
Trapez Yayılı Yük
-D103 döşemesi = 103
3,144.89 8,20 kN/m
2 2
bg
Üçgen Yayılı Yük
-D102 döşemesi = 102
4,704.89 11,49 kN/m
2 2
bg
Hareketli Yükler :
Üçgen Yayılı Yük
-D102 döşemesi = 102
4,702 4,70 kN/m
2 2
bq
Trapez Yayılı Yük
-D103 döşemesi = 103
3,143,5 5,50 kN/m
2 2
bq
Üniform Yükler
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
40
Üçgen Yükler
Trapez Yükler
K128 Kirişi :
Sabit Yükler :
Düzgün Yayılı Yük
-Kirişin kendi ağırlığı : 0,25 0,50 0,13 25 2,31 w f bab h h kNm
-Duvar ağırlığı: 3 0,50 2,95 7,38 kNmkat kir içduvh h
Trapez Yayılı Yük
-D107 döşemesi = 107
5,185.22 13.52 kN/m
2 2
bg
Hareketli Yükler :
Trapez Yayılı Yük
-D107 döşemesi = 107
5,185 12,95 kN/m
2 2
bq
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
41
Üniform Yükler
Trapez Yükler
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
42
ETKİLİ TABLA GENİŞLİKLERİ VE ATALET MOMENTLERİNİN BULUNMASI :
K127-K129 Kirişleri (Kenar Kiriş) :
*Not: b1,b2 < 6hf ve b1,b2 < Lo1/2 ; b1,b2 < Lo2/2 şartları kontrol edilmiş ve sağlanmıştır.
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
43
K128 Kirişleri (İç Kiriş) :
*Not: b1,b2 < 6hf ve b1,b2 < Lo1/2 ; b1,b2 < Lo2/2 şartları kontrol edilmiş ve sağlanmıştır.
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
44
KOLON ATALET MOMENTLERİNİN BULUNMASI :
S3,S21 Kolonları :
2
34
34
4
4
30 h=45cm A= 1350cm h 3
22,7812
10,12512
22,787,59 /
h 3
10,1253,38 /
h 3
kat
y
x
y
y
kat
xx
kat
b cm m
I dm
I dm
Ik dm m
Ik dm m
S9, S15 Kolonları :
2
34 4
4
4
45 h=45cm A= 2025cm h 3
341718,75 34,1712
34,1711,39 /
h 3
34,1711,39 /
h 3
kat
X y
XX
kat
y
y
kat
b cm m
I I cm dm
Ik dm m
Ik dm m
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
45
ANKASTRELİK UÇ MOMENTLERİNİN VE KESME KUVVETLERİNİN
BULUNMASI:
Ankastrelik Momentlerin Bulunması
2
12
2
İJ Jİ
İJ Jİ
lM M q
lV V q
25
96
4
İJ Jİ
İJ Jİ
M M q l
lV V q
221 2
12
2
İJ Jİ
İJ Jİ
qlM M a a
q l aV V
(1 )İJ Jİ
İJ Jİ
M M P a
V V P
MjiMij
l
q
MjiMij
q
l
l/2 l/2
MjiMij
q
l
a a
MjiMij
P
l
a
P
a
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
46
2
2[1 1,5 0,6 ]3
2
İJ Jİ
İJ Jİ
qcM M
q lV V
/ / /c L a L B L
K127-K129 Kirişleri :
Düzgün Yayılı Yükler
24,70
- 8,44 15,54 12
4,70- 8,44 19,83
2
- - 0
Jgİg
Jgİg
Jq Jqİq İq
M M kNm
V V kN
M M V V
Üçgen Yayılı Yükler
2
2
511,49 4,70 13,22
96
4,7011,49 13,50
4
54,70 4,70 5,41
96
4,704,70 5,52
4
Jgİg
Jgİg
Jqİq
Jqİq
M M kNm
V V kN
M M kNm
V V kN
MjiMij
q
l
c
q
c
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
47
Trapez Yayılı Yükler
22
22
8,20 4,701 0,33 2 0,33 12,35
12
8,20 4,70 1,5712,83
2
5,50 4,701 0,33 2 0,33 8,28
12
5,50 4,70 1,578,61
2
Jgİg
Jgİg
Jqİq
Jqİq
M M kNm
V V kNm
M M kNm
V V kNm
K128 Kirişi :
Düzgün Yayılı Yükler
25,50
- 9,69 24,43 12
5,50- 9,69 26,65
2
- - 0
Jgİg
Jgİg
Jq Jqİq İq
M M kNm
V V kN
M M V V
Trapez Yayılı Yükler
22
22
13,52 5,501 0,47 2 0,47 22,56
12
13,52 5,50 2,5919,67
2
12,95 5,501 0,47 2 0,47 21,61
12
12,95 5,50 2,5918,84
2
Jgİg
Jgİg
Jqİq
Jqİq
M M kNm
V V kNm
M M kNm
V V kNm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
48
KİRİŞ ANKASTRELİK MOMENTLERİ VE KESME KUVVETİ İZOSTATİK
DEĞERLERİ
K127-K129 KİRİŞİ
K128 KİRİŞİ
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
49
Kirişlere Elverişsiz Yüklemeler:
1)Pd-G-Pd
2)Pd-Pd-G
3)G-Pd-G
4)P-G-P
5)P-P-G
6)G-P-G
7)0,9G-0,9G-0,9G
C-C AKSI DAĞITMA SAYILARININ BELİRLENMESİ
A B C D
E G J L
F H K M
S3 I=16
S3 I=22,78 S21
I=22,78
S9 I=21,33
S9 I=34,17
S15 I=21,33
S15 I=34,17
K129 K127 128
I=47,69 I=37,73 I=42,43
45,6 dm 45,6 dm 54 dm
S21 I=16
300
300
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
50
Redörlerin Bulunması:
A düğüm noktası:
4 47,69
47 0,444 47,69 4 4
47 30 3
4
30 0,234 47,69 4 4
47 30 30
4
30 0,334 47,69 4 4
47 30 30
1
AB
AE
AF
AB AE AF
E
rE E E
E
rE E E
E
rE E E
r r r
B düğüm noktası (Simetrik Olmayan)
4 47,69
47 0,2854 47,69 4 4 4
47 30 55 30
4
30 0,2004 47,69 4 4 4
47 30 55 30
4
54 04 47,69 4 4 4
47 30 55 30
BA
BG
BC
E
rE E E E
E
rE E E E
E
rE E E E
,195
4
30 0,3204 47,69 4 4 4
47 30 55 30
1
BH
BA BG BH BC
E
rE E E E
r r r r
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
51
B düğüm noktası (Simetrik)
4 47,69
47 0,3204 47,69 4 2 4
47 30 55 30
4
30 0,2204 47,69 4 2 4
47 30 55 30
2
544 47,69 4 4 4
247 30 55 30
BA
BG
BC
E
rE E E E
E
rE E E E
E
rE E E E
0,110
4
30 0,3504 47,69 4 2 4
47 30 55 30
1
BH
BA BG BH BC
E
rE E E E
r r r r
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
52
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
53
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
54
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
55
Açıklık Momentlerinin ve Kesme Kuvvetlerinin Bulunması:
Pd-G-Pd
(K127-K129 Kirişleri)
∑MB = 0→VAB=80,22 kN
∑MA = 0→VBA =94,29 kN
Mmax Momentinin Yeri ve Değeri :
0Vo
2 2
max
23,61 20,2880,22 11,82 0,5( ) 0,5( ) 0 2,18 54,97
2,35 1,57x x x x m M kNm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
56
(K128 Kirişi)
G-Pd-G:
(K127-K129 Kirişleri)
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
57
(K128 Kirişi)
V1 = V2 = (13,57x5,5+39,65x2,91)/2 =95,00 kN
Mmax Momentinin Yeri ve Değeri :
0Vo
max2,75 62,24x m M kNm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
58
Pd-Pd-G
(K127-K129 Kirişleri)
(K128 Kirişi)
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
59
P-G-P
(K127-K129 Kirişleri)
∑MB = 0→VAB=53,73 kN
∑MA = 0→VBA =65,52 kN
Mmax Momentinin Yeri ve Değeri :
0Vo
2 2
max
16,19 13,1753,73 8,33 0,5( ) 0,5( ) 0 2,15 38,18
2,35 1,57x x x x m M kNm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
60
(K128 Kirişi)
P-P-G:
(K127-K129 Kirişleri)
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
61
(K128 Kirişi)
∑MB = 0→VAB=65,99 kN
∑MA = 0→VBA =64,33 kN
Mmax Momentinin Yeri ve Değeri :
0Vo
max 41,29M kNm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
62
0,9 G
(K127-K129 Kirişleri)
∑MB = 0→VAB=46,54 kN
∑MA = 0→VBA =36,58 kN
Mmax Momentinin Yeri ve Değeri :
0Vo
2 2
max
10,34 7,3836,58 7,60 0,5( ) 0,5( ) 0 2,12 25,05
2,35 1,57x x x x m M kNm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
63
0,9 G
(K128 Kirişi)
Mmax Momentinin Yeri ve Değeri :
0Vo
max2,75 22,52x m M kNm
Mesnet Moment Düzeltmeleri :
X’=X – ΔM ΔM = V×a / 3
Pd Yüklemesi:
XAB= -49,13 – ( -80,22× 0,45/3) = -37,10 kNm (K127 sol) (X1)
XBA= -99,18 – ( -99,04× 0,45/3) = -84,32 kNm (K127 sağ) (X2,sol)
XBC= -103,78 – ( -117,58× 0,45/3) = -86,14 kNm ( K128 sol) (X2, sağ)
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
64
P Yüklemesi:
XAB= -32,53 – ( -53,73× 0,45/3) = -24,47 kNm (K127 sol) (X1)
XBA= -67,82 – ( -68,36× 0,45/3) = -57,57 kNm (K127 sağ) (X2,sol)
XBC= -69,76 – ( -65,99× 0,45/3) = -59,86 kNm (K128 sol) (X2, sağ)
0,9 G Yüklemesi:
XAB= -20,97 – ( -36,58× 0,45/3) = -15,48 kNm (K127 sol) (X1)
XBA= -44,39 – ( -46,54× 0,45/3) = -37,41 kNm (K127 sağ) (X2,sol)
XBC= -42,87 – ( -41,69× 0,45/3) = -36,62 kNm (K128 sol) (X2, sağ)
Kesme Kuvveti Düzeltmeleri :
1 2
1 2
0,5 0,04 0,46
0,35 0,45 0,45 0,625 0,45 0,675
2 2 2
0,35 0,45, 0,9 0,175 0,225
2 2 2
d m
aPd x d x m x m
aP G x x m x m
Pd Yüklemesi:
1 1 2
'
20,28 0,675 23,61 0,6750,675 t 8,72 t 6,78
1,57 2,35
8,72 6,7880,22 (11,82 0,675 0,675 0,675) 67,01
2 2AB
x kN kN
V kN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
65
2 1 2
'
20,28 0,675 23,61 0,6750,675 t 8,72 t 6,78
1,57 2,35
8,72 6,7899,04 (11,82 0,675 0,675 0,675) 85,83
2 2BA
x kN kN
V kN
3 1
'
39,65 0,6750,675 t 10,33
2,59
10,33117,58 (13,57 0,675 0,675 ) 104,93
2BC
x kN
V kN
P Yüklemesi:
1 2
'
16,19 0,225 13,17 0,2250,225 t 1,55 t 1,89
2,35 1,57
1,55 1,8953,73 (8,44 0,225 0,225 0,225) 51,44
2 2AB
x kN kN
V kN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
66
1 2
'
16,19 0,225 13,17 0,2250,225 t 1,55 t 1,89
2,35 1,57
1,55 1,8968,26 (8,44 0,225 0,225 0,225) 65,97
2 2BA
x kN kN
V kN
1
'
26,47 0,2250,225 t 2,30
2,59
2,3065,99 (9,69 0,225 0,225) 63,55
2BC
x kN
V kN
0,9G Yüklemesi:
1 2
'
7,38 0,225 10,34 0,2250,225 t 1,06 t 0,99
1,57 2,35
1,06 0,9936,58 (7,6 0,225 0,225 0,225) 34,64
2 2AB
x kN kN
V kN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
67
1 2
'
7,38 0,225 10,34 0,2250,225 t 1,06 t 0,99
1,57 2,35
1,06 0,9946,54 (7,6 0,225 0,225 0,225) 44,60
2 2BA
x kN kN
V kN
1
12,17 0,2250,225 t 1,06
2,59
1,0641,69 (8,72 0,225 0,225) 39,61
2BC
x kN
V kN
C-C Aksı Elverişsiz Yüklemeleri İçin Moment Diyagramları
1. Grup Moment Grafiği (Pd)
(M, kNm)
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
68
2. Grup Moment Grafiği (P)
(M, kNm)
3. Grup Moment Grafiği ( 0,9G )
(M, kNm)
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
69
C-C Aksı Elverişsiz Yüklemeleri İçin Kesme Kuvveti Diyagramları
1. Grup Kesme Kuvveti Grafiği ( Pd)
(V, kN)
2. Grup Kesme Kuvveti Grafiği ( P)
(V, kN)
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
70
3. Grup Kesme Kuvveti Grafiği ( 0,9G )
(V, kN)
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
71
YAPININ YATAY YÜKLERE (DEPREM) GÖRE HESABI
KAT VE BİNA AĞIRLIĞININ BULUNMASI
Kat ve Bina Ağırlığının Bulunması
Wi = Bir kattan gelen toplam yük.
Gi = i katındaki sabit yüklerin toplamı.
Qi = i katındaki hareketli yüklerin toplamı.
n = Hareketli yük katılım katsayısı (n=0,30 ; Deprem yönetmeliği Tablo 2.7)
Kat ve Bina Ağırlığının Bulunması
B.K.S Gi(kN) Qi(kN) Wi=( Gi+n x Qi)
s101 4 82,20 30,30 365,16
s102 4 102,74 23,38 439,02
s103 4 108,58 25,09 464,43
s107 4 148,72 63,10 670,60
s108 4 214,40 91,79 967,75
s109 4 224,83 82,29 998,07
∑Wi= 3905,03
Bina Ağırlığı (kN) 15620,12
Kolon Atalet Momentleri ve Redörleri
,
, = h = 3 m
ve
= Kolon redörleri
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
72
KAT KOLON KONUM )
2. ve 3. kat
Köşe 3 3 6,75 6,75 0,225 0,225
Kenar 3 4 16 9 0,533 0,300
Kenar 3 4 16 9 0,533 0,300
Kenar 3,5 3 7,88 10,72 0,263 0,357
İç 4,5 3,5 16,08 26,58 0,536 0,886
İç 3,5 3,5 12,51 12,51 0,417 0,417
1. kat
Köşe 3 3 6,75 6,75 0,225 0,225
Kenar 3 4 16 9 0,533 0,300
Kenar 3 4 16 9 0,533 0,300
Kenar 4,5 3 10,13 22,78 0,338 0,759
İç 5 4 26,67 41,67 0,889 1,389
İç 4 4 21,33 21,33 0,711 0,711
Zemin kat
Köşe 3 3 6,75 6,75 0,225 0,225
Kenar 3 4,5 22,78 10,13 0,759 0,338
Kenar 3 4,5 22,78 10,13 0,759 0,338
Kenar 5 3 11,25 31,25 0,375 1,042
İç 5,5 4 29,33 55,46 0,978 1,849
İç 4,5 4,5 34,17 34,17 1,139 1,139
Kiriş Atalet Momentleri ve Redörleri
Kenar İç Kenar Kenar Açıklık : Lp = 0,7 x L Açıklık Açıklık Açıklık İç Açıklık : Lp = 0,6 x L
T (Tam Tablalı) r(Yarım Tablalı) b= + 0,2 . b= + 0,1 .
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
73
K101-K105-K116-K120 (Kenar Kirişi)
0
3 32 2
4
0,7 477 333,9cm
b b 0,1 58,39
1,3 3,71,3 5,839 ( 3,7) 2,5 3,7 ( )
2 2 2,981,3 5,839 2,5 3,7
2,5 3,7 5,839 1,3[ (2,5 3,7) 2,98 1,85 ] (5,839 1,3) 2,95 4,35
12 12
37,680 dm
37,680
47,
w
x
x
x
Lp
Lp cm
Y
I
I
k
30,7907
dm
K102-K104-K117-K119 (İç Kiriş)
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
74
0
3 32 2
4
0,6 518 310,8cm
b b 0,1 56,08
1,3 3,71,3 5,608 ( 3,7) 2,5 3,7 ( )
2 2 2,951,3 5,608 2,5 3,7
2,5 3,7 5,608 1,3[ (2,5 3,7) 2,95 1,85 ] (5,608 1,3) 2,95 4,35
12 12
37,0611 dm
37,0611
5
w
x
x
x
Lp
Lp cm
Y
I
I
k
30,7151,80
dm
K103-K118
0
3 32 2
4
0,6 314 188,4cm
b b 0,1 43,84
1,3 3,71,3 4,384 ( 3,7) 2,5 3,7 ( )
2 2 2,801,3 4,384 2,5 3,7
2,5 3,7 4,384 1,3[ (2,5 3,7) 2,80 1,85 ] (4,384 1,3) 2,80 4,35
12 12
33,3958 dm
33,3958
3
w
x
x
x
Lp
Lp cm
Y
I
I
k
31,0641,40
dm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
75
K106-K110-K111-K115 (Kenar Kirişi)
0
3 32 2
4
0,7 477 333,9cm
b b 0,2 91,78
1,3 3,71,3 9,178 ( 3,7) 2,5 3,7 ( )
2 2 3,261,3 9,178 2,5 3,7
2,5 3,7 9,178 1,3[ (2,5 3,7) 3,26 1,85 ] (9,178 1,3) 3,26 4,35
12 12
44,7986 dm
44,7986
4
w
x
x
x
Lp
Lp cm
Y
I
I
k
30,9397,70
dm
K107-K109-K112-K114 (İç Kiriş)
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
76
0
3 32 2
4
0,6 518 310,8cm
b b 0,2 87,16
1,3 3,71,3 8,716 ( 3,7) 2,5 3,7 ( )
2 2 3,231,3 8,716 2,5 3,7
2,5 3,7 8,716 1,3[ (2,5 3,7) 3,23 1,85 ] (8,716 1,3) 3,23 4,35
12 12
43,9775 dm
43,9775
5
w
x
x
x
Lp
Lp cm
Y
I
I
k
30,8491,80
dm
K113 –K108 (İç Kiriş)
0
3 32 2
4
0,6 314 188,4cm
b b 0,1 43,84
1,3 3,71,3 4,384 ( 3,7) 2,5 3,7 ( )
2 2 2,801,3 4,384 2,5 3,7
2,5 3,7 4,384 1,3[ (2,5 3,7) 2,80 1,85 ] (4,384 1,3) 2,80 4,35
12 12
33,3958 dm
33,3958
3
w
x
x
x
Lp
Lp cm
Y
I
I
k
31,0641,40
dm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
77
K121-K123 – K136 – K138 (Kenar Kirişi)
0
3 32 2
4
0,7 470 329cm
b b 0,2 90,80
1,3 3,71,3 9,08 ( 3,7) 2,5 3,7 ( )
2 2 3,251,3 9,08 2,5 3,7
2,5 3,7 9,08 1,3[ (2,5 3,7) 3,25 1,85 ] (9,08 1,3) 3,25 4,35
12 12
44,6279 dm
44,62790
47,00
w
x
x
x
Lp
Lp cm
Y
I
I
k
3,950dm
K122 – K137 (İç Kiriş)
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
78
0
3 32 2
4
0,6 550 330cm
b b 0,1 58
1,3 3,71,3 5,80 ( 3,7) 2,5 3,7 ( )
2 2 2,951,3 5,80 2,5 3,7
2,5 3,7 5,80 1,3[ (2,5 3,7) 2,97 1,85 ] (5,80 1,3) 2,97 4,35
12 12
37,3319 dm
37,33190,67
55,00
w
x
x
x
Lp
Lp cm
Y
I
I
k
39dm
K124 – K126 – K133 – K135 (Kenar Kiriş)
0
3 32 2
4
0,7 470 329cm
b b 0,2 90,80
1,3 3,71,3 9,08 ( 3,7) 2,5 3,7 ( )
2 2 3,251,3 9,08 2,5 3,7
2,5 3,7 9,08 1,3[ (2,5 3,7) 3,25 1,85 ] (9,08 1,3) 3,25 4,35
12 12
44,6279 dm
44,62790
47,00
w
x
x
x
Lp
Lp cm
Y
I
I
k
3,950dm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
79
K125 – K134 (İç Kiriş)
0
3 32 2
4
3
0,6 550 330cm
b b 0,2 91
1,3 3,71,3 9,1 ( 3,7) 2,5 3,7 ( )
2 2 3,251,3 9,1 2,5 3,7
2,5 3,7 9,1 1,3[ (2,5 3,7) 3,25 1,85 ] (9,1 1,3) 3,25 4,35
12 12
44,6631 dm
44,66310,812
55,00
w
x
x
x
Lp
Lp cm
Y
I
I
k dm
K127-K129-K130-K132 (Kenar Kirişi)
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
80
0
3 32 2
4
0,7 470 329cm
b b 0,2 90,80
1,3 3,71,3 9,08 ( 3,7) 2,5 3,7 ( )
2 2 3,251,3 9,08 2,5 3,7
2,5 3,7 9,08 1,3[ (2,5 3,7) 3,25 1,85 ] (9,08 1,3) 3,25 4,35
12 12
44,6279 dm
44,62790
47,00
w
x
x
x
Lp
Lp cm
Y
I
I
k
3,950dm
K128 –K131 (İç Kiriş)
0
3 32 2
4
0,6 550 330cm
b b 0,1 58
1,3 3,71,3 5,80 ( 3,7) 2,5 3,7 ( )
2 2 2,951,3 5,80 2,5 3,7
2,5 3,7 5,80 1,3[ (2,5 3,7) 2,97 1,85 ] (5,80 1,3) 2,97 4,35
12 12
37,3319 dm
37,33190,67
55,00
w
x
x
x
Lp
Lp cm
Y
I
I
k
39dm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
81
Kiriş Tip L(m) (dm) b (dm) I(d
K101 ┌(kenar) 4,77 33,39 2,5 5,839 1,3 5 2,98 37,6800 0,790
K102 ┌ (iç) 5,18 31,08 2,5 5,608 1,3 5 2,95 37,0611 0,715 K103 ┌ (iç) 3,14 18,84 2,5 4,384 1,3 5 2,80 33,3958 1,064
K106 ┬(kenar) 4,77 33,39 2,5 9,178 1,3 5 3,26 44,7986 0,939 K107 ┬ (iç) 5,18 31,08 2,5 8,716 1,3 5 3,23 43,9775 0,849
K108 ┌ (iç) 3,14 18,84 2,5 4,384 1,3 5 2,80 33,3958 1,064
K121 ┬(kenar) 4,70 32,90 2,5 9,080 1,3 5 3,25 44,6279 0,950 K122 ┌ (iç) 5,50 33,00 2,5 5,800 1,3 5 2,97 37,3319 0,679
K124 ┬(kenar) 4,70 32,90 2,5 9,080 1,3 5 3,25 44,6279 0,950 K125 ┬ (iç) 5,50 33,00 2,5 9,100 1,3 5 3,25 44,6631 0,812
K129 ┬(kenar) 4,70 32,90 2,5 9,080 1,3 5 3,25 44,6279 0,950
K128 ┌ (iç) 5,50 33,00 2,5 5,800 1,3 5 2,97 37,3319 0,679
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
82
KOLON ATALET MOMENTLERİ VE DAĞITMA KATSAYILARI
Kat Kolon
S1 S2 S3 S7 S8 S9
x (cm)
y (cm)
x (cm)
y (cm)
x (cm)
y (cm)
x (cm)
y (cm)
x (cm)
y (cm)
x (cm)
y (cm)
3. ve 2.KAT
Boyut 30 30 30 40 30 40 35 30 45 35 35 35
I (dm4) 6,75 9 9 10,72 26,58 12,51
kc (dm
4/m) 2,25 3 3 3,57 8,86 4,17
1.KAT
Boyut 30 30 30 40 30 40 45 30 50 40 40 40
I (dm4) 6,75 9 9 22,78 41,67 21,33
kc (dm
4/m) 2,25 3 3 7,59 13,89 7,11
Z.KAT
Boyut 30 30 30 45 30 45 50 30 55 40 45 45
I (dm4) 6,75 10,13 10,13 31,25 55,46 34,17
kc (dm
4/m) 2,25 3,38 3,38 10,42 18,49 11,39
KOLON D DEĞERLERİNİN HESABI(Y-Y DOĞRULTUSU)
Kc=kolon redörü
k1,k2,k3,k4=kiriş redörleri
:
:
ijD Yatay İzafi Rijitlik
a Düzeltme Katsayısı
Normal katlarda:
1 2 3 4'2
k k k kk
kc ve
'
2 '
ka
k
Zemin katta:
1 2'k k
kkc
ve
0,5 '
2 '
ka
k
ij CD a k
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
83
KAT KOLON Benzer Kolon Adedi
kc k1 k2 k3 k4 k' a Dij=a.kc ∑Dkat
3. ve 2. Kat
S1 4 0,225 0,00 0,950 0,00 0,950 4,222 0,679 0,153
5,852
S2 4 0,533 0,00 0,950 0,00 0,950 1,782 0,471 0,251
S3 4 0,533 0,00 0,950 0,00 0,950 1,782 0,471 0,251
S7 4 0,263 0,950 0,679 0,950 0,679 6,194 0,756 0,199
S8 4 0,536 0,950 0,812 0,950 0,812 3,287 0,622 0,333
S9 4 0,417 0,950 0,679 0,950 0,679 3,906 0,622 0,276
1. Kat
S1 4 0,225 0,00 0,950 0,00 0,950 4,222 0,679 0,153
6,864
S2 4 0,533 0,00 0,950 0,00 0,950 3,167 0,613 0,184
S3 4 0,533 0,00 0,950 0,00 0,950 3,167 0,613 0,184
S7 4 0,338 0,950 0,679 0,950 0,679 2,146 0,518 0,393
S8 4 0,887 0,950 0,812 0,950 0,812 1,269 0,388 0,539
S9 4 0,711 0,950 0,679 0,950 0,679 2,291 0,534 0,380
Zemin Kat
S1 4 0,225 0,00 0,950 0,00 0,00 4,222 0,759 0,171
10,036
S2 4 0,759 0,00 0,950 0,00 0,00 1,252 0,539 0,409
S3 4 0,759 0,00 0,950 0,00 0,00 1,252 0,539 0,409
S7 4 0,375 0,950 0,679 0,00 0,00 4,344 0,764 0,287
S8 4 0,978 0,950 0,812 0,00 0,00 1,802 0,605 0,592
S9 4 1,139 0,950 0,679 0,00 0,00 1,430 0,563 0,641
Binanın Birinci Doğal Titreşim Periyodunun Hesabı:
Vt : Taban Kesme Kuvveti = 1000 kN alınmıştır.
Vt=1000kN
kat Wi Hi Wi*Hi (Vt)/(ΣWiHi) Ffi=WiHi*(Vt)/(ΣWiHi) Vi=ΣFfi
3.kat 3905,03 12,00 46860,36 0,0085360 400 400
2.kat 3905,03 9,00 35145,27 0,0085360 300 700
1.kat 3905,03 6,00 23430,18 0,0085360 200 900 zemin 3905,03 3,00 11715,09 0,0085360 100 1000 ∑ 117150,9
C20 betonu için; E=2,8x1 kN/ = 2,8x1 kN/
g=9,81 m/ = 98,1 dm/
2
12
Ec Dij ViDi i
h Di
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
84
3.Kat İçin:
=
=
= 39,81 kNx /dm
∑ = 5,852x(12xE/ )
=
=
= 68,353 (
2.Kat İçin:
=
=
= 39,81kNx /dm
∑ = 5,852x(12xE/ )
2 =
=
= 119,62 (
1.Kat İçin:
=
=
= 39,81kNx /dm
∑ = 6,864x(12xE/ )
=
=
= 131,12 (
Zemin Kat İçin:
=
= 39,81kNx /dm
∑ = 10,036x(12E/
=
= 99,64 (
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
85
= 99,64x(
= (99,64+131,12)x( = 230,76 (
= (230,76+119,62)x( = 350,38 (
= (350,38+68,35)x( = 418,73 (
kat mi=Wi/g Ffi Vfi ∑Di δi dfi Ffi·dfi mi.dfi
2
3.kat 39,81 400 400 5,852 65,35 418,73 167492 6980078,902
2.kat 39,81 300 700 5,852 119,62 350,38 105114 4886092,547
1.kat 39,81 200 900 6,864 131,12 230,76 46152 2119889,570
zemin 39,81 100 1000 10,036 99,64 99,64 9964 395238,839
∑ 328722 14381299,860
h=30 dm
E=2,8,1 kN/d
=
=
= 85,335 => W=9,24
T=
=
= 0,69 sn (Y-Y doğrultusu 1.doğal titreşim periyodu)
BİNAYA ETKİYEN ELASTİK DEPREM KUVVETLERİNİN HESABI
Deprem Bölgesi: I → Ao= Etkin yer ivme katsayısı = 0,30
Zemin Sınıfı : → Ta= 0,15 sn Tb= 0,40 sn
Ta,Tb= Spektrum Karakteristik Periyotları
I = Bina Önem Katsayısı = 1,0 (konut,iş yeri vs.)
R= Taşıyıcı Sistem Davranış Katsayısı = 8
NOT: Deprem yüklerinin tamamı çerçevelerle taşındığı için yapı yüksek sünek davranışı
gösterir ve R=8 alınır.
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
86
Y-Y DOĞRULTUSU EŞDEĞER DEPREM YÜKLERİ
Y-Y doğrultusu bina titreşimi periyodu;
Ta=0,15sn ; Tb=0,40 sn Ta<Tb<
S(
= 2,5 x
= 1,616
Ta=0,10 < =0,69 → Rq(T)=R=8
A( )=0,30 x 1 x 1,616=0,485
Bina Toplam Ağırlığı = 15620,12 kN
≥ 0,10 x Ao x I x W
946,97 ≥ 0,10 x 0,3 x 1,00 x 15620,12
0,0075 x 4 x N x N→ Kat sayısı
0,0075 x 4 x 946,97 = 28,41 kN = 946,97-28,41=918,56 kN
KATLARA GELEN DEPREM YÜKLERİ VE KAT KESME KUVVETLERİ
Kat Wi (kN) hi (m) Wi·hi Fi Vi
3 3905,03 12 46860,36 367,42 395,83
2 3905,03 9 35145,27 275,57 671,40
1 3905,03 6 23430,18 183,71 855,11
Z 3905,03 3 11715,09 91,86 946,96
Σ 117150,90
3.Kat
=
x(
= 367,42 kN
= 367,42 + 28,41 = 395,8 kN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
87
2.Kat
= 275,57 kN
= 395,83 + 275,57 = 671,40 kN
1.Kat
= 183,71 kN
= 183,71 + 671,40 = 855,11 kN
Zemin Kat
= 91,86 kN
= 91,86 + 855,11 = 946,96 kN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
88
KOLON KESME KUVVETLERİ
Kat Kolon BKS D=a*kc ΣD D/ΣD Vi (kN) Vij (kN)
3
S1 4 0,153
5,852
0,026
395,83
10,29
S2 4 0,251 0,043 17,02
S3 4 0,251 0,043 17,02
S7 4 0,199 0,034 13,46
S8 4 0,333 0,057 22,56
S9 4 0,276 0,047 18,60
2
S1 4 0,153
5,852
0,026
671,40
17,46
S2 4 0,251 0,043 28,87
S3 4 0,251 0,043 28,87
S7 4 0,199 0,034 22,83
S8 4 0,333 0,057 38,27
S9 4 0,276 0,047 31,56
1
S1 4 0,153
6,864
0,022
855,11
18,81
S2 4 0,184 0,027 23,09
S3 4 0,184 0,027 23,09
S7 4 0,393 0,057 48,74
S8 4 0,539 0,079 67,55
S9 4 0,380 0,055 47,03
Z
S1 4 0,171
10,036
0,017
946,96
16,10
S2 4 0,409 0,041 38,83
S3 4 0,409 0,041 38,83
S7 4 0,287 0,029 27,46
S8 4 0,592 0,059 55,87
S9 4 0,641 0,064 60,61
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
89
KOLON MOMENTLERİ
Kat Kolon k' Vij y=y0 h hy Malt Müst
3
S1 4,222 10,29 0,45 3,00 1,35 13,89 16,98
S2 1,782 17,02 0,44 3,00 1,32 22,47 28,59
S3 1,782 17,02 0,44 3,00 1,32 22,47 28,59
S7 6,194 13,46 0,45 3,00 1,35 18,17 22,21
S8 3,287 22,56 0,45 3,00 1,35 30,46 37,22
S9 3,906 18,60 0,45 3,00 1,32 25,11 30,69
2
S1 4,222 17,46 0,50 3,00 1,50 26,19 26,19
S2 1,782 28,87 0,45 3,00 1,35 38,97 47,64
S3 1,782 28,87 0,45 3,00 1,35 38,97 47,64
S7 6,194 22,83 0,50 3,00 1,50 34,25 34,25
S8 3,287 38,27 0,50 3,00 1,50 57,41 57,41
S9 3,906 31,56 0,50 3,00 1,50 47,34 47,34
1
S1 4,222 18,81 0,50 3,00 1,50 28,22 28,22
S2 3,167 23,09 0,50 3,00 1,50 34,64 34,64
S3 3,167 23,09 0,50 3,00 1,50 34,64 34,64
S7 2,146 48,74 0,50 3,00 1,50 73,11 73,11
S8 1,269 67,55 0,50 3,00 1,50 101,33 101,33
S9 2,291 47,03 0,50 3,00 1,50 70,55 70,55
Z
S1 4,222 16,10 0,55 3,00 1,65 26,57 21,74
S2 1,252 38,83 0,63 3,00 1,89 73,39 43,10
S3 1,252 38,83 0,63 3,00 1,89 73,39 43,10
S7 4,344 27,46 0,55 3,00 1,65 45,31 37,07
S8 1,802 55,87 0,57 3,00 1,71 95,54 72,07
S9 1,430 60,61 0,61 3,00 1,83 110,92 70,91
3.Kat S1 Kolonu İçin Hesap:
kolonu → = 0,153 ∑ = 5,852
=
= 0,026
395,83 kN = 395,83 x 0,026 = 10,29 kN
= x x y => = 10,29 x 3 x 0,45 =13,89 kNm
= x x (1-y) => = 10,29 x 3 x (1-0,45) =16,98 kNm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
90
Y-Y DOĞRULTUSU KİRİŞ DEPREM MOMENTLERİ VE KESME KUVVETLERİ HESABI:
Nokta Adı M üst (kNm) M alt (kNm) M sağ (kNm) M sol (kNm)
A 0 28,59 0 28,59
B 22,47 47,64 0 70,11
C 38,97 34,64 0 73,61
D 34,64 43,10 0 77,74
E 0 30,69 17,90 12,79
F 25,11 47,34 42,25 30,20
G 47,34 70,55 68,75 49,14
H 70,55 70,91 82,50 58,96
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
91
E Düğüm Noktası
Msağ= (30,69*0,950)/(0,950+0,679) = 17,90 kN/m
Msol=(30,69*0,679)/( 0,950+0,679) = 12,79 kN/m
F Düğüm Noktası
Msağ= (72,45*0,950)/(0,950+0,679) = 42,25 kN/m
Msol=(72,45*0,679)/( 0,950+0,679) = 30,20 kN/m
G Düğüm Noktası
Msağ= (117,89*0,950)/(0,950+0,679) = 68,75 kN/m
Msol=(117,89*0,679)/( 0,950+0,679) = 49,14 kN/m
H Düğüm Noktası
Msağ= (141,46*0,950)/(0,950+0,679) = 82,50 kN/m
Msol=(141,46*0,679)/( 0,950+0,679) = 58,96 kN/m
KİRİŞ DEPREM KESME KUVVETİ
K127-K129
3.kat için:
V= + /
V=(28,59+17,90)/4,70=9,89 kN
2.kat için:
V=(70,11+42,25)/4,70=23,91 kN
1.kat için:
V=(73,61+68,75)/4,70=30,29 kN
Zemin kat için:
V=(77,74+82,50)/4,70=34,09 kN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
92
K128
3.kat için:
V=(12,79+12,79)/5,50=4,65 kN
2.kat için:
V=(30,20+30,20)/5,50=10,98 kN
1.kat için:
V=(49,14+49,14)/5,50=17,87 kN
Zemin kat için:
V=(58,96+58,96)/5,50=21,44 kN
Kat no
K127(kN) K128(kN) K129(kN)
sol sağ sol sağ sol sağ
3 9,89 -9,89 4,65 -4,65 9,89 -9,89
2 23,91 -23,91 10,98 -10,98 23,91 -23,91
1 30,29 -30,29 17,87 -17,87 30,29 -30,29
zemin 34,09 -34,09 21,44 -21,44 34,09 -34,09
KİRİŞ MOMENTLERİ, DÜZELTMELERİ VE KESME KUVVETLERİ
Kat Kiriş k Msol Msağ L Vij a1/2 a2/2 M'sol M'sağ
3
K127 9,50 28,59 17,90 4,70 9,89 0,225 0,225 26,36 15,67
K128 6,79 12,79 12,79 5,50 4,65 0,225 0,225 11,74 11,74
K129 9,50 17,90 28,59 4,70 9,89 0,225 0,225 15,67 26,36
2
K127 9,50 70,11 42,25 4,70 23,91 0,225 0,225 64,73 36,87
K128 6,79 30,20 30,20 5,50 10,98 0,225 0,225 27,73 27,73
K129 9,50 42,25 70,11 4,70 23,91 0,225 0,225 36,87 64,73
1
K127 9,50 73,61 68,75 4,70 30,29 0,225 0,225 66,79 61,93
K128 6,79 49,14 49,14 5,50 17,87 0,225 0,225 45,12 45,12
K129 9,50 68,75 73,61 4,70 30,29 0,225 0,225 61,93 66,79
Z
K127 9,50 77,74 82,50 4,70 34,09 0,225 0,225 70,07 74,83
K128 6,79 58,96 58,96 5,50 21,44 0,225 0,225 54,14 54,14
K129 9,50 82,50 77,74 4,70 34,09 0,225 0,225 74,83 70,07
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
93
KOLON MOMENT DÜZELTMELERİ VE KESME KUVVETLERİ
Kat Kolon k' Vij y=yo h h/2 hy Malt Müst M'alt M'üst
3
S1 4,222 10,29 0,45 3,00 0,25 1,35 13,89 16,98 11,32 14,41
S2 1,782 17,02 0,44 3,00 0,25 1,32 22,47 28,59 18,22 24,34
S3 1,782 17,02 0,44 3,00 0,25 1,32 22,47 28,59 18,22 24,34
S7 6,194 13,46 0,45 3,00 0,25 1,35 18,17 22,21 14,81 18,85
S8 3,287 22,56 0,45 3,00 0,25 1,35 30,46 37,22 24,82 31,58
S9 3,906 18,60 0,45 3,00 0,25 1,32 25,11 30,69 20,46 26,04
2
S1 4,222 17,46 0,50 3,00 0,25 1,50 26,19 26,19 21,83 21,83
S2 1,782 28,87 0,45 3,00 0,25 1,35 38,97 47,64 31,75 40,42
S3 1,782 28,87 0,45 3,00 0,25 1,35 38,97 47,64 31,75 40,42
S7 6,194 22,83 0,50 3,00 0,25 1,50 34,25 34,25 28,54 28,54
S8 3,287 38,27 0,50 3,00 0,25 1,50 57,41 57,41 47,84 47,84
S9 3,906 31,56 0,50 3,00 0,25 1,50 47,34 47,34 39,45 39,45
1
S1 4,222 18,81 0,50 3,00 0,25 1,50 28,22 28,22 23,52 23,52
S2 3,167 23,09 0,50 3,00 0,25 1,50 34,64 34,64 28,87 28,87
S3 3,167 23,09 0,50 3,00 0,25 1,50 34,64 34,64 28,87 28,87
S7 2,146 48,74 0,50 3,00 0,25 1,50 73,11 73,11 60,93 60,93
S8 1,269 67,55 0,50 3,00 0,25 1,50 101,33 101,33 84,44 84,44
S9 2,291 47,03 0,50 3,00 0,25 1,50 70,55 70,55 58,79 58,79
Z
S1 4,222 16,10 0,55 3,00 0,25 1,65 26,57 21,74 22,54 17,71
S2 1,252 38,83 0,63 3,00 0,25 1,89 73,39 43,10 63,68 33,39
S3 1,252 38,83 0,63 3,00 0,25 1,89 73,39 43,10 63,68 33,39
S7 4,344 27,46 0,55 3,00 0,25 1,65 45,31 37,07 38,45 30,21
S8 1,802 55,87 0,57 3,00 0,25 1,71 95,54 72,07 85,32 16,85
S9 1,430 60,61 0,61 3,00 0,25 1,83 110,92 70,91 95,77 55,76
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
94
C-C Aksı Deprem Momentleri Diyagramı
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
95
C-C Aksı Deprem Kesme Kuvveti Diyagramı
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
96
C-C Aksı Kolon Deprem Normal Kuvvet Diyagramı
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
97
KİRİŞ BETONARME HESAPLARI C-C AKSI
Açıklık Donatılarının Hesabı:
K127-K129:
C20/S420 h=500mm d’=40mm hf=130mm
Md = 54,97 kNm b=908 mm
bw =250mm d=460 mm
fcd =13 MPa fyd=365 MPa
a=hf için
My = 0,85×fcd×b×hf×(d-0,5×hf) = 0,85×13×908×130×(460-0,5×130)×10-6
= 515,22 kNm
My = 515,22 kNm > Md = 54,97 kNm SOYUT DİKDÖRTGEN KESİT HESABI
Md = 0,85×fcd×b×a×(d-0,5×a) = 54,97×10-6
54,97×106=0,85×13×908×a×(460-0,5×a) a = 12,1 mm
K.D.D
As×fyd=0,85×fcd×b×a
As×365=0,85×13×908× 12,1 As = 332,61 mm2
Seçilen donatı212 düz+212 pliye(452 mm2)
Kontrol:
´
2
´
4520,0039
250 460
max 0,02
max 0,85
600 13 6000,85 k 0,85 0,016
600 365 600 365
max 0,85 0,016 0,0136
1,04min 0,8 0,8 0,0023
365
min max
0,0023 0,0039 0,0136
seçilen
b
b
As
bw d
fcd
fyd fyd
fctdρ
fyd
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
98
K128 KİRİŞİ
C20/S420 h=500mm d’=40mm hf=130mm
Md = 62,24 kNm b=580 mm
bw =250mm d=460 mm
fcd =13 MPa fyd=365 MPa
a=hf için
My = 0,85×fcd×b×hf×(d-0,5×hf) = 0,85×13×580×130×(460-0,5×130)×10-6
= 329,10 kNm
My = 329,10 kNm > Md = 62,24 kNm SOYUT DİKDÖRTGEN KESİT HESABI
Md = 0,85×fcd×b×a×(d-0,5×a) = 62,24×10-6
62,24×106=0,85×13×580×a×(460-0,5×a) a = 21,62 mm
K.D.D
As×fyd=0,85×fcd×b×a
As×365=0,85×13×580× 21,62 As = 379,62 mm2
Seçilen donatı212 düz+212 pliye(452 mm2)
Kontrol:
´
2
´
4520,0039
250 460
max 0,02
max 0,85
600 13 6000,85 k 0,85 0,016
600 365 600 365
max 0,85 0,016 0,0136
1,04min 0,8 0,8 0,0023
365
min max
0,0023 0,0039 0,0136
seçilen
b
b
As
bw d
fcd
fyd fyd
fctdρ
fyd
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
99
Mesnet Donatılarının Hesabı:
K127 Sol Mesnedi
1. Yükleme 1,4G+1,6Q -37,80
2. Yükleme G+Q+E 45,60
G+Q-E -94,54
3. Yükleme 0,9G+E 54,59
0,9G-E -85,55
maxMd (Md,a) 54,59
minMd (Md,ü) -94,54
AsA1
Asü
Mdü
1. Durum
AsA2
Mda
2. Durum
Min Md = -94,54 kNm Max Md = 54,59 kNm
1 1
6000,4 0,4 0,85
600
cdb
yd yd
fk
f f
2 13 6000,4 0,85 0,0064
365 600 365
2 6
1, 1 1
2 6
1,
1 0,59 10
3650,0064 250 460 365 1 0,59 0,0064 10 110,47
13
yd
w yd
cd
s
s
fM b d f
f
M kNm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
100
1.Durum
1,
94,5447,27
2dü sM kNm M
1
6
0,85 ( )2
47,27 10 0,85 13 250 (460 )2
cd w
aM f b a d
aa
38,80a mm
6
2
1
( )2
38,8047,27 10 365 (460 )
2
293,93
dü sü yd
sü
aM A f d
A
A mm
2 47,272
düMM kNm
622
2 '
47,27 10308,35
( ) 365 (460 40)s
yd
MA mm
f d d
2
1 2 293,93 308,35 602,28s ssüA A A mm
'
'
1
40600 1 600 1 0,85 74,23 365 .
38,80s
dk basınçdonatısıakmıyor
a
' 2
1
602,28301,14
2s sAA A mm
2.Durum
54,59da
M kNm b = 90,8cm d = 46 cm 13f
h cm
a = t kabulü ;
61300,85 13 908 130 (460 ) 10 515,22
2yM kNm
y daM M S.D.K.H.
54,59×106=0,85×13×908×a×(460-0,5×a) a = 12 mm
54,59×106=AsA2 ×365 ×(460-0,5×12) AsA2 = 329,87 mm
2> AsA1 √
Sonuç: AsÜ= 602,28 mm2
AsA= 329,87 mm2
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
101
K127 Sağ Mesnedi
1. Yükleme 1,4G+1,6Q -84,32
2. Yükleme G+Q+E 17,26
G+Q-E -132,4
3. Yükleme 0,9G+E 37,42
0,9G-E -112,24
maxMd (Md,a) 37,42
minMd (Md,ü) -132,40
AsA1
Asü
Mdü
1. Durum
AsA2
Mda
2. Durum
Min Md = -132,40 kNm Max Md = 37,42 kNm
1 1
6000,4 0,4 0,85
600
cdb
yd yd
fk
f f
2 13 6000,4 0,85 0,0064
365 600 365
2 6
1, 1 1
2 6
1,
1 0,59 10
3650,0064 250 460 365 1 0,59 0,0064 10 110,47
13
yd
w yd
cd
s
s
fM b d f
f
M kNm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
102
1.Durum
1,
132,4066,20
2 2
düs
MkNm M
1 66,202
düMM kNm
1
6
0,85 ( )2
66,20 10 0,85 13 250 (460 )2
cd w
aM f b a d
aa
55,40a mm
1 1
6
1
2
1
( )2
55,4066,20 10 365 (460 )
2
419,55
s yd
s
s
aM A f d
A
A mm
2 66,202
düMM kNm
622
2 '
66,20 10431,83
( ) 365 (460 40)s
yd
MA mm
f d d
2
1 2 419,55 431,83 851,38s ssüA A A mm
'
'
1
40600 1 600 1 0,85 231,77 365 .
55,40s
dk basınçdonatısıakmıyor
a
' 2
1
851,38425,69
2s sAA A mm
2.Durum
37,42da
M kNm b = 908cm d = 46 cm 13f
h cm
a = t kabulü ;
61300,85 13 908 130 (460 ) 10 515,22
2yM kNm
y daM M S.D.K.H.
37,42×106=0,85×13×908×a×(460-0,5×a) a = 8,2 mm
37,42×106=AsA2 ×365 ×(460-0,5×8,2) AsA2 = 225,41 mm
2
Sonuç: AsÜ= 851,38 mm2
AsA= 425,69 mm2
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
103
K128 Sol ve Sağ Mesnedi
1. Yükleme 1,4G+1,6Q -86,14
2. Yükleme G+Q+E -5,75
G+Q-E -114,03
3. Yükleme 0,9G+E 17,52
0,9G-E -90,76
maxMd (Md,a) 17,52
minMd (Md,ü) -114,03
AsA1
Asü
Mdü
1. Durum
AsA2
Mda
2. Durum
Min Md = -114,03 kNm Max Md = 17,52 kNm
1 1
6000,4 0,4 0,85
600
cdb
yd yd
fk
f f
2 13 6000,4 0,85 0,0064
365 600 365
2 6
1, 1 1
2 6
1,
1 0,59 10
3650,0064 250 460 365 1 0,59 0,0064 10 110,47
13
yd
w yd
cd
s
s
fM b d f
f
M kNm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
104
1.Durum
114,0357,02
2 2
düMkNm
1 57,022
düMM kNm
1
6
0,85 ( )2
57,02 10 0,85 13 250 (460 )2
cd w
aM f b a d
aa
47,3a mm
1 1
6
1
2
1
( )2
47,357,02 10 365 (460 )
2
358,01
s yd
s
s
aM A f d
A
A mm
2 57,022
düMM kNm
622
2 '
57,02 10371,95
( ) 365 (460 40)s
yd
MA mm
f d d
2
1 2 358,01 371,95 729,96s ssüA A A mm
'
'
1
40600 1 600 1 0,85 168,71 365 .
47,3s
dk basınçdonatısıakmıyor
a
' 2
1
729,96364,98
2s sAA A mm
2.Durum
17,52da
M kNm b = 580cm d = 46 cm 13f
h cm
a = t kabulü ;
61300,85 13 580 130 (460 ) 10 329,10
2yM kNm
y daM M S.D.K.H.
17,52×106=0,85×13×580×a×(460-0,5×a) a = 6 mm
17,52×106=AsA2 ×365 ×(460-0,5×6) AsA2 =105,35 mm
2
Sonuç: AsÜ=729,96 mm2
AsA= 364,98 mm2
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
105
Montaj Donatılarının Hesabı:
K127 – K129 Kirişi
max 2, ,, ,
( ) 851212,75
4 4
s üst mesnets üst montaj
AA mm
22 12(226 )mm
Seçilen = 2 122(226 )mm
K128 Kirişi
max 2, ,, ,
( ) 729,96182,49
4 4
s üst mesnets üst montaj
AA mm
22 12(226 )mm
Seçilen = 2 122(226 )mm
Ek Donatıların Hesabı:
Kenar Mesnet İçin
Üst
2
, , , , 2 11 2 12 452s üst mevcut s montaj sa pliyeA A A mm
2
, , .602,28sa s alt mevcutA A Ek donatı gerekmektedirmm
2
, 602,28 452 150,28S ekA mm
22 12 226Seçilen mm
Alt 2
, , , 12 2262s alt mevcut s düzA A mm
2
, , .329,87sa s alt mevcutA A Ek donatı gerekmektedirmm
2
, 329,87 226 103,87S ekA mm
22 12 226Seçilen mm
Orta Mesnet İçin
Üst
2
, , , , 2 12 2 12 2 12 678s üst mevcut s montaj sa pliyeA A A mm
2
, , .851,38sü s üst mevcutA A Ek donatı gerekmektedirmm
2
, 678 173,38851,38s ekA mm
Seçilen = 22 12(226 )mm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
106
Alt
2
, , , 12 2 12 4522s alt mevcut s düzA A mm
2
, , .425,69sa s üst mevcutA A Ek donatıya gerek yokturmm
Donatı Yüzdesi Kontrolü :
K127 Kenar Mesnedi:
Üst
, , 452 226 6780,0059
250 460 250 460w
s üst seçilenA
b d
min
1,040,8 0,8 0,00228
365
ctd
yd
f
f ; max 0,02
min max
0,0028 0,0059 0,02
√
Alt
2, , 678339
2 2
s üst seçilenAmm
2
, , 452s alt seçilenA mm 452> 339 √
K127- K128 Mesnedi:
Üst
, , 678 226 9040,00786
250 460 250 460w
s üst seçilenA
b d
min
1,040,8 0,8 0,00228
365
ctd
yd
f
f ; max 0,02
min max
0,00228 0,00786 0,02
√
Alt
2, , 904452
2 2
s üst seçilenAmm
2
, , 452s alt seçilenA mm 452 452 √
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
107
KAYMA TAHKİKİ VE ETRİYE HESABI:
K127 Sol Mesnedi:
şı
ü ç
ç
Ç ı ı ş
ğ
ı ç ı ı ş
ğ ı ç ı ı ış ı
ı
ç ü ç
ğ
ü ç
ü
ü
ş ü ü
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
108
şı
ç
1304,34 kN
ç 164,98 kN
ğ ö ı ı ı
ş
K127 Sağ Mesnedi Mesnedi:
şı
ü ç
ç
Ç ı ı ş
ğ
ı ç ı ı ş
ğ ı ç ı ı ış ı
ı
ç ü ç
ğ
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
109
ü ç
ü
ü
ş ü ü
şı
ç
1304,34 kN
ç 164,98 kN
ğ ö ı ı ı
ş
K128 Sol - Sağ Mesnedi :
şı
ü ç
ç
Ç ı ı ş
ğ
ı ç ı ı ş
ğ ı ç ı ı ış ı
ı
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
110
ç ü ç
ğ
ü ç
ü
ü
ş ü ü
şı
ç
833,17 kN
ç 206,23 kN
ğ ö ı ı ı
ş
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
111
KESME DONATISI ( ETRİYE ) HESABI
Mesnet Kesitleri Etriye Hesabı:
K127 Sol Mesnedi:
=59,14 kN
Asal basınç gerilmeleri nedeniyle gövde betonunun ezilmemesi için kesme kuvveti üst sınırı;
mm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
112
K127 Sağ Mesnedi:
=77,96 kN
Asal basınç gerilmeleri nedeniyle gövde betonunun ezilmemesi için kesme kuvveti üst sınırı;
mm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
113
K128 Sol ve Sağ Mesnedi:
=95,45 kN
Asal basınç gerilmeleri nedeniyle gövde betonunun ezilmemesi için kesme kuvveti üst sınırı;
mm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
114
Açıklık Kesitleri Etriye Hesabı:
K127
Sol:
( 0)
( 2 )
1 ( 2
1,4 1,6 ,( 2 )
1,4 1,6 ,( 2 )
58 53,71 111,71
8,44 1 10,28 1111,71 8,44 1 93,91
2 2
15,82 1,225 12,31 1,22580,22 11,82 1,225 48,51
2 2
;
e x dy
e x h
d e x
g q x h
g q x h
V V V kN
V kN
V kN
V V V
)max
1 93,91
h
dV kN
Sağ
( 0)
( 2 )
1 (
1,4 1,6 ,( 2 )
1,4 1,6 ,( 2 )
58 63,79 121,79
8,44 1 10,28 1121,79 8,44 1 102,28
2 2
15,82 1,225 12,31 1,22599,04 11,82 1,225 67,33
2 2
;
e x dy
e x h
d e x
g q x h
g q x h
V V V kN
V kN
V kN
V V V
2 )max
1 102,28
h
dV kN
1 2 max;
102,28 127
d d d
d
V V V
V kN K Açıklık hesap kesme kuvveti
3
3
,max
,max
0,65 0,65 1,104 250 460 10 77,74
0,22 0,22 13 250 460 10 328,9
olduğundan kayma donatısı hesapla bulunacaktur.
0,8 0,8 77,74 62,19
102
cr ctd w
r cd w
cr d r
c cr
w d c
V f b d kN
V f b d kN
V V V
V V kN
V V V
, 28 62,19 40,09kN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
115
2 322 8 40,09 10
100,53 100,53 421,03 424 365 460
/ 2 230 25 8 / 23
wsw sw
ywd
cm
V s sA mm A s mm cm
f d
s d mm cm Seçilen
K128
( 0)
( 2 )
1 ( 2 )max
1
1,4 1,6 ,( 2 )
1,4 1,6 ,( 2 )
117,34
10,22117,34 9,69 1 1 102,54
2
18,75 1,225117,58 13,57 1,225 89,47
2
;
102,54
e x dy
e x h
d e x h
d
g q x h
g q x h
V V V kN
V kN
V kN
V V V
V kN
3
3
,max
,max
0,65 0,65 1,104 250 460 10 77,74
0,22 0,22 13 250 460 10 328,9
olduğundan kayma donatısı hesapla bulunacaktur.
0,8 0,8 77,74 62,19
102
cr ctd w
r cd w
cr d r
c cr
w d c
V f b d kN
V f b d kN
V V V
V V kN
V V V
,54 62,19 40,35kN
2 3
22 8 40,35 10100,53 100,53 418,107 42
4 365 460
/ 2 230 23 8 / 23
wsw sw
ywd
cm
V s sA mm A s mm cm
f d
s d mm cm Seçilen
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
116
ZEMİN KAT S3 KOLONU BETONARME HESAPLARI
C – C Aksı Y –Y Yönü
Pd Yüklemesi Moment Düzeltmeleri
1
2
1
2
1.
(2 0,25)' 20,18* 17,658
2
(1 0,25)' 10,09* 7,568
1
min
(2 0,25)' 28,95* 25,331
2
' 14,48
Kat
M kNm
M kNm
Ze Kat
M kNm
M kNm
P Yüklemesi Moment Düzeltmeleri
1
2
1
2
1.
(2 0,25)' 13,36* 11,69
2
(1 0,25)' 6,68* 5,01
1
min
(2 0,25)' 19,17* 16,77
2
' 9,59
Kat
M kNm
M kNm
Ze Kat
M kNm
M kNm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
117
0,9G Yüklemesi Moment Düzeltmeleri
1
2
1
2
1.
(2 0,25)' 8,60* 7,53
2
(1 0,25)' 4,30* 3,23
1
min
(2 0,25)' 12,36* 10,82
2
' 6,18
Kat
M kNm
M kNm
Ze Kat
M kNm
M kNm
Zemin Kat S3 Kolonu i Ucundaki Momentler
9,59g qM kNm
54,09g q EM kNm
73,27g q EM kNm
0,9 6,18GM kNm 0,9 57,50G EM kNm
0,9 69,86G EM kNm
63,68EM kNm 1,4 1,6 14,48g qM kNm
Zemin Kat S3 Kolonu j Ucundaki Momentler
16,77g qM kNm
16,62g q EM kNm
50,16g q EM kNm
0,9 10,82GM kNm 0,9 22,57G EM kNm
0,9 44,21G EM kNm
33,39EM kNm 1,4 1,6 25,331g qM kNm
Zemin Kat Sonuç Kesit Tesirleri
1,4 1,6 25,331g qM kNm
73,27g q EM kNm 0,9 69,86G EM kNm
1. Kat S3 Kolonu i Ucundaki Momentler
5,01g qM kNm
23,86g q EM kNm
33,88g q EM kNm
0,9 3,23GM kNm 0,9 25,64G EM kNm
0,9 32,10G EM kNm
28,87EM kNm 1,4 1,6 7,568g qM kNm
1.Kat S3 Kolonu j Ucundaki Momentler
11,69g qM kNm
17,18g q EM kNm
40,56g q EM kNm
0,9 7,53GM kNm 0,9 21,34G EM kNm
0,9 36,40G EM kNm
28,87EM kNm 1,4 1,6 17,658g qM kNm
1. Kat Sonuç Kesit Tesirleri
1,4 1,6 17,658g qM kNm
40,56g q EM kNm 0,9 36,40G EM kNm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
118
1– 1 Aksı X –X Yönü
Pd Yüklemesi Moment Düzeltmeleri
1
2
1
2
1.
(2 0,25)' 21,58* 18,88
2
(1 0,25)' 11,49* 8,62
1
min
(2 0,25)' 30,35* 26,56
2
' 15,88
Kat
M kNm
M kNm
Ze Kat
M kNm
M kNm
P Yüklemesi Moment Düzeltmeleri
1
2
1
2
1.
(2 0,25)' 14,76* 12,92
2
(1 0,25)' 8,08* 6,06
1
min
(2 0,25)' 20,57* 18,00
2
' 10,99
Kat
M kNm
M kNm
Ze Kat
M kNm
M kNm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
119
0,9G Yüklemesi Moment Düzeltmeleri
1
2
1
2
1.
(2 0,25)' 10,00* 8,75
2
(1 0,25)' 5,70* 4, 28
1
min
(2 0,25)' 13,76* 12,04
2
' 7,58
Kat
M kNm
M kNm
Ze Kat
M kNm
M kNm
Zemin Kat S3 Kolonu i Ucundaki Momentler
10,99g qM kNm
54,09g q EM kNm
76,07g q EM kNm
0,9 7,58GM kNm 0,9 57,50G EM kNm
0,9 72,66G EM kNm
65,08EM kNm 1,4 1,6 15,88g qM kNm
Zemin Kat S3 Kolonu j Ucundaki Momentler
18,00g qM kNm
16,79g q EM kNm
52,79g q EM kNm
0,9 12,04GM kNm 0,9 22,57G EM kNm
0,9 46,83G EM kNm
34,79EM kNm 1,4 1,6 26,56g qM kNm
Zemin Kat Sonuç Kesit Tesirleri
1,4 1,6 26,56g qM kNm
76,07g q EM kNm 0,9 72,66G EM kNm
1. Kat S3 Kolonu i Ucundaki Momentler
6,06g qM kNm
24,21g q EM kNm
36,33g q EM kNm
0,9 4,28GM kNm 0,9 25,99G EM kNm
0,9 34,55G EM kNm
30,27EM kNm 1,4 1,6 8,62g qM kNm
1.Kat S3 Kolonu j Ucundaki Momentler
12,92g qM kNm
17,35g q EM kNm
43,19g q EM kNm
0,9 8,75GM kNm 0,9 21,52G EM kNm
0,9 39,02G EM kNm
30,27EM kNm 1,4 1,6 18,88g qM kNm
1. Kat Sonuç Kesit Tesirleri
1,4 1,6 18,88g qM kNm
43,19g q EM kNm 0,9 39,02G EM kNm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
120
Zemin Kat Y –Y Doğrultusu Depremi için Hesap Momentleri
G+Q±E için
( )x xyx g qM M M
( ) 0,3y yxy g qM M M
9,59 63,68 73,27xM kNm
10,99 0,3 65,08 30,51yM x kNm
0,9G±E için
(0,9 )x xyx gM M M
(0,9 ) 0,3y yxy gM M M
6,18 63,68 69,86xM kNm
7,58 0,3 65,08 27,10yM kNm
1,4 G +1,6 Q
25,331xM kNm
26,56yM kNm
1. Kat Y –Y Doğrultusu Depremi için Hesap Momentleri
G+Q±E için
( )x xyx g qM M M
( ) 0,3y yxy g qM M M
11,69 28,87 40,56xM kNm
12,92 0,3 30,27 22,00yM x kNm
0,9G±E için
(0,9 )x xyx gM M M
(0,9 ) 0,3y yxy gM M M
7,53 28,87 36,40xM kNm
8,75 0,3 30,27 17,83yM kNm
1,4 G +1,6 Q
17,66xM kNm
18,88yM kNm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
121
Zemin Kat X –X Doğrultusu Depremi için Hesap Momentleri
G+Q±E için
( )y yxy g qM M M
( ) 0,3x xyx g qM M M
10,99 65,08 76,07yM kNm
9,59 0,3 63,68 28,69xM x kNm
0,9G±E için
(0,9 )y yxy gM M M
(0,9 ) 0,3x xyx gM M M
7,58 65,08 72,66yM kNm
6,18 0,3 63,68 25,28xM kNm
1,4 G +1,6 Q
26,56yM kNm
25,331xM kNm
1. Kat X –X Doğrultusu Depremi için Hesap Momentleri
G+Q±E için
( )y yxy g qM M M
( ) 0,3x xyx g qM M M
12,92 30,27 43,19yM Nm
11,69 0,3 28,87 20,35xM x kNm
0,9G±E için
(0,9 )y yxy gM M M
(0,9 ) 0,3x xyx gM M M
8,75 30,27 39,02yM kNm
7,53 0,3 28,87 16,19xM kNm
1,4 G +1,6 Q
18,88yM kNm
17,66xM kNm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
122
YÜKLEMELER
Zemin Kat S3 Kolonu Y-Y Doğrultusu
1) 1,4G+1,6Q
25,331Pdx
M kNm
26,56Pdy
M kNm
768,64pd
N kN
2) G+Q±E
73,27dx
M kNm 30,51dy
M kNm
534,68 98,18 632,86
534,68 98,18 436,50
g q ed
g q ed
N N kN
N N kN
3) 0,9G±E
69,86dx
M kNm 27,10dy
M kNm
0,9
0,9
390,89 98,18 489,07
390,89 98,18 292,71
g ed
g ed
N N kN
N N kN
Zemin Kat S3 Kolonu X-X Doğrultusu
1) 1,4G+1,6Q
25,331Pdx
M kNm
26,56Pdy
M kNm
768,64pd
N kN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
123
2) G+Q±E
28,69dx
M kNm 70,07dy
M kNm
534,68 112,18 646,86
534,68 112,18 422,50
g q ed
g q ed
N N kN
N N kN
3) 0,9G±E
25,28dx
M kNm 72,66dy
M kNm
0,9
0,9
390,89 112,18 503,07
390,89 112,18 278,71
g ed
g ed
N N kN
N N kN
1. Kat S3 Kolonu Y-Y Doğrultusu
1) 1,4G+1,6Q
17,66Pdx
M kNm
18,88Pdy
M kNm
576,48pd
N kN
2) G+Q±E
40,56dx
M kNm 22,00dy
M kNm
401,01 64,09 465,10
401,01 64,09 336,92
g q ed
g q ed
N N kN
N N kN
3) 0,9G±E
36,40dx
M kNm 17,83dy
M kNm
0,9
0,9
293,17 64,09 357,26
293,17 64,09 229,08
g ed
g ed
N N kN
N N kN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
124
1.Kat S3 Kolonu X-X Doğrultusu
1) 1,4G+1,6Q
17,66Pdx
M kNm
18,88Pdy
M kNm
576,48pd
N kN
2) G+Q±E
20,35dx
M kNm 43,19dy
M kNm
401,01 78,09 479,10
401,01 78,09 322,92
g q ed
g q ed
N N kN
N N kN
3) 0,9G±E
16,19dx
M kNm 30,92dy
M kNm
0,9
0,9
293,17 78,09 371,26
293,17 78,09 215,08
g ed
g ed
N N kN
N N kN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
125
KESİT HESABI
Zemin Kat Malzeme Özellikleri ve Kesit Boyutları
Kesit Boyutları
B(mm) H(mm) h’(mm) h’/H
300 450 40 0,09 Malzeme Bilgileri
fck(Mpa) fcd(Mpa) fyk(Mpa) fyd(Mpa)
20 13,3 420 365
Zemin Kat S 3 Kolonu C-C Aksı
1,4G+1,6Q
3
6
2 2
6
2 2
min
1 2
min
768,64*100,428
* * 300*450*13,3
25,331*10 0,031
* * 300*450 *13,3
26,56*100,049
* * 300 *450*13,3
; W 0,00
* 0,01*
y x
xdx
ydy
x y
Ndn
b h fcd
Mm
b h fcd
Mm
b h fyd
m m olduğundan m m m m okunan
fydW
fcd
2
2
min
min
max min
3650,274 0,00
13,3
* * 0,01*300*450 1350
8 16 (1608 )
16080,012
* 300*450
W As As
As b h mm
Seçilen mm
Ast
b h
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
126
0,9G+E
3
6
2 2
6
2 2
min
1 2
min
489,07*100,272
* * 300*450*13,3
69,86*10 0,086
* * 300*450 *13,3
27,10*100,050
* * 300 *450*13,3
; W 0,1
36* 0,01*
x y
xdx
ydy
y x
Ndn
b h fcd
Mm
b h fcd
Mm
b h fyd
m m olduğundan m m m m okunan
fydW
fcd
2
2
min
min
max min
50,274 0,1
13,3
* * 0,01*300*450 1350
8 16 (1608 )
16080,012
* 300*450
W As As
As b h mm
Seçilen mm
Ast
b h
G+Q+E
3
6
2 2
6
2 2
min
1 2
min
632,86*100,352
* * 300*450*13,3
73,27*10 0,091
* * 300*450 *13,3
30,51*100,057
* * 300 *450*13,3
; W 0,1
36* 0,01*
x y
xdx
ydy
y x
Ndn
b h fcd
Mm
b h fcd
Mm
b h fyd
m m olduğundan m m m m okunan
fydW
fcd
2
2
min
min
max min
50,274 0,1
13,3
* * 0,01*300*450 1350
8 16 (1608 )
16080,012
* 300*450
W As As
As b h mm
Seçilen mm
Ast
b h
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
127
Zemin Kat S 3 Kolonu I-I Aksı
1,4G+1,6Q
3
6
2 2
6
2 2
min
1 2
min
768,64*100,428
* * 300*450*13,3
25,331*10 0,031
* * 300*450 *13,3
26,56*100,049
* * 300 *450*13,3
; W 0,00
* 0,01*
y x
xdx
ydy
x y
Ndn
b h fcd
Mm
b h fcd
Mm
b h fyd
m m olduğundan m m m m okunan
fydW
fcd
2
2
min
min
max min
3650,274 0,00
13,3
* * 0,01*300*450 1350
8 16 (1608 )
16080,012
* 300*450
W As As
As b h mm
Seçilen mm
Ast
b h
G+Q+E
3
6
2 2
6
2 2
min
1 2
min
646,86*100,36
* * 300*450*13,3
28,69*10 0,036
* * 300*450 *13,3
76,07*100,141
* * 300 *450*13,3
; W 0,25
36* 0,01*
y x
xdx
ydy
x y
Ndn
b h fcd
Mm
b h fcd
Mm
b h fyd
m m olduğundan m m m m okunan
fydW
fcd
2
2
min
min
max min
50,274 0,25
13,3
* * 0,01*300*450 1350
8 16 (1608 )
16080,012
* 300*450
W As As
As b h mm
Seçilen mm
Ast
b h
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
128
0,9G+E
3
6
2 2
6
2 2
min
1 2
min
503,07*100,280
* * 300*450*13,3
25,28*10 0,031
* * 300*450 *13,3
72,66*100,135
* * 300 *450*13,3
; W 0,2
36* 0,01*
y x
xdx
ydy
x y
Ndn
b h fcd
Mm
b h fcd
Mm
b h fyd
m m olduğundan m m m m okunan
fydW
fcd
2
2
min
min
max min
50,274 0,2
13,3
* * 0,01*300*450 1350
8 16 (1608 )
16080,012
* 300*450
W As As
As b h mm
Seçilen mm
Ast
b h
1. Kat Malzeme Özellikleri ve Kesit Boyutları
Kesit Boyutları
B(mm) H(mm) h’(mm) h’/H
300 400 40 0,09
Malzeme Bilgileri
fck(Mpa) fcd(Mpa) fyk(Mpa) fyd(Mpa)
20 13,3 420 365
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
129
1. Kat S 3 Kolonu C-C Aksı
1,4G+1,6Q
3
6
2 2
6
2 2
min
1 2
min
576,48*100,361
* * 300*400*13,3
17,66*10 0,028
* * 300*400 *13,3
18,88*100,039
* * 300 *400*13,3
; W 0,00
3* 0,01*
y x
xdx
ydy
x y
Ndn
b h fcd
Mm
b h fcd
Mm
b h fyd
m m olduğundan m m m m okunan
fydW
fcd
2
2
min
min
max min
650,274 0,00
13,3
* * 0,01*300*400 1200
8 14 (1231 )
12310,01
* 300*400
W As As
As b h mm
Seçilen mm
Ast
b h
G+Q+E
3
6
2 2
6
2 2
min
1 2
min
465,10*100,291
* * 300*400*13,3
40,56*10 0,064
* * 300*400 *13,3
22,00*100,046
* * 300 *400*13,3
; W 0,00
3* 0,01*
x y
xdx
ydy
y x
Ndn
b h fcd
Mm
b h fcd
Mm
b h fyd
m m olduğundan m m m m okunan
fydW
fcd
2
2
min
min
max min
650,274 0,00
13,3
* * 0,01*300*400 1200
8 14 (1231 )
12310,01
* 300*400
W As As
As b h mm
Seçilen mm
Ast
b h
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
130
0,9G+E
3
6
2 2
6
2 2
min
1 2
min
357,26*100,224
* * 300*400*13,3
36,40*10 0,057
* * 300*400 *13,3
17,83*100,037
* * 300 *400*13,3
; W 0,00
3* 0,01*
x y
xdx
ydy
y x
Ndn
b h fcd
Mm
b h fcd
Mm
b h fyd
m m olduğundan m m m m okunan
fydW
fcd
2
2
min
min
max min
650,274 0,00
13,3
* * 0,01*300*400 1200
8 14 (1231 )
12310,01
* 300*400
W As As
As b h mm
Seçilen mm
Ast
b h
1. Kat S 3 Kolonu I-I Aksı
1,4G+1,6Q
3
6
2 2
6
2 2
min
1 2
min
576,48*100,361
* * 300*400*13,3
17,66*10 0,028
* * 300*400 *13,3
18,88*100,039
* * 300 *400*13,3
; W 0,00
3* 0,01*
y x
xdx
ydy
x y
Ndn
b h fcd
Mm
b h fcd
Mm
b h fyd
m m olduğundan m m m m okunan
fydW
fcd
2
2
min
min
max min
650,274 0,00
13,3
* * 0,01*300*400 1200
8 14 (1231 )
12310,01
* 300*400
W As As
As b h mm
Seçilen mm
Ast
b h
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
131
G+Q+E
3
6
2 2
6
2 2
min
1 2
min
479,10*100,300
* * 300*400*13,3
20,35*10 0,032
* * 300*400 *13,3
43,19*100,090
* * 300 *400*13,3
; W 0,1
36* 0,01*
y x
xdx
ydy
x y
Ndn
b h fcd
Mm
b h fcd
Mm
b h fyd
m m olduğundan m m m m okunan
fydW
fcd
2
2
min
min
max min
50,274 0,1
13,3
* * 0,01*300*400 1200
8 14 (1231 )
12310,01
* 300*400
W As As
As b h mm
Seçilen mm
Ast
b h
0,9G+E
3
6
2 2
6
2 2
min
1 2
min
371,26*100,233
* * 300*400*13,3
16,19*10 0,025
* * 300*400 *13,3
30,92*100,065
* * 300 *400*13,3
; W 0,00
3* 0,01*
y x
xdx
ydy
x y
Ndn
b h fcd
Mm
b h fcd
Mm
b h fyd
m m olduğundan m m m m okunan
fydW
fcd
2
2
min
min
max min
650,274 0,00
13,3
* * 0,01*300*400 1200
8 14 (1231 )
12310,01
* 300*400
W As As
As b h mm
Seçilen mm
Ast
b h
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
132
GÜÇLÜ KOLON – ZAYIF KİRİŞ PRENSİBİ
Y – Y Yönü (C - C Aksı ) için;
Depremin Soldan Sağa Etkimesi Durumu
(0,9G+E)
' 6( ) 452 365 (460 40) 10 69,26ri s ydM A f d d kN
,357,26
d altN kN
,489,07
d üstN kN
Mra’nın Hesabı
d’ = 4 cm 2 ' 45 2 4 37sZ h d cm 2
0,258
/ 37 / 40 0,925sZ h S420 => ABAK
3489,07 10
0,272* * 300 450 13,3
d
cd
Nn
b h f
6(0,9 )
2 2
1608 3650,327
300 450 13,3
17,83 100,033
300 450 13,3
s yd
cd
y G
x
cd
A fw
b h f
MM
b h f
0,272 0,327 0,033 0,18xn w M m 2 2 60,18 300 450 13,3 10 145,44ra racd
M m b h f M kNm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
133
Mrü’nün Hesabı:
d’ = 4 cm 2 ' 45 2 4 37sZ h d cm 2
0,258
/ 37 / 40 0,925sZ h S420 => ABAK
3357,26 10
0,199* * 300 450 13,3
d
cd
Nn
b h f
6(0,9 )
2 2
1608 3650,327
300 450 13,3
27,10 100,05
300 450 13,3
s yd
cd
y G
y
cd
A fw
b h f
MM
b h f
0,199 0,327 0,05 0,17xn w M m
2 2 60,17 300 450 13,3 10 137,36rü racdM m b h f M kNm
G+Q+E
69,26riM kN
,465,10
d altN kN
,632,86
d üstN kN
Mra’nın Hesabı
d’ = 4 cm 2 ' 45 2 4 37sZ h d cm 2
0,258
/ 37 / 40 0,925sZ h S420 => ABAK
3465,10 10
0,259* * 300 450 13,3
d
cd
Nn
b h f
6(0,9 )
2 2
1608 3650,327
300 450 13,3
30,51 100,057
300 450 13,3
s yd
cd
y G
y
cd
A fw
b h f
MM
b h f
0,259 0,327 0,057 0,18xn w M m
2 2 60,18 300 450 13,3 10 145,44ra racdM m b h f M kNm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
134
Mrü’nün Hesabı
d’ = 4 cm 2 ' 45 2 4 37sZ h d cm 2
0,258
/ 37 / 40 0,925sZ h S420 => ABAK
3632,86 10
0,352* * 300 450 13,3
d
cd
Nn
b h f
6(0,9 )
2 2
1608 3650,327
300 450 13,3
22,00 100,04
300 450 13,3
s yd
cd
y G
x
cd
A fw
b h f
MM
b h f
0,352 0,327 0,04 0,20xn w M m
2 2 60,20 300 450 13,3 10 161,60rü racdM m b h f M kNm
Sonuç
1,2 ( ) ( )ri rj ra rüM M M M olmalı
1,2 (103,94) (137,36 145,44) min0,9
0,9
G Q E
G Q E
G E
G E
Depremin Sağdan Sola Etkimesi Durumu
(G+Q-E)
' 6( ) 678 365 (460 40) 10 103,94ri s ydM A f d d kN
,336,92
d altN kN
,436,50
d üstN kN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
135
Mra’nın Hesabı
d’ = 4 cm 2 ' 45 2 4 37sZ h d cm 2
0,258
/ 37 / 40 0,925sZ h S420 => ABAK
3336,92 10
0,19* * 300 450 13,3
d
cd
Nn
b h f
6(0,9 )
2 2
1608 3650,327
300 450 13,3
30,51 100,057
300 450 13,3
s yd
cd
y G
y
cd
A fw
b h f
MM
b h f
0,19 0,327 0,057 0,18xn w M m
2 2 60,18 300 450 13,3 10 145,44ra racdM m b h f M kNm
Mrü’nün Hesabı
d’ = 4 cm 2 ' 45 2 4 37sZ h d cm 2
0,258
/ 37 / 40 0,925sZ h S420 => ABAK
3436,50 10
0,243* * 300 450 13,3
d
cd
Nn
b h f
6(0,9 )
2 2
1608 3650,327
300 450 13,3
22,10 100,04
300 450 13,3
s yd
cd
y G
y
cd
A fw
b h f
MM
b h f
0,243 0,327 0,04 0,19xn w M m
2 2 60,19 300 450 13,3 10 153,52rü racdM m b h f M kNm
0,9G-E
103,94riM kN
,229,08
d altN kN
,292,71
d üstN kN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
136
Mra’nın Hesabı
d’ = 4 cm 2 ' 45 2 4 37sZ h d cm 2
0,258
/ 37 / 40 0,925sZ h S420 => ABAK
3229,08 10
0,128* * 300 450 13,3
d
cd
Nn
b h f
6(0,9 )
2 2
1608 3650,327
300 450 13,3
27,10 100,05
300 450 13,3
s yd
cd
y G
y
cd
A fw
b h f
MM
b h f
0,128 0,327 0,05 0,17xn w M m
2 2 60,17 300 450 13,3 10 137,36ra racdM m b h f M kNm
Mrü’nün Hesabı
d’ = 4 cm 2 ' 45 2 4 37sZ h d cm 2
0,258
/ 37 / 40 0,925sZ h S420 => ABAK
3292,71 10
0,163* * 300 450 13,3
d
cd
Nn
b h f
6(0,9 )
2 2
1608 3650,327
300 450 13,3
17,83 100,033
300 450 13,3
s yd
cd
y G
y
cd
A fw
b h f
MM
b h f
0,163 0,327 0,033 0,18xn w M m
2 2 60,18 300 450 13,3 10 145,44ra racdM m b h f M kNm
Sonuç
1,2 ( ) ( )ri rj ra rüM M M M olmalı
1,2 103,94 (137,36 145,44) min0,9
0,9
G Q E
G Q E
G E
G E
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
137
KOLON – KİRİŞ BİRLEŞİM BÖLGELERİNİN KESME GÜVENLİĞİ
Y – Y YÖNÜ (C-C ) AKSI S3 KOLONU
Depremin Soldan Sağa Etkimesi Durumu
1 2 min
3
1,25
1,25 452 420 10 23,09 214,21
s s yke
e
V A A f V
V kN
Kuşatılmamış Birleşimlerde
1
1
25
35
w
w j
b
b
b b b b
0,45e j cdV b h f
30,45 300 450 13,3 10eV
214,21 807,98kN kN
Depremin Sağdan Sola Etkimesi Durumu
31,25 678 420 10 23,09 332,86eV kN
Kuşatılmamış Birleşimlerde
0,45 25je j cdV b h f b cm
0,45 300 450 13,3 807,98eV kN
332,86 807,98kN kN
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
138
TEMEL HESAPLARI
TEMEL ÖNBOYUTU HESABI
Zemin Sınıfı = Z2
Zemin Grubu = B
2
, 257 /z em kN m
g beton temelxh
znet zem g
T1 TEMELİ
S1 KOLONU (30 x 30)
450,00i g qN N kN
1,4 1,6 654,24g qN kN
0,3x ya a m
20,5 25 12,5 /g BAh kN m
2
, 257 12,5 244,5 /net z emn g kN m
4501,84 1,4
244,5x y
net
ix yT
NA b b b b m
Kontroller
2 2
1,4 0,7
1,96 1
x y
T
b b m m
A m m
Zımbalama Tahkiki ve Temel Yüksekliğinin Bulunması
pr pdV V
pr pdV V =>
( ) ( )1
ort ort
ort
x ypd ctd
x y
a d a dN f U d
b b
3
2 ( 2 )
(300 ) (300 )654,24 10 1 1 1,04 2 300 300 2
1400 1400
243 24,3
ort
ort ortort ort
ort
p x yU a a d
d dd xd
d mm cm
min
5 24,3 5 29,3
H 25
h =40 cm ( -a ) (1400-300)27,5
4 4 4
ort
seçilenkonsol x x
h d cm
cm
l bh cm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
139
T2 TEMELİ
S2 KOLONU (30 x 45)
504,48i g qN N kN
1,4 1,6 724,96g qN kN
0,30
0,45
x
y
a m
a m
20,5 25 12,5 /g BAh kN m
2
, 257 12,5 244,5 /net z emn g kN m
504,482,06
244,5
1,20
1,80
net
x
y
ix yT
NA b b
b m
b m
Kontroller
2 2
1,2 , 1,8 0,7
2,16 1
x y
T
b m b m m
A m m
Zımbalama Tahkiki ve Temel Yüksekliğinin Bulunması
pr pdV V
pr pdV V =>
( ) ( )1
ort ort
ort
x ypd ctd
x y
a d a dN f U d
b b
3
2 ( 2 )
(300 ) (450 )724,96 10 1 1 1,04 2 300 450 2
1200 1800
240 24
ort
ort ortort ort
ort
p x yU a a d
d dd xd
d mm cm
min
5 24 5 29
H 25
h =40 cm ( -a ) (1800 450)32,8
4 4
ort
seçilenx x
h d cm
cm
bh cm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
140
T7 TEMELİ
S7 KOLONU (50 x 30)
847,28i g qN N kN
1,4 1,6 1236,64g qN kN
0,50
0,30
x
y
a m
a m
20,50 25 12,5 /g BAh kN m
2
, 257 12,5 244,5 /net z emn g kN m
847,283,47
244,5
2,40
1,45
net
x
y
ix yT
NA b b
b m
b m
Kontroller
2 2
2,40 , 1,45 0,7
3,50 1
x y
T
b m b m m
A m m
Zımbalama Tahkiki ve Temel Yüksekliğinin Bulunması
pr pdV V
pr pdV V =>
( ) ( )1
ort ort
ort
x ypd ctd
x y
a d a dN f U d
b b
3
2 ( 2 )
(500 ) (300 )1236,64 10 1 1 1,04 2 500 300 2
2400 1450
340 34
ort
ort ortort ort
ort
p x yU a a d
d dd xd
d mm cm
min
5 34 5 39
H 25
h =50 cm ( -a ) (2400 500)47,5
4 4
ort
seçilenx x
h d cm
cm
bh cm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
141
T8 TEMELİ
S8 KOLONU (55 x 40)
1224,76i g qN N kN
1,4 1,6 1788,08g qN kN
0,55
0,40
x
y
a m
a m
20,50 25 12,5 /g BAh kN m
2
, 257 12,50 244,5 /net z emn g kN m
1224,765,01
244,5
2,65
1,95
net
x
y
ix yT
NA b b
b m
b m
Kontroller
2 2
2,65 , 1,95 0,7
5,01 1
x y
T
b m b m m
A m m
Zımbalama Tahkiki ve Temel Yüksekliğinin Bulunması
pr pdV V
pr pdV V =>
( ) ( )1
ort ort
ort
x ypd ctd
x y
a d a dN f U d
b b
3
2 ( 2 )
(550 ) (400 )1788,08 10 1 1 1,04 2 550 400 2
2650 1950
410 41
ort
ort ortort ort
ort
p x yU a a d
d dd xd
d mm cm
min
5 41 5 46
H 25
h =55 cm ( -a ) (2650-550)51,75
4 4
ort
seçilenx x
h d cm
cm
bh cm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
142
T9 TEMELİ
1174,28i g qN N kN
1,4 1,6 1785,72g qN kN
0,45
0,45
x
y
a m
a m
20,5 25 12,5 /g BAh kN m
2
, 257 12,5 244,5 /net z emn g kN m
1174,284,80
244,5
2,2
net
x y
ix yT
NA b b
b b m
Kontroller
2 2
2,2 0,7
4,84 1
x y
T
b b m m
A m m
Zımbalama Tahkiki ve Temel Yüksekliğinin Bulunması
pr pdV V
pr pdV V =>
( ) ( )1
ort ort
ort
x ypd ctd
x y
a d a dN f U d
b b
3
2 ( 2 )
(450 ) (450 )1785,72 10 1 1 1,04 2 450 450 2
2200 2200
417 41,7
ort
ort ortort ort
ort
p x yU a a d
d dd xd
d mm cm
min
5 41,7 5 46,7
H 25
h =50 cm ( -a ) (2200-450)43,75
4 4
ort
seçilenx x
h d cm
cm
bh cm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
143
T3 TEMELİ BOYUT KONTROLÜ VE HESABI :
ö ı ı ı
Zımbalama tahkiki ve temel yüksekliğinin bulunması
3
min
5 26 5 31
H 25
h =50 cm ( -a ) (1900-450)36,25
4 4
ort
seçilenx x
h d cm
cm
bh cm
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
144
X-X Doğrultusu İçin (1-1 Aksı)
İşletme +Deprem Etkisinde Boyut Tahkiki
i
j
18,00
10,99Mg+q=Mi
i
j
34,79
65,08
ME
+
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
145
Y-Y Doğrultusu İçin (C-C Aksı)
İşletme +Deprem Etkisinde Boyut Tahkiki
i
j
16,77
9,59Mg+q=Mi
i
j
33,39
63,68
ME
+
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
146
KESİT TESİRLERİ
X-X YÖNÜ
Düşey Yük İçin
ı ışı
Hd
Nd
Md
263,17242,42
121,77
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
147
Düşey Yük İçin
Hd
Nd
Md
313,36220,22
87,17
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
148
KESİT TESİRLERİ
Y-Y YÖNÜ
Düşey Yük İçin
ı ışı
Hd
Nd
Md
263,17243,94
121,77
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
149
Düşey Yük İçin (
ı ışı
Hd
Nd
Md
301,12220,85
90,75
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
150
BETONARME KESİT HESABI
ğ şı ı ı ş
9Ø16
8Ø16
y
x
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
151
32max
2
0,08 0,06 768,64 10min 168,48
365
: 4 16(804 )
yd
NB grubu ze mm
f
seçilen mm
KESME GÜVENLİĞİ TAHKİKİ
BAĞ KİRİŞİ BOYUTLANDIRMASI
Zemin sınıfı: Z2 2. Deprem Bölgesi
Zemin Grubu: B
Bağ kirişinin min. Eksenel kuvveti = %8
Bağ Kirişi : 25 x 25(cm) Min. Enkesit boyu = 25 cm
Min. Enkesit alanı = 750 cm2
Min. Boyuna Donatı = 416
Betonarme Yapı Tasarımı 09043128 Can Berk Taşkıran
152