g-o-43 mehanika tla 07 naponi u tlu
TRANSCRIPT
1
Građevinsko-arhitektonski fakultet Univerziteta u NišuStudijski program GrađevinarstvoKatedra za građevinsku geotehniku
G-O-43: MEHANIKA TLA
7. 7. nedelja:nedelja: NAPONI U TLUNAPONI U TLU
2G-O-43: Mehanika tla
Naponi u tlu:Naponi u tlu: Početni (geostatički)Početni (geostatički) - od sopstvene težine tla. Dodatni Dodatni - od dejstva opterećenja na površini ili
dubini fundiranja. Izazivaju deformacije u tlu (sleganje tla).
99 Naponi u tlu Naponi u tlu
3G-O-43: Mehanika tla
Princip efektivnih napona (TerzaghiPrincip efektivnih napona (Terzaghi, , 1936):1936):
′ = - u
efektivniefektivni normalni normalni naponnapon
totalnitotalni normalni normalni naponnapon
porni pritisakporni pritisak
99 Naponi u tlu Naponi u tlu
4G-O-43: Mehanika tla
Princip efektivnih napona (TerzaghiPrincip efektivnih napona (Terzaghi, , 1936):1936):
′ = - u
=P/A
′=ΣN′/Aefektivniefektivni
normalni naponnormalni napon
totalni normalni napontotalni normalni napon
u - porni pritisakporni pritisak
99 Naponi u tlu Naponi u tlu
5G-O-43: Mehanika tla
Pretpostavke pri proračunu napona:Pretpostavke pri proračunu napona:
- Tlo je:- Tlo je: Linearno elastičnoLinearno elastično HomogenoHomogeno IzotropnoIzotropno
Linearna teorija elastičnosti može se primeniti za određivanje napona (npr. pri proračunima sleganja temelja) koji su znatno manji od onih koji izazivaju lom tla.
99.1 Proračun napona u tlu.1 Proračun napona u tlu
6G-O-43: Mehanika tla
Za horizontalnu površinu terena i homogeno tlo:
zv
vh k 0 1 zv 3100 kk vh
χ
zapreminska
težina γ
Geostatički naponiGeostatički naponi (od sopstvene težine tla)
7G-O-43: Mehanika tla
Za horizontalnu površinu terena i slojevito tlo:
σσzz = z= z11γγ1 1 ++ ((zz22-z-z11))γγzz
uu = = ((zz22-z-z11))γγww
σσzz’’ = z= z11γγ1 1 ++ ((zz22-z-z11))γγ’’
Totalni naponTotalni napon ( (σσzz):):
Porni pritisak Porni pritisak ((uu):):
Efektivni naponEfektivni napon ( (zz′′==zz--uu)::
((γγ’’ = = γγzz - - γγww))z2
u
σz’σσzz
Geostatički naponiGeostatički naponi (od sopstvene težine tla)
8G-O-43: Mehanika tla
- Dijagram promene vertikalnih napona po dubini usled sopstvene težine tla i vertikalne koncentrisane sile:
Δσz maxmax
vertikalni naponi usledsopstvene težine tla
NNaponi aponi usled optereusled opterećenja na ćenja na površinipovršini
vertikalni naponi usledkoncentrisane sile Q
9G-O-43: Mehanika tla
Rešenja koja se primenjuju u praksi izvedena su iz teorijskih rešenja za napone u elastičnom, homogenom, izotropnom poluprostoru.
• 4 klasična rešenja4 klasična rešenja problema određivanja napona u elastičnom (polu)prostoru:
Boussinesq (1885)Boussinesq (1885)
NNaponi aponi usled optereusled opterećenja na ćenja na površinipovršini
10G-O-43: Mehanika tla
Joseph V. Boussinesq (1842-1929)
NNaponi oaponi od d vertikalne vertikalne koncentrisane silekoncentrisane sile
a) Rešenje Boussinesq-a (1885)
- Rešenje teorije elastičnosti, - Rešenje teorije elastičnosti, predstavlja osnovu za druga predstavlja osnovu za druga izvedena rešenja koja se u izvedena rešenja koja se u praksi primenjuju za proračun praksi primenjuju za proračun napona u tlu usled vertikalnih napona u tlu usled vertikalnih opterećenja.opterećenja.
11G-O-43: Mehanika tla
a) Rešenje Boussinesq-a (1885)
B/z Iz
Q
z/rz
Qcos
z
Q
225225
212
3
2
3θθ
IB (zavisi od odnosa r/z) ⇨ sa dijagrama
σz maxmax za θ=0 (ispod napadne tačke sile Q)
σz ne zavisi od νν
- izvedeno za homogen, elastičan, izotropan i nestišljiv poluprostor (νν=0,5)
NNaponi oaponi od d vertikalne koncentrisane vertikalne koncentrisane silesile
12G-O-43: Mehanika tla
- Dijagram za određivanje koeficijenta IIB B :
⇨ IBIIBB
Bz Iz
Q
2
NNaponi oaponi od d vertikalne koncentrisane vertikalne koncentrisane silesile
13G-O-43: Mehanika tla
b) Rešenje Fröhlich-a (1934) i Hall-a (1941)
F
nn
z Iz
Qcosn
z
Qcos
z
nQ
2
2
22
2 22
n - faktor koncentracije napona
11500 n,
- uključuje uticaje horizontalnih deformacija (preko νν)
- za νν=0,5 (zasićena glina) ⇨ n=3
- za νν=0,33 (pesak) ⇨ n=4
NNaponi oaponi od d vertikalne koncentrisane vertikalne koncentrisane silesile
14G-O-43: Mehanika tla
c) Rešenje Westergaard-a (1938)
Wz Iz
Q
zrz
Q
22322
21
1
0
v
h
- za anizotropnu sredinu (teren sa tankim slojevima gline i peska), gde su horizontalne deformacije zanemarljive:
NNaponi oaponi od d vertikalne koncentrisane vertikalne koncentrisane silesile
15G-O-43: Mehanika tla
Napon σσzz u tlu ispod temelja može da se odredi primenom rešenja (Steinbrenner-a, Newmark-a, uprošćenih,...), izvedenim na osnovu principa superpozicije, tako što se jednakopodeljeno opterećenje pp posmatra kao zbir elementarnih koncentrisanih sila dPdP.
NNaponi oaponi od d vertikalnvertikalnogog jednakopodeljenog opterejednakopodeljenog opterećenja na ćenja na površini terenapovršini terena
16G-O-43: Mehanika tla
- Izvedeno za proračun napona ispod ugaone tačke pravougaonog fleksibilnog opterećenja temelja.
pp
σσzzAA
b
a≥b
z
A
zAzA Ip
IzA (za z/b i a/b) ⇨ sa dijagrama
a) Rešenje SteinbrennerSteinbrenner-a (1934)
17G-O-43: Mehanika tla
- Dijagram za određivanje IIzz :
zAzA Ipp
IzA= σzA/p
p
A
⇨ IIzAzA
a) Rešenje SteinbrennerSteinbrenner-a (1934)
18G-O-43: Mehanika tla
- Primenom principa superpozicije može da se odredi napon ispod bilo koje tačke (unutar ili van temelja):
A1
2 3
4
- ispod proizvoljne tačke A stope:
4
1zAizA Ip
- ispod težišne tačke A:
14 zAzA Ip
a) Rešenje SteinbrennerSteinbrenner-a (1934)
A1
aa11
bb11
aa11
bb11
19G-O-43: Mehanika tla
- ispod proizvoljne tačke A van stope (1) opterećene sa pp:
A
1
2 3
4pp
)(zA
)(zA
)(zA
)(zAzA IIIIp 343324321
a) Rešenje SteinbrennerSteinbrenner-a (1934)
20G-O-43: Mehanika tla
- Izvedeno za proračun napona ispod težišne tačke kružnog fleksibilnog temelja.
zz IpzR
p
2
3
21
11 Iz ⇨ sa dijagrama
pp
σσzz
z
b) Rešenje NewmarkNewmark-a (1935, 1942)
21G-O-43: Mehanika tla
Na dijagramu, kružna stopa je podeljena na 10 prstenova (svaki proizvodi napon Δσz=0,1pp), a radijalnom podelom svaki prsten na 20 delova, pa je uticaj jedne površine:
p,ppz 0050200
1
20
1
10
1
Napon σσzz se određuje tako što se za dubinu zzodredi razmera RR==AB/z=5[cm]/z[m], u kojojse data stopa crta na dijagramu, tako da je
tačka A (ispod koje se traži σσzz) u centru.
Odredi se broj nn površina pokrivenih stopom, pa je:
p,nzA 0050
⇨nn
b) Rešenje NewmarkNewmark-a (1935, 1942)
A
22G-O-43: Mehanika tla
- Izvode se iz uslova ravnoteže: BB..LL..pp = B= Bzz..LLzz
..σσzz
pp pp
σσzz
Bz
Lz
““Staro” Staro” rešenjerešenje:: αα=45=45oo ⇨ tanαα=1=1 ⇨
c)c) Uprošćena rešenjaUprošćena rešenja (starostaro i novonovo)
BBzz=B=B+2z+2z..tanαα
LLzz==L+2zL+2z..tanαα
zLzB
LBpz 22
23G-O-43: Mehanika tla
““Novo” Novo” rešenjerešenje:: αα=26,5=26,5oo ⇨ tanαα=0,5=0,5
c)c) Uprošćena rešenjaUprošćena rešenja (starostaro i novonovo)
BBzz=B=B+2z+2z..tanαα
LLzz==L+2zL+2z..tanαα
⇨ zLzB
LBp,maxz
51
pp pp
σσzzmaxmax
Bz
Lz
(ispod težišta površine opterećene sa pp)
24G-O-43: Mehanika tla
Raspodela vertikalnih napona u tluRaspodela vertikalnih napona u tlu
vertikalni napon ispod težišta površine opterećene sa qq
25G-O-43: Mehanika tla
Izobare vertikalnih napona ispod kvadratne stope
Izobare vertikalnih napona ispod trakaste stope
Raspodela stvarnih napona u tluRaspodela stvarnih napona u tlu
26G-O-43: Mehanika tla
Hvala na pažnjiHvala na pažnji ! !
Pitanja, komentari, sugestije...
www.gaf.ni.ac.rs/geotehnikawww.gaf.ni.ac.rs/geotehnika