torokgerendás fa fedélszék számítá寀橪 긂퐜療灅糈홿ᩈᘡ鱔ꘌ窳...

BUDAPEST MŰSZAKI ÉS GAZDASÁGTUDOMÁNYI EGYETEM Építőmérnöki Kar Hidak és Szerkezetek Tanszéke

TOROKGERENDÁS FA FEDÉLSZÉK SZÁMÍTÁSA AZ EUROCODE SZERINT1

Segédlet v1.722

Összeállította: Dr. Huszár Zsolt

Budapest, 2000. szeptember 28.

1 A meteorológiai terhek felvétele a NAD hiányában az MSZ 15021 szerint történik 2 Nem véglegesített szöveg. Az esetleges jövőbeli bővítések és javítások a http:/www.vbt.bme.hu/oktatas/vb2 oldalról tölthetők le.

Torokgerendás fa fedélszék számítása az Eurocode szerint - v1.72

2

Tartalomjegyzék 1. Alkalmazott szabványok és előírások.............................................................................................................. 3 2. Szerkezeti kialakítás ........................................................................................................................................ 3 3. Anyagok és anyagjellemzők............................................................................................................................ 4 4. Terhek.............................................................................................................................................................. 5

4.1. Állandó terhek ......................................................................................................................................... 5 4.1.1. Állandó teher I. ................................................................................................................................ 5 4.1.2. Állandó teher II-IV .......................................................................................................................... 5

4.2. Esetleges terhek ....................................................................................................................................... 6 4.2.1. Hóteher ............................................................................................................................................ 6 4.2.2. Szélteher .......................................................................................................................................... 6

5. Igénybevételek számítása ................................................................................................................................ 8 5.1. Igénybevételek tervezési értéke teherbírási határállapotban.................................................................... 9 5.2. Használhatósági határállapotok ............................................................................................................... 9

6. Fa anyagú teherviselő szerkezeti elemek teherbírásának ellenőrzése.............................................................. 9 6.1. A szarufa ellenőrzése............................................................................................................................. 10 6.2. A torokgerenda ellenőrzése ................................................................................................................... 11

7. Kapcsolatok teherbírásának ellenőrzése ........................................................................................................ 12 7.1. A szarufa és a talpszelemen kapcsolata ................................................................................................. 12 7.2. A szarufa és a torokgerenda kapcsolata................................................................................................. 15

8. Vasbeton szerkezeti elemek teherbírásának vizsgálata.................................................................................. 18 8.1. Koszorú vasalása ................................................................................................................................... 18 8.2. Vasbeton oszlop vasalása ...................................................................................................................... 18

9. Mellékletek.................................................................................................................................................... 19


3

Torokgerendás fedélszék tervezése az EUROCODE-5 szerint A tervezési feladat egy beépített tetőterű torokgerendás fedélszék megtervezése az EUROCODE-5 szerint. 1. Alkalmazott szabványok és előírások

Faszerkezetek: EUROCODE 5 Meteorológiai terhek: MSZ 15021 Faanyag: Melléklet az EUROCODE 5-höz Beton és betonacél anyaga: EUROCODE 2 Acélanyagú kötőelemek, szögacél heveder EUROCODE 3

2. Szerkezeti kialakítás 1 - torokgerenda, 2 - szarugerenda, 3 - talpszelemen, 4 - taréjszelemen (taréjdeszka), 5 - taréjfogópár (taréjfogó), 6 - fogópár, 7 - vasbeton koszorú, 8 - vasbeton merevítő oszlop

úsztató réteg

e

h 2

1 5

3

α

a a

a' leff a'

L

±0,00

mf

h v

h o

tsz

1

2

tsz

mt

7 3

4

vb. födém simító réteg

padlóburkolat

4 24 mm deszka burk. bitumenes lemez párafékező fólia 24 mm ellenlécezés 24/48 mm lécezés cserépfedés

24 mm deszka burk. bitumenes lemez párafékező fólia 24 mm ellenlécezés 24/48 mm lécezés cserépfedés

szarugerenda hőszigetelés 24 mm deszka burk.

szarugerenda

hőszigetelés torokgerenda

deszka burk.

5

8

7

6 6

8


4

Statikai váz A torokgerendás fedélszék statikai váza egy háromcsuklós, vonórudas, egyszeresen határozatlan szerkezet. A vonórúd szerepét a vasbeton födémlemez vagy kötőgerenda látja el.

3. Anyagok és anyagjellemzők A fa legfontosabb anyagjellemzői: A szilárdsági jel szerinti anyagjellemzők az EUROCODE-5 táblázatából vehetők ki (B melléklet).

testsűrűség: ρfa rugalmassági modulus a száliránnyal párhuzamosan: E0,05 rugalmassági modulus a szálirányra merőlegesen: E90,05 nyírási modulus: G05 szilárdsági jellemzők:

hajlítószilárdság: fm,k nyomószilárdság rostokkal párhuzamosan: fc,0,k nyomó szilárdság rostokra merőlegesen: fc,90,k húzó szilárdság rostokkal párhuzamosan: ft,0,k húzószilárdság rostokra merőlegesen: ft,90,k

Az indexekben alkalmazott rövidítések:

sz: szarufa t: torokgerenda tsz: talpszelemen köt: kötőelemek áll: állandó teher

- faanyagú teherviselő szerkezetek:

biztonsági tényező: γfa =1,3 - beton: biztonsági tényező: γc =1,5

szilárdsági jellemző: fck - betonacél: biztonsági tényező: γc =1,15

szilárdsági jellemző: fyk

a e

h

a

a' leff a'

L

h v

h o


5

- kötőelemek és szögacél heveder: pl. csavar minőség: 5.6 szögacél: A37 biztonsági tényező: γköt =1,1

A folyáshatár karakterisztikus értéke

átmenőcsavar és szögacélok: fuk = 240 N/mm2 facsavar és szeg: fu1k = 340 N/mm2

4. Terhek 4.1. Állandó terhek 4.1.1. Állandó teher I. A szaruállás önsúlyát választjuk az 1. sz. terhelési esetnek. Ebben az esetben mindkét ajánlott rúdszerkezeti program (AXIS, PFRAME) a korábban megadott keresztmetszeti területekből és térfogatsúlyból automatikusan számítja a rúdelemek önsúlyát (gI). A faanyagú teherviselő elemek méreteit előre felvesszük (C melléklet). A szarufa pl. 10/16 vagy 10/18, a torokgerenda 10/12 vagy 10/14, a talpszelemen 10/10 keresztmetszetű lehet [4]. 4.1.2. Állandó teher II-IV A többi önsúlyterhet a következő terhelési esetben adjuk meg az alábbi ábra szerint. A tetőhéjazat felület mentén megoszló önsúlyából a szaruállások távolságának megfelelően képezzük a gII vonalmenti megoszló terhet. Megadhatjuk ferde rúd mentén megoszló teherként is. Az álmennyezet és a hőszigetelés súlya (gIII) hasonló módon terheli a szarugerendának a feltámaszkodási pont és a torokgerenda csatlakozása közötti szakaszát. A torokgerendára ugyancsak ráhelyezzük az álmennyezet és hőszigetelés súlyából származó vonalas gIV terhet.

Példa a felhasznált anyagokra:

cserépfedés - hornyolt: 0,38 kN/m2 - betoncserép: 0,60 kN/m2

hőszigetelés - Hungarocell: 0,5 kN/m3 - salakgyapot: 0,8 kN/m3

deszkaborítás - 1”-os deszka: ρfa =5÷7 kN/m3

lécezés: - 24×48 mm (osztásköz az alkalmazott cserép méretétől függően) Az gI ÷ gIV állandó terhek biztonsági tényezője: γG =1,35

gI

gII

gIII

gIV


6

4.2. Esetleges terhek A hóteher és a szélteher alapértékét az MSZ 15021 szerint vesszük fel. 4.2.1. Hóteher Ha a tengerszint feletti magasság kisebb, mint 300 m, akkor:

α = 30°-os tetőhajlás esetén phó = 0,8 kN/m2 és α = 60° esetén phó = 0,0 kN/m2 A két érték között lineárisan kell interpolálni.

Biztonsági tényező: γhó =1,5 A tetőhéjazat önsúlyához hasonlóan a hóterhet egy szarugerendákra jutó vonal mentén megoszló teherként adjuk meg. A féloldalas hóteher vizsgálatához célszerű a terhet az alábbi ábra szerint két aleset formájában megadni.

4.2.2. Szélteher

Teljes magasság: α++= tan2eff

tf

lmmH

Torlónyomás:

= 2

32,0

mkN

10[m]603.0 Hpt (szabadon álló épületre)

Vizsgálandó esetek: 1.) Szélnyomás + szélszívás 2.) Csak szélnyomás A c alaki tényezők értékei a tetőhajlás függvényében a következő oldalon látható grafikonokból vehetők. Szélnyomás a tsz szélességű sávra: pszél = c1·tsz·pt

Biztonsági tényező : γszél =1,5

balhóp jobb

hóp


7

Az igénybevétel számításhoz célszerű a szélterhet szélnyomásra és szélszívásra felbontani.

pszél,1 pszél,2

Szélnyomás + szélszívás


8

5. Igénybevételek számítása Az igénybevételeket a 4. pont szerinti terhek alapján számítógépes programmal (pl. PFRAME vagy AXIS-3D) számíthatjuk. A méretezés alapjául szolgáló igénybevételek és reakciók: Szerkezeti elemek méretezéséhez:

szarufán: torokgerenda csatlakozási helye (Mmax-N, Nmax-M) torokgerendán: torokgerenda mezőközép (Mmax -N, Nmax - M)

Kapcsolatok (szarufa-torokgerenda; szarufa-talpgerenda) méretezéséhez: szarufa reakciója (Ax, Ay) torokgerenda reakciója (N, V) Statikai váz a számítógépes futtatáshoz

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

1

2

3

4 5

6

7

8

9 10

1

2

3

4

5

6

7 1

2

3 4

5

6

7

P-FRAME

AXIS

pszél

Csak szélnyomás


9

5.1. Igénybevételek tervezési értéke teherbírási határállapotban Az igénybevételek tervezési értékének meghatározásához az EUROCODE szerinti "tartós és átmeneti" tervezési helyzet összefüggéseit alkalmazzuk. A biztonsági és egyidejűségi tényezőket a [2] A Függelék 4. illetve 5. táblázata alapján vettük fel.

Biztonsági és egyidejűségi tényezők A teher típusa γ ψ0i állandó teher 1,35 -

hó 1,5 0,6 szél 1,5 0,6

Igénybevétel tervezési értékének képzése az EC-5 szerint: kiemelt a hóteher Yd = γGYG + γhóYhó + ψszél γszélYszél vagy kiemelt a szélteher Yd = γGYG + ψhó γhóYhó + γszélYszél Feltétlenül vizsgálandó kombinációk: i) önsúly + szimmetrikus hó + szélnyomás ii) önsúly + szimmetrikus hó + szélnyomás + szélszívás (Megjegyzés: önsúly + féloldali hó + szélnyomás + szélszívás lehet mértékadó a szarufa pozitív nyomatékaira.) 5.2. Használhatósági határállapotok Ebben a feladatban a használhatósági határállapotokat nem vizsgáljuk. (Az EC-5 maximális lehajlásra vonatkozó korlátozása hajlított tartóra általában l/200 ill. l/300). 6. Fa anyagú teherviselő szerkezeti elemek teherbírásának ellenőrzése A szarufát és a torokgerendát külpontos nyomásra kell vizsgálni az EC-5 5.2 fejezete szerint. Ezt az alábbiakban ismertetjük. A faanyag szilárdsági jellemzőinek számítása az EC-5 szerinti módosító tényezőkkel: Környezettől függő módosító tényező: Zárt térben a levegő átlagos páratartalma 65%-nál kisebb. A faanyag I. osztályú, tömör fa. A teherkombinációkban a hó- és a szélteher rövididejű. Az EC-5 3.1.7. táblázata (A melléklet) szerint:

kmod = 0,9


10

Mérettől függő módosító tényező: Ha a faanyagú teherviselő elem h magassága kisebb 150 mm-nél akkor a hajlítási határfeszültség karakterisztikus értékét az alábbi módosító tényezővel is szorozni kell az EC-5 3.2.2 (5) szerint:

=3,1

)/150(min

2,0hkh

A faanyag tervezési szilárdsága: nyomásra ill. hajlításra

rosttal párhuzamosan: mod,0,

,0, kf

ffa

kcdc γ

= )(·mod,

, hfa

kmdm kk

ff

γ=

6.1. A szarufa ellenőrzése a) Kihajlási hossz A szarufák a szaruállás síkjára merőleges kihajlását a hosszirányú merevítés gátolja. A hosszirányú merevítésbe a taréjszelemen, a deszkázat vagy a viharléc, illetve a cseréplécezés számítható be. A szaruállás ebben az irányban merevített, kihajlás tehát nem fenyeget. A szaruállás síkjában az egész szaruállás globális stabilitásvesztésének lehetőségére is tekintettel kell lenni. A szarufa l0 kihajlási hossza – pontosabb számítás hiányában – az ábra alapján vehető fel.

b) Keresztmetszeti jellemzők

hbAsz ·= 12· 3

,hbI szy =

sz

szyszy A

Ii ,

, =

αcos2

8,00effl

l = szy

y il

,

0=λ

su Szarugerenda kihajlási hossza (l0) su su < 0,7⋅s su ≥ 0,7⋅s l0 0,8⋅s s

so s

b

h y y

z

z


11

c) Külpontosan nyomott elem vizsgálata az EC-5 szerint Külpontosan nyomott keresztmetszet esetén igazolni kell, hogy a feszültségekből, módosító tényezőkből és szilárdságokból képzett alábbi kifejezés értéke kisebb 1-nél. Az első tag a tiszta nyomással a második és harmadik tag a hajlítással kapcsolatos. A külpontosan nyomott elem megfelel, ha

1,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, ≤σ

+σ

+σ

dzm

dzm

dym

dymm

dcyc

dc

ffk

fk (egytengelyű hajlítás)

ahol: 2

,2,1

yrelyy

yckk

kλ−+

=

])5,0(1·[5,0 2,, yrelyrelcyk λ+−λβ+=

A feszültség összetevők az egyidejű mértékadó igénybevételekből:

nyomásból: sz

szSddc A

N ,,0, =σ hajlításból:

2,

,,,

hI

M

szy

szSddym =σ

a relatív karcsúság:

ycritc

kcyrel

f

,,

,0,, σ

=λ ahol a kritikus kihajlási feszültség: 205.02

,,y

ycritcEλ

π=σ

A fenti összefüggésekben szereplő konstansok:

βc = 0,2 és

=0,17,0

mk körnégyszög

keresztmetszetre

6.2. A torokgerenda ellenőrzése A szerkezet modelljében a torokgerenda a szarufákhoz csuklósan kapcsolódik, ezért az l0 kihajlási hossz az e távolság. A kihajlás a függőleges síkban veszélyes, a torokgerenda a hőszigetelés síkjában a deszkázat miatt merevítettnek tekinthető. A torokgerenda igénybevétele ugyancsak külpontos nyomás, a számítás lépései azonosak a szarufánál látottakkal az NSd,t és az MSd,t igénybevétel kombinációból.


12

7. Kapcsolatok teherbírásának ellenőrzése 7.1. A szarufa és a talpszelemen kapcsolata a) Függőleges erő felvétele: A kapcsolat fajtája: rovás

A kapcsolat a függőleges erőre megfelel, ha ySdyRd AA ,, ≥ b) A vízszintes erő felvétele: A vízszintes reakcióerőt kétoldali szögacél hevederrel adjuk át a talpszelemenre csavarozott kapcsolat alkalmazásával. Az egyszer nyírt acél-fa kapcsolat vizsgálatát EC-5 6.2.2 fejezete tárgyalja (lásd E melléklet). A kapcsolat határerejének számításához vizsgálandó a szarufa teherbírása palástnyomásra (rostokkal szöget bezáró erő), az alkalmazott csavarszár hajlításra, a szögacél hevederek húzásra és palástnyomásra.

A kapcsolat kialakítható pl. egyenlőszárú szögacélpár és facsavarok alkalmazásával.

v

c

ASd,y

szarugerenda

talpszelemen

ASd,x

talpszelemen

szarugerenda

szögacél heveder

szarugerenda

4hv ≤

α=

sin vc

A szarufáról a talpszelemenre átadódó erő a rostokra merőleges (Ezért kisebb a határfeszültség tervezési értéke a talpszelemennél, mint a szarufánál). A rostokra merőleges határerő a talp- szelemennél (b·c felület): ARd,y = c·b·fc,90,d

α


13

i) Szögacélpár ellenőrzése húzásra

1·2 tdAAhasznos −= hasznosköt

kuszögacél A

fR

γ= ,

d : csavarszár étmérője t1: szögacél vastagsága A : a két szögacél keresztmetszeti területe (táblázatból)

ii) Szögacélpár ellenőrzése palástnyomásra

köt

kucsavarpalást

fdtnR

γ= ,

1··

iii) Csavarkapcsolat határereje A szögacélt vékony elemnek vesszük fel mivel t1 ≤ 0,5·d. Megjegyezzük, hogy 0,5·d < t1 < d esetén a vékony és a vastag acélszelvény eredményei között kellene interpolálni (lásd még F melléklet). Az EC-5 6.2.2 a-b képletek szerint egyszer nyírt, külső, vékony acél elem esetén:

−=

α

α

dfM

dtfR

dhdy

dh

d

,,,

2,,

21,1

)12(min

ahol: t2 : a csavar beágyazási mélysége a szarufába

fh,α,d : a beágyazási feszültség tervezési értéke, ha az erő a rostokkal α szöget zár be (a faanyag palástnyomásával kapcsolatos)

a tervezési érték: mod,,

,, kf

ffa

khdh γ

= αα

ahol: ααα 22

90

,0,,, cossin +

=k

ff kh

kh

puhafa esetén: k90 = 1,35+0,015·d d [mm] beágyazási feszültség szálirányban:

kkh df ρ−= )·010,01(082,0,0, fh,0,k [N/mm2], d [mm], ρk [kg/m3] A csavarszár határnyomatéka, tervezési érték:

köt

kydy

MM

γ,

, = ahol: 6

8,03

,1,eff

kuky

dfM = és deff = 0,9·d

Az Rd képleteihez tartozó tönkremeneteli formákat és egyenleteiket (vékony és vastag acéllemez, egyszer és kétszernyírt kapcsolat esetén) részletesebben az F mellékletben adtuk meg.

palástnyomás

csavarszár hajlítása


14

szarugerenda szarugerenda

talpszelemen

vb. koszorú tőcsavar

A kapcsolat ARd,x határerejét az i, ii, iii szerinti kifejezések minimuma adja.

=

d

palást

szögacél

xRd

RRR

A min,

A kapcsolat megfelel, ha

xRdxSd AA ,, ≤

A vízszintes erő felvételét természetesen a talpszelemen és a koszorú között is biztosítani kell pl. bebetonozott tőcsavar segítségével a fenti ábrán látható módon.


15

7.2. A szarufa és a torokgerenda kapcsolata A torokgerenda bekötése - kétoldali fahevedert használva - megoldható kétszer nyírt átmenőcsavaros, egyszer nyírt facsavaros kapcsolattal vagy szegezéssel. Csavarozott kapcsolat A kétszer nyírt fa-fa kapcsolat vizsgálata az EUROCODE-5 6.2.1 fejezete szerint történik (lásd E melléklet). A kapcsolat határerejének számításához vizsgálandó a szarufa és a torokgerenda palástnyomásra (rostokkal szöget bezáró erő) és az alkalmazott csavarszár hajlításra. Kétszer nyírt kapcsolatok A teherbírás tervezési értéke egy csapra nyírási síkonként fa-fa fa-panel típusú kapcsolatokban az alábbi képletekből számítható (Rd összefüggései közül az 1. és 2. egyenlet a faanyag palástnyomásával, a 3. és 4. egyenlet a csavar hajlításával kapcsolatos, lásd még E melléklet):

β+β

β−

β+β+β+β

β+

β

=

dfM

dtfMdtf

dtf

dtf

R

dhdy

dh

dydh

dh

dh

d

,1,,

21,1,

,1,1,

2,1,

1,1,

2121,1

)2(4)1(2

21,1

·5,0

min

Ahol:

t1 : a heveder vastagsága t2 : a kötőelem behatolási mélysége a szarufába ill. a torokgerendába fh,1,d , fh,2,d : beágyazási feszültségek a hevederekben, szarufákban ill. torokgerendában β : fh,2,d / fh,1,d d : kötőelem átmérője My,d : a kötőelem folyását okozó nyomaték

A beágyazási feszültségek számításához meg kell határozni az egyes elemekben az erő és a rostok által bezárt szöget:

A hevederekben és a torokgerendában: tSd

tSd

NT

,

,1tan =α

A szarufában (az α tetőhajlást figyelembe véve): 12 α−α=α


16

Az 1α szög az ábra szerinti: A beágyazási feszültségeket a szarufa és a talpszelemen kapcsolatánál bemutatott módon számítjuk. Pl. a torokgerenda (1 jelű elem) esetén:

mod,,

,,,1,1

1k

fff

fa

khdhdh γ

== αα

12

12

90

,0,,, cossin1 α+α

=α kf

f khkh

k90 = 1,35 + 0,015·d kkh df ρ)·01,01·(082,0,0, −=

Az Rd összefüggésekben szereplő My,d (csavarszár határnyomatéka, tervezési érték):

köt

kydy

MM

γ,

, = ahol: 6

8,03

,1,eff

kuky

dfM = és deff = 0,9·d

A kapcsolat megfelel, ha a kapcsolat Rd határereje meghaladja a torokgerenda reakcióját. A kapcsolat kialakítása szegezéssel Ebben az esetben az egyszer nyírt fa-fa kapcsolatra vonatkozó összefüggéseket kell használni (EC-5 6.2.1 fejezet ). Szegezést értelemszerűen mindkét oldali hevederben alkalmazunk. Egyszer nyírt kapcsolatok A teherbírás tervezési értéke egy csapra, nyírási síkonként fa-fa, fa-panel típusú kapcsolatokban az alábbi:

szarugerenda

T

N

heveder

torokgerenda

T

N

A

α1

szarugerenda heveder


17

+

−

+++

+

−

+++

+

+−

+

+++

+

=

dfM

dtfMdtf

dtfMdtf

tt

tt

tt

ttdtf

dtf

dtf

R

dhdy

dh

dydh

dh

dydh

dh

dh

dh

d

,1,,

22,1,

,22,1,

21,1,

,1,1,

1

2

2

1

232

1

2

1

221,1,

2,1,

1,1,

2121.1

)21(4)1(2

211.1

)2(4)1(2

21.1

1121

·

min

ββ

βββ

βββ

βββ

βββ

βββββ

β

A jelölések megegyeznek a csavarozott kapcsolatnál megadottakkal. Az Rd összefüggései közül az 1.-3. egyenlet a faanyag palástnyomásával, a 4.-6. egyenlet a csap (szeg) hajlításával kapcsolatos (lásd még E melléklet). A körkeresztmetszetű szeg határnyomatéka, tervezési értékkel a fenti összefüggésben:

köt

kydy

MM

γ,

, = ahol: 6,2, ·270 dM ky = [Nmm] és d [mm]

A kapcsolat megfelel, ha a kapcsolat Rd határereje meghaladja a torokgerenda reakcióját.

szarugerenda

T

N

heveder

torokgerenda

szarugerenda

heveder


18

8. Vasbeton szerkezeti elemek teherbírásának vizsgálata 8.1. Koszorú vasalása A koszorú a vízszintes terheket folytatólagos többtámaszú tartóként viseli. Feltéve, hogy minden második szaruállást merevítünk vasbeton oszlopokkal, a koszorú szélességének és támaszközének aránya körülbelül 1:8-ra adódik. Ilyen arányok mellett várhatóan nincs szükség a koszorú hajlítási és nyírási vasalásának méretezésére, elegendő a szerkesztési szabályokat kielégítő minimális vasmennyiség alkalmazása. 8.2. Vasbeton oszlop vasalása Ha minden második szaruállást merevítünk vasbeton oszlopokkal, akkor a köztes szaruállások függőleges terhét a falazat veszi fel, a vízszintes teher a koszorú közvetítésével az oszlopokra adódik. Ennek megfelelően a vizsgálandó oszlopot egy szaruállás függőleges reakcióereje, és két szaruállás vízszintes reakcióereje terheli az ábrán látható módon. Az oszlopot az A-A metszetben külpontos nyomásra kell méretezni (az ASd,y erő is lehet külpontos az elrendezéstől függően!).

2⋅ASd,x

ASd,y

A A

vasbeton födém


19

9. Mellékletek A melléklet Nedvességtartalomtól és a teher tartósságától függő módosító tényező Az alábbi táblázatban szereplő kmod módosító tényezőket kell használni. Ha a teherkombinációban két különböző időtartamú teher szerepel, akkor kmod értékéhez a kevésbé tartós hatású teherhez tartozó módosító tényezőt kell alkalmazni. Például önsúly és rövid idejű teher (pl. meteorológiai teher) kombinációjakor az utóbbihoz tartozó kmod értékét kell használni.

Nedvességtartalom T = 20 °°°°C esetén (Service class) Anyag / Teher típusa 1. osztály

u < 65% 2. osztály u < 85%

3. osztály u < 85%

Tömör és rétegelt-ragasztott faszerkezet, furnérlemez Állandó 0, 60 0, 60 0,50 Hosszantartó 0,70 0,70 0,55 Közepes ideig tartó 0,80 0,80 0,60 Rövid ideig tartó 0,90 0,90 0,70 Pillanatnyi 1,10 1,10 0,90 Forgácslap Állandó 0,40 0,30 - Hosszantartó 0,50 0,40 - Közepes ideig tartó 0,70 0,55 - Rövid ideig tartó 0,90 0,70 - Pillanatnyi 1,10 0,90 - Farostlemez (nagy keménységű) Állandó 0,20 - - Hosszantartó 0,45 0,30 - Közepes ideig tartó 0,65 0,45 - Rövid ideig tartó 0,85 0,60 - Pillanatnyi 1,10 0,80 - Farostlemez (közepes keménységű) Állandó 0,20 - - Hosszantartó 0,40 - - Közepes ideig tartó 0,60 - - Rövid ideig tartó 0,80 - - Pillanatnyi 1,10 - -


20

B melléklet Az egyes fafajták szilárdsági osztályai, a szilárdsági paraméterek karakterisztikus értékei az EC 5 szerint

D70

70

42

0.9 34

13.5

6 20

16.8

1.33

1.25

900

1080

D30

30

18

0.6 23

8 3 10

8 0.64

0.6

530

640

D35

35

21

0.6 25

8.4

3.4 10

8.7

0.69

0.65

560

670

D40

40

24

0.6 26

8.8

3.8 11

9.4

0.75

0.7

590

700

D50

50

30

0.6 29

9.7

4.6 14

11.8

0.93

0.88

650

780

Lom

bhul

lató

fajt

ák

D60

60

36

0.7 32

10.5

5.3 17

14.3

1.13

1.06

700

840

C40

40

24

0.4 26

6.3

3.8 14

9.4

0.47

0.88

420

500

C35

35

21

0.4 25

6 3.4 13

8.7

0.43

0.81

400

480

C30

30

18

0.4 23

5.7 3 12

8 0.4

0.75

380

460

C27

27

16

0.4 22

5.6

2.8 12

8 0.4

0.75

370

450

C24

24

14

0.4 21

5.3

2.5 11

7.4

0.37

0.69

350

420

C22

22

13

0.3 20

5.1

2.4 10

6.7

0.33

0.63

340

410

C18

18

11

0.3 18

4.8 2 9 6 0.3

0.56

320

380

C16

16

10

0.3 17

4.6

1.8 8 5.4

0.27

0.5

310

370

Tűle

velű

- és n

yárf

afél

ék

C14

14

8 0.3 16

4.3

1.7 7 4.7

0.23

0.44

290

350

f m,k

f t,0,k

f t,90,

k

f c,0,

k

f c,90

,k

f v,k

E 0,m

ean

E 0,0

5

E 90,

mea

n

Gm

ean

ρ k

ρ mea

n

Szilá

rdsá

gi é

rték

ek (N

/mm

2 )

Haj

lítás

Szál

iránn

yal p

árhu

zam

os h

úzás

Szál

irány

ra m

eről

eges

húz

ás

Szál

iránn

yal p

árhu

zam

os n

yom

ás

Szál

irány

ra m

eről

eges

nyo

más

Nyí

rás

Mer

evsé

gi é

rték

ek (k

N/m

m2 )

Szál

iránn

yal p

árhu

zam

os

ruga

lmas

sági

mod

ulus

átla

gérté

ke

Szál

iránn

yal p

árhu

zam

os

ruga

lmas

sági

mod

ulus

5%

-os

küsz

öbér

téke

Szál

irány

ra m

eről

eges

ruga

lmas

sági

m

odul

us á

tlagé

rtéke

Nyi

rási

mod

ulus

átla

gérté

ke

Sűrű

ség

(kg/

m3 )

Sűrű

ség

Átla

gos sűrűs

ég


21

C melléklet Fa fűrészáruk

Megnevezés Méret (b/h) Léc [mm/mm] 24/24, 24/38, 24/48, 28/38, 28/48, 38/38, 38/48 Élfa [cm/cm] 10/12, 10/15, 12/12, 12/15, 12/17 Gerenda [cm/cm] 15/15, 15/17, 15/20, 17/17, 17/20, 20/20, 25/25 L = 3 m ÷ 6 m (25 cm-es lépcsőkben)

Vastagság (h [mm]) Megnevezés

szabványos társméret Szélesség (b [cm])

(1 cm-es lépcsőkben) 12 13 6 ÷ 32 16 - 8 ÷ 32 18 19, 20 8 ÷ 32 22 - 8 ÷ 32 24 25 8 ÷ 32 28 30 10 ÷ 32 33 32 10 ÷ 32

Deszka

38 40 10 ÷ 32 45 - 10 ÷ 32 48 50 12 ÷ 32 60 63 12 ÷ 32 75 76, 78, 80 12 ÷ 32

Palló

100 96, 98 12 ÷ 32


22

D melléklet Kötőelemek Huzalszeg

Szeg Fa vastagsága Jel szárátmérő

d [mm] fejátmérő D [mm]

hossz L [mm]

tömeg [1000 db/kg] legkisebb ajánlott

25 × 55 2,5 6,5 55 6,5 18 18 25 × 60 2,5 6,5 60 6,5 18 18 28 × 65 2,8 7 65 7 18 18 31 × 65 3,1 7,5 65 7,5 18 18 31 × 70 3,1 7,5 70 7,5 20 24 31 × 80 3,1 7,5 80 7,5 22 24 34 × 80 3,4 8 80 8 22 24 34 × 90 3,4 8 90 8 24 30 42 × 70 4,2 9 70 9 20 24 42 × 100 4,2 9 100 9 28 35 42 × 120 4,2 9 120 9 30 40 46 × 120 4,6 9,5 120 9,5 30 40 46 × 130 4,6 9,5 130 9,5 32 50 50 × 130 5,0 11 130 11 32 50 55 × 160 5,5 12 160 12 38 60 60 × 180 6,0 13 180 13 38 60 70 × 210 7,0 15 210 15 45 70

d = szárátmérő D = fejátmérő L = hossz

L

d D


23

b

L

d D

Süllyesztett fejű facsavar

d [mm] 1,6 2 2,5 3 3,5 4 5 6 8 10 D [mm] 3,0 3,8 4,7 5,6 6,5 7,4 9,2 11 14,5 18 L [mm] Hosszméret tartomány

8 ��

��

��

��

��

��

��

��

��

10

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

12

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

16

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

20 ��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

25 ��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

30 ��

��

javasolt hosszméret

��

��

��

35

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

40 ��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

45 ��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

50 ��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

60

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

70 ��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

��

80 ��

��

��

��

��

��

��

��

90 ��

��

��

��

��

��

��

��

100

��

��

��

��

��

��

��

��

��

110 120

d = szárátmérő D = fejátmérő L = hossz b = 0,6·L menethossz


24

E melléklet Fa-fa típusú kapcsolatok Egyszernyírt kötőelemek tervezési teherbírása:

dtfR dhd 1,1,= (a) β= ·2,1, dtfR dhd (b)

+β−

β+

++β+β

β+=

1

2

2

1

232

1

2

1

221,1, 1121 t

ttt

tt

ttdtf

R dhd (c)

β−

β+β+β+β

β+= 2

1,1,

,1,1,

··)2(4

)1(22

1.1tdfMdtf

Rdh

dydhd (d)

β−

β+β+β+β

β+= 2

2,1,

,22,1,

··)21(4

)1(221

1.1tdfMdtf

Rdh

dydhd (e)

dfMR dhdyd ,1,,2121.1

β+β= (f)

t1 = a kapcsolóelem feje felőli elem vastagsága t2 = a kapcsolóelem csúcsfelőli behatolási mélysége fh,1,d, fh,2,d = a palástnyomási szilárdság tervezési értéke t1 ill. t2-ben β = fh,2,d / fh,1,d d = a kapcsolóelem átmérője Myd = a kapcsolóelem folyási nyomatékának tervezési értéke


25

Kétszernyírt kötőelemek tervezési teherbírása (nyírási síkonként):

dtfR dhd 1,1,= (g) β= ·5.0 2,1, dtfR dhd (h)

β−

β+β+β+β

β+= 2

1,1,

,1,1,

··)2(4

)1(221

1.1tdfMdtf

Rdh

dydhd (j)

dfMR dhdyd ,1,,2121.1

β+β= (k)

t1 = a fejfelőli elem vastagsága és a csúcsfelőli behatolási mélység közül a kisebbik

t2 = az elem vastagsága ill. a kapcsolóelem behatolási mélysége fh,1,d, fh,2,d = a palástnyomási szilárdság tervezési értéke t1 ill. t2-ben β = fh,2,d / fh,1,d d = a kapcsolóelem átmérője Myd = a kapcsolóelem folyási nyomatékának tervezési értéke


26

F melléklet Acél-fa típusú kapcsolatok Egyszernyírt kötőelemek tervezési teherbírása: Vékony acéllemez (t ≤ 0,5·d) esetén

( ) dtfR dhd 1,1,12 −= (a) dfMR dhdyd ,1,,21.1= (b) Vastag acéllemez (t ≥ d) esetén

−+= 1

··4

21.1 21,1,

,1,1, tdf

MdtfR

dh

dydhd (c)

dfMR dhdyd ,1,,25.1= (d) dtfR dhd 1,1,= (e)

e


27

Kétszernyírt kötőelemek tervezési teherbírása: Vékony acéllemez (t ≤ 0,5·d) esetén

dtfR dhd 2,2,5.0= (h) dfMR dhdyd ,2,,21.1= (j) Vastag acéllemez (t ≥ d) esetén

dtfR dhd 2,2,5.0= (k) dfMR dhdyd ,2,,25.1= (l)


28

G melléklet

Szegek minimális osztástávolságai

Előfúrás nélkül Távolság ρk ≤ 420 kg/m3 420 < ρk ≤ 500 kg/m3

Előfúrással

a1 d < 5 mm ( )dα+ cos55

d ≥ 5 mm ( )dα+ cos75

( )dα+ cos87

( )dα+ cos34 *

a2 5d 7d ( )dα+ sin3 a3,t (terhelt bütüvég) a3,c (terheletlen bütüvég)

( )dα+ cos510 10d

( )dα+ cos515 15d

( )dα+ cos57 7d

a4,t (terhelt perem) a4,c (terheletlen perem)

( )dα+ sin55 5d

( )dα+ sin57 7d

( )dα+ sin43 3d

*Az a1 minimális osztásköz tovább redukálható 4d értékig, ha az fh,k palástnyomási szilárdságot a

( )da α+ cos34/1 értékkel csökkentjük

Csavarok minimális osztástávolságai

a1 rostiránnyal párhuzamosan ( )dα+ cos34 * a2 rostirányra merőlegesen 4d a3,t (terhelt bütüvég) a3,c (terheletlen bütüvég)

-90° ≤ α ≤ 90° 150° ≤ α ≤ 210° 90° ≤ α ≤ 150° 210° ≤ α ≤ 270°

7d (de min. 80 mm) 4d ( )dα+ sin61 (de min. 4d)

a4,t (terhelt perem) a4,c (terheletlen perem)

0° ≤ α ≤ 180° minden más α esetén

( )dα+ sin22 (de min.3d) 3d

*Az a1 minimális osztásköz tovább redukálható 4d értékig, ha az fh,k

palástnyomási szilárdságot a ( )da α+ cos34/1 értékkel csökkentjük


29

Irodalomjegyzék [1] Dr. Dulácska Endre: Kisokos, 5. jav. utánnyomás, 1998. [2] Kollár L.: Vasbetonszerkezetek I. - Vasbeton szilárdságtan az EUROCODE 2 szerint,

Műegyetemi Kiadó, 1997. [3] Szerényi István, Gazsó Anikó: Kőműves szakmai ismeretek II., Pécs, 1996. [4] Batran és tsai: Építőipari technológiák, B+V Lap- és Könyvkiadó Kft., 1999. [5] Schneider: Bautabellen für Ingenieure, Werner-Verlag 11. kiadás, 1994. [6] Massányi – Dulácska: Statikusok könyve, Műszaki Könyvkiadó, Budapest, 1989. [7] Dr. Széll László: Magasépítéstan II. kötet, Tankönyv Kiadó, Budapest, 1967.

torokgerendás fa fedélszék számítá寀橪 긂퐜療 灅糈홿ᩈᘡ鱔ꘌ窳...

Documents

torokgerendás fa fedélszék számítá寀橪 긂퐜療灅糈홿ᩈᘡ鱔ꘌ窳...