§13—1 带传动的类型和应用
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第十三章 带传动与链传动. 简述. §13—1 带传动的类型和应用. §13—2 带传动的受力分析. §13—3 带的应力分析. §13—4 带传动的弹性滑动和传动比. §13—5 普通 V 带传动的计算. §13—6 V 带轮的结构. §13—8 链传动的特点和应用. §13—9 链条和链轮. §13—10 链传动的运动分析和受力分析. §13—12 滚子链传动的计算. 简述. 挠性传动 —. - PowerPoint PPT PresentationTRANSCRIPT
§13—1 带传动的类型和应用§13—1 带传动的类型和应用
第十三章 带传动与链传动
§13—2 带传动的受力分析 §13—2 带传动的受力分析
§13—4 带传动的弹性滑动和传动比 §13—4 带传动的弹性滑动和传动比
简述 简述
§13—3 带的应力分析 §13—3 带的应力分析
§13—6 V 带轮的结构§13—6 V 带轮的结构
§13—8 链传动的特点和应用 §13—8 链传动的特点和应用
§13—10 链传动的运动分析和受力分析 §13—10 链传动的运动分析和受力分析
§13—5 普通 V 带传动的计算§13—5 普通 V 带传动的计算
§13—9 链条和链轮 §13—9 链条和链轮
§13—12 滚子链传动的计算 §13—12 滚子链传动的计算
挠性传动 —挠性传动 — 通过中间挠性件传递运动和动力的传动机构;由主动轮、从动轮和传动带所组成。包括:带传动、链传动和绳传动。
挠性传动的工作原理 —挠性传动的工作原理 —摩擦传动: : 平带、平带、 VV 带、多楔带、圆带等。带、多楔带、圆带等。
啮合传动: 同步带、链传动等。同步带、链传动等。
带传动和链传动适用于两轴中心距较大的传动场合。
简述
§13-1 带传动的类型和应用
一、带传动工作原理二、主要类型和应用三、带传动参数四、带传动的张紧方式五、带传动的特点和主要性能
驱动力矩使主动轮转动时,依靠带和带轮接触面间的摩擦力的作用,拖动从动轮一起转动,由此传递一定的运动和动力。
一、工作原理:
二、主要类型与应用
最简单,截面形状为矩形,其工作面是与轮面接触的内表面。适合于高速转动或中心距 a较大的情况。
1.平型带传动 —
2.V 带传动 — 三角带,截面形状为等腰梯形,与带轮轮槽相接触的两侧面为工作面,在相同张紧力和摩擦系数情况下, V带传动产生的摩擦力比平带传动的摩擦要大,故具有较大的牵引能力,结构更加紧凑,广泛应用于机械传动中。
截面形状为圆形,牵引能力小,常用于仪器和家用电器中。
3.多楔带传动—
4.圆形带—
相当于平带与多根 V带的组合兼有两者的优点,适于传递功率较大要求结构紧凑场合。
三、带传动参数
两轴平行且回转方向相同的传动称为开口传动。
设小、大带轮的直径为d1 、 d2 ,带长为 L 。
2a
当带处于张紧状态时,两带轮轴线间的距离称为中心距 a 。 带与带轮接触弧所对的中心角称为包角 。
则包角a
dd
2sin 12
中心距 a :
包角 :
)(12 rada
dd 代入 0120 3.57180
a
dd
式中“+”适用大轮包角 2 , “-”适用小轮包角 1
8
)(8)](2[)(2 221
22121 ddddLddL
a
带长 L :L = 2AB+BC+AD
a
dddda
dd
dda
4
)()(
22
)(
)(2
cos2
212
21
12
21
A
D
C
B
已知带长 L ,由上式可得中心距:
四、带传动的张紧方式带传动常用的张紧方法是调节中心距。
中心距不能调节,可采用具有张紧轮的装置。
五、带传动的特点优点:
1 )适用于中心距较大的传动;2 )带具有良好的挠性挠性,可缓和冲击吸收振动;
3 )具有过载保护作用;4 )结构简单,成本低。
缺点:1 )外廓尺寸大; 2 )需要张紧装置;3 )由于带的打滑,不能保持精确的传动比;4 )带的寿命短; 5 )传动效率低。
带传动的主要性能:带的速度 V :
一般为 V=5 ~ 25m / s ;
单级传动比:平型带 4~5 , V (三角)带 7~10 ,同步齿型带< 10 ;
通常,带传动用于中小功率电动机与工作机械之间的动力传递。目前 V 带传动应用最广。近年来平带传动的应用已大为减少。但在多轴传动或高速情况下,平带传动仍然是很有效的。
传动比 i :
效率 :传动效率 0.90 ~ 0.95
§13-2 带传动的受力分析
一、带传动的受力分析
二、带传动的最大有效圆周拉力
三、影响最大有效圆周拉力的 几个因素
一、带传动的受力分析安装时,带必须以一定的初拉力张紧在带轮上 .
Ff n2 Ff
F1
带工作前:带工作前:
带工作时:带工作时:
F0
F0
此时,带只受初拉力 F0 作用
n1
F2F2
松边 -退出主动轮的一边
紧边 - 进入主动轮的一边
由于摩擦力的作用:由于摩擦力的作用:紧边拉力 -- 由 F0 增加到 F1 ;松边拉力 -- 由 F0 减小到 F2 。
Ff -带轮作用于带的摩擦力
F1
F = Ff = F1 – F2 F - 有效拉力,即圆周力 带是弹性体,工作后可认为其总长度不变,则:
紧边拉伸增量 = 松边拉伸减量紧边拉力增量 = 松边拉力减量= △ F
因此:因此: F1 = F0 +△ F
F2 = F0 -△ FF0 = (F1 + F 2) / 2
F1 = F0 + F/2
F2 = F0 - F/2
由 F = F1 – F2 ,得:
带所传递的功率为:带所传递的功率为: P = F v /1000 kW v 为带速
P 增大时, 所需的 F ( 即 Ff ) 加大。但 Ff 不可能无限增大。
打滑:
二、带传动的最大有效圆周拉力
当带所传递的圆周力 F超过带与轮面之间的极限摩擦力总和 Ff 时,带与带轮将发生显著的相对滑动。
当 Ff 达到极限值 Fflim 时,带传动处于即将打滑的临界状态。此时, F1 达到最大,而 F2 达到最小。
欧拉公式反映了带传动丧失工作能力之前,紧、松边拉力的最大比值
当带有打滑趋势时 ,摩擦力达到极限值, 带的有效拉力也达到最大值。推导得到松紧边拉力 F1 和 F2 的关系 :
feF
F
2
1f 为摩擦系数; α 为带轮包角
柔韧体摩擦欧拉公式
联解:联解: F = F1 – F2
得带即将打滑时,三力计算公式:得带即将打滑时,三力计算公式:
F - 此时为不打滑时的最大有效拉力,
将 F1 = F0 + F/2 代入上式:
fe
FFF1
1)2
1( 0
正常工作时,有效拉力不能超过此值
11
f
f
e
eFF
)1
1(121 feFFFF
1
12 feFF
整理后得:1
12 0
f
f
e
eFF
1
12 0
f
f
e
eFF
三、影响最大有效圆周拉力的几个因素:三、影响最大有效圆周拉力的几个因素:
初拉力初拉力 FF0 0 ::F F 与与 FF0 0 成正比,增大成正比,增大 FF00 有利于提高有利于提高带的传动能力,避免打滑。带的传动能力,避免打滑。但但 FF0 0 过大,将使带发热和磨损加剧,过大,将使带发热和磨损加剧,从而缩短带的寿命。从而缩短带的寿命。
包角包角 :: 带所能传递的圆周力增加,传带所能传递的圆周力增加,传 ↑ ↑,→F
动能力增强,故应限制小带轮的最小包角动能力增强,故应限制小带轮的最小包角 11 。。摩擦系数 摩擦系数 ff :: ff↑ ↑,→F 传动能力增加传动能力增加
对于对于 VV 带,应采用当量摩擦系数 带,应采用当量摩擦系数 ffvv
由此可见: V 带与平带传动相
比,在相同预拉力时,法向反
力不等,因此可以传递更大的
功率。
'
2sin
fFfF
fF QQ
N
Q
FN
Q
FNFN
fFfF QN 平带:
V 带 :
§13-3 带的应力分析
1 、紧边和松边拉力 产生的拉
应力
2 、离心力产生的拉应力
3 、带弯曲而产生的弯曲应力
1 、拉力 F1 、 F2 产生的拉应力 σ1 、 σ2
由离心力产生的拉应力;由弯曲产生的弯曲应力。
紧边拉应力: σ1 = F 1/A MPa
松边拉应力: σ2 = F2 /A MPa
由紧边和松边拉力产生的拉应力;工作时,带横截面上的应力由三部分组成:
A - 带的横截面积, 2mm
带的应力分析
2 、离心力产生的拉应力 σc
带绕过带轮作圆周运动时会产生离心力。
dFNC
设:作用在微单元弧段 dl 的离心力为 dFNC ,则
r
vdmdFNC
2
r
vqdl
2
r
vqrd
2
)( dqv2
截取微单元弧段 dl 研究,其两端拉力 Fc 为离心力引起的拉力。由水平方向力的平衡条件可知:
2sin2
dFdF CNC dFC
微单元弧的质量
带速( m/s)
带单位长度质量( kg/m )
带轮半径微单元弧对应的圆心角
取:22
sin dd
MPaA
qv
A
FCC
2
虽然离心力只作用在做圆周运动的部分弧段,
dFC∴ dqv2
即: N2qvFC
则离心拉力 Fc 产生的拉应力为:
注意:注意:但其产生的离心拉力(或拉应力)却作用于带的全长,且各剖面处处相等。
带绕过带轮时发生弯曲,由材力公式
得带的弯曲应力:
MPad
yE
db
2
节线至带最外层的距离
带的弹性模量
显然: dd↓
故:σb 1 > σb 2
带绕过小带轮时的弯曲应力
带绕过大带轮时的弯曲应力
与离心拉应力不同,弯曲应力只作用在绕过带轮的那一部分带上 。
dd
→σb ↑
3 、带弯曲而产生的弯曲应力 σb
带横截面的应力为三部分应力之和。
最大应力发生在 :
紧边开始进入小带轮处。
11max bc
带受变应力作用,这将使带产生疲劳破坏。
各剖面的应力分布为:
由此可知:
L
vkTN
cb
3600
11max
带传动一周,完成两个应力循环
带的寿命为 T 时,带的应力循环总次数为 N
§13-4 带传动的弹性滑动和传动比
1 、弹性滑动
2 、传动比
两种滑动现象:打 滑 — 是指由于过载引起的全面滑动,是带传
动的一种失效形式,应当避免。弹性滑动 — 是指正常工作时的微量滑动现象,是由
拉力差(即带的紧边与松边拉力不等)引起的,不可避免。
弹性滑动是如何产生的?
因 F1 > F2
1 、弹性滑动
故松紧边单位长度上的变形量不等。
当带绕过主动轮时,由于拉力逐渐减小,所以带逐渐缩短,这时带沿主动轮的转向相反方向滑动,使带的速度 V落后于主动轮的圆周速度 V1.
同样的现象也发生在从动轮上。但情况有何不同?
弹性滑动是由弹性变形和拉力差引起的。由此可见:
当带绕过从动轮时,由于拉力逐渐增大,所以带逐渐伸长,这时带沿从动轮的转向相同方向滑动,使带的速度 V超前于从动轮的圆周速度 V2.
弹性滑动引起的不良后果:
设 d1 、 d2 为主、从动轮的直径, mm ; n1 、 n2 为主、从动轮的转速 ,r/min ,则两轮的圆周速度分别为:
● 产生摩擦功率损失,降低了传动效率 ;● 引起带的磨损,并使带温度升高 ;
smnd
v /100060
222
,sm
ndv /
10006011
1
● 使从动轮的圆周速度低于主动轮 ,即 v2 < v1 ;
传动比 i :)1(1
2
2
1
d
d
d
d
n
ni
ε反映了弹性滑动的大小, ε 随载荷的改变而改变。载荷越大, ε越大,传动比的变化越大。
滑动率 ε— 带的弹性滑动引起的从动轮圆周速度的降低率。
1
2
1
2
11
2211
1
21 1n
n
d
d
nd
ndnd
v
vv
d
d
d
dd
2 、传动比
实际传动比
1
2
2
1
d
d
n
ni
理论传动比
对于 V 带: ε ≈0.01~0.02, 一般计算时可忽略不计
2
112
)1(
d
dnn
从动轮的转速 n2 :
例题P199
一平皮带传动,传递的功率 P=15kW ,带速 v=15m/s ,带在小轮上的包角 1=170o
( 2.97rad ),带的厚度 =4.8mm ,宽度b=100mm ,带的密度 =1×10-3kg/cm3 ,带与轮面间的摩擦系数 f=0.3 。求( 1 )传递的圆周力; ( 2 )紧边、松边拉力; ( 3 )由于离心力在带中引起的拉力; ( 4 )所需的预拉力; ( 5 )作用在轴上的压力。
例题 P199
( 1 )传递的圆周力
1000
FvP (N)1000
15
1510001000
v
PF
( 2 )紧边、松边拉力
feFF
FFF
21
21 1000
rad)97.2180
1701 (
(N)694,(N)1694 21 FF
( 3 )求由于离心力产生的拉力:2qFc
310148.010100100 bq
(N)1081548.0 2 cF
)/(48.0 mkg
该平带每米长的质量为:
( 4 )所需的预拉力
)(2
1210 FFF
:压力的减少,则与轮面间的如果考虑到离心力使带
cFFFF )(2
1210
( 5 )作用在轴上的压力
2sin2 1
0
FQ
的压力作用:仅考虑在预紧力作用下
F0
FQ1
F0
F0
F0
FQ
§13-5 普通 V带传动的计算
一、带的规格二、单根普通带的许用功率
三、普通带的型号和根数
四、带的主要参数
外包层
一、带的规格
抗拉体是承受负载拉力的主体。顶胶和底胶分别承受弯曲时的拉伸和压缩。外壳用橡胶帆布包围成型。
1 、带的结构
2 、带的节线与节面 当带受纵向弯曲时,在带中保持原长度不变的任一条周线称为节线。
由全部节线构成的面称为节面。带的节面宽度成为节宽( bd ),当带受纵向弯曲时,节宽保持不变。
3 、带的型号
普通 v 带:楔角为 40o ,相对高度( h/bd )为 0.7 的三角带。
普通 v 带已标准化,根据截面尺寸,可以分成七种型号,分别是 Y ~ E 。
带轮的基准直径 d :4 、名词解释:
带轮上与所配用的 v带的节面宽度 bd 相对应的直径。
皮带在规定的张紧力下,位于带轮基准直径上的周线长度。
皮带的基准长度 Ld :
皮带的公称长度 Li :皮带的内周长度。
2、单根 V 带的许用功率 - 承载能力计算
二、单根普通带的许用功率1、带传动的主要失效形式
● 打 滑- 带与带轮之间的显著滑动,过载引起。● 疲劳断裂 - 变应力引起。
在保证不打滑的前提下,具有足够的 疲劳寿命。
要保证带的疲劳寿命,应使最大应力不超过许用应力:
bc 1max bc 1max ][ ][ -不疲劳的要求或:
bc ][1 bc ][1
带设计准则:
根据欧拉公式,即将打滑时的最大有效拉力为:
由此得单根带所能传递的功率:
vfe
FF1
11
vfe
FF1
11 -不打滑的要求
vfeAF
111
vfeAF
111
vfbc eA
11)]([ 1
vfbc eA
11)]([ 1则:
1000
11)]([
1000 10
Av
e
FvP
vfbc
1000
11)]([
1000 10
Av
e
FvP
vfbc
此式包含了不打滑、不疲劳两个条件。
表 13 - 3\4列出了在特定条件下单根普通V 带所能传递的功率,称为基本额定功率 P0 。
特定条件:
传动平稳; i = 1 , α1 = α2 = π ; 特定带长 Ld
当实际工作条件与特定条件不同时,要对 P0 值加以修正,即可得到实际工作条件下,单根普通带所能传递的功率,称为许用功率 [ P0 ] :
LaKKPPP )(][ 000
● K — 包角修正系数。包角 α 不等于 π ,传动能力有所下降,引入包角修正系数 Kα 。 Kα≤1
● KL — 带长修正系数 KL 。带越长,单位时间内的应力循环次数越少,则带的疲劳寿命越长。相反,短带的寿命短。引入带长修正系数 KL 。
● △P0 — 传动比 i > 1 ,从动轮直径增大,σb2 减小, 功率增量,
传动能力提高,则额定功率增加。
LaKKPPP )(][ 000
三、普通带的型号和根数的确定
计算功率和根数的计算式:
][ 0P
Pz
PKP
c
Ac
工况系数,查表 13 - 8 。
计算功率 :
根数 :
四、主要参数的选择1. 带轮直径和带速
大带轮的基准直径 :
带速 : 要求 : 最佳带速 V=5~25m/s
小轮直径 d1 应该大于等于最小直径 dmin ,见表 13—7。
)1(12
12 d
n
nd
10006011
ndv
离心力太大,带与轮的正压力减小,摩擦力↓,传递载荷能力↓
V 太小 : 由 P=FV 可知,传递同样功率 P 时,圆周力F 太大,寿命↓
V 太大 :
2. 中心距、带长和包角
oo
d
a
dd
LLaa
a
ddddaL
ddadd
3.57180
2
4
)()(
22
)(2)(7.0
121
00
0
212
2100
21021
3.预拉力 20 )1
5.2(
500qv
Kzv
PF c
§13-6 带轮的结构
一、带轮材料 二、结构尺寸三、带轮楔角与皮带 截面夹角的关系
一、带轮材料
二、结构尺寸1 )实心式
2) 腹板式3)轮辐式
可采用铸钢或钢板冲压后焊接塑料、木材
高速:其他:
带轮常用铸铁制造 ( 允许的最大圆周速度 V = 25m/s) 。
小直径 da≤( 2.5 ~ 3) d中等直径 da = 300mm直径很大 da≥350mm
普通 V带两侧面的夹角均为 40 ,带轮轮槽的楔角比皮带截面夹角小,其目的是为了使皮带在弯曲后仍能紧贴轮槽的两面。一般轮槽的楔角等于 32 、 34 、 36 或 38 。
三、带轮楔角与皮带截面夹角的关系