curso ingenieria de terminacion de pozos

Curso de Ingeniera de Terminacin

Instructor :Hctor Arredondo Maldonado

EXPLORACION Y PRODUCCION

Gerencia de Estrategias de Ingeniera y Diseo

Subgerencia de Ingeniera de Terminacin y Mantenimiento de Pozos

11 de abril de 2005


Objetivo

Captulo I.- Introduccin

Captulo II.- Metodologa de diseo de la terminacin

Captulo III.- Anlisis Nodal

Captulo IV.- Tipos de Terminaciones

Captulo V.- Lmite tcnico en terminacin

Captulo VI.- Diseo de la terminacin

Diseo de la prueba de TR Diseo de la sarta para escariar

Diseo de lavado de pozo

Diseo del aparejo de produccin y movimientos

Seleccin del empacador de produccin

Seleccin del fluido empacador

Seleccin del medio rbol de vlvulas

Diseo de condiciones de presin para el disparo

Captulo VII.- Control de procesos de terminacin

Problemtica recurrente Buenas prcticas

Captulo VIII.- Evaluacin de la terminacin

Tiempo Costo , ndices y eficiencia de la Terminacin Grficas de avance

Captulo IX.- Terminaciones especiales

Temario


Asimilar la metodologa para el diseo de la

terminacin de pozos, con el propsito de minimizar

tiempo y costo.

Objetivo


Debido a la necesidad de estandarizar el proceso de la terminacin,

se presenta una metodologa de diseo, la cual considera una

secuencia de actividades de terminacin y utiliza como herramienta

de trabajo el concepto de lmite tcnico, que nos permite realizar el

diseo optimizado y su evaluacin.

Se presentan los conceptos de diseo de la terminacin de pozos,

as como las actividades y subprocesos para el control y la

evaluacin.

Introduccin

Captulo I


Definicin de Terminacin de Pozos

Captulo I

El propsito de la perforacin de un pozo, es localizar y producir

hidrocarburos de manera comercial segura y rentable, una vez

perforado el pozo, para lograr ste objetivo, es necesario acondicionar

el pozo con: tubera de produccin, empacador, camisa etc, que

permitan conducir los hidrocarburos a superficie de manera optimizada

a este proceso se le denomina Terminacin del pozo.

Objetivos:

Maximizar la produccin

Minimizar riesgos

Minimizar costos

Minimizar requerimientos de reparaciones a corto plazo

Acceso a la toma de informacin


Captulo II

Metodologa de Diseo de la terminacin

EXPLORACION Y PRODUCCIONCaptulo II

Dimetro de Tubera

Anlisis de disparos

Prof. de anclaje del empacador

Paso 1: Anlisis Nodal

Ingeniera de Yacimientos

Mapa Base Ssmico

L-95 L-303

L

-

4

9

L-51

L-53

L-50

L-52

L-54 L-58

L-14

L-16

NUEVOS LIRIOS

CHOCHAL

NARVAEZ

BOCA DEL TORO

LAGUNA ALEGRE

TASISTE CAAVERAL

NUEVOS LIRIOS

CHOCHAL

1

NARVAEZ ARENA 16 Y 18

ARENA 30 ARENA 41

ARENAS 43 y 45 1

2

2 3

L-95

L-303

L

-

4

9

L-51

L-53 L-50

L-52

L-54 L-58

L-29 L-31

L-33 L-63

L-35 L-63

L-60 L-22

L-38

L-58 L-56 L-54

L-52

L-14

L-16

NUEVOS LIRIOS CHOCHAL

NARVAEZ

BOCA DEL TORO

LAGUNA ALEGRE

TASISTE CAAVERAL


Anlisis de

Registros

Paso 2: Identificacin de pozos de correlacin

Estructura del

yacimiento Perfl de Presin y

Temperatura

PERFIL DE TEMPERATURA

5500

5600

5700

5800

5900

6000

6100

6200

138 140 142 144 146 148

TEMPERATURA , C

PROF

UNDIDA

D , m

PERFIL DE PRESION

5500

5600

5700

5800

5900

6000

6100

6200

13000 13200 13400 13600 13800 14000

PRESION, psi

PROFU

NDID

AD , m


Anlisis de G .

Poro, G.Fract

Paso 2: Identificacin de pozos de correlacin

Pozo: Vertical/

Direccional POZO : PUERTOCEIBA 117 TRAYECTORIA DIRECCIONALREALSECCIN VERTICAL

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

5000

5500

6000

0 200 400 600 800 1000 1200

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

DESPLAZAMIENTO

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

-400 -300 -200 -100 0DIRECCIN E /-W

DIR

EC

CI

N

N /

-S

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

5000

5500

6000

0 200 400 600 800 1000 1200DESPLAZAMIENTO (m )

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

-400 -300 -200 -100 0DIRECCIN E /-W

POZO : PUERTOCEIBA 117 TRAYECTORIA DIRECCIONALREAL

SECCIN VERTICAL0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

5000

5500

6000

0 200 400 600 800 1000 1200

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

DESPLAZAMIENTO

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

-400 -300 -200 -100 0DIRECCIN E /-W

DIR

EC

CI

N

N /

-S

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

5000

5500

6000

0 200 400 600 800 1000 1200DESPLAZAMIENTO (m )

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

-400 -300 -200 -100 0DIRECCIN E /-W

PI= 6536m TR 5 A 6580m

INTERVALO 6440-6515m

TCP 3 3/8 20c/m

EMPACADOR 7 A 4699m

TR 7 A 6150m

BL 5 A 4700m

TP 3 A 4700m

Tipo de Terminacin


Paso 3: Lmite tcnico

POZO HBRIDO TERMINACIN TIPO B (K)

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30

TIEMPO (DIAS)

PUERTO CEIBA 117

PUERTO CEIBA 155

PUERTO CEIBA 159

PUERTO CEIBA 157

PUERTO CEIBA 103D

HIBRIDO TIPO B(K)

POZO PROF. TOTAL(m) PROF.BL(m) P-EMPAC.(m) ANGULO FORMACION INTERVALO ULTIMA TR

PUERTO CEIBA 133 6536 4700 4699 40 K.I. 6440-6515m 5" a 6580m

PUERTO CEIBA 135 7121 6264 5200 40 J.S.K. 7080-7070m 5" a 7151m

PUERTO CEIBA 117 5690 - 4100 35 K.I. 5350-5650m 7" a 5300m

PUERTO CEIBA 155 6300 - 4000 34 K.S.A.N 6234-6300m 7" a 6134m

PUERTO CEIBA 159 6100 - 4700 44 K.I. 5100-5707m 7" a 5707m

PUERTO CEIBA 157 6155 - 4494 44 K.M. 5994-6155m 7" a 5991m

PUERTO CEIBA 103D 6406 - 5100 40 J.S.T. 5509-6456m 7" a 5509m

PROMEDIO 6330 5482 4613 40

TIPO B

TIPO A

Metros/ das PC117 PC155 PC 159 PC 157 PC 103D HIBRIDO TIPO B(K) HIBRIDO TIPO B(J)

PROFUNDIDAD TOTAL 5690 6300 6100 6155 6406 6130 6406

PROFUNDIDAD DE LA BL - - - - - - -

PROFUNDIDAD DEL EMPACADOR 4100 4000 4700 4494 5100 4479 5100

RECONOCER PI 5.21 3.50 2.63 5.71 8.67 2.63 2.75

ESCARIAR TR 4.42 2.29 1.21 2.00 2.67 1.21 1.26

TOMANDO REGISTROS 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

DISPARAR 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

METE AP. DE PRODUCCION 1.71 2.08 1.75 2.00 2.00 1.71 1.79

INST ARBOL 1.08 1.17 1.33 1.04 1.06 1.04 1.09

EVALUA INTERVALO 1.83 1.75 1.96 3.00 6.50 1.75 1.83


Paso 3: Diseo del aparejo de produccin

Design Limits - 4 1/2" x 3 1/2" Production Tubing - Section 1 - OD 4.500 - Weight 13.50 - Grade TRC-95

-350000 -300000 -250000 -200000 -150000 -100000 -50000 0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000

14000

12000

10000

8000

6000

4000

2000

0

-2000

-4000

-6000

-8000

-10000

-12000

-14000

Effective Tension (lbf)

Eff

ec

tiv

e I

nte

rn

al

Pre

ss

ure

(p

sig

)

Burst 1.100

Collapse 1.125

Tension 1.600

Tri-axial 1.250

Connection Burst 1.100

Connection Tension 1.600Connection Compression 1.600

Note: Limits are approximate

Initial Conditions

DESANCLANDO EMP

ANCLANDO EMPACADOR

PROBANDO TP

LAVANDO POZO

CIERRE 1

PRODUCCION INICIAL

CIERRE 2

ESTIMULACION

PRODUCCION 5 AOS

CIERRE 3

CONTROL. DE POZO

INDUCCION

Modelo Traxial Movimientos del aparejo de produccin

Cargas sobre el empacador


Paso 4: Seleccin del empacador de produccin

HALLIBURTON ENERGY SERVICES

OPERATING ENVELOPE

7 32-35 lb/ft HPH Retrievable Packer

-250000

-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

200000

-12500 -10000 -7500 -5000 -2500 0 2500 5000 7500 10000 12500

(Above) PRESSURE (p.s.i.) (Below)

(Set

-Dow

n) FO

RC

E (lb

s.) (T

ensi

le)

ESTIMULACION

LAVANDO POZO

PRUEBA DE ADMISION

CIERRE 3

CIERRE 1

PRODUCCION INICIAL

ANCLANDO EMPACADOR

CONTROL DE POZO

INDUCCION

DESANCLANDO EMP

CIERRE 2


Paso 5: Diseo de lavado del pozo

Fluido lavador

Fluido espaciador (agua diesel)

Fluido de terminacin

Fluido viscoso

Fluido de perforacin

Flujo Turbulento

Flujo Laminar


Paso 6: Seleccin fluido empacante

E

M

P

A

C

A

D

O

R

F

L

U

I

D

O

Criterios de Seleccin

Caractersticas del fluido

Temperatura del pozo

Aditivos anticorrosivos


Paso 7:Disparos

Py

Ps

Ph

Dp=Py-(Ph+Ps)

Go GF Gp Gft

Profundidad

Gradiente presin Dp


Paso 8:Aparejos de limpieza y molienda Casing 7" 35#

0 - 5990m

I.D. 6.004in

Drift: 5.879in

3 1/2" Tuberia de Perforacion con coneccion

3 1/2" IF (caja arriba )

4.75" Ported By-pass Sub PBS 102 con conexion

3 1/2" IF caja arriba (bola de 1.3/8" )

7" Bristle Brush Cepillo (5.675" estabilizadores)

con 3 1/2" IF caja arriba

Ensamblaje 17" Well Patroller WP 106 con conexion

3 1/2" IF caja arriba

(6.35" copa divertora)

7" Magno Back (Magneto) MB 109

con conexion 3 1/2" IF caja arriba

(5.874" estabilizadores)

7" Razorback RB 104 (5.874" estabilizadores)


3 1/2" Tuberia de Perforacion con coneccion

3 1/2" IF (caja arriba ) un singular

CANASTA 5 1/2" con conexiones 3 1/2" IF

CANASTA 5 1/2" con conexiones 3 1/2" IF

7" Magno Back (Magneto) MB 109


(5.874" estabilizadores)

Combinacion 3 1/2" IF box x 2 7/8" WT-26 pin

Liner 5" 18#

5192 - 6500 m

I.D. 4.276"

Drift: 4.151" 2 7/8" Tuberia de Perforacion con conexion

2 7/8" WT-26

Combinacion 2 3/8" reg caja x 2 3/8" reg caja

3.5" nipple de aguja con conexion 2 3/8" Reg pin arriba

EXPLORACION Y PRODUCCIONCaptulo III

Anlisis Nodal


Definicin:

El anlisis de un sistema de produccin ,permite determinar el comportamiento actual de y futuro de un pozo productor de hidrocarburos , como resultado de ste anlisis se obtiene un incremento de produccin y mejoramiento de la eficiencia de flujo.

En el anlisis nodal se evala un sistema de produccin, de acuerdo a 5 componentes bsicos:

Flujo a travs del medio poroso (IPR)

Flujo a travs de la tubera (VLP)

Flujo a travs estrangulador

Flujo a travs la lnea de descarga

Flujo en el separador

Para predecir el comportamiento del sistema ,se obtiene la cada de presin de cada componente , es decir definir los puntos de salida y llegada de cada tramo los cuales llamamos NODOS , para determinar por medio de diversos gastos y mtodos adecuados de calculo ,las cadas de presin en cada nodo de solucin. Despus de seleccionar un nodo de solucin las cadas de presin son adicionadas o sustradas al punto de presin inicial o nodo de partida ,hasta que se alcanza el nodo de solucin incgnita .


Para utilizar el concepto nodal, se deber conocer por lo menos la presin en el punto de partida .En un sistema de produccin se conocen dos presiones ,las cuales se suponen constantes ,siendo estas la presin de separacin (Psep) y la presin del yacimiento (Pws).

Pws

Pwf

Pth Pe Psep

P1= Pws-Pwf en el yacimiento

P2= Pwf-Pth en la TP

P3= Pth-Pe en el estrangulador

P4= Pe-Psep en la lnea de descarga

P5= Pws-Psep Cada total en el sistema


En el sistema se incluye flujo en el yacimiento (medio poroso),flujo en la tubera de produccin, flujo en las restricciones de la sarta (VT),Flujo en la lnea de descarga.

Flujo en el yacimiento: Ley de Darcy

q=

7.08x10-3 kh (Pws-Pwf)

Bo (ln(re/rw)-0.75 +s)

ndice de Productividad

q J=

(Pws-Pwf) (Bpd/psi)

Ecuacin de IP en trminos de ley de darcy

7.08x10-3 kh

Bo (ln(re/rw)-0.75 +s) J=

o


Ecuaciones de comportamiento de afluencia en el yacimiento:

Yacimientos de aceite: Yacimientos de Gas y condensado:

ndice de productividad (J) ndice de productividad (J)

Ecuacin de Vogel Ecuacin Back pressure

Compuesto Ecuacin Jones

Ecuacin de Fetkovick

Ecuacin de Jones

Ecuaciones gradiente de presin :


PT= Pe+ Pf

Pe= 0.433 h

Pe- psi,

h ,pies

,Dens Rel Pf = 0.06056

f q2 L

d5

NRe=

Unidades: d-pies; L,pie, q-pie3/s; P,psi

PT= 0.433 h + 0.06056 f q2 L

d5

v d Adimensional

dZ

dv

g

v

d2g

vfsin

g

g

dZ

dP m

c

mm

c

2

mmmm

ctot

Tuberas: Trmino por elevacin (0 - 30%) Trmino por friccin (70 - 100 %)


Para calcular el valor de f (factor de friccin) es necesario determinar el rgimen de flujo.

Flujo laminar el factor de friccin depende del nmero de Reynolds es decir Nre < 2300

NRe f =

64

Para flujo turbulento Nre>3100, el factor de friccin se puede calcular con la ecuacin :

3.715d -2 L og( ))2 f =

Rugosidad

Para flujo crtico (2300


Tipo de Tubera Rugosidad (pg)

Plsticos, vidrios, etc 0.0

Tuberas nuevas 0.0006

Acero comercial 0.0018

Tuberas sucias 0.009

f- ( 0.0006 a 0.0008) -(0.0006) TP -(0.0006-0.00075) L.D.


Flujo en la tubera : Correlaciones de Flujo multifsico

Nodo 1

P1, DL 1

p

Considerar

incremento

L

p

Correlaciones determinar ,propiedades PVT a

p

P= L* dP/dL Calcular

Pc= P

si

no P= Pc 1

1

Flujo Burbuja.

Flujo Bache.

Flujo Transicion.

Flujo Anular - Niebla.



Las prdidas de presin por elevacin son funcin del llamado resbalamiento del gas o colgamiento del liquido

Las prdidas de presin por friccin son funcin del rgimen de flujo, determinado por la inclinacin del ngulo y las

velocidades superficiales del gas y lquidos.

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500

Production rate, STB/D

Flo

win

g b

ottom

hole

pre

ssure

, psi

Tubing Curve

Zona Estable

Zona inestable



Correlacin Aceite/vert Aceite/dir Gas y cond/vert

Duns -Ross

Orkiszewwski x

Beggs -brill

Govier,Aziz -forgasi

Olgas 89

BJA Cond x x

Olgas 92

Gray x x

Ansari x

Hangerdon-Brown x


Mtodos de afluencia

en el yacimiento IPR

Aplicaciones :

Anlisis de desempeo de

disparos

Profundidad de anclaje del

empacador

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500


Flo

win

g b

ott

om

ho

le p

res

su

re,

ps

i

Inflow (Reservoir) Curve

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500


Flo

win

g b

ott

om

ho

le p

re

ss

ure

, p

si

Tubing Curve

Zona Estable

Zona inestable

Mtodos de afluencia en

La TP, flujo multifsico

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500


Flo

win

g b

ott

om

ho

le p

res

su

re,

ps

i

Inflow (Reservoir) Curve

Tubing Curve

Anlisis nodal

EXPLORACION Y PRODUCCIONCaptulo IV

Tipos de Terminaciones


Agujero descubierto

Ventajas

Produccin Multizonas

Intervalos largos

Pozos HP,HT

Bajo costo

Reintervencin T.T.

Selectivo

Desventajas

Restriccin de paso de htas.

Convencional Agujero Descubierto

Ventajas

Produccin una zona

Bajo costo

Reintervencin T.T.

Desventajas


Produccin de finos

No selectivo (Estimulacin)

Para formaciones consolidadas


Ventajas

Produccin multizonas

Mtodo eficaz de control

Formaciones no consolidadas

Desventajas

Cada de presin adicional

Control de arena Sencillo Selectivo

Ventajas


Desventajas

Alto costo( T .I)

Flujo cruzado

Accesorios mltiples


Ventajas

Alto gasto de produccin

Pozos de aceite

Menores cadas de presin

Selectivo

Desventajas

Alto costo

Ventajas


Alto costo

Desventajas


Accesorios varios para control

Tieback Doble Terminacin


Tubingless

Zona 1

Ventajas

Bajo costo

Terminacin sin equipo

Pozos someros

Pozos de gas

Desventajas

Restriccin de paso de herramientas en dimetros pequeos


POZO TIZON 201

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

0 20 40 60 80 100

Captulo IV

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

DISPAROS

BICELO BL 5

INST. ARBOL

EVALA INTERVALO

ESCARIA TR 7

LAVA POZO

AISLA INTERVALO

14 DIAS METE COMPL. DE TR

METE AP. DE PROD

PRUEBA ALIJO

3 DIAS

2 DIAS

Tipo Integral agujero descubierto.(6/13)


POZO LANKAHUASA 22

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

0 20 40 60 80 100

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

DISPAROS

REGISTROS

INST. ARBOL

EVALA INTERVALO

PRUEBA DST

DESPL. AGUA POR SALMUERA

AISLA INTERVALO

1 DIA

LAVA POZO

METE AP. DE PROD

REGISTROS

3 DIAS

CAMBIA CABEZAL

1 DIA

3 DIAS

10 DIAS

ESCARIANDO 1 DIA

Tipo previamente disparado.(7/15)

Captulo IV


Activid

ad

Tipo de Terminacin en la UPMP

Actividad/ tipo de

terminacin Aparejo Convencional Aparejo Integral

Pozo Hermtico Agujero Descubierto Pozo Hermtico Previamente disparado Agujero Descubierto

Reconocer P.I. x x x x x

Escariar x x x x x

Tomar registros x x x

Disparar x

Lavar pozo x x

Anclar empacador x x

Meter aparejo x x x x x

Calibrar aparejo x x

Instalar medio rbol. x x x x x

Disparar x x

Evaluar intervalo x x x x x

Aislar intervalo x x x x x

11 7 10 8 6


Activid

ad

Tipo de Terminacin

Aparejo de Prueba DST

Pozo Hermtico Intervalo Disparado Agujero Descubierto

TCP-DST

(integrado)

TCP / Empacador - DST con

USMV

TCP (disparar-sacar)

DST integral

DST

(integrado)

Reconocer P.I. x x x x

Escariar x x x x

Tomar registros x x x

Lavar pozo x x x

Anclar empacador x

Meter aparejo x x x x

Instalar cabeza de prueba. x x x x

Disparar x x

Evaluar intervalo x x x x

Aislar intervalo x x x x

9 10 8 6


DST-TCP

(Hermtico)

Integral Dos viajes

DST

(Disparado)

DST

(A D)

TCP-EMP USMV-DST

(Hermtico) USMV-DST

EMP

(Disparado) USMV-DST

EMP

(A D)

EXPLORACION Y PRODUCCIONCaptulo V

Limite tcnico en terminacin


Concepto de Lmite Tcnico

Lmite tcnico se define, como el mejor desempeo

posible en la perforacin de un pozo para un sistema

dado de parmetros de diseo.

Es un medio de realizar un cambio en la manera como

se perforan los pozos; el cual tiene como resultado un

mejoramiento en las operaciones, comparando este

desempeo, contra una base histrica de datos bien

estructurada.

Captulo V.- Lmite tcnico


Si bien, el concepto de Lmite Tcnico, se origin para la optimizacin de las operaciones de

perforacin, es posible adoptar sta tcnica al

proceso de la terminacin de pozos.

El Lmite Tcnico, es un proceso, el cual nos ayuda a identificar las mejores operaciones, con la mejor

gente, tecnologa y una buena planeacin.



EXPLORACION Y PRODUCCIONCaptulo V.- Lmite tcnico

Pro

fundid

ad

Tiempo

Programado

Real

Efo=Tp/Tr

Efo Pr Tr Pp Tp

EXPLORACION Y PRODUCCIONCaptulo V.- Lmite tcnico

Tiempo que se puede remover

Tiempos del LT

Tiempos de operaciones normales

Tec.

Tiempos no productivos

Tiempos no productivos: es el tiempo causado por falla del equipo, error humano, problemas en el

pozo, eventos no programados, esperas.

Tiempos actuales de terminacin

Tiempos perdidos invisibles

Tiempos invisibles: una buena parte de este, se encuentra dentro de las operaciones normales, y es

causado, en alguno de los casos, por operaciones lentas.


Proceso de Terminacin

Para poder identificar y seleccionar las mejores prcticas operativas,

es de vital importancia describir el proceso de la terminacin de un

pozo en etapas o actividades, y de esta manera, poder analizar

donde tenemos que enfocar los esfuerzos para la optimizacin del

proceso.

Bajar y anclar empacador

Meter aparejo de produccin

Evaluar intervalo

Toma de Registro

Disparar intervalo programado

Escarear T.R.

Reconoce P.I.

Conexiones Sup. de Control

A C T I V I D A D E S

T I E M P O

Lavado de Pozo

Aislar Intervalo



Base histrica de datos

Seleccin de pozos de correlacin

Pozos Terminados en el Campo

Das

0,00

10,00

20,00

30,00

40,00

50,00

0 10 20 30 40 50 60 70 80



Graficamos los tiempos de cada una de las actividades del proceso,

para identificar las mejores prcticas operativas.


0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 14,00 16,00

Pozo A

Pozo C

Pozo B

Pozo D

Pozo E



Evaluar intervalo

Toma de Registro


Escarear T.R.

Reconoce P.I.


Lavar Pozo

Aislar intervalo

Das



Identificacin de los mejores tiempos en las actividades del proceso.

0,00 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50 3,00

0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,00 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50 3,00

Tiempo en das

Lavar Pozo Toma de Registro

Escariar TR 1.14

0.20

1.48

0,00 2,00 4,00 6,00 8,00

Reconoce P.I.

3.40



0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 14,00 16,00

Pozo A

Pozo C

Pozo B

Pozo D

Pozo E




Evaluar intervalo

Toma de Registro


Escarear T.R.

Reconoce P.I.


Lavar Pozo

Aislar intervalo

Terminacin Hbrida

Identificar y eliminar

los NPTs

Identificar y eliminar

tiempos invisibles

Implementacin de

Tecnologas

Lmite Tcnico.


Terminacin Hbrida


Al Norte del Estado de Veracruz

A 250 km de Ciudad de Mxico

A 5 km de la Ciudad de Poza Rica

Superficie de 3,815 Km2

Agua Fra Coapechaca - Tajn

Ubicacin del Paleocanal Chicontepec



0,00

10,00

20,00

30,00

40,00

50,00

0 20 40 60 80

Base de Datos

Historial de pozos terminados en los campos

Agua Fra-Coapechaca-Tajn T

iem

po

(D

as

)

Pozos terminados


19,2321,34

25,51

13,71

17,0418,00

15,18

19,99

15,3616,56

0,00

5,00

10,00

15,00

20,00

25,00

30,00

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Seleccin de pozos de correlacin, con profundidades

de intervalo y asentamiento de empacador similares

Seleccin


0,00 5,00 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00

Actividades

Anlisis de actividades y construccin de la

terminacin hbrida




Evaluar intervalo

Toma de Registro


Escarear T.R.

Reconoce P.I.


Lavar Pozo

Aislar intervalo

Das

Agua Fra 897

Corralillo 678

Coapechaca 565

Agua Fra 587

Coapechaca 545

Tajn 43

Agua Fra 891

Agua Fra 872

Agua Fra 877

Corralillo 608


Construccin del pozo hbrido

Terminacin hbrida




Evaluar intervalo

Toma de Registro


Escarear T.R.

Reconoce P.I.


Lavar Pozo

Aislar intervalo

Das

0,00 5,00 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00

Agua Fra 897

Corralillo 678

Coapechaca 565

Agua Fra 587

Coapechaca 545

Tajn 43

Agua Fra 891

Agua Fra 872

Agua Fra 877

Corralillo 608

Terminacin Hbrida


Lmite tcnico

0,00 5,00 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00




Evaluar intervalo

Toma de Registro


Escarear T.R.

Reconoce P.I.


Lavar Pozo

Aislar intervalo Terminacin Hbrida

Hibrido

Menos Tiempos No Productivos

Menos Tiempos Invisibles

Nuevas Tecnologas

Das

Campos Agua Fra-Coapechaca Tajn

Paleocanal Chicontepec


Terminacin tipo A ( K.I.)

TIEMPOS DE TERMINACION POZO PUERTO CEIBA 133

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30

TIEMPO (DIAS)

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

REPASANDO RESISTENCIA (63HRS)

DESCONECTO 15 DC(7HRS) Y ARMO 1933M

DE TP 3 MVAM (22HRS)

DISPAROS

METE AP. PROD

INSTALA ARBOL

EVALA INTERV.

EFECTUO VIAJE DE LIMPIEZA ADICIONAL POR

NO BAJAR SONDA DE CBL A 6460M

OBSERVO ATRAPAMIENTO DE PISTOLA TCP 72HRS

CONTROLO POZO 12HRS

28 Das

Identificacin de pozos de correlacin

PI= 6536m

TR 5 A 6580m


TCP 3 3/8 20c/m

EMP. 7 A 4699m

TR 7 A 6150m

BL 5 A 4700m

TP 3 A 4700m



1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30 35

TIEMPO (DIAS)

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

REPASANDO RESISTENCIAS

TXT (42HRS) DESCONECTO 75 TP 3 IF(9RS) Y

ARMO 4014M DE TP 3 MVAM (45HRS)

DISPAROS

METE AP. PROD

INSTALA ARBOL

EVALA INTERV. SACO APAREJO DE PRODUCCION PARA CAMBIO DE

CAMISA (54 HRS)

CONTROLO POZO POR PERDIDA 14HRS

30 Das

RECEMENTO BL (119HRS)

ESCARIO EN DOS VIAJES

TR 5 A 7151m


TCP 3 3/8 20c/m

EMP. 7 A 5228m

TR 7 A 6365m

BL 5 A 6264m

TP 3 A5228m

Terminacin tipo A (J.S.K.)


PI= 7121m


PT= 5690m

TR 7 A 5300m

TR 9 5/8 A 5100m

TP 3 A 4100m

Terminacin tipo B ( K.I.)


EMP. 7 A 4100m

INTERVALO 5300-5690m K.I. Agujero descubierto

TIEMPOS DE TERMINACIN POZO PUERTO CEIBA 117

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00 16.00

TIEMPO (DAS)

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

DISPAROS

METE AP. PROD

INST ALA ARBOL

EVALA INTERV.

14.2 Das

FALLA DE L EQUIPO DE APRIETE

REPASA TXT A.DESC

ARMO TUBERA DE PRODUCCIN


PT= 6300m

TR 7 A 6134m

TR 9 7/8 A 5715m

TP 3 A 4000m

Terminacin tipo B (K.S.A.N.)


EMP. 7 A 4000m

INTERVALO 6134-6300 K.S.A.N Agujero descubierto

TIEMPOS DE TERMINACIN POZO PUERTO CEIBA 155

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00

TIEMPO (DAS)

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

SUSPENDIO POR FALTA DE TUBERIA

DISPAROS

METE AP. PROD

INST ALA ARBOL

EVALA INTERV.

CIRCULO HOMOGENEIZANDO COLUMNAS POR GASIFICACIN

10.8 Das

FALLA DE L EQUIPO DE APRIETE

REPASA TXT A.DESC

ARMO TUBERA DE PRODUCCIN


PT= 6100m

TR 7 A 5707m

TR 9 5/8 A 4710m

TP 3 A 4700m

Terminacin tipo B (K.I.)


EMP. 7 A 4700m

INTERVALO 5707-6100 Brecha P.I. Agujero descubierto


0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00

TIEMPO (DAS)

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

ESPERO ACOND. DE LINEA DE ESCURRIM

DISPAROS

METE AP. PROD

INST ALA ARBOL

EVALA INTERV.

CIRCULO HOMOGENEIZANDO COLUMNAS POR GASIFICACIN

8.5 Das

METIO APAREJO TXT LENTO POR CASCARRIA DE TP



1

2

3

4

5

6

7

8

0 2 4 6 8 10 12 14 16

TIEMPO (DIAS)

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

ARMO 1515M DE TP 3 MVAM (20HRS)

DISPAROS

METE AP. PROD

INST ALA ARBOL

EVALA INTERV. CONTROLO POZO POR PERDIDA

14 Das ESCARIO EN DOS VIAJES

PT= 6155m

TR 7 A 5991m

TR 9 7/8 A 3963m

TP 3 A 4494m

Terminacin tipo B (K.M.)


EMP. 7 A 4494m

INTERVALO 5991-6155m K.I. Agujero descubierto


TIEMPOS DE TERMINACION POZO PUERTO CEIBA 103D

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30

TIEMPO (DIAS)

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

DISPAROS

METE AP. PROD

INST ARBOL

EVALUA INTERV.

ESPERO LLAVE HCA Y EMPACADOR (10HRS)

ARMO TP HD533 ,PARA REC PI REPASANDO RESISTENCIAS TXT CEMENTO SIN

CONSISTENCIA (63HRS), REPITIO VIAJE DE MOLINO

REC PI: SACO MOLINO POR TAPARSE (42HRS)

METIO AP DE PROD A 4473 M RESIST

REPITIO VIAJE4 CON MOLINO((125HRS)

26 Das

PT= 6406m

TR 7 A 5509m

TR 9 5/8 A 5100m

TP 3 A 5100m

EMP. 7 A 5100m

INTERVALO 5509-6406 J.S.K. Agujero descubierto

Terminacin tipo B (J.S.T.)



Terminacin tipo B

Metros/ das PC117 PC155 PC 159 PC 157 PC 103D HIBRIDO TIPO B(K) HIBRIDO TIPO B(J)

PROFUNDIDAD TOTAL 5690 6300 6100 6155 6406 6130 6406

PROFUNDIDAD DE LA BL - - - - - - -

PROFUNDIDAD DEL EMPACADOR 4100 4000 4700 4494 5100 4479 5100

RECONOCER PI 5,21 3,50 2,63 5,71 8,67 2,63 2,75

ESCARIAR TR 4,42 2,29 1,21 2,00 2,67 1,21 1,26

TOMANDO REGISTROS 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

DISPARAR 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

METE AP. DE PRODUCCION 1,71 2,08 1,75 2,00 2,00 1,71 1,79

INST ARBOL 1,08 1,17 1,33 1,04 1,06 1,04 1,09

EVALUA INTERVALO 1,83 1,75 1,96 3,00 6,50 1,75 1,83

Terminacin tipo A

Metros /das PC 133 PC 135 HIBRIDO TIPO A(K) HIBRIDO TIPO A(J)

PROFUNDIDAD TOTAL 6536 7121 6828.5 7121

PROFUNDIDAD DE LA BL 4700 6246 5473 6246

PROFUNDIDAD DEL EMPACADOR 4699 5200 4949.5 5200

RECONOCER PI 5.58 9.04 5.58 5.82

ESCARIAR TR DE EXPLOTACION 4.54 6.67 4.54 4.73

TOMANDO REGISTROS 2.67 1.00 1.00 1.04

DISPARANDO 2.50 4.50 2.50 2.61

METIENDO AP. DE PRODUCCION 2.00 4.42 2.00 2.09

DESM BOPS INST ARBOL Y CSC 0.96 0.97 0.96 1.00

EVALUA INTERVALO 5.58 3.17 3.17 3.30



POZO HBRIDO TERMINACIN TIPO A (K)

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30 35

TIEMPO (DIAS)

PUERTO CEIBA 133

PUERTO CEIBA 135

HIBRIDO TIPO A(K)

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

DISPAROS

METE AP. PROD

INST ARBOL

EVALUA INTERV.

19 Das



POZO HBRIDO TERMINACIN TIPO A (J)

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30 35

TIEMPO (DIAS)

PUERTO CEIBA 135

PUERTO CEIBA 133

HIBRIDO TIPO A(J)

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

DISPAROS

METE AP. PROD

INST ARBOL

EVALUA INTERV.

21Das



POZO HBRIDO TERMINACIN TIPO B (K)

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30

TIEMPO (DIAS)

PUERTO CEIBA 117

PUERTO CEIBA 155

PUERTO CEIBA 159

PUERTO CEIBA 157

PUERTO CEIBA 103D

HIBRIDO TIPO B(K)

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

DISPAROS

METE AP. PROD

INST ARBOL

EVALUA INTERV. 8 Das



15 Das


POZO HBRIDO TERMINACIN TIPO B (J)

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30

TIEMPO (DIAS)

PUERTO CEIBA 117

PUERTO CEIBA 155

PUERTO CEIBA 159

PUERTO CEIBA 157

PUERTO CEIBA 103D

HIBRIDO TIPO B(J)

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

DISPAROS

METE AP. PROD

INST ARBOL

EVALUA INTERV. 9 Das


COSTO POR ACTIVIDAD 1

2

3

4

5

6

7

8

0 5,000 10,000 15,000COSTO (M$)

PUERTO CEIBA 133 PUERTO CEIBA 135

Costos por actividad Terminacin tipo A

Pozo Costo

(MM$)

Tiempo

(dias)

PC 133 13.6 28

PC 135 13.3 30

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

DISPAROS

METE AP. PROD

INST ARBOL

EVALUA INTERV.



COSTO POR ACTIVIDAD

1

2

3

4

5

6

7

8

0 2,000 4,000 6,000 8,000 10,000 12,000 14,000

COSTO (M$)

PUERTO CEIBA 117 PUERTO CEIBA 159 PUERTO CEIBA 157

PUERTO CEIBA 155 PUERTO CEIBA 103D

Costos por actividad Terminacin tipo B

Pozo Costo

(MM$)

Tiempo

(dias)

PC 117 9.4 14

PC 159 8.7 9

PC 155 9.1 11

PC 103D 13 26

PC 157 9.5 11

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

DISPAROS

METE AP. PROD

INST ARBOL

EVALUA INTERV.



POZO HBRIDO TERMINACIN TIPO A (K)

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25

TIEMPO (DIAS)

Propuesta de diseo

Agujero previamente disparado

Reconocer P.I.

Armar,molino reconocer P.I. y sacar .

Escariar T.RS de explotacin

Armar molino o bna con escariadores,

reconocer la P.I y sacar.

Tomar registros Instalar URE, tomar registro y desmantelar

URE

Disparar

Armar TCP, bajar y disparar ,sacar

Meter aparejo productor

Instalar equipo de apriete, meter aparejo

productor con empacador, anclar, efectuar

ajuste y probar bola colgadora.

Probar E.A. y abrir camisa.

Instalar medio rbol.

Desmantelar BOPS e instalar medio rbol y

c.s.c y probar.

Evaluar intervaloDesplazar F de C por Fluido empacante, cerrar

camisa.

Definir intervalo.

POZO H BRIDO TERMINACIN TIPO A (J)

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25

TIEMPO (DIAS)

19 Das

21 Das

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

DISPAROS

METE AP. PROD

INST ARBOL

EVALUA INTERV.

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

DISPAROS

METE AP. PROD

INST ARBOL

EVALUA INTERV.


Propuesta de diseo

PROPUESTA TERMINACIN TIPO B(K)

0 2 4 6 8 10

TIEMPO (DIAS)

8 das

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

DISPAROS

METE AP. PROD

INST ARBOL

EVALUA INTERV.

Agujero Descubierto

Reconocer P.I.

Armar,molino reconocer P.I. y

sacar .

Escariar T.RS de

explotacinArmar molino o bna con

escariadores, reconocer la P.I y

sacar.

Meter aparejo Instalar equipo de apriete, meter

aparejo productor con empacador,

anclar, efectuar ajuste y probar bola

colgadora.

Probar E.A. y abrir camisa.

Instalar medio rbol.Desmantelar BOPS e instalar

medio rbol y c.s.c y probar.

Evaluar intervaloDesplazar F de C por Fluido

empacante, cerrar camisa.

Definir intervalo.

POZO HBRIDO TERMINACIN TIPO B (J)

1

2

3

4

5

6

7

8

0 2 4 6 8 10

TIEMPO (DIAS)

RECONOCE PI

ESCARIANDO

REGISTROS

DISPAROS

METE AP. PROD

INST ARBOL

EVALUA INTERV.

9 das

EXPLORACION Y PRODUCCIONCaptulo VI

Diseo de la terminacin

EXPLORACION Y PRODUCCIONCaptulo VI

Siguiendo la secuencia de actividades de terminacin de pozos que aplique segn el tipo , se disean los aspectos que se ven involucrados en cada subproceso.


Captulo VI

A.- Reconociendo Profundidad Interior Presin mxima de prueba de la tubera de revestimiento

Consideraciones :

condicin critica (mala cementacin)

Prueba de hermeticidad a preventor cerrado

Densidad del fluido (1) ,Densidad del lodo etapa anterior(2),Densidad del cemento(3)

Resistencia de la TR

Gradiente de poro y fractura

Prueba al 80% de su resistencia a la P.Interna,(TR mas dbil)

1

2

Caso 1: 1> 2

Caso 2:

3

1< 2

Caso 3: 1= 2

Limitante en la cima de cemento

Limitante en la superficie

Limitante en la de menor resistencia


Captulo VI


Ph= h/10 Presin Hidrosttica= Resistencia a la presin interna de la TR =

1

2 P-Presin de cedencia mnima, psi

Yp-Fuerza de cedencia ,psi

t- Espesor, pg

D- Dimetro nominal ext, pg

3

Procedimiento de clculo:

1.-Calcular la diferencial de presin en el pozo segn cima de cemento y densidad de lodo de la etapa anterior.

2.-Verificar la TR en condicin crtica .

3.- Calcular la resistencia de la TR ,mas dbil

4.- Calcular para diferentes presiones en superficie las diferenciales en los puntos de anlisis

5.- Definir la presin de prueba

2 Yp t

D Pint= 0.875


Captulo VI


1

2

3

Respaldo de cemento


Captulo VI


1

2

3

Respaldo de Lodo


Captulo VI


1

2

3

Respaldo de Agua


Captulo VI

A.- Reconociendo Profundidad Interior Presin de admisin

1

2

3

Volumen

Presin

Presin admisin

Q1,Pa1

Presin fractura

Q2,Pa2 Q3,Pa3

Pci

Pf

Presin mxima


Captulo VI

A.- Reconociendo Profundidad Interior Presin de admisin

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

8000

9000

0 50 100 150 200

volumen ,bls

Pre

sio

n ,

ps

i

Presion TP psi ______________ Presion TR psi ___________


Captulo VI

B.- Escariando Diseo de sarta para escariar

Consideraciones :

Escariadores en cascada

ngulo de desviacin (Dogleg)

Profundidad de la BL

Viaje corto

Tiempo de circulacin (gasto, presin)

T= Q/Vol an Tiempo de atraso=

Vel= Q/A ; A= PI*(ditr2-Detp2)/4


Captulo VI

C.- Toma de registros CBL/VDL-RG/CCL

Normalmente, los equipos snicos miden el tiempo de transito de la primera seal que llega al receptor, la cual es la que viaj del transmisor a la formacin como onda compresional, se reflejo en la formacin como onda compresional viajando paralela a la pared del pozo y se reflej nuevamente de la formacin al pozo como onda compresional


Captulo VI

C.- Toma de registros

El registro de adherencia del cemento densidad variable (CBL-VDL), es un

importante servicio en agujero entubado, se corre en combinacin con un

Rayos Gamma y un detector de coples. Su principal aplicacin es evaluar la

calidad de los trabajos de cementacin de la tubera. Normalmente se corre

antes de efectuar los disparos, una aplicacin secundaria pero igualmente

importante es la de correlacionar el registro de Rayos Gamma en agujero

descubierto con los coples de la tubera cementada. As el CBL-VDL-GR-CCL

es el registro bsico de agujero entubado, al cual se relacionan en

profundidad todos los trabajos subsecuentes.

El registro de adherencia del cemento se basa en el concepto de que la

tubera resuena (el sonido no es atenuado) cuando la calidad de la

adherencia del cemento es pobre, y la tubera ensordece (el sonido es

altamente atenuado) cuando la calidad de adherencia del cemento es buena.

Para tomar este tipo de registro solamente funciona el transmisor superior y

sus dos receptores. La medida del CBL es la amplitud en mV del primer

arribo compresional E1 en el receptor cercano (3 pies) y el VDL presenta el

tren de ondas del receptor lejano (5 pies), como una serie de ondas oscuras

y claras.

CBL/VDL-RG/CCL


Captulo VI

C.- Toma de registros

T1

R2

R1

a

b

d

e

c

Tiempo de Transito medido(TT)

TT = a/VL + b/VF + d/VL

Donde: V = Velocidad del sonido en el lodo VF = Velocidad del sonido en la formacin

TT1 = a/VL + b/VF + d/VL

TT2 = a/VL + b/VF + c/VF + e/ VL

Formacin

Lodo

t = TT2 TT1 = c/VF slo si d = e


Captulo VI

C.- Toma de registros Interpretacin del registro CBL/VDL-RG/CCL


Captulo V

C.- Toma de registros Interpretacin del registro CBL/VDL-RG/CCL


Captulo VI

C.- Lavado del pozo

El proceso de lavado de pozo tiene la finalidad de desplazar

el lodo y remover los slidos adherido a las paredes de la

tubera para eliminar los slidos como barita , recortes,

cemento y sedimento, para tener un fluido libre de

contaminantes, y as evitar dao a la formacin durante las

operaciones de disparos, estimulacin, y/o fracturamiento.

Los slidos pueden taponar los poros y canales de la

formacin productora causando una drstica reduccin de la

permeabilidad


Captulo VI

C.- Lavado del pozo

Fluido de

Terminacin

Lodo

Pozo lleno con lodo

Espaciador

Lavador

Viscoso

Desplazamiento de lodo

por fluido de terminacin Pozo lleno con fluido

de terminacin


Captulo VI

C.- Lavado del pozo

Parmetros a considerar para el diseo :

Sarta de lavado

Presin diferencial

Tipo y cantidad de baches

Volumen longitud lineal de baches

Propiedades de los baches

Velocidades anulares

Rgimen de flujo

Eficiencia de transporte

Gasto ptimo de desplazamiento

Nivel de turbidez (NTU)

Ingeniera

de Fluidos


Captulo VI

C.- Lavado del pozo

Aparejo de limpieza

Escariador

Escariador

Cepillo

Cepillo

Tipo y cantidad de baches de lavado

Fluido lavador

Fluido espaciador (agua diesel)

Fluido de terminacin

Fluido viscoso

Fluido de perforacin


Captulo V

C.- Lavado del pozo

Volmenes de tratamiento

El volmen de los fluidos lavadores debe ser seleccionado bajo el el

siguiente criterio:

Se seleccionar el criterio que genere un menor volumen de fluido

1. 150 m lineales en el espacio anular ms amplio

2. 10 minutos de tiempo de contacto


Captulo V

C.- Lavado del pozo

Presin diferencial

Determinar la presin diferencial entre el fluido de perforacin

y el fluido lavador.

UAP

BL

Ptbl= Presin de trabajo de la bomba de lodos

Captulo VI


Captulo V

C.- Lavado del pozo

Ingeniera de Fluidos

Baches lavadores y espaciadores

Es representado por el modelo Newtoniano, el cual se define

matemticamente como sigue:

Determinacin del gasto adecuado de lavado

Flujo Turbulento

Flujo Laminar

Captulo VI


Captulo V

C.- Lavado del pozo


Baches lavadores y espaciadores

Clculo de la eficiencia de transporte:

slv

flv

Captulo VI


Captulo V

C.- Lavado del pozo


Baches Viscosos

Es representado por el modelo Newtoniano, el cual se define

matemticamente como sigue:

Este modelo requiere dos parmetros para su caracterizacin:

KIndice de consistencia nIndice de comportamiento de flujo


Captulo V

C.- Lavado del pozo


Baches viscosos

Criterio para determinar el rgimen de flujo (para cada rea de flujo ):

Flujo Laminar

Flujo Turbulento

Captulo VI


Captulo V

C.- Lavado del pozo


Baches viscosos

Determinacin del gasto ptimo de lavado:

Determinar el ndice de comportamiento de flujo

Calcular el Nmero de Reynolds critico

Obtener el Indice de consistencia

Captulo VI


Captulo V

C.- Lavado del pozo


Baches viscosos

Determinacin del gasto ptimo de lavado:

Determinar el gasto mnimo de bombeo

Obtener la velocidad crtica

Captulo VI


Captulo V

C.- Lavado del pozo


Baches viscosos

slv

flv

Determinacin de la eficiencia de transporte:

Captulo VI


Captulo V

C.- Lavado del pozo

999984.0TF

999978.0TF

999974.0TF

99993.0TF

999974.0TF

Captulo VI


Captulo V

C.- Lavado del pozo

La turbidez de un fluido es una medida de la luz dispersada

por las partculas suspendidas en el fluido. Esta es medida

con un Nefelmetro.

Un fluido limpio ha sido definido como uno que no contiene

partculas de dimetro mayor a 2 micras y dar un valor de

turbidez no mayor a 30 NTU.

Tiempo (min)

NTU

Captulo VI


Captulo V

D.- Metiendo aparejo de produccin

Definicin:

El aparejo de produccin es el medio por el cual se transportan los

hidrocarburos del yacimiento a la superficie, este debe soportar

ntegramente las presiones y los esfuerzos a que es sometido durante las

operaciones:

Inducciones

Pruebas de admisin

Estimulaciones

Fracturamientos

Etapa de produccin

Cierres

Recuperacin del aparejo

Control del pozo

Considerando

ambientes

corrosivos

Diseo de tuberia de produccin


Captulo V

Caractersticas de las tuberas:

Las tuberas en la industria petrolera fueron clasificadas por el API en 5

propiedades

Grado de acero

Tipo de conexin

Rango de longitud

Peso por unidad de longitud

Forma de fabricacin Grado de Acero

Esta definido por una letra (grado de acero segn fabricacin) y un

nmero, que indican el esfuerzo a la cedencia mnima del acero.

Grado Esfuerzo min ,psi Esfuerzo max ;psi UTS psi

H40 40,000 80,000 60,000

J-55 55,000 80,000 75,000

K-55 55,000 80,000 95,000

L-80 80,000 95,000 95,000

D.- Metiendo aparejo de produccin Diseo de tubera de produccin

Captulo VI


Captulo V

Propiedades mecnicas :

Ley de Hook:

Si una barra de longuitud L es sometida a una fuerza de tensin T, se observar (dentro de la regin elstica) ,una deformacin longitudinal , que es proporcional al rea de la seccin transversal de dicha barra.

A

T

A

FL

EA

FL

Introduciendo una constante E referido a las caractersticas del material llamado

modulo de Young :

A

FLE

A

F

Esfuerzo axial (M/L2)

L

Deformacin axial (L/L)

E M. young (M/L2)


Captulo VI


Captulo V

Propiedades mecnicas :

Deformacin

Esfuerzo ltimo a la cedencia UTS

Lmite Elstico

Esfuerzo de cedencia API (Yp )

Zona dctil Zona De falla

Falla

Ultimo Esfuerzo mmino de cedencia (UTS).- Esfuerzo de Tensin mnimo requerido para producir una falla

Esfuerzo de cedencia API (Yp ).- Esfuerzo de Tensin mnimo requerido para producir una elongacin de 0.005

Lmite elstico .- Esfuerzo de Tensin sin lograr deformacin permanente


Captulo VI


Captulo V

Esfuerzos sobre la tubera :

Tensin

Colapso

Compresin

Presin interna

Tensin

Colapso

Compresin

P.Interna

Uniaxial Este efecto asume que no hay carga axial (tensin compresin) en la tubera,

al mismo tiempo en que se aplica una carga de presin interna colapso.

224

dDYpT D

d

1F

sYpAF 1

Presin interna

ip

D

tYpi

2875.0

Tensin

Ec.Barlow: Relacin D/t 0.875= Tolerancia de fabricacin permisible de -12.5% en el espesor de

pared (API 5C2)


Captulo VI


Captulo V

Colapso : Es la fuerza capaz de deformar un tubo por efecto de presiones externas .

La resistencia al colapso es funcin de la fuerza de cadencia del material y de

relacin de delgadez ,D/t1 y el API los clasifica en 4 tipos:

Colapso de fuerza de cedencia

Se basa en la cedencia de la pared interna usando la solucin elstica de pared

gruesa de Lam,para D/t


Captulo V

Colapso Plstico:

Se basa en datos empricos derivados de 2488 pruebas a tuberas , el anlisis

de las pruebas arrojo resultados de que el 99.5% de todas las tuberas

fabricadas de acuerdo al API, fallarn a una presin de colapso mayor que la

presin de colapso plstico.

CB

t

D

AYpcp

Colapso de transicin:

Se obtiene por medio de un ajuste de curva numrica entre dos regmenes

plstico y elstico.

G

t

D

FYpct


Captulo VI

25/15 tD


Captulo V


Captulo VI


Captulo V

Colapso Elstico:

Se basa en la inestabilidad elstica terica , este criterio es independiente de la

fuerza de cedencia y se aplica a la tubera de pared delgada (D/t)> 25 .

2

6

1

1095.46

t

D

t

D

xpce

CEDENCIA DEL

MATERIAL

INESTABILIDAD

ELASTICA TEORICA

COMPORTAMIENTO

DE COLAPSO REAL

COLAPSO DE

CEDENCIA

COLAPSO

PLASTICO

COLAPSO DE

TRANSICION

COLAPSO

ELASTICO

RELACION

yp

tD /

15 25


Captulo VI


Captulo V

Lmites para cada tipo de colapso en funcin del grado de acero y relacin D/t .

A mayor espesor de tubera ,menor relacin D/t y el colapso cambia de elstico

,transicin, plstico y cedencia.

10

15

20

25

30

35

40

45

20

25

30

35

H-4

0

50

J&

K-5

5

60

70

C-7

5

L&

N-8

0

C-9

0

95

10

0

P-1

05

11

0

12

0

12

5

13

0

13

5

14

0

15

0

15

5

16

0

17

0

18

0

Grado de acero

Di

me

tro

(D

) / E

sp

es

or

(t)

Colapso Elstico Colapso de Transicin

Colapso Plstico

Colapso de Cedencia


Captulo VI


Captulo V

Biaxial El efecto biaxial considera el cambio en la resistencia al colapso y presin interna

debido a la tensin compresin de la tubera.

p

z

p

zpe

YYYY

5.075.01

2

s

zA

T

pglTransversaAreaAs

lbsTensinT

axialCargaz

,sec.

,

efectivaCedenciaYe

Mientras que el esfuerzo axial ( ) se incrementa ,la resistencia al colapso de la

tubera disminuye . z

NOTA: Ye se emplea en las frmulas

anteriores de resistencia Presin interna y

dependiendo del tipo de colapso

Tensin reduce resistencia al colapso

Tensin incrementa resistencia a la presin interna

Compresin reduce resistencia a la presin interna

Compresin incrementa resistencia al colapso


Captulo VI

Tensin

Colapso

Compresin

P.Interna


Captulo V

Triaxial

El diseo triaxial considera que en cada elemento de acero en la tubera actan tres

esfuerzos sobre su superficie, estos son el esfuerzo axial, radial y tangencial

r

z

El concepto de esfuerzos biaxiales y triaxiales se deriva de la teora de distorsin de

energa , la cual se representa por la siguiente ecuacin :


Captulo VI


Captulo V

Triaxial

Esta ecuacin es tambin conocida como ecuacin de VON MISSES o triaxial.

Simplificando y reagrupando trminos

Esta es la ecuacin que se representa por medio de la elipse de esfuerzos , el signo a

utilizar (+ - ) en el primer trmino , depende del cuadrante en anlisis , esto es:

Cuadrante I y 3: Presin interna _Compresin y Colapso Tensin , se utiliza el signo negativo.

Cuadrante 2 y 4: Presin interna Tensin y Colapso-Compresin , se utiliza el signo positivo

Yp

p

Yp

p

Yp

p izizi 2

1

4

31

2

22

222 2

dD

DpdDp ci

s

zA

T

axialEsfuerzoz

angencialEsfuerzo t


Captulo VI


Captulo V

Triaxial

Una forma alterna de representar el modelo triaxial de Von Misses ,para su

aplicacin en el campo de ingeniera, ha sido resultado de simplificar , a partir de la

misma teora clsica de la elasticidad, el significado de los esfuerzos tangenciales y

radiales mediante las ecuaciones de Lam:


Captulo VI

222

222222

ie

ieEeiIT

rrr

rrrprrrp

222

222222

ie

ieEeiIR

rrr

rrrprrrp

Esfuerzo Tangencial

Esfuerzo Radial

exteriorradior

eriorradior

ExternaesinP

InternaesinP

referenciaderadior

e

i

E

I

:

int:

Pr:

Pr:

:


Captulo V

Triaxial


Captulo VI

EIEIAEIAVME PPCPCPCPCPC 52

4

2

321

22

eriordimetrod

exteriordimetrod

CCC

CC

CCC

CC

CC

td

tdC

i

e

int:

:

2

1

2

1/2

/

2

5

4

2

3

2

1

2


Captulo V

Modelo Triaxial

I II

III IV

Y

ipz

2

12

Y

ipz

4

31

Y

ip


Captulo VI


Captulo V

Factores de diseo

Los efectos de carga son separados de la resistencia de la

tubera por un multiplicador conocido como factor de seguridad,

cuya funcin es tener un respaldo en el diseo, debido a la

incertidumbre en determinar las condiciones de carga reales,

adems del cambio de las propiedades del acero debido a

corrosin y desgaste.

cadaCarga apli

materialdelaResistenciFS

CONDICIONES

DE CARGA RANGO MAS COMN RECOMENDADO

PRESIN INTERNA

COLAPSO

TENSIN JUNTA

TENSIN CUERPO

1.0 1.35

0.85 1.50

1.50 2.0

1.30 2.0

1.125

1.125

1.80

1.80

1.25

1.125

1.80

1.60


Captulo VI


Captulo V

La prdida de metal reduce el espesor de pared de la tubera y conduce a una

correspondiente reduccin en su resistencia a las cargas .

ste fenmeno se debe a dos factores durante la etapa de produccin del pozo

Desgaste por erosin esta asociado a la velocidad de flujo. Desgaste por corrosin , debido al contacto de fluidos corrosivos de la formacin,(H2s,Co2) .

Tipos de corrosin

a).- Por H2s .- Sulfite stress corrosin cracking (SSCC)

b).- Por Co2 .- Chloride stress corrosin cracking (SCC)

Parmetros que se deben considerar en el diseo. para evitar desgaste por

corrosin de la tubera:

Presin parcial del H2S Presin parcial del CO2 Efecto de la temperatura sobre la resistencia del acero Erosin

Diseo en ambientes corrosivos


Captulo VI


Captulo V

Condiciones para que existe corrosin:

Presencia de componentes amargos (H2S,CO2) Agua (ph22)

Incrementando el tiempo de exposicin

Incrementando el esfuerzo de tensin

Disminuyendo el PH de el agua

Disminuyendo la temperatura(65C-80C)

Diseo en ambientes corrosivos


Captulo VI


Captulo V

Velocidad de erosin :

C= Constante

Servicio continuo; C=1

Servicio intermitente C=125

Controlado por anticorrosivo continuo C=150-200

Controlado por anticorrosivo Intermitente C>250

Ver = Velocidad de erosin (pie/ seg)

Se recomienda ef


Captulo V

Pp por CO2: El fenmeno de corrosin por CO2 se conoce como corrosin

dulce y ocurre cuando el agua de formacin tiene contacto con el acero,

por lo cual se torna crtico en pozos con alto corte de agua


Ptpi= Presin en un punto determinado (i)

C=100 en % mol

C=10,000 en PPM

Si PPH2s< 0.05 psi No hay corrosin

Ptpi= Presin en un punto determinado (i)

C=100 en % mol

C=10,000 en PPM

Si PPCO2:

0- 7 psi No hay corrosin

7- 30 psi Posible corrosin

>30 psi Corrosin

La norma estndar internacional NACE MR 0175 ,define los criterios para

ambientes amargos y da requerimientos de materiales .

Captulo VI


Captulo V


Captulo VI


Captulo V


Efecto de la Temperatura : El incremento de temperatura produce una

disminucin en la resistencia a la cedencia de los tubulares , por lo tanto se

debe aplicar un factor de correccin por este efecto y obtener el valor real

de la resistencia . El factor debe aplicarse multiplicando el dato de

resistencia a la cedencia antes de aplicar el factor de seguridad.

Captulo VI


Captulo V

D.- Metiendo aparejo de produccin Movimientos de la tubera de produccin

El cambio de longitud del aparejo originado por cambios de presin y

temperatura producto de operaciones como inducciones , fracturamientos

,produccion del pozo, cierres, estimulaciones etc, puede generar grandes

esfuerzos en la tubera y/o empacador cuando este no permite el libre

movimiento de la tubera, Cuando la tubera tiene movimiento libre, su

acortamiento puede ser tal que la longitud de los sellos juntas de expansin

sea insuficiente .

Los efectos que producen estos movimientos netos del aparejos de

produccin son los siguientes:

Pistn

Ballooning (aglobamiento)

Buckling (pandeo helicoidal)

Temperatura

Captulo VI


Captulo V


Pistn

El efecto de pistn se basa en la Ley de Hooke y se debe a la diferencial de presin

actuando sobre una diferencial de rea.

La ley de Hooke establece que el cambio en longitud es directamente proporcional a la fuerza

aplicada

Captulo VI


Captulo V

D.- Metiendo aparejo de produccin Movimientos de la tubera de produccin Pistn

El efecto de pistn se basa en la Ley de Hooke y se debe a la diferencial de presin

actuando sobre una diferencial de rea, entre la tubera de produccin y el

empacador

La ley de Hooke establece que el cambio en longitud es directamente proporcional a la

fuerza aplicada Acortamiento (-) :Pi>PEA Alargamiento (+) :Pi


Captulo V


Baloneo(Ballooning)

Cuando la presin interna en un aparejo de produccin es mayor que la presin

externa, los esfuerzos radiales que actan sobre la pared generan una expansin

(aglobamiento) del tubo, este fenmeno causa una contraccin longitudinal del

aparejo.(-)

1R

pRp

E

2

1R

2

21R

E

LL

2

a

2

i

2

a

2

i2

2

1

6.0

1

3.02

2

2

22

2R

pRp

E

L

R

R

E

LL aiai

d

DR

Despreciando efectos de friccin

Primer trmino .- Cambio de densidad de los fluidos

Segundo trmino.- Cambio de presin en superficie interior y exterior

Captulo VI


Captulo V


Buckling

Buckling (pandeo helicoidal) es producido por una diferencial de presin actuando

sobre un rea transversal del aparejo de produccin , causando un acortamiento de

la tubera (-) y el pandeo se produce del punto neutro para abajo.

El punto neutro se define donde el esfuerzo axial ,tangencial y radial son iguales y se

determina con la siguiente ecuacin:

n.- Distancia del fondo de la TP al punto neutro

Ff.-Fuerza ficticia = AE (Pi-Pa)

AE= rea del empacador

Pi= Presin interior a la profundidad del empacador

P a= Presin exterior a la profundidad del empacador

Captulo VI


Captulo V


Buckling

Pi

d

Pa

EIw

ppArL

aip

8

222

3

4464

dDI

fafit wwww

iifi Aw *

aafa Aw *

TPladePesowt

Captulo VI


Captulo V

D.- Metiendo aparejo de produccin Movimientos de la tubera de produccin Temperatura

La transferencia de calor de los fluidos inyectados del yacimiento a la tubera de

produccin causan contraccin elongacin de la misma.

Captulo VI


Captulo V


Pistn Ballooning Buckling Temperatura

4L3L2L1L

Movimiento

Total

TL

Corrida

1L

2L

3L

4L

TL

Captulo VI


Captulo V

D.- Metiendo aparejo de produccin Seleccin del empacador de produccin

El empacador es un accesorio empleado para sellar la parte exterior del

aparejo de produccin y la parte interior de la tubera de revestimiento de

explotacin. El empaque es realizado por el elemento de sello que se expande

contra el revestimiento.

Empacador

Aparejo de

Produccin

Fluido Empacador

Captulo VI


Captulo V


Proteger el revestimiento de la presin del yacimiento.

Proteger el revestimiento de los fluidos producidos.

Aislar zonas con dao perforaciones recementadas.

Mantener un fluido tratado en el espacio anular.

Funciones principales de un empacador de produccin:

Clasificacin general de empacadores de produccin:

Permanentes:

Empacadores que quedan fijos a la tubera de

revestimiento mediante cuas de accin opuesta, su

recuperacin requiere la molienda de los mismos.

Cuas

Elemento de sello

Conos

Cuerpo

del

empacador

Captulo VI


Captulo V


Recuperables:

Empacadores que son diseados para ser anclados y

desanclados despus de cierto tiempo para su recuperacin, estos

son acondicionados para utilizarse en una nueva intervencin.

Caractersticas integrales de un viaje

En una sola corrida

Presiones diferenciales de 10,000 psi

Ambientes amargos

Recuperable

Control de la presin de anclaje

Caractersticas integrales de dos viajes

En una sola corrida

Presiones diferenciales de 10,000 psi

ambientes amargos

recuperable en un segundo viaje

alta temperatura> 350f

se puede soltar del rach latch

Captulo VI


Captulo V


Los empacadores de produccin son diseados para ciertas condiciones

de trabajo, las cuales deben ser bien conocidas para evitar falla de los

mismos.

La matriz de carga de un empacador provee las bases para evaluar los

efectos simultneos de:

Tensin aplicada

con presin sobre

el empacador

Tensin aplicada

con presin bajo

el empacador

Compresin aplicada

con presin sobre el

empacador

Compresin aplicada

con presin bajo el

empacador

1. Presin diferencial

2. Cargas axiales

Captulo VI


Captulo V


Por lo tanto, con el conocimiento de la interaccin de condiciones de cargas

combinadas se puede operar dentro de una zona segura, lo cual evitar la

ocurrencia de falla durante la ejecucin de operaciones crticas la compra

innecesaria de productos de alta resistencia

Evaluacin de un empacador considerando solo la presin diferencial no describe

los limites de fatiga de ste, para una correcta evaluacin y comparacin del

rendimiento de diferentes empacadores se requiere un entendimiento de los efectos

simultneos de presin diferencial y cargas axiales.

T.R. 7 38 lb/pie (5.920)

T.R. 7 23 lb/pie (6.336)

Presin Diferencial

Fu

erz

a

Co

mp

resi

n Ten

si

n

Arriba Abajo

Envolvente de Desempeo

23 lb/pie

38 lb/pie

Captulo VI


Captulo V


Parmetros a considerar para la seleccin del empacador : 1. Condiciones de operacin.

a) Diferencial de presin

b) Cargas axiales

c) Temperatura

d) Fluidos producidos

2. Condiciones del pozo.

a) Dimetro interiore de la T.R

b) Fluido de terminacin

c) Desviacin y severidad

4. Intervenciones futuras.

a) Reparaciones mayores

b) Reparaciones menores

c) Intervenciones sin equipo

5. Seleccin del empacador a partir

de la Envolvente de Desempeo.

3. Procedimiento para correrlo y

anclarlo.

a) Tubera de perforacin

b) Cable/Linea

c) Tubera flexible

d) Integral

Captulo VI


Captulo V


1. Condiciones de operacin.


b) Cargas axiales

c) Temperatura

d) Fluidos producidos

Induccin

Prueba de admisin

Estimulacin

Fracturamiento 1. Condiciones de operacin.


Induccin

Desplazamiento del fluido de terminacin por Nitrgeno

PTR=presin en el espacio anular , psi

PTP= Presin en TP,psi

DvE= Prof.vertical del empacador,m

Rhoe = Dens,del fluido exterior gr/cc

SEP

BEP

PSE

PBE

Prctico: Despreciar perdidas por friccin y considerar una densidad promedio de

nitrgeno de 0.2 gr/cc considerar pozo vaco

Captulo VI


Captulo V


Prueba de admisin y estimulacin

Inyeccin de fluidos por TP , con presin en TR

SEP

BEP

PSE

PBE Induccin

Desplazamiento del fluido de terminacin por Nitrgeno

Balloning

Pistn

Temperatura

Alargamiento (+)

Alargamiento (+)

Acortamiento (-)

Cargas axiales

Captulo VI


Captulo V


Prueba de admisin y estimulacin

Inyeccin de fluidos por TP , con presin en TR

Cargas axiales

Balloning

Pistn

Temperatura

Acortamiento (-)

Acortamiento (-)

Acortamiento (-)

Buckilng Acortamiento (-)

Seleccin del empacador

Factores para la seleccin

Presin diferencial Tipos de sellos y empaques (Ambientes amargos, estndar) Temperatura de trabajo Cargas por movimientos (tensin, compresin )

Captulo VI


Captulo V


Envolvente de falla

Cartas de lmites de carga , sobre el empacador (esfuerzos de tensin compresin

,presin diferencial ,combinados ), proporcionados por el fabricante en base a

pruebas de laboratorio .

SIZE 92-40x32 "SAB-3" PACKER

7-5/8" 39.0# Csg. (6.625 I.D.) - Unplugged

-500000

-400000

-300000

-200000

-100000

0

100000

200000

300000

400000

500000

-20000 -15000 -10000 -5000 0 5000 10000 15000 20000


(Set-

Do

wn

)

FO

RC

E (

lbs.)

(

Ten

sil

e)

HALLIBURTON ENERGY SERVICES

OPERATING ENVELOPE

7 32-35 lb/ft HPH Retrievable Packer

-250000

-200000

-150000

-100000

-50000

0

50000

100000

150000

200000

-12500 -10000 -7500 -5000 -2500 0 2500 5000 7500 10000 12500


(Set-

Do

wn

)

FO

RC

E (

lbs.)

(

Ten

sil

e)

Captulo VI


Captulo V


Cargas sobre el empacador

El cambio de longitud del aparejo de produccin genera una fuerza sobre el

empacador , el cambio de longitud se calcula como sigue:

Efecto pistn Pandeo helicoidal

Captulo VI


Captulo V

E.- Seleccin del fluido empacador Definicin

Un fluido empacador es por lo general un liquido que ocupa el espacio anular entre la tubera de produccin y la tubera de revestimiento desde el empacador,

hasta el cabezal de tuberas, con la siguientes caractersticas:

Funciones

Evitar la corrosin de las tuberas

Minimizar la transferencia de calor a travs del aparejo en caso de presencia de parafinas y asfltenos

Mantener una columna hidrosttica para controlar el pozo en todo momento

Facilite la recuperacin del aparejo durante las reparaciones.

Captulo VI


Captulo V

PROPIEDADES

Estabilidad con la presin y temperatura del pozo a travs del tiempo

Anticorrosivo

Antibacteriano

Libre de slidos para evitar el dao a la formacin productora

Aislante en el caso presencia de parafinas y asfltenos

No daar el medio ambiente

BASE ACEITE

Los fluidos empacadores base aceite :

Evitan la corrosin de las tuberas

Baja conductividad trmica al aislar y disminuir la transferencia de calor

Tubera de revestimiento se expande y contrae con los cambios de temperatura.

Captulo VI


Captulo V

BASE AGUA

Agua tratada con aditivos de densidad 1.0 gr/cm3.

Salmuera sdica de densidad de 1.03 a 1.19 gr/cm3.

Salmuera clcica de densidad de 1.20 a 1.39 gr/cm3.

Salmuera mezcladas con 2 o 3 tipos de sales Ca Cl2-CaBr2-ZnBr2 que varan su

densidad de 1.31 a 2.30 gr/cm3.

Desventajas

salmueras Alto costo

Vida til menor (degradacin de sales )

Captulo VI


Captulo V

E.- Colocacin del fluido empacador

Corrosin(pH,Ttemperatura y velocidad de flujo)

Densidad

Expansin trmica y temperatura de cristalizacin

Condicin trmica (parafinas y asfltenos)

Econmicos

Dao a la formacin

Criterios de seleccin

Baja Alta

Media

Media

Media

Media Media

TRANSFERENCIA

DE CALOR

No afecta Afecta Afecta Afecta

Afecta

Afecta

Afecta

TEMPERATURA

Alto Muy alto Medio

Medio

Alto

Menor Alto

COSTO

No amigable No amigable

No amigable

No

amigable

No

amigable

Amigable No

amigable

ECOLOGIA

Alta

Media

Media

Media

Baja Media Alta ESTABILIDAD

TERMICA

No No No Si No Si No DAO A LA

FORMACION

Media Alta

Media Alta Media Fija Fija DENSIFICACION

Bajo Alto Medio Alto Bajo bajo Bajo RITMO DE

CORROSION

DIESEL

GELIFICADO

SALMUERA

ALTA

DENSIDAD

SALMUERA

BAJA

DENSIDAD

FLUIDO

DE

PERF

EMULSION

INVERSA

AGUA

DULCE

DIESEL PARAMETRO

Captulo VI


Captulo V

F.- Disparos

Los principales factores que afectan la productividad del pozo son: Factores geomtricos del disparo Presin diferencial al momento del disparo Tipo de pistolas y cargas Dao generado por el disparo Dao causado por el fluido de la perforacin Dao causado por el fluido de la terminacin

Como se puede observar, los cuatro primeros factores que afectan la

productividad pueden ser manipulados durante el diseo del disparo. Por lo

tanto con el anlisis de las condiciones del pozo y la seleccin del sistema de

disparo adecuado, se obtendr la mxima produccin del pozo

Captulo VI


Captu

curso ingenieria de terminacion de pozos

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