有限要素法による電磁界シミュレーション入門 ~導波管ポート ... ·...
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No. 1
Mat 11, 2017
有限要素法による電磁界解析の実際~共振器の固有モード解析・集中定数素子などを扱う場合の解析と
COMSOLにおける実際~
東京工業大学 環境・社会理工学院平野 拓一
E-mail: [email protected]
COMSOLセミナー (2017/5/11)
No. 2
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
過去のセミナー
ポート励振の理論とCOMSOLにおける実際(2017/3/29)
共振器の固有モード解析・集中定数素子などを扱う場合の解析とCOMSOLにおける実際(2017/5/11)
有限要素法による電磁界解析の実際
http://www.takuichi.net/em_analysis/fem/fem_j.html
No. 3
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
有限要素法による電磁界シミュレーション励振方法
• 集中ポート・・・回路シミュレーションとの連成• ポート(導波路モード励振)• 平面波入射
共振器の解析(固有値問題)静磁場との連成解析(サーキュレーター)
~ COMSOLによる解析例 ~
発表の流れ
No. 4
有限要素法による電磁界シミュレーション
1
2
3
4
1
2
3
4
5
6
No. 5
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
有限要素法による電磁界シミュレーション
電磁界解析法の1つ。他にモーメント法(MoM; Method of
Moments)、FDTD法などがある。全空間に四面体でメッシュを切り、電界を未知数として解析。
有限要素法(FEM; Finite Element Method)
電磁界シミュレーション
支配方程式のマクスウェルの方程式を数値的に近似計算する。
No. 6
励振方法
Z0
V0
Z0I0or
V
S
u
uuB
)()(
1EEE
1/4波長以上ポート
ポート
Ex
Hy
吸収境界条件(Absorbing
boundary condition;
ABC)
PMLなど
(a) 集中ポート
(b) 導波路ポート
(c) 平面波入射
000/ IVZ
V
dV lE0
IC
dI lH0
入射モード 反射モード
重み
1/2波長以上
1/2波長以上散乱体
No. 7
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
励振の設定・種類
集中ポート (Lumped Port, Lump Port)
導波路モード励振 (Wave Port,
Waveguide Port)
平面波入射 (散乱の解析)
励振部モデル化/境界条件の設定は解析の要
(空間内部のモデル化は誰がやっても同じ→上手い・下手はない)
No. 8
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
励振方法1: 集中ポート
V
S
n̂電圧・電流源励振は波長に比して微小(集中定数)であることが基本である。
微小なので、集中ポートでは印加電磁界分布の形状にはほとんど依存しない。
通常、内部インピーダンスを指定する。つまり、電圧(電界)と電流(磁界)の比を指定する。
電磁界解析では、実際には表面インピーダンス上に電界あるいは磁界を印加する。
000/ IVZ
V
dV lE0
I
dI lH0
Z0
V0
Z0I0or
No. 9
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
励振方法3: 平面波入射
平面波入射の場合は、物体から吸収境界壁までの距離は1/2波長程度以上離す。
RCS (Radar Cross Section)解析に使われる。
>l0/2
>l0/2
吸収境界条件(Absorbing
boundary condition;
ABC)
COMSOL: 散乱境界条件 or PML
HFSS: 放射境界 or PML
CST: Open Boundary or PML
No. 10
各励振モデルの規範問題~ COMSOLによる解析例 ~
No. 11
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
エレクトロニクスシミュレーション研究会の規範問題
その他活動→電磁界シミュレータの規範問題
http://www.ieice.org/es/est/activities/canonical_problems/
電子情報通信学会エレクトロニクスシミュレーション研究専門委員会
No. 12
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
集中ポートの例: ダイポールアンテナ
a
x
z
y
r
l
-500
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
400
500
0
100
200
300
400
500
600
700
800
0 1 2 3 4 5 6 7
Reac
tance X
[O
hm
]
Resi
stan
ce R
[O
hm
]
Frequency [GHz]
Input Impedance of Dipole Antenna (h=30mm, a=0.5mm, d=0.5mm)
MoM (R)
MoM (X)
-1
-0.8
-0.6
-0.4
-0.2
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
-1 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1
MoM
Infinitesimal dipole
No. 13
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
COMSOL (Model)
No. 14
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
COMSOL (Mesh)
No. 15
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
集中ポートの例: 比較
-500
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
400
500
0
100
200
300
400
500
600
700
800
0 1 2 3 4 5 6 7
Reac
tance X
[O
hm
]
Resi
stan
ce R
[O
hm
]
Frequency [GHz]
Input Impedance of Dipole Antenna (l=60.5mm, a=0.5mm, =0.5mm)
MoM (R)
COMSOL (R)
MoM (X)
COMSOL (X)
2a
l
No. 16
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
散乱界表示
02
0
incinck EE
ヘルムホルツの方程式
incscatEEEi ,0
0)()( 2
0
incscat
r
r
incscat
k EEEE
inc
r
r
inc
scat
r
r
scat
kk EE
EE
2
0
2
0
inc
r
inc
r
inc
scat
r
r
scat
kk EEE
EE
)1(2
0
2
0
iEE
00
2
0
jkk
r
r
入射波が満たす方程式:
0を右辺から引く
等価電流(しかも、真空中では0)
No. 17
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
平面波励振の例: 導体球による散乱
a
x
z
y
r
Ex
Hy
PEC
-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
8
10
12
-180 -150 -120 -90 -60 -30 0 30 60 90 120 150 180
RC
S (d
Bsw
)
Angle theta (deg)
E-plane (E_theta, phi=0 deg)
H-plane (E_phi, phi=90 deg)
][m4lim4lim2
2
2
2
2
2
2
i
s
Ri
s
RRR
H
H
E
E
10
log10
Radar Cross Section (RCS):
No. 18
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
RCSについて
]m[4lim4lim2
2
2
2
2
2
2
i
s
Ri
s
RRR
H
H
E
E
]dBsm[log1010デシベル→
2
2
2
4 R
i
s
EE
RCS(RADAR Cross Section), レーダー断面積, 散乱断面積
は入射および散乱角度(方向)の関数となる。
のとき、等方性となり、全角度の最大値を考えるとは最小の1となる。 はそれに対して、どれだけ大きいかという指標を与える。
R
R
]dBsw[)/(log102
010l
No. 19
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
レーダー方程式 (Radar Range Equation)
tP
t
t PR
G2
14
1R
2R
t
t PRR
G2
21)4(
t
rt
rP
RR
AGP
2
21)4(
2
21
34
1
RRGG
P
Prt
t
rl
rrGA
l
4
2
transmitter
receiver
レーダー方程式(Radar Range Equation)
target, scatterer
(airplane etc.)
送受信電力の関係C.A. Balanis: Antenna Theory,
John Wiley & Sons, Inc., pp.88-98,1997.
2
213
10sm4log10
l
RRGGPP
dBdBrdBtdBtdBr
Input power (W)
Power density (W/m2)
Received power (W)
Radar cross section (m2)
Power density (W/m2)
Effective area (m2)
http://www.takuichi.net/hobby/edu/em/radar_range_eq/
No. 20
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
COMSOL (Model)
No. 21
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
平面波励振の例: 比較
a
x
z
y
r
Ex
Hy
PEC
-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
8
10
12
-180 -150 -120 -90 -60 -30 0 30 60 90 120 150 180
RC
S (d
Bsw
)
Angle theta (deg)
E-plane (E_theta, phi=0 deg)
H-plane (E_phi, phi=90 deg)
E-plane (COMSOL)
H-plane (COMSOL)
No. 22
共振器の解析(固有値問題)
No. 23
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
励振問題と非励振問題
x
y
z
SC
励振波源なし
励振波源あり
2-D構造
3-D構造
)(/ jz
導波路, モードの解析
iEE
00
2
0
jkk
r
r
共振器
どの周波数でどのような形で共振するのか?
02
0
E
Er
r
k
02
0
tr
r
tt
tk E
E
xx lA
bx A行列方程式
固有値問題
を含む項
未知ベクトル(固有ベクトル)
未知スカラー(固有値)
未知ベクトル
既知ベクトル(励振)伝搬定数:
i
(a) 励振問題
(b) 導波路モード解析
(c) 共振モード解析
ヘルムホルツの方程式
No. 24
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
直方体空洞共振器の解析(TEzモード; Ez=0)
変数分離法
)()()( zZyYxXh
0111 2
2
2
2
2
2
2
k
z
Z
Zy
Y
Yx
X
X
2222
zyxkkkk
0,0,02
2
22
2
22
2
2
Zk
z
ZYk
y
YXk
x
Xccc
)sin()cos(
)sin()cos(
)sin()cos(
ykFykEZ
ykDykCY
xkBxkAX
zz
yy
xx
境界条件から自由度を絞る
(導波路モード解析の場合で d/dz=0としない)
共振波数
222
,,
yxc
zyx
kkk
c
pk
b
nk
a
mk
a
b
c
)cos()sin()cos(
)cos()cos()sin(
)sin()cos()sin(
)sin()sin()cos(
)sin()cos()cos(
2
2
2
2
zkykxkk
kkAH
zkykxkk
kkAH
zkykxkk
kjAE
zkykxkk
kjAE
zkykxkAH
zyx
c
zy
hy
zyx
c
zx
hx
zyx
c
x
hy
zyx
c
y
hx
zyxhz
l
2k
No. 25
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
直方体空洞共振器の解析(TMzモード; Hz=0)
変数分離法
)()()( zZyYxXe
0111 2
2
2
2
2
2
2
k
z
Z
Zy
Y
Yx
X
X
2222
zyxkkkk
0,0,02
2
22
2
22
2
2
Zk
z
ZYk
y
YXk
x
Xccc
)sin()cos(
)sin()cos(
)sin()cos(
ykFykEZ
ykDykCY
xkBxkAX
zz
yy
xx
境界条件から自由度を絞る
(導波路モード解析の場合で d/dz=0としない)
共振波数
222
,,
yxc
zyx
kkk
c
pk
b
nk
a
mk
a
b
c
)cos()sin()cos(
)cos()cos()sin(
)sin()cos()sin(
)sin()sin()cos(
)cos()sin()sin(
2
2
2
2
zkykxkk
kjAH
zkykxkk
kjAH
zkykxkk
kkAE
zkykxkk
kkAE
zkykxkAE
zyx
c
x
ey
zyx
c
y
ex
zyx
c
zy
ey
zyx
c
zx
ex
zyxez
l
2k
No. 26
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
直方体空洞共振器
PEC
Vacuum29.1 mm
58.1 mm
標準方形導波管: WRI-4 (WRJ-4)
100 mm
No. 27
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
モデリング・設定
お勧め:「大きい実部」
No. 28
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
解析結果
No. 29
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
電界分布
Mode 1 Mode 2 Mode 3 Mode 4 Mode 5
No. 30
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
厳密解
29.1 mm
58.1 mm
100 mm
①
②
f (GHz)p 1
n0 1 2 3 4
m 0 1.50 5.36 10.41 15.53 20.661 2.98 5.95 10.73 15.74 20.822 5.37 7.44 11.62 16.36 21.293 7.88 9.42 12.97 17.35 22.064 10.43 11.63 14.66 18.64 23.09
p 2n
0 1 2 3 4m 0 3.00 5.96 10.73 15.74 20.82
1 3.96 6.49 11.04 15.95 20.982 5.97 7.88 11.91 16.57 21.453 8.30 9.77 13.23 17.54 22.214 10.75 11.92 14.89 18.82 23.24
p 3n
0 1 2 3 4m 0 4.50 6.84 11.24 16.09 21.09
1 5.18 7.31 11.53 16.30 21.252 6.84 8.57 12.37 16.90 21.713 8.95 10.33 13.65 17.86 22.474 11.26 12.38 15.26 19.12 23.48
③
④
⑤
No. 31
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
損失がある共振器/Q値
])Im[2/(]Re[cc
Q
水野 皓司, “今更ながら,Qって何?”, 電子情報通信学会誌, Vol.99, No.12, pp.1191-1192, Dec. 2016.
T. Ohira, "What in the World Is Q?," in IEEE Microwave Magazine, vol. 17, no. 6, pp. 42-49, June 2016.
P
WQ
0
1秒当たりの消費エネルギー
蓄積エネルギー
損失がない→Q=∞
損失があるほどQは小さい
t
ttjtj
c
ccc
eptp
eeEeEte
]Im[2
]Im[]Re[
00
)0()(
]Re[]Re[)(
No. 32
サーキュレーター~異方性媒質の解析~
No. 33
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
磁化プラズマ
z
y
x
z
y
x
H
H
H
j
j
B
B
B
000
0
0
H0
z
22
0
0
022
0
2
0
22
0
0
022
0
2
0
2
01
ms
ms
H
M
H
MH
000/,
smMH
No. 34
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
磁化プラズマ(円偏波の場合)
xyjHH
右旋円偏波(+zに向かって), 正円偏波
yyy
xxx
HHB
HHB
0
01 m
xyjHH
左旋円偏波(+zに向かって), 負円偏波
yyy
xxx
HHB
HHB
0
01 m
No. 35
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
サーキュレータ
Port 1 Port 2
Port 3
0H
磁化フェライト
No. 36
Tokyo Institute of Technology T. Hirano
方形導波管の磁界
(a) (0/8)T (b) (1/8)T (c) (2/8)T (d) (3/8)T
(e) (4/8)T (f) (5/8)T (g) (6/8)T (h) (7/8)T
TE10 wave
Mode1+Mode2
Animation
No. 37
参考資料
https://www.comsol.jp/models/rf-module
RFモジュール
https://www.comsol.jp/models
アプリケーションギャラリー
アプリケーションギャラリーでFilter by Discipline: Electrical -> RFモジュールと選択
No. 38
おわり
ご清聴どうもありがとうございました。
http://www.takuichi.net/em_analysis/
電磁界解析