25_pale

Nowoczesne Budownictwo Inynieryjne Lipiec Sierpie 200962

Kraj Pale fundamentowe

Zalety tych urzdze badawczych byy wielokrotnie omawiane i obecnie s cz-sto wykorzystywane. Badanie statyczn sond wciskan, ktr mona uzyskiwa znaczne gbokoci, w sposb szcze-glny predestynuje j do projektowania pali. Bezporednie pomiary w miejscu przyszego fundamentu palowego oraz korelacje z oporami na stoku sondy umoliwiaj racjonalne, ekonomiczne i bezpieczne projektowanie.

1. Metody projektowania nonoci pali

Nono pojedynczego pala naley ocenia na podstawie penej charaktery-styki obcienie osiadanie, okrelonej w badaniach terenowych lub na podstawie oblicze. Obecnie wci jeszcze mwimy o sprawdzaniu stanu granicznego nono-ci i stanu granicznego uytkowalnoci (patrz rwnie Eurokod 7 [36]). Niedaleka perspektywa wdroenia norm europej-skich w Polsce wymaga waciwej oceny proponowanych rozwiza i zastoso-wania sprowadzonych metod oblicze. Zgodnie z PN-EN 1997-1 w projektowa-niu pali naley stosowa jedno z poni-szych podej:

na podstawie wynikw prbnych obci-a) e statycznych, ktrych zgodno z in-nym porwnywalnym dowiadczeniem zostaa wykazana za pomoc oblicze lub w inny sposb,na podstawie empirycznych lub anali-b) tycznych metod obliczeniowych, kt-rych wiarygodno zostaa wykazana przez prbne obcienia statyczne w podobnych sytuacjach,na podstawie wynikw prbnych obci-c) e dynamicznych, ktrych wiarygod-no zostaa wykazana przez prbne obcienia statyczne w podobnych sytuacjach,

na podstawie obserwacji zachowania d) porwnywalnych fundamentw palo-wych, jeeli dane te s potwierdzone

wynikami bada w terenie i bada podoa.Naley zwrci uwag na bardzo wan

rol prbnych obcie statycznych oraz pomiarw terenowych przemieszcze ca-ych fundamentw palowych.

W Polsce istnieje dugoletnia trady-cja stosowania wzoru statycznego do oceny nonoci pionowej pali, wedug PN-83/B-02482. Jak wynika z punktu b), podobna metoda zostaa dopuszczona w Eurokodzie 7 (patrz PN-EN 1997-1).

Warto charakterystyczn oporu pod-stawy, Rb,k oraz oporu pobocznicy, Rs,k liczy si odpowiednio z nastpujcych wzorw:

gdzie: Ab oraz As oznacza powierzchni

podstawy i powierzchni pobocznicy, qb,k oraz qs,k s wartociami cha-

rakterystycznymi oporw jednostkowych podstawy i pobocznicy, okrelonymi na podstawie wynikw bada podoa.

Podstawowy problem stanowi miaro-dajna ocena oporw qb,k oraz qs,k. W tym celu mona wykorzysta rne wyniki bada podoa.

W artykule odniesiono si gwnie do dowiadcze polskich z wykorzystaniem wynikw bada sond statyczn CPT oraz CPTU. Problem ten by wielokrotnie omawiany w publikacjach autorw ju od roku 1984, niektre publikacje zestawiono w spisie literatury.

Wyniki bada sond statyczn wyko-rzystywane s do oceny nonoci i (lub) przemieszcze za pomoc metod bezpo-rednich (bezporednia korelacja z opo-rem jednostkowym stoka sondy qc) lub poprzez parametr wskanikowy (np. ID, IL) do okrelenia innych parametrw geo-technicznych (q, c, E, M, G). Obecnie wy-ranie preferuje si metody bezporednie z elementami analizy statystycznej.

Innym wanym elementem stosowania sondy statycznej jest ocena jakociowa podoa uwarstwionego, szczeglnie o bardzo zmiennej wytrzymaoci i od-ksztacalnoci. Przewarstwienia w postaci namuw, torfw, spg warstw gruntw sabononych (np. gytii), przewarstwie-nia piaszczyste o nieduej miszoci, wkadki i soczewki namuw mog by atwo rejestrowane i lokalizowane. Takie uksztatowanie podoa ma decydujce znaczenie w doborze rodzaju i dugoci pali. Sondowanie statyczne bardzo cz-sto zapobiega przypadkowemu pozosta-wieniu gruntw bardzo odksztacalnych poniej podstaw pali.

2. Obliczanie nonoci paliOd wielu lat do oblicze nonoci pali

na caym wiecie stosowane s metody bezporednie, z wykorzystaniem wyni-kw bada sondowania statycznego.

Metody obliczania nonoci pojedyn-czego pala na podstawie parametrw geotechnicznych uzyskanych z sondo-wa CPT wykorzystuj statyczny wzr na nono pala.

gdzie:Ru obcienie graniczne w gowicy pala, odpowiadajce najczciej umow-nemu osiadaniu pala [kN] (np. rwnemu 10% rednicy pala, s = 0,1 D),Rbu graniczny opr gruntu pod pod-staw pala [kN],Rsu graniczny opr gruntu na po-bocznicy pala [kN],qbu jednostkowy, graniczny opr gruntu pod podstaw pala [kPa],qsui jednostkowy, graniczny opr gruntu na pobocznicy pala w obrbie i-tej warstwy obliczeniowej [kPa],

Wykorzystanie sondowa statycznych do obliczania nonoci i osiada pali

dr hab. in. Kazimierz Gwizdaa ] , prof. PG, Wydzia Inynierii Ldowej i rodowiska Politechniki Gdaskiejdr in. Maciej Stczniewski, Wydzia Budownictwa, Architektury i Inynierii rodowiska Politechniki dzkiejdr in. Ireneusz Dyka, Wydzia Nauk Technicznych Uniwersytetu Warmisko-Mazurskiego

Stosowanie fundamentw gbokich, w tym pali, zawsze powinno by zwizane z rozpoznaniem podoa gruntowego na znaczne gboko-ci, w tym kilka metrw poniej podstawy elementu przekazujcego obcienie na grunt. Obecnie, susznie, oprcz wierce coraz szerzej stosowane s rnego rodzaju pomiary in situ. Powszechnie stosuje si sondy statyczne CPT (w rnych odmianach), sondy dynamiczne SD, SPT, presjometry PMT, dylatometry DMT.

Lipiec Sierpie 2009 Nowoczesne Budownictwo Inynieryjne 63

Pale fundamentowe Krajqs uredniony, jednostkowy opr gruntu pod stokiem sondy w strefi e przy podstawie pala [kPa],qcsi uredniony, jednostkowy opr gruntu pod stokiem sondy w obrbie i-tej warstwy obliczeniowej [kPa],fsi uredniony, jednostkowy opr gruntu na pobocznicy tulei sondy w ob-rbie i-tej warstwy obliczeniowej [kPa],Ab powierzchnia podstawy pala [m2],As powierzchnia pobocznicy pala [m2],

1^ wspczynnik nonoci pod-stawy,

2^i wspczynnik nonoci pobocz-nicy w obrbie i-tej warstwy obliczeniowej (przy uwzgldnieniu oporu qc),

3^i wspczynnik nonoci pobocz-nicy w obrbie i-tej warstwy obliczeniowej (przy uwzgldnieniu oporu fc),h miszo warstwy obliczeniowej [m], ryc. 1.

Ryc. 1. Zaoenia do oblicze nonoci pala na podstawie bada sond statyczn CPT

Uzyskane z bada in situ parametry sondowania qc i fs s bezporednio wyko-rzystywane do okrelenia jednostkowych oporw pod podstaw i na pobocznicy pala. Najczciej przyjmuje si empi-ryczne korelacje, potwierdzone wynikami prbnych obcie pali w skali natural-nej, pomidzy qbu i qcsi dla podstawy oraz pomidzy qsui i qcsi lub fsi dla pobocznicy. Metody obliczania nonoci pali rni si przede wszystkim sposobem ured-niania wartoci qc, qcsi (lub fsi) oraz war-tociami wspczynnikw ^ 1, 2^ oraz 3^ w zalenoci od rodzaju i stanu gruntu (najczciej od qc) oraz metody wykona-nia pala.

Zakres wartoci ^ 1oraz ^ 2 dla starszych metod przykadowo przedstawiono w ta-beli 1.

Szczegowe wartoci wspczynnikw, wzory i zakres stosowania mona znale w pracach autorw [19].

Z dawniejszych prac mona przypo-mnie analizy dla pali wielkorednico-wych, gdzie wartoci 1 oraz 2 wyko-

rzystywano do okrelania penej krzywej obcienie osiadanie (Gwizdaa [8, 10]), ryc. 2.

Wrd metod uznanych i stosowanych w wiecie, rwnie w komentarzu do EN 1997-1, naley wymieni propozycj Bu-stamante, Gianeselli [4].

Proponowane wartoci wspczynni-kw przedstawiono w tabeli 2.

Inn szeroko stosowan metod w kra-jach Europy zachodniej jest propozycja De Beera i Van Impe (patrz rwnie [34]).

Przykadowe wartoci do oblicze po-dano w tabeli 3.

Powyej przedstawiono jedynie kilka propozycji z szerokiego zakresu prac. Daje to rwnie pogld zakresu stosowa-nych wartoci 1 oraz 2. Naley zwrci

Tab. 1. Przykadowe wartoci 1 oraz

2

Autor 1

2

Rodzaj pala i gruntu

Van der Veen, Boersma,Mohan i inni [31]

0.67 50 wszystkie rodzaje pali i gruntw

Meyerhof [24] 1.00 200 pale wbijane, grunty niespoisteBegemann [3] 1.00 200 pale wbijane, wszystkie rodzaje gruntu

Tassios [30] 0.67100 wiry200 piaski

300 piaski pylastepale wbijane, grunty niespoiste

Senneset [28] 0.50100 200

2 = f(q

csi)

wszystkie rodzaje pali, piaski

Ryc. 2. Wspczynnik oporu podstawy 1 i pobocznicy

2 (Gwizdaa [8, 10])

Rodzaj gruntuq

c

[MPa]

1

2

Pale wiercone i iniek-towane pod maym

cinieniem

Pale wbijane, wci-skane i iniektowane

pod duym cinieniem

Pale wiercone Pale wbijaneTrzon be-tonowy

W rurze obsadowej

Trzon be-tonowy

Trzon stalowy

Iy mikkoplastyczne i namuy

< 1 0.4 0.5 30 30 30 30

Iy pzwarte 1 5 0.35 0.45 40 80 40 80Gliny plastyczne i piaski

lune 5 0.4 0.5 60 150 60 120

Zwarte iy i gliny > 5 0.45 0.55 60 120 60 120Kreda plastyczna 5 0.2 0.3 100 120 100 120

wiry i piaskirednio zagszczone

5 12 0.4 0.5 100 200 100 200

Kreda spkana do zwietrzaej (rumosz)

> 5 0.2 0.4 60 80 60 80

wiry i piaski zagsz-czone

> 12 0.3 0.4 150 300 150 200

Tab 2. Wspczynniki 1

oraz 2 wedug propozycji Bustamante, Gianselli [4]

Glinaq

c [MPa] 0,075 0,2 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3.0

qcsi

[kPa] 5 10 18 31 44 58 70 82 qc [kPa]/36.6

Piasek

qc

10 MPa 10 MPa < qc < 20 MPa > 20 MPa

qcsi

qc /150

liniowa interpolacja pomidzy warto-ciami: q

c /200 i q

c /150

qc /200

Tab 3. Wartoci oporw tarcia wedug De Beera i Van Impe [34]



uwag, e wikszo metod odnosi si do wartoci oporw pod stokiem sondy sta-tycznej qc, a nie do oporw na pobocznicy tulei ciernej, fs.

Zwraca si rwnie uwag na fakt, e propozycje te odnosz si do klasycznego pojcia stanu granicznego nono (ULS). W zasadzie nie charakteryzuje si osiada, ktre odpowiadaj tak okrelonej nonoci granicznej oraz nie podaje si, jak wyko-rzysta te wartoci do penej charaktery-styki obcienie osiadanie.

3. Ocena krzywej osiadaniaPen informacj o pracy pala w pod-

ou gruntowym mona uzyska, jeeli na etapie oblicze analitycznych potra-fi my wiarygodnie okreli pen krzyw osiadania. Poniej przedstawiono takie moliwoci z zastosowaniem wynikw bada sond statyczn w poczeniu z wy-korzystaniem metody funkcji transforma-cyjnych, t-z oraz q-z [9, 12, 15, 20].

Uwzgldniajc wczeniejsze prace, wy-korzystanie pomiarw sond statyczn do oceny osiada pali pojedynczych mona podzieli na trzy zasadnicze grupy:

metoda porednia na podstawie mie-a) rzonych in situ parametrw ustala si stan gruntu, a nastpnie moduy od-ksztacenia niezbdne do obliczenia osiada,ocena moduw odksztacenia wiary-b) godne korelacje, najczciej z uwzgld-nieniem rodzaju gruntu, stanu napre-nia oraz stopnia przekonsolidowaniametoda bezporednia wyznaczenie c) nonoci na podstawie wynikw testu statystycznego sondowania oraz zbu-dowanie penej krzywej osiadania pala przy wykorzystaniu funkcji transfor-macyjnych.Nie oceniajc w tym artykule dokadno-

ci i wiarygodnoci oceny w grupie a) oraz b), w dalszej czci zostan przedstawione przykady jedynie z grupy c).

Podstaw otrzymania wiarygodnych penych krzywych osiadania jest trafna ocena jednostkowych oporw pod pod-staw i na pobocznicy pala [patrz wzory (2), (3) oraz (4)].

Miszo warstw obliczeniowych wy-znaczana jest na podstawie testu statycz-nego sondowania (np. wedug procedury Hardera Bloha).

3.1. Jednostkowy, graniczny opr gruntu pod podstaw pala

Uredniony, jednostkowy opr gruntu pod stokiem sondy w strefi e przy podsta-wie pala qc okrelany jest wedug wzoru:

(5)

Zasig stref l1 i l2 (ryc. 1) okrelany jest na podstawie schematw zalenych od uoenia warstw gruntu w okolicy pod-stawy pala. W metodzie wyrniono trzy schematy:

I schemat: l 1 = 4Db; l2 = 1Db (Db red-nica podstawy pala);Ia grunt jednorodny, ryc. 3a Ib grunt niejednorodny, podstawa w gruncie o wikszych wartociach

oporw stoka, powyej zalega war-stwa gruntu o mniejszych wartociach oporw stoka, ryc. 3b. Ic przypadek szczeglny schematu I: podstawa w gruncie o wikszych war-tociach oporw stoka, powyej zalega warstwa gruntu nienonego (namu, torf). W takim przypadku zasig strefy l1 nie obejmuje gruntu nienonego, ryc. 3c.II schemat: l 1 = 2Db; l2 = 4Db; grunt niejednorodny, podstawa w gruncie o mniejszych wartociach oporw stoka, powyej zalega warstwa gruntu o wikszych wartociach oporw stoka, ryc. 4a.III schemat: l 1 = 4Db; l2 = 4Db; grunt niejednorodny, podstawa w grun-cie o wikszych wartociach oporw stoka, powyej i poniej zalega war-stwa gruntu o mniejszych wartociach oporw stoka, ryc. 4b.Przykadowe wartoci wspczynnika

nonoci podstawy 1 dla pali Vibro przedstawiono na rycinie 5, a dla pali wierconych wielkorednicowych na ry-cinie 6. Przy ocenie przedstawionych za-lenoci wykorzystano wyniki prbnych obcie statycznych.

Ryc. 3. Zasig stref uredniania wartoci qc

a) schemat Ia b) schemat Ib c) schemat Ic

Ryc. 4. Zasig stref uredniania wartoci qc dla schematu II i III

a) schemat II b) schemat III


Pale fundamentowe Kraj3.2. Jednostkowy, graniczny opr gruntu na pobocznicy pala

Uredniony, jednostkowy opr gruntu pod stokiem sondy qcsi okrelany jest w obrbie i-tej warstwy obliczeniowej wedug wzoru (6).

(6)

Warto wspczynnika nonoci pobocznicy 2 wyznaczono z wykorzy-staniem wynikw prbnych obcie statycznych. Przykadowe wartoci 2 przedstawiono na rycinach 79.

3.2. Okrelenie krzywej osiadania palaW proponowanej metodzie do ustalenia

penej krzywej osiadania pala w zale-noci od obcienia wykorzystywane s krzywoliniowe funkcje transformacyjne opisujce zaleno pomidzy oporem na pobocznicy pala, a przemieszcze-niem jego dowolnego punktu (krzywa t-z) oraz zaleno pomidzy oporem pod podstaw pala, a jej przemieszczeniem (krzywa q-z). Pen krzyw osiadania mona zbudowa na podstawie znajomo-ci funkcji t-z i q-z oraz odksztacalnoci wasnej pala.

Dla podstawy pala przyjto:

(7)

gdzie:q opr podstawyz przemieszczenie podstawyzf przemieszczenie podstawy pala, przy ktrym nastpuje mobilizacja opo-rw pod podstaw.

Ryc. 5. Wykres zalenoci 1

od q

c

PA dla pali Vibro, PA = 1,0 MPa

Ryc. 6. Wykres zalenoci 1

od q

c

PA dla pali wierconych, PA = 1,0 MPa

Ryc. 7. Zalenoci 2

od q

CS

PA , pale Vibro, PA = 1,0 MPa Ryc. 8. Zalenoci 2 od

qCS

PA

, dla P/ i Pd, pale wiercone wielkorednicowe, P

A = 1,0 MPa

Ryc. 9. Zalenoci 2

od q

CS

PA

, dla Pr i P

s, pale wiercone

wielkorednicowe, PA = 1,0 MPa


Kraj Pale fundamentoweDla pobocznicy pala przyjto funkcj

potgow:

(8)

gdzie:t opr pobocznicyz przemieszczenie pobocznicyzv przemieszczenie pala, przy ktrym nastpuje mobilizacja maksymalnych oporw tarcia na pobocznicy.

Zaoenia do metody funkcji transfor-macyjnych przedstawiono na rycinie 10 (patrz rwnie Gwizdaa [9]). W szczeg-owych obliczeniach inynierskich wy-korzystuje si take analiz statystyczn [15, 20].

Do caoci zagadnienia, w celu oceny parametrw istotnych oraz najlepszego przyblienia do rzeczywistej krzywej osiadania, elementy analizy statystycznej s nastpujce:

Estymacja parametrw Weryfi kacja hipotez statystycznych:

parametrycznych (testy istotnoci), nieparametrycznych (testy zgodnoci).Analiza regresji:

dobr modelu funkcji regresji, szacowanie parametrw funkcji regresji.Analiza regresji wielokrotnej:

macierze wspczynnikw korelacji par, macierze korelacji czstkowych, regresja krokowa poszukiwania optymal-

nego modelu regresji wielokrotnej.Funkcje gstoci prawdopodobie- stwa.Zgodno otrzymanych wynikw cha-

rakteryzuje funkcja gstoci wspczyn-nika zgodnoci (ryc. 11).

Przykadowe, pene krzywe osiadania, odpowiednio dla schematu I, II, III przed-stawiono na rycinach 1214.

Inne podejcie z zastosowaniem funkcji transformacyjnych przedstawiono w pracy [12]. Gwnym parametrem decydujcym o wielkoci prognozowania osiadania jest modu cinania G lub modu odkszta-cenia oglnego E0 (E0 = 2G(1 + i)). War-toci moduw odksztacenia gruntw mona wyznacza na podstawie bada laboratoryjnych i/lub terenowych oraz wykorzystujc empiryczne korelacje uzyskane w badaniach terenowych, np. sonda statyczna CPT, CPTU, sonda dynamiczna SPT, dylatometr DMT, presjometr PMT lub w wyniku ana-lizy wstecznej z prbnych obcie pali. Szersz analiz tego zagadnienia mona znale w pracy [15]. Uwzgldniajc siln nieliniowo moduu cinania G od od-

Ryc. 10. Zaoenia do metody funkcji transformacyjnych [9]

Ryc. 11. Histogram wartoci wspczynnikw zgodnoci d dla obcienia granicznego, pale Vibro

Ryc. 12. Pal Vibrex, L = 18.3 m, D = 0.457 m, Db = 0.650 m, schemat I


Pale fundamentowe Kraj

ksztace oraz metod oblicze osiadania przedstawion w [9, 12, 15], mona wy-korzysta zwizki korelacyjne z oporami stoka sondy qc.

W omawianej metodzie [12] uwzgld-niono nieliniowo sprysto-plastyczny model pracy pala w gruncie, zalen od odksztacenia warto moduu odkszta-cenia postaciowego G oraz modu poczt-kowy dla maych odksztace Gmax.

Rix i Stokoe [27], analizujc piaski oraz dodatkowo grunty piaszczyste z trzech miejsc w Stanach Zjednoczonych, przed-stawili dla gruntw niespoistych nastpu-jc zaleno:

(9)

gdzie:

Gmax, qc, w kPaAnalizujc pomiary terenowe z 31 re-

gionw, obejmujcych USA, Kanad,

Meksyk, Wochy, Norwegi, Szwecj, Wielk Brytani i Grecj, Mayne i Rix sformuowali nastpujc zaleno dla gruntw spoistych:

Gmax = 2,87(qc)1,335 (10)

gdzie:Gmax, qc, w kPaLepsz korelacj autorzy uzyskali przy

dodatkowym uwzgldnieniu zalenoci funkcyjnej ze wskanikiem e0: Gmax = 406(qc)0,695 (e0)-1,130.

Inny wzr, na podstawie analiz porw-nawczych wynikw bada CPTU w tere-nie i pomiarw Gmax za pomoc rnych metod (pomiary geofi zyczne w otworach, sondowanie SCPT, badania laboratoryjne w kolumnie rezonansowej i aparacie trj-osiowego ciskania), przedstawili Simo-nini i Cola [29]:

Gmax = 49,2(qc)0,51 (11)gdzie:

Gmax, qc, w MPaWzr ten zosta opracowany dla grun-

tw czwartorzdowych zalegajcych na terenie weneckiej laguny. Profi l gruntowy zbudowany jest z gruntw spoistych i nie-spoistych (gliny, pyy, piaski). Nieco lepsze dopasowanie tej zalenoci uzyskano przy uwzgldnieniu wskanika porowatoci e0, a najlepsz korelacj uzyskano uwzgld-niajc parametr cinienia porowego we-dug Skemptona Bq (badanie CPTU).

Przykadowe obliczenia przedstawiono dla pala Vibrex o rednicy trzonu D = 508 mm, rednicy podstawy Db = 620 mm i dugoci 13,5 m (ryc. 15, 16). Porwnanie krzywych osiadania na rycinie 16 wska-zuje na dobr zgodno oblicze z wyni-kami prbnych obcie statycznych.

Stosowane obecnie coraz czciej pale przemieszczeniowe Atlas oraz typu Omega byy analizowane w pracach [17, 18]. Wykorzystano wyniki bada sond statyczn oraz wykonano obliczenia z za-stosowaniem funkcji transformacyjnych. Przykadowe wyniki oblicze przedsta-wiono na rycinach 17 i 18. Dla wszystkich analizowanych krzywych osiadania uzy-skano dobr zgodno oblicze z wyni-kami statycznych bada pali [17, 18].

Analiza ta pozwolia rwnie na okre-lenie wartoci wspczynnikw 1 oraz 2 [patrz (3) oraz (4)] dla tego rodzaju pali pod obiekty zrealizowane w kraju (ryc. 19, 20).

Ryc. 15. Wynik sondowania CPT w rejonie fundamentu si-losw Fabryki Sodu w Gdasku oraz pro l geotechniczny i okrelone parametry

Ryc. 16. Porwnanie wynikw prbnego obcienia i obli-cze krzywej osiadania dla pali pojedynczych pod silosami Fabryki Sodu

Ryc. 13. Pal wiercony wielkorednicowy, L= 23,1 m, D = 1,5 m, schemat II

Ryc. 14. Pal wiercony wielkorednicowy, L= 17,7 m, D = 1,5 m, schemat III



4. Podsumowanie1. Badania terenowe in situ s bardzo

przydatne do projektowania fundamen-tw gbokich, wciskana sonda statyczna (CPT, CPTU) jest szczeglnie predyspo-nowana dla oblicze fundamentw pa-lowych.

2. Przedstawione powyej przykady rnego wykorzystania wynikw bada sond statyczn potwierdzay moliwo zastosowania podstawowego wzoru sta-tycznego, zawartego w PN-EN 1997-1, do oblicze pali. Wymagana jest jednak rze-telna analiza z wykorzystaniem wynikw

prbnych obcie pali oraz statystyczn ocen oblicze porwnawczych.

3. Naley dy do opracowania metod oblicze, ktre pozwol w stosunkowo prosty, ale wiarygodny dla praktyki in-ynierskiej sposb obliczy pen krzyw osiadania. Wykazano w artykule, e wy-korzystanie wynikw bada terenowych sond statyczn daje moliwo wiary-godnej oceny penej zalenoci obcienia osiadania.

LiteraturaAdamczyk J.: 1. Okrelenie udwigu pali wierconych za pomoc sondy statycz-nej. Inynieria i Budownictwo 1978, nr 7.Baldi G., Bellotti R., Ghionna V.N., Ja-2. miolkowski M., LO Presti D.C.F.: Mod-ulus of sands from CPT and DMT. Proc. 12-th International Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineer-ing. Rio de Janerio 1989. Balkema, Rot-terdam, vol. 1, s. 165170.Begemann H.K.: 3. Th e use of the static soil penetrometer in Holland. New Zealand Engineering 1963, vol. 18, no. 2.Bustamante M., Gianaselli L.: 4. Okre-lenie nonoci pala pojedynczego na podstawie bada in situ. Archiwum Hydrotechniki 1983, t. XXX, z. 1.Bustamante M., Gianaselli L.: 5. Design of Auger displacement piles from in situ tests. Deep Foundations on Bored and Auger Piles. Balkema, Rotterdam 1993.Dyka I.: 6. Analiza i metoda oblicze osiadania grupy pali, praca doktor-ska. Politechnika Gdaska, czerwiec 2001.

Frank R.: 7. Designers Guide to en 1997-1 Eurocode 7. Geotechnical Design General Rules. Th omas Telford.Gwizdaa K.: 8. Large diameter bored piles in non-cohesive soils. Determination of the bearing capacity and settlement from results of static penetration test (CPT) and standard penetration test (SPT). Swedish Geotechnikal Institute, Report no 26, 1984.Gwizdaa K.: 9. Analiza osiada pali przy wykorzystaniu funkcji transformacyj-nych. Zeszyty Naukowe Politechniki Gdaskiej. Budownictwo Wodne 1996, t. XLI.Gwizdaa K.: 10. Wykorzystanie bada in situ do oceny nonoci pali wielkored-nicowych. Konferencja Naukowo-Tech-niczna: Mosty w drodze do XXI wieku. Gdask-Jurata, 35 wrzenia 1997.Gwizdaa K.: 11. Projektowanie fundamen-tw na palach. Materiay XX Jubile-uszowej Oglnopolskiej Konferencji: Warsztat pracy projektanta konstruk-cji. Wisa Ustro, marzec 2005.Gwizdaa K., Dyka I.: 12. Analityczna me-toda prognozowania krzywej osiadania pala pojedynczego. Inynieria i Bu-downictwo 2001, s. 729733.Gwizdaa K., Dyka I.: 13. Osiadanie duych grup palowych, obliczenia i pomiary terenowe. Materiay II Problemowej Konferencji Geotechniki: Wsppraca budowli z podoem gruntowym. Bia-ystok Biaowiea, czerwiec 2004.Gwizdaa K., Dyka I.: 14. Osiadanie pali i fundamentw palowych. Materiay Seminarium: Zagadnienia posadowie na fundamentach palowych. Gdask, czerwiec 2004.Gwizdaa K., Dyka I., Stczniewski M.: 15. Sondowanie statyczne w projektowaniu fundamentw palowych. XLVIII Kon-ferencja Naukowa Komitetu Inynie-rii Ldowej i Wodnej PAN i Komitetu Nauki PZITB. Krynica 2002.Gwizdaa K., Krasiski A., Brzozowski 16. T.: Experience gained at the Application of Atlas piles in Poland. 10th Interna-tional Conference on Piling and Deep Foundations, Amsterdam, June 2006.Gwizdaa K., Krasiski A., Brzozowski 17. T.: Th e assessment of load-settlement curve for Atlas piles correlated with CPT tests. Proceedings of International Geo-technical Seminar on Deep Founda-tions on Bored and Auger piles, BAP V. Ghent 2008.Gwizdaa K., Krasiski A.: 18. Zastosowa-nie przemieszczeniowych pali wkrca-nych w podou uwarstwionym na przy-kadzie realizacji obiektu w warunkach

Ryc. 17. Warunki geotechniczne Ryc. 18. Krzywe obcienie-osiadanie dla pala Atlas nr 54 (q510/720 mm, L = 11,0 m)

Ryc. 19. Zaleno oporu pod podstaw pala qf od q

c dla

pali Atlas i pali typu Omega

Ryc. 20. Zaleno oporu tarcia na pobocznicy od qc dla pali Atlas i pali typu Omega

Pale fundamentowe Krajgruntowych delty Wisy. Inynieria i Budownictwo 2009, nr 3.Gwizdaa K., Stczniewski M.: 19. Cha-rakterystyka metod okrelania nonoci pali przy wykorzystaniu sondy statycz-nej CPT. Inynieria Morska i Geotech-nika 1998, nr 6.Gwizdaa K., Stczniewski M.: 20. Oblicza-nie nonoci pali na podstawie wynikw bada sond CPT. XLIV Konferencja Naukowa. Krynica 1998.Kos J.: 21. Obliczanie nonosci pojedyn-czego pala na podstawie wynikw son-dowa statycznych. Inynieria Mor-ska 1983, nr 3.Kocik P., Sukow J., Gwizdaa K.: 22. Pale wkrcane ATLAS. Materiay XX Jubi-leuszowej Oglnopolskiej Konferencji: Warsztat Pracy Projektanta Konstruk-cji. Wisa Ustro, marzec 2005.Krasiski A., Gwizdaa K.:23. Dowiad-czenia ze stosowania pali wkrcanych Atlas. Materiay Konferencji Naukowej KILiW PAN i PZITB. Krynica 2007.Meyerhof G.G.: 24. Compaction of Sands and Bearing Capacity of Piles. Proc. Amer. Society of Civ. Eng. Journal Soil Mech. Found 1959, Div. 85, SM 6.Mohan D. et al.: 25. Load Bearing Capacity of Piles. Geotechnique 1963, vol. 13.

Nono i osiadanie fundamentw pa-26. lowych. Praca zbiorowa. Monografi a, Politechnika Gdaska, Katedra Geo-techniki, 2001.Rix G.J. Stokoe K.H.: 27. Correlation of Initial Tangent Modulus and Cone Penetration Resistance. Coliabration Chamber Testing, proc. ISOCCT-1. A.B. Huang (ed.). Elsevier Publishing. New York 1991, s. 351362.Senneset K.: 28. Penetration Testing in Norway. State of the Art Report. Proc. Europ. Symp. on Penetration Testing. Stockholm 1974.Simonini P., Cola S.: 29. Use of Piezocone to Predict Maximum Stiff ness of Vene-tian Soils. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, April 2000, s. 378382.Tassios T.: 30. Penetration Testing in Greece. State of the Art Report. Proc. Europ. Symp. on Penetration Testing. Stockholm 1974.Van der Veen C., Boersma L.: 31. Th e Bear-ing Capacity of a Pile Predetermined by a Cone Penetration Test. Proc. 4 Int. Conf. on Soil Mech. and Found. Eng. Zurich 1957.Van Impe W.F.: 32. Screw piling: still a chal-lenging discussion topic. Proceedings of

International Geotechnical Seminar on Deep Foundations on Bored and Auger piles. Ghent 2003, s. 38.Wiun Z.: 33. Zarys geotechniki. WKi. 1987.Design of Axially Loaded Piles European 34. Practice. Reports of diff erent countries. Procedings of the ERTC3 Seminar Brussels, Belgium, 1718 April 1997.Instrukcja przewidywania nonoci pali 35. w oparciu o badania presjometryczne i sondowania statyczne. Centralny Orodek Badawczo-Rozwojowy Bu-downictwa Hydrotechnicznego ENER-GOPOL. Warszawa 1979.PN-EN 1997-1:2005. 36. Eurokod 7, Projek-towanie geotechniczne. PKN. Warszawa 2005.EN1997-2:2007. 37. Eurokod 7. Projektowa-nie geotechniczne. Cz 2: Rozpoznanie i badanie podoa.PN-83/B-02482. 38. Fundamenty budow-lane. Nono pali i fundamentw pa-lowych.

Referat zosta wygoszony na se-minarium Fundamenty palowe 2009 oraz wydrukowany w materiaach konferencyjnych

R E K L A M A

25_pale

Documents