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CONTROL DIGITAL
TRABAJO COLABORATIVO 2
TUTOR
DIEGO FERNANDO SENDOYA
FAIVER EDUARDO FANDIÑO VIDAL
CODIGO: 7.713.462
MORALES DIEGO HERNÁN
RAMRE! LUIS GABRIEL
"UINTERO RAFAEL RUBER
ORTI! JIM#NE! OSCAR IVÁN
CURSO: 2$$%%6&4
ESCUELAS DE CIENCIAS BASICAS' TECNOLOGIA E INGENIERIA
(ROGRAMA INGENIERIA ELECTRONICA
2%13
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INTRODUCCION
A través de este informe escrito, como actividad práctica de la unidad 2 del cursode Control Digital, presentamos una serie de ejercicios teóricos y prácticos
sobre los conceptos más importantes y temas fundamentales tratados enesta segunda unidad, como son las técnicas de diseño digital y basadas enla frecuencia, y el análisis en el espacio de estado.
os sistemas automáticos de control están determinados por un modelo defuncionamiento particular de una planta o proceso y cada uno estárepresentado por una función de transferencia, partiendo de esta función sepueden establecer algunas propiedades o modelos e!actos para "ue dic#ocontrol funcione de la manera más adecuada o esperada.
Desde este enfo"ue, este trabajo, representa el análisis de algunos ejercicios de
control donde se re"uiere encontrar los parámetros "ue logran estabili$ar dic#os sistemas de control a través de cálculos matemáticos y se tendráapoyo de la #erramienta gráfica de programación ab%&'(.
OBJETIVOS
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)ropiciar "ue el estudiante aprenda a trabajar adecuadamente en grupo y
también de manera individual.
)osibilitar "ue el estudiante aprenda a usar eficientemente las #erramientastecnológicas a su alcance, en la solución de los problemas.
DESARROLLO ACTIVIDAD
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ACTIVIDAD TE)RICA: EJERCICIO N*1
'l control automático de la velocidad crucero de un automóvil tiene el siguiente
modelo de función de transferencia*
( ) ( )
( ) bms su
sv s P
+== 1
+uponga "ue los parámetros del sistema son*
• 1000=m
• 50=b
eniendo en cuenta "ue la entrada al sistema es la fuer$a u , y la salida es lavelocidad v , y suponiendo un tiempo de muestreo 02.0=T segundos, diseñe uncompensador en atraso de tal manera "ue el sistema en la$o cerrado presente untiempo de subida menor a - segundos, un sobreimpulso menor al /0 y un error en estado estacionario menor al 20.
S+,-/0
C+/-5/0 /5
'l control automático de crucero es un e!celente ejemplo de un sistema de controlde retroalimentación "ue se encuentra en muc#os de los ve#1culos modernos. 'lpropósito del sistema de control de crucero es la de mantener una velocidadconstante del ve#1culo a pesar de las perturbaciones e!ternas, tales comocambios en el viento o por carretera grado. 'sto se logra mediante la medición dela velocidad del ve#1culo, comparándolo con la deseada o velocidad de referencia,y el ajuste automático de la estrangulación de acuerdo con una ley de control.
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Consideramos a"u1 un modelo simple de la dinámica del ve#1culo, "ue se muestraen el diagrama de cuerpo libre 34D5 anterior. 'l ve#1culo, de masa m, se act6auna fuer$a de control, u. a fuer$a u representa la fuer$a generada en la interfa$ 7llanta de carretera. )ara este modelo simplificado supondremos "ue podemoscontrolar esta fuer$a directa y abandonaremos la dinámica de la cadenacinemática, neumáticos, etc, "ue intervienen en la generación de la fuer$a. asfuer$as resistivas, 4%, debido a la resistencia a la rodadura y la resistencia alviento, se supone "ue var1a linealmente con la velocidad del ve#1culo, v, y act6a
en la dirección opuesta de movimiento del ve#1culo.
E-5/+8 98, /8;5
Con estas premisas nos "uedamos con un sistema masa8amortiguador de primer orden. +umando fuer$as en la dirección ! y aplicando segunda ley de 9e:ton,llegamos a la siguiente ecuación del sistema*
ubvmv =+
Dado "ue estamos interesados en el control de la velocidad del ve#1culo, laecuación de salida se elige de la siguiente manera
u y =
M+98,+ 98 ,5 -/0 588/5
omando la transformada de aplace de la ecuación diferencial "ue rige ysuponiendo condiciones iniciales nulas, se encuentra la función de transferencia
del sistema de control de crucero la cual es*
( ) ( )
( ) bms su sv
s P +
== 1
N
sm /
L+
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( )m
;asa del ve#1culo /// Kg
( )b
Coeficiente de amortiguamiento -/ m s N /.
( )r
%elocidad de referencia / sm /
( )u
3uer$a de control nominal -// N
E
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7 . )or estas ra$ones, +e deja 0 z igual a /. y 2 p igual /./2. a ganancia
proporcional 1000= Kp fue elegida por ensayo y error.
1000= Kp
1.00 = z
02.00 = p
( )0
0
p s
z s sC
+
+=
( )02.0
1.0
+
+= s
s sC
( )9996.0
998.0
−
−= z
z z C
( ) ( )
( )
( ) ( )
( )
( ) ( )
( ) ( )
( )
( ) ( )
( ) 9788.0979.1
01977.001981.0
10110701000
10010001
10110701000
10010001
10110701000
1001000
2
2
1
2
2
+−
−==
++
+Ζ −==
++
+−Ζ ==
++
+==
−
−
z z
z
su
sv z G
s s s
s z
su
sv z G
s s
s
s
e
su
sv z G
s s
s
su
sv sG
Ts
ACTIVIDAD TE)RICA: EJERCICIO N*2
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Asumiremos "ue la entrada del sistema es la fuente de tensión %5 aplicada a laarmadura del motor, mientras "ue la salida es la velocidad de rotación del ejet#eta5 d 7 dt. 'l rotor y el eje se asumen para ser r1gido. Además suponemos unmodelo de fricción viscoso, es decir, el par de fricción es proporcional a lavelocidad angular del eje.
E-5/+8 98, /8;5
'n general, el par generado por un motor de corriente continua es proporcional ala corriente del inducido y la fuer$a del campo magnético. +upondremos el campomagnético es constante y, por lo tanto, el par del motor es proporcional a lacorriente sólo inducido por un factor constante >t como se muestra en la siguienteecuación. 'sto se conoce como un inducido del motor8controlado.
i K T t =
a fem, es proporcional a la velocidad angular del eje de >e por un factor constante.
θ Kee =
'n las unidades del +&, la constante del esfuer$o de torsión del motor y laconstante de fuer$a electromotri$ son iguales, es decir, Ke Kt = , por lo tanto,
vamos a utili$ar > para representar tanto el par motor constante y la femconstante.
'n la figura anterior, podemos derivar las ecuaciones "ue rigen en base a segundaley de 9e:ton y la ley de voltaje de >irc##off.
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F-/0 98 T588/5
Aplicando la transformada de aplace, a las ecuaciones anteriores se puedene!presar en términos de la variable s de aplace.
( ) ( ) ( )
( ) ( ) ( ) ( ) s Ks sV s I R Ls
s KI sb Js s
Θ−=+
=Θ+
legamos a la siguiente función de transferencia en bucle abierto mediante laeliminación de & s5 entre las dos ecuaciones anteriores, donde la velocidad derotación se considera la salida y la tensión de inducido se considera la entrada.
( ) ( )
( ) ( )( ) 2 K R Lsb Js
k
sV
s s p
+++=
Θ=
V
seg rad /
?
( ) ( )
( ) ( )( ) 2 K R Lsb Js
K
sV
s s P
+++=
Ω=
V
seg rad /
(5=;8+ /+
( ) j
;omento de inercia del rotor /./ 2.m Kg
( )b
Constante de fricción viscosa del motor /. m s N /.
( ) Ke
Constante de fuer$a electromotri$ /. seg rad V //
( ) Kt
Constante del esfuer$o de torsión del motor /./ Ampm N /.
( ) R
@esistencia eléctrica Ohm
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( ) L
&nductancia eléctrica o.-
E
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s K s
K K C d
i
p ++=
( ) s
s s sC
20010010 2 ++
=
( )1
305790505
2
2
−
+−=
z
z z z C
( ) ( )( )82.0+
= z
z C z C
( )
( )( )
( )82.082.0
305790505
82.0
1
305790505
1
305790505
23
2
2
2
2
2
−−+
+−=
+−
+−
=
−
+−=
z z z
z z z C
z
z
z z
z C
z
z z z C
( )0387.01274.05214.08588.06913.0
4113.0563.062.08317.0
2345
23
−+++−
+−−=
z z z z z
z z z z C
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ACTIVIDAD (RÁCTICA: E8//+ 1:
Con los resultados obtenidos en el 'jercicio de la Actividad eórica, utiliceab%&'( para*
a5. obtener las respuestas del sistema en la$o cerrado sin compensación y concompensación en atraso, ante una entrada escalón 500=u , junto con lascaracter1sticas de tiempo de subida, sobreimpulso y error en estado estacionario,compare las dos gráficas5.
)artimos de*
( ) ( )
( ) 5501000500
+==
s s!
sV s p
( ) ( )
( ) 9891.0009945.0
−== z s!
sV z p
( ) ( )( ) 500015000701000
50000500000
2 ++ +== s s s
s! sV sG
( ) ( )( ) 5.02 534.4998.0
998.0
−+− −== e z z z
s! sV sG
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b5 dibujar el lugar geométrico de las ra1ces para el sistema en la$o abierto sincompensación y con compensación en atraso, compare las dos gráficas5.
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ACTIVIDAD (RÁCTICA: E8//+ 2:
Con los resultados obtenidos en el 'jercicio 2 de la Actividad eórica, utiliceab%&'( para*
a5 obtener las respuestas del sistema en la$o cerrado sin controlar y controlado,ante una entrada escalón unitario, junto con las caracter1sticas de tiempo desubida, sobreimpulso y error en estado estacionario, compare las dos gráficas5 y
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b5 dibujar el lugar geométrico de las ra1ces para el sistema en la$o abierto sincontrolar y controlado, compare las dos gráficas5.
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CONCLUSIONES
. 'l primer paso en la reali$ación de un análisis discreto de un sistema es
encontrar la función de transferencia e"uivalente de tiempo discreto de laparte continua.
2. =n compensador en atraso puede reducir pero no eliminar5 el error de estadoestacionario.
B. A diferencia de los compensadores de adelanto, en los de atraso lo importantees la caracter1stica de magnitud, más no la de fase.
. 'l efecto principal de la compensación en atraso es reducir la ganancia de altafrecuencia acrecentar la atenuación5 en tanto "ue el ángulo de fase decreceen la región de frecuencia baja a media aumenta el atraso de fase5.
Asimismo, un compensador de atraso puede #acer "ue disminuya el anc#ode banda del sistema y7o los márgenes de ganancia, y en general puedeocasionar "ue un sistema sea más lento. eneralmente se utili$a paramejorar el comportamiento en estado estacionario el error permisible o laprecisión del sistema5.
-. 'l controlador )&D posee solo tres parámetros de ajuste y por consiguiente sucomportamiento encuentra limitaciones dependiendo éstas de la complejidaddel proceso a controlar y de las perturbaciones a rec#a$ar.
E. =n controlador )&D )roporcional F &ntegral F Derivativo5 es un mecanismo decontrol realimentando ampliamente utili$ado en sistemas de controlindustriales.
G. =n controlador )&D corrige el error entre un valor medido realimentación5 y elvalor "ue se "uiere obtener referencia5, calculándolo y luego sacando unaacción correctiva "ue es ajustada al proceso "ue s desea controlar.
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REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
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'9' 3. 3@A9>&9. H. DA%&D )?('. ;&CIA' . (orPman. Digital Control of Dynamic +ystems. ercera 'dición. )ágs. B-