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INSTITUTO TECNOLÓGICO DE NUEVO LEÓN
CONTROL I 1 M.C. JOSÉ MANUEL ROCHA NÚÑEZx.
Sistemas Físicos
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INSTITUTO TECNOLÓGICO DE NUEVO LEÓN
CONTROL I 2 M.C. JOSÉ MANUEL ROCHA NÚÑEZx.
Modelos de sistemas
Para analizar los sistemas de control se necesitan modelos matemáticos. Estos modelosson ecuaciones que representan la dinámica del sistema. La dinámica de los sistemas se describeen términos de ecuaciones diferenciales. Dichas ecuaciones diferenciales se obtienen a partir deleyes físicas que gobiernan un sistema determinado.
Sistemas eléctricos
Las leyes fundamentales que gobiernan los circuitos eléctricos son las leyes de Kirchhoff. Ley de nodos, la suma algebraica de todas las corrientes que entran y salen de un nodo es cero. Ley de voltajes, en cualquier instante determinado la suma algebraica de los voltajes alrededor decualquier malla es cero.
Un circuito está formado por inductancias L (henry), resistencias R (ohm) y capacitancias C (farad).
La caída de tensión en una inductancias es proporcional a la variación de corrientedt
di Lel =
La caída de tensión en una resistencia es proporcional a la corriente i Rer = La caída de tensión en un capacitor es proporcional a la cantidad de corriente que pasa a través
de el ∫= idt C ec1 .
Ejemplo 1
Ecuación de la mallaor i eee +=
ecuaciones de cada uno de los elementos.
∫== dt iC e Rie or 1
,
Transformando en Laplace
( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )s I sC
s E s RI E s E s E s E R Ri1
,, 00 ==+=
Sustituyendo
)(1
)()( s I sC s RI s E i += agrupando y despejando )(s I
)()1(
)( s E RCs
sC s I i
+=
como
)(1
)( s I sC
s E o =
salidadevariablee
entradadevariablee
0
i
=
=
)1(
1
)(
)(
+=
RCss E
s E
i
o
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CONTROL I 3 M.C. JOSÉ MANUEL ROCHA NÚÑEZx.
salidadevariablee
entradadevariablee
R
i
=
=
)1()(
)(
+=
RCs
RCs
s E
s E
i
R
salidadevariablei
entradadevariableei
=
= )1()(
)(
+=
RCs
Cs
s E
s I
i
Ejemplo 2
Ecuación de la mallaor li eeee ++=
ecuaciones de cada uno de los elementos
∫=== dt iC
e Rie
dt
di Le cr l
1,,
Transformando en Laplace( ) ( ) ( ) ( )
( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )s I sC
s E s RI s E s LsI s E
s E s E s E s E
c R L
R Li
1,,
0
===
++=
sustituyendo
)(1
)()()( s I sC
s RI s LsI s E i ++=
agrupando y despejando )(s I
)(1
)(2
s E RCs LCs
sC s I i
++=
salidadevariablei
entradadevariableei
=
=
1)(
)(2 ++
= RCs LCs
sC
s E
s I
i
Como
)(1
)( s I sC
s E o =
salidadevariablee
entradadevariableei
=
=
0
11
)()(
2 ++=
RCs LCss E s E
i
o
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CONTROL I 4 M.C. JOSÉ MANUEL ROCHA NÚÑEZx.
Ejemplo 3
Ecuaciones de las mallas11 cr i eee +=
or c eee += 21 ecuaciones de cada uno de los elementos
( )dt iiC
ei Rei Re cr r ∫ −=== 211
12221111
,,
∫= dt iC eo 221
Transformando en Laplace( ) ( ) ( )
( ) ( ) ( )( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )( )
( ) ( )s I sC
s E
s I s I sC
s E s I Rs E s I Rs E
s E s E s E
s E s E s E
C R R
RC
C Ri
22
0
211
1222111
021
11
1
1,,
=
−===
+=
+=
sustituyendo
( ) ( )( ) ( ) ( )s E s I Rs I s I sC
o+=− 22211
1
Despejando ( )s I 1 y sustituyendo ( )s I 2 ( ) ( )s E sC s I o22 =
( ) ( ) ( ) ( )ssE C s E sC RC ssE C s I ooo 12
22121 ++= Como
)()()()( 21 s E s E s E s E o R Ri ++= )()()()( 2211 s E s I Rs I Rs E oi ++=
Sustituyendo )(),( 21 s I s I en esta última ec.
)()()()()()( 22112
221121 s E ssE C RssE C Rs E sC RC RssE C Rs E oooooi ++++=
( ) ) )(1)( 21221122211 s E sC RC RC RsC RC Rs E oi ++++=
salidadevariablee
entradadevariableei
=
=
0
( ) 11
)(
)(
2122112
2211 ++++= sC RC RC RsC RC Rs E
s E
i
o
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CONTROL I 5 M.C. JOSÉ MANUEL ROCHA NÚÑEZx.
Sistemas mecánicos
Las formas básicas de bloque funcionales de sistemas mecánicos son resortes,amortiguadores y masas.La ley fundamental que controla los sistemas mecánicos es la segunda ley de Newton.En el caso de un resorte donde el estiramiento o compresión es proporcional a las fuerzas
aplicadas. xk F =
Donde k es una constante
En el caso de un amortiguador, La fuerza del amortiguador F es proporcional a lavelocidad v del pistón. La velocidad es la razón de cambio del desplazamiento x
cvF = dt
dxcF =
donde c es una constante.
En el caso de la masa, la relación entre la fuerza F y la aceleración a está relacionada conla segunda ley de Newton.
maF = Donde a es la aceleración que es la razón de cambio de la velocidad. Es decir dt dv .
2
2
dt
xd m
dt
dvmmaF ===
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CONTROL I 6 M.C. JOSÉ MANUEL ROCHA NÚÑEZx.
Ejemplo 1
dt
dx
ckxF cvkxF ma −−=−−=
dt
dxckxF
dt
xd m −−=
2
2
F kxdt
dxc
dt
xd m =++
2
2
Transformando en Laplace y considerando las condiciones iniciales iguales a cero.)()()()(2 sF skX scsX s X ms =++
) )()(2 sF s X k csms =++
k csmssF s X
++=
21
)()( Función de Transferencia
Ejemplo 2
( ) ( ) 00 0 =−−−−= ioi x xk vvbma
( ) 0020
2=−+⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛ −+ io
i x xk
t d
xd
t d
xd b
t d
xd m
ii kx
t d
xd bkx
t d
xd b
t d
xd m +=++ 0
020
2
Transformando en Laplace) ( ) )()(2 s X k bss X k bsms io +=++
k bsms
k bs
s X
s X
i
o
++
+=
2)(
)(
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CONTROL I 7 M.C. JOSÉ MANUEL ROCHA NÚÑEZx.
Sistemas de nivel de líquido
Resistencia y capacitancia de sistemas de nivel de líquidoSea el flujo a través de una tubería corta que conecta dos tanques. En este caso la resistencia alflujo del líquido se define como la variación de diferencia de nivel (diferencia de niveles delíquido entre dos tanques) necesaria para producir una variación unitaria en el gasto.
gastoelencambio
nivelesdediferencialaencambio= R
Capacitancia C de un tanque se define como la variación en la cantidad de líquido acumulado,necesaria para producir una variación unitaria en el potencial ( presión hidrostática). (El potenciales la magnitud que indica el nivel de energía del sistema).
nivelelencambio
almacenadolíquidodelcantidadlaencambio=C
Ejemplo 1
Considere el sistema que aparece en la figura.
El flujo de entrada menos el flujo de salida durante el pequeño intervalo de tiempo dt es igual ala cantidad adicional almacenada en el tanque.
dt qqdhC oi )( −= La relación entre oq y h
R
hqo =
La ecuación diferencial quedaría.
iq Rhdt
dh RC =+
donde h es la salida y iq es la entrada.Transformando en Laplace
)()()1( s RQs H RCs i=+
1)(
)(
+=
RCs
R
sQ
s H
i
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CONTROL I 8 M.C. JOSÉ MANUEL ROCHA NÚÑEZx.
Ejemplo 2
Sistema de nivel con interacción.
Considere el siguiente sistema.Las ecuaciones serían.
11
21 q R
hh=
−
11
1 qqdt
dhC −=
22
2 q R
h=
212
2 qqdt
dhC −=
Obteniendo la transformada de Laplace.
11
21 )()( Q R
s H s H =
−
)()()( 111 sQsQssH C −=
)()(
22
2 sQ R
s H =
)()()( 2122 sQsQssH C −=
)()()( 21222 sQsQssQ RC −=
( )1122
1
1 )()( Q RsQ RsC
sQsQ =−− ( ) ( ) 111212 1)( QsC RssQC RsQ +=−
( )( ) 111
212
1
)(Q
sC R
ssQC RsQ=
+
− ( )( )
)()(1
)(2222
11
212 sQssQC RsC R
ssQC RsQ+=
+
−
( ) )()()()()( 221221122222
2211 sQssQC RssQC RssQC RsQsC RC RsQ ++++=
( ) ( ) ) )(1 212221122211 sQsC RC RC RsC RC RsQ ++++=
Si se considera a q como entrada y a 2q como salida.
1)(
1
)(
)(
12221122211
2
++++=
sC RC RC RsC RC RsQ
sQ
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CONTROL I 10 M.C. JOSÉ MANUEL ROCHA NÚÑEZx.
Ejemplo 3
Sistema de nivel con interacción.
Considere el siguiente sistema.Las ecuaciones serían.
11
21 q R
hh=
−
11
1 qqdt
dhC −=
22
2 q R
h=
212
2 qqdt
dhC −=
Obteniendo la transformada de Laplace.
11
21 )()( Q R
s H s H =
−
)()()( 111 sQsQssH C −=
)()(
22
2 sQ R
s H =
)()()( 2122 sQsQssH C −=
-
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INSTITUTO TECNOLÓGICO DE NUEVO LEÓN
CONTROL I 11 M.C. JOSÉ MANUEL ROCHA NÚÑEZx.
Motor de cd controlado por armadura:
Flujo en el entrehierro f f iK =Ψ
El par desarrollado por el motor
a f f iK iK T 1=
Si la corriente de campo es constante,
aKiT =
Para un flujo constante la tensión inducida en la armadura (fuerza contra electromotriz)
dt
d K e bb
θ =
La ecuación diferencial del circuito de armadura es.
abaaa
a eei Rdt
di L =++
La corriente de armadura produce el par que se aplica a la inercia y fricción de la carga
aKiT dt
d b
dt
d J ==+
θ θ
2
2
Tomando la transformada de Laplace inversa
)()( s E ssK bb =θ ( ) )()()( s E s E s I Rs L abaaa =++ ( ) )()()(2 sKI sT sbs Js a==+ θ
Si consideramos la inductancia de armadura a L despreciable, nos queda
( )1)()(
+=
sT s
K
s E
s
m
m
a
θ
donde. ( )aam KK b RK K += ( )baam KK b R J RT +=
-
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CONTROL I 12 M.C. JOSÉ MANUEL ROCHA NÚÑEZx.
Sistema de servo posición.
r = señal de entradac = señal de salida
Para el potenciómetro detector de error:
[ ])()()( 1 sC s RK s E −= Amplificador:
)()( s E K s E pa =
Motor controlado por armadura:
( )1)()(
+=
θ
sT s
K
s E
s
m
m
a
donde. ( )aam KK b RK K += ( )baam KK b R J RT +=
Momento de inercia equivalente J y el coeficiente de fricción viscosa equivalente b referido aleje del motor
Lm J n J J 2+=
Lm bnbb2+=
Relación de engranes
)(10
1)()(
2
1 ss N
N sC θ=θ=
La función de transferencia del servo posición sería:
nK K K ssT
nK K K
s R
sC
pm
p
12
1
)(
)(
++=
-
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CONTROL I 13 M.C. JOSÉ MANUEL ROCHA NÚÑEZx.
sC RsC RsC R
sC RsC R
s E
s E
i
o
122211
2211
)1)(1(
)1)(1(
)(
)(
+++
++=
Ejemplo:
( ) 0122111 =+−+••
xk x xk xm
( ) 012121 =−+•
x xk xb Transformando en Laplace
0)())()(()( 1221112 =+−+ s X k s X s X k s X ms
0)()( 12121 =−+
X X k ssX b sustituyendo0)()()( 1221
2 =++ s X k sbsX s X ms
bs
k ms
s X
s X )(
)(
)( 22
1
2 +−=
0)()()( 211 =−+−+−••••
y xb x xk x xb oioio
0)( 22 =+−••
yk x yb o
b
k 1
k 2
m
x2
x1
b1 k 1
k 2
x0
y
b2
xi
ei eo