第8章伝熱問題のモデル化と設計圓山重直八戸工業 …...2...

1

八戸工業高等専門学校伝熱工学圓山重直 (東北大学）第８章伝熱問題のモデル化と設計

伝熱現象を定量的に評価することや，機器の設計を行うためには，が不可欠である．

実際伝熱現象は既存手法確な評価を行うとが難し実際の伝熱現象は，既存の手法で正確な評価を行うことが難しい場合が多い．

新しい機器の設計や，新しい熱現象の解明には，第一次近似として，が必要になる．

伝熱現象をし実用上評価可能な精度で

1

伝熱現象をし，実用上評価可能な精度で伝熱現象を予測することが必要となる．

ここでは，実際の伝熱現象や機器の設計に必要な現象のモデル化とその評価について解説する．

八戸工業高等専門学校伝熱工学圓山重直 (東北大学）シース熱電対の温度測定

課題

ダクト内を流れている５００Ｋの空気温度をインネルで被服された気温度をインコネルで被服されたシース熱電対で測りたい．

温度３５０Ｋの壁からシース熱電対を流れに垂直に挿入するとき，５Ｋ以内の精度で空気の温度を計測する。

2

熱電対をどのくらい流体内に挿入する必要があるか．

JSMEテキストシリーズ「伝熱工学」例題８．１

2


仮定とモデル化

(1) 流体中におかれた棒の先端温度が流

体と比較してどのくらい異なるかで，温度測定精度を検証する温度測定精度を検証する．

(2) ダクト内のとする．

(3) 熱電対の

にあるものとし，右図のモデルにおいて，丸棒先端断面からの熱伝達は無視する

3

視する．

(4) ふく射による伝熱は無視する．

(5) シース熱電対は

し，温度変化によらず物性値は一定とする．

八戸工業高等専門学校伝熱工学圓山重直 (東北大学）

フィンの熱伝導

フィンの温度分布周囲長

x

周囲流体温度

t

TP

シース熱電対の温度測定

498.3

i i

hP hm

k A k d

先端温度 T

A

L

W

dx xQ

xQ

d fQ

4

2cosh 30 ln (30 30 1)m m > > または

とするためには

矩形フィンの熱収支

x dx

L L

3


結果の考察

(1) 実際の熱電対は，インコネルの中空パ

イプに絶縁材料と熱電対素線が封入されている．この熱電対の有効熱伝導率は，解析モデルで用いた値よりも小さいため，先端部分の温度はより空気温度に近い．

(2) 熱電対端面の伝熱を無視しているので，実際の測定温度は空気温度により近くなる．

5

(3) 壁近傍における空気流の温度境界層

が顕著な場合は，さらに長い熱電対が必要となる場合がある．


課題

マッハ数0.87，高度1万メートルで飛行しているジェット旅客機の翼に直射日光が30度の角度で

入射る翼弦（翼流れ方向長さ）中

ジェット機の翼面温度推定

入射している．翼弦（翼の流れ方向の長さ）の中央に設置されている燃料タンクの温度を推定せよ．

6

高空を巡航するジェット旅客機

JSMEテキストシリーズ「伝熱工学」例題８．２

4



(1) 太陽からの

との熱収支に

第８章伝熱問題のモデル化と設計

との熱収支によって翼面温度が決定される．

(2) 平板を流れる空気流による対

流伝熱とふく射伝熱でタンクの温度が決定されるものとする．

(3) として流れ

7

(3) として流れ方向の板の熱伝導は無視する．

(4) 太陽の直達日射は宇宙空間の

値（太陽定数）と等しいものとする．

翼まわりの伝熱モデル

八戸工業高等専門学校伝熱工学圓山重直 (東北大学）ジェット機の翼面温度推定

解析マッハ数よりジェット機の速度は，

(7)翼弦の中央までの距離を代表長さとして，レイノルズ数は

0.87 263 m/sa v

(8)となり，流れは乱流である．この場合の局所ヌセルト数は，

Johnson-Rubesinの式(2)を用いると，

(9)

となり，局所熱伝達率は，以下のように見積もられる．

8

(10)一方，太陽ふく射で翼表面を加熱する熱流束は，

(11)翼の裏面は断熱だから空気と翼面の温度差は，

(12) 翼まわりの伝熱モデル

2cos 545 W/m6 sq q

5


結果の考察

(1) 本モデルでは，太陽光照射を受けない翼下面の伝熱を考慮して

いないので，実際の燃料タンクの温度は，空気温度と翼上面温度の間の値となる

第８章伝熱問題のモデル化と設計

度の間の値となる．

(2) 実際は翼面に沿って流速が変化するので，である．

(3) 熱伝達率の大きさと有効ふく射熱伝達率を比較すると，翼面からの放射冷却は無視できる．

9高空を巡航するジェット旅客機

八戸工業高等専門学校伝熱工学圓山重直 (東北大学）自動車の屋根の表面温度推定

課題

のとき，の日0 300 KT 2700 W/msolq ，射を吸収する自動車の屋根の温度を推定する．自動車が静止している時と，走行している時の屋根の表面温度を計算せよ．

0 solq

10

直射日光が当たっているときの車の屋根の温度

JSMEテキストシリーズ「演習伝熱工学」例題１．８

6


仮定

自動車が静止している時の自然対流熱伝達率を，自動車が

で走行している時の強制対流熱伝達率を

とする．

屋根の裏面は断熱されているものと

15 m/s v

11


屋根の裏面は断熱されているものとし，屋根の放射率をとする．

0.9


解析

屋根の裏面が断熱条件なので，

自動車の屋根の表面温度推定

つまり，

を満足するを反復法で求めることになる．

自然対流熱伝達と強制対流熱伝達の場

3 2 2 30 0 0 0/[ ( )]w sol c w w wT T q h T T T T T T

wT

12


自然対流熱伝達と強制対流熱伝達の場合では，表面温度の収束解は，それぞれ

となる．

for 0,

for 15 m/s

v

v

7


光ディスク書き込み時の記録層の温度推定

課題

書き換え可能なDVDレザディスクドラ書き換え可能なDVDレーザーディスクドラ

イブでは，ポリカーボネート板中に記録層を挟みレーザーで加熱することによって，記録層の光物性を変化させる．

出力のレーザー光を直径

に集光する．ディスクの初期温度が，加熱時間がのとき記録層の到達温度を推定する

15 mWQ 0.9 md

300 KiT 20 nst

13

光ディスクドライバー（資料提供日立製作所（株））

とき，記録層の到達温度を推定する．

ただし，レーザー光に対する記録層の吸収率をとする．0.1a

JSMEテキストシリーズ「演習伝熱工学」例題８．１


実例ＤＶＤドライブ（日立（株）提供）

DVD

対物レンズNA＝0 6

λ=650nm記録情報 0 1 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 1 0 0 1 0 0 0

14

光スポット

1.42μm

記録層

トラックピッチ0.74μm

1.2mm

NA＝0.6

光スポット

0.89μm

0.6mm

書き込み時の信号パターン

記録信号

LD出力

0レベル

再生パワーレベル

記録パワーレベル

記録マーク例

8



(1) レザ光を吸収する記録層は程度で


(1) レーザー光を吸収する記録層は程度で十分薄いため記録層の厚さは考慮しない．

(2) ポリカーボネート板はレーザー光を吸収しない.

(3) 記録層に吸収されたエネルギーが両側に拡散するモデルを考えるつまり

15

に拡散するモデルを考える．つまり，DVDディスクを二つ割りにした状態で

(2) レーザー光焦点におけるエネルギー密度は一様とする．

DVDディスク記録加熱のモデル化．


半無限固体の１次元解

sTq

( )T t ( )T tsT

( )T t

熱伝導方程式：

2

2

T Tt

x

s

x

( , )T t x ,T h( , )T t x

x

sT

iT

t

iT iT

t t

x x x

T

( , )T t x初期条件：

第1種境界条件（温度一定）

2t x

0, 0 : ix t T T

00, 0 :t x T T 　

16

(a)第１種境界条件 (b)第２種境界条件 (c)第３種境界条件

i i ix x x

半無限固体の境界条件

第2種境界条件（熱流束一定）

第3種境界条件（熱伝達率一定）

sqqxt :0,0

0:0,0 hhxt

9


光ディスク書き込み時の記録層の温度推定半無限固体の１次元解

第1種境界条件（温度一定）

11 erf 1 erf

x (1)

第2種境界条件（熱流束一定）

ここで

02 2t F

2exp( ) erfc( )i

s i

T TT T

1

2 2

x

Fo t

(1)

(2)

17

第3種境界条件（熱伝達率一定）

表面温度一定と熱流束一定の場合の過渡熱伝導温度分布

2 2Fo t

2

2

2

erfc exp erfc2 2

1 1erfc exp erfc

2 2

i

i

T T x hx h t x h tT T k kkt t

Bi Bi Fo Bi FoFo Fo

(3)


解析

焦点における片面当たりの加熱熱流束は，全吸収エネルギーの半分となるので

DVDディスク記録加熱

の半分となるので，

(13)

における表面温度は，前スライドの式(2)より，20 nst

18


(14)

10



結果の考察(1) 焦点における

一様ではない。焦点中心はこの推定値より高温になる．


(2) ディスクは高速（約）で移動している．時間

の照射時間では移動するため加熱領域の移動を考慮する必要がある．

(3) 温度変化が大きいので，を考慮する必要がある．

(4) 温度浸透厚さをの値とすると

20 ns6 m/s0.12 m

/ 2 1t 20 ns

19

(4) 温度浸透厚さをの値とすると，

ではとなる．これは加熱直径に比べて十分薄いのとはいえないので一次元熱伝導は近似的な目安である．

(5) 温度浸透厚さは、ポリカーボネート板の厚さに比べて十分薄いのでは成り立つ

111nm / 2 1x t 20 ns

900 nm

過渡熱伝導温度分布


大気圏に再突入する宇宙往還機の断熱材厚さ

課題

宇宙往還機では，高度から速度120 kmで再突入する際に，空力加熱で表

面がからに加熱される．

外周部はセラミック系の繊維を固めた断熱タイルで熱遮断を行っている．実験機の断熱材裏面を以下に保つ必要がある．

初期温度の断熱タイルが，再突入時に表面温度の状態で分間加

120 km7.8 km/s

1500 K 2000 K

450 KcT

280 KiT

20

宇宙往還機の大気圏再突入実験（資料提供宇宙航空研究開発機構(JAXA)）

時に表面温度の状態で10分間加

熱されるとき，断熱タイルの必要厚さを推定する．

1600 KsT

JSMEテキストシリーズ「演習伝熱工学」例題８．２

11


実例

JAXAホームページより引用

21


実例

野村、航技研報告779号(1983)


22浅田他、航技研特別資料SP-24(1994)

12


実例

23



(1) 断熱タイルを平板の問


断熱タイルの伝熱様式

(1) 断熱タイルを平板の問題として簡略化する．

(2) 再突入時の表面温度は，再突入後すぐに断熱タイルの表面温度がになると仮定する．

(3) アルミニウム合金の熱容量と伝熱は考慮せず，断熱タイル裏面は断熱条件とする．

1600 KsT

24

断熱層内の温度変化

(4) つまり，断熱材裏面温度は，両面が等温加熱される厚さのと等価となる．

L2

13


解析時間における裏面温度をとすると，無次元温度は，

600 st 450 KcT

第1種境界条件における平板の過渡温度分布

右下図において，平板の中心温度におけるフーリエ数は約0.15である．断熱層内の温度変化

断熱タイルの物性値より，断熱タイルの厚さは，

0.8712c

25各種形状物体の中心部の過渡温度変化

(15)

となる．


結果の考察

(1) 大気圏再突入時は速度や周囲のので断熱タイ


(1) 大気圏再突入時は，速度や周囲のので，断熱タイル表面への熱流束も大きく変化する．この熱流束は，位置によって変化するため，表面温度も変化する．

(2) 軌道再突入実験機では，実際の宇宙往還機とは異なる飛行経路をとるので，加熱時間は本例に比べて遙かに短い，実験機の断熱タイル厚さは20mm程度である．

(3) 断熱タイル裏面の金属構造体との接触面では熱流が存在し，このモデル化の条件よりは温度上昇が緩やかになる

26

件よりは温度上昇が緩やかになる．

(4) 高温における多孔質断熱材内の有効熱伝導率のや，厳密には，多孔質体内のふく射エネルギー輸送を考慮する必要がある．

(5) 表面温度が低下しても断熱タイル内部は高温を保ち，その熱で内部の機器が高温に曝される場合がある．文献(1)第章「伝熱の問題例(a)」を参照されたい．

14


課題

高層ビルで火災が発生したとき，火災によるビルの倒壊を防ぐために、建物を支える構造用鋼材はある一

高層ビルの断熱材厚さの推定

建物を支える構造用鋼材はある定時間火災の高温から熱を遮断する必要がある．

右図に示すように，ビル火災で断熱材表面がとなっているとき，鋼材表面温度を2時間の間以下に保つことを考える．

1200 KsT 870 KcT

27

火災前の断熱材温度がのとき，鋼材を覆っているロックウール断熱材の最小厚さを求めよ．ただし，断熱材の熱拡散率は温度によらず一定でとする

ビル鋼材の断熱300 KiT

7 29.0 10 m /s

JSMEテキストシリーズ「演習伝熱工学」練習問題２．１３



(1) 断熱材を

第1種境界条件における平板の過渡温度分布

として簡略化する．

(2) 初期温度の断熱材表面がになると仮定する．

(3) 鋼材ので断熱材中心の温度上昇を考える．

1200 KwT 300 KiT

28

(4) つまり，厚さの2次元平板中心の温度変化を考える。

L2

15


解析中心の無次元温度は，( )/( ) (870 1500)/(300-1500) 0.525c s i sT T T T

高層ビルの断熱材厚さの推定

厚さの断熱材中心温度の冷却曲線は

右図に示されている．上記無次元温度の時のフーリエ数はである．熱拡散率はであるか

ら，中心温度を以下に保つには，最小断熱材厚さは，

0.36Fo 7 29.0 10 m /s

870 KcT

29

となり，約以上の断熱材厚さが必要である．各種形状物体の中心部の

過渡温度変化


結果の考察

(1) 火災発生時は表面温度は高温にならないために耐熱時間は本計算例より長くな(1) 火災発生時は表面温度は高温にならないために耐熱時間は本計算例より長くなる。

(2) 構造材の熱容量を考慮すると耐熱時間は長くなる。

(3) 高温における多孔質断熱材内の有効熱伝導率の温度依存性や，厳密には，多孔質体内のふく射エネルギー輸送を考慮する必要がある．高温の場合、熱拡散率は低温の場合より大きくなるため、

30

(4) 温度差が大きくなるとする場合がある。この場合は、耐熱時間が短くなる．

16

八戸工業高等専門学校伝熱工学圓山重直 (東北大学）熱線流速計の測定

課題

熱線流速計は，極細線の熱線を気流中で熱線流速計，極細線熱線を気流中加熱し，その伝熱量から流速を計測する装置である．

一般的には，熱線を一定温度に保つための電気回路を設け，その電流を計ることによって流速を計測する．

速度で流れている温度空気流速を熱線流速計測定するとき

10 m/s v 300 KT 0

31

の空気流速を熱線流速計で測定するときの必要印加電流を推定する．

熱線は直径，長さのタングステン線で，温度に加熱されている．

熱線流速計による流速測定

5 md 5 mml 400 KwT

JSMEテキストシリーズ「演習伝熱工学」例題８．７



(1) 熱線は直径に比べて十分長いので，両端からの熱伝導による熱損失は無視できる．

(2) である．

(3) 熱線からの伝熱は，のみ

32

を考慮する．

熱線流速計による流速測定

17


解析タングステン線の直径を代表長さとしたレイノルズ数は，

(16)3.165d

Re v

熱線流速計の測定

このレイノルズ数に対応した円柱の平均ヌセルト数は，Collisの式を用いると，

(17)

熱線からの伝熱量は，

(18)

44Re 　　　

33

(18)

タングステン線の電気抵抗は，

(19)

0.17

0.45 200

0

(0.24 0.56 ) ( ) 4.980 10 W2a

T Tlk Re T T

T

w

w

220.37

/ 4

lR

d


解析電流が流れたときの加熱量は，

(20)2Q Ri

(A)i

式(18)と(20)より，求める電流は次式となる．

(21)

右図に各電流における流速の変化を示す

1/ 2224.968 10

4.939 10 A20.37

34印加電流と流速およびその測定精度の

変化

18


結果の考察

熱線流速計の測定

(1) 実際の熱線流速計では，細線の電気抵抗値の推定精度が高くないため，

ピトー管など他の速度計測法を用いて流速を検定してから使用することが一般的である．

(2) 多くの計測器では電圧を測定している．この場合，回路中の他の抵抗も考慮する必要がある．

(3) 仮定(2)について，後述の例題で示されるように，ビオ数はとなるビオ数が小さタグ線きる

41.9 10Bi

35

る．ビオ数が小さいのでタングステン線できる．

(4) 式(17)より，対流熱伝達率はであり，有効ふく射熱伝達率に比べて著しく大きいので，

3 26.33 10 W/(m K)h


課題

熱電対の温度応答特性の推定

素線径の裸熱電対の接点が直径の球となっている．この熱電対を水に挿入したとき，その無次元温度がとなる応答時間を求めよ．

レイノルズ数が非常に小さいとき、球の熱

伝達率を表すヌセルト数はとする

1/e

/ 2fNu hd k

150 md

36

とする．

熱電対の顕微鏡写真

JSMEテキストシリーズ「演習伝熱工学」練習問題２．１２

19


過渡熱伝導の分類

(0, )iT T x T(0, )iT T xT T

熱線流速計の温度応答特性の推定

tt

t

T T T T

37

(a) (b) (c)

ビオ数の大きさによる平板内

過渡温度分布の違い

1

( )

Bi

T T t

1

( , )

Bi

T T t x

1

( , )

Bi

T T t x

L L L LLL

hLBi

k

各種ビオ数における過渡温度分布


集中熱容量モデル

では物体内の温度分布を無視して1Bi 1.0では，物体内の温度分布を無視して熱容量だけを集中系として取り扱うことができる．このモデルを集中熱容量モデル(lumped capacitance model)という．

物体における熱量の収支は次式で表される．

(1)

1Bi

d( )

dtT

c V hS T T 0.2

0.4

0.6

0.8

=(T

-T)/

(Ti-T

)

38

初期条件を用いて積分定数を決めると，次の解が得られる．

(2)0 1 2 3

0.0

0.2

FoBi=hAt/(cV )

集中熱量系の過渡温度変化

( )FoBi hSt c V

20


解析

3 2/ 4.069 10 W/(m K)fh Nuk d

ヌセルト数から熱伝達率を計算すると，

( )f

52.5 10 mL

3 534.069 10 2.5 10

1.124 10 190.5m

hLBi

k

ln(1/ ) 1FoBi e

代表長さは球の体積を表面積で除した値

として，ビオ数を計算すると，

つまり，

熱電対の顕微鏡写真

39

m

5 22

3 5

(5 10 )9.71 10 s

1.124 10 2.29 10

となり，集中熱容量系が適用できるから，テキスト式(2.46)より，

したがって，熱電対の応答時間は，

となる．


第8章おわり

40

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